KR20050090446A

KR20050090446A - 재봉사 및 직물 봉제품

Info

Publication number: KR20050090446A
Application number: KR1020057012701A
Authority: KR
Inventors: 히로시 야마자끼; 야스노리 유우끼
Original assignee: 솔로텍스 가부시끼가이샤
Priority date: 2003-01-08
Filing date: 2004-01-08
Publication date: 2005-09-13
Also published as: TWI320808B; EP1591572A1; TW200508439A; US20060180067A1; WO2004063442A1; EP1591572A4; CN1723305A; EP1591572B1; DE602004022254D1; JPWO2004063442A1; KR100686299B1; JP4255473B2

Abstract

본 발명은 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 적어도 30 중량％ 이상 함유하는 재봉사이며, 파단 신도가 30％ 내지 100％, 5％ 신장시의 순간 신장 탄성률이 30 내지 75％인 재봉사에 관한 것이다. 이 개량된 재봉사는 본봉 가봉성이 우수한 재봉사이고, 이 재봉사를 사용하여 압박감이 없으며 착용감이 우수한 봉제품 의복을 제조할 수 있다.

Description

재봉사 및 직물 봉제품 {SEWING THREAD AND SEWN FABRIC PRODUCT}

본 발명은 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 포함하는, 신축성이 있고 본봉(本縫) 가봉성(可縫性)이 우수한 재봉사 및 상기 재봉사로 봉제된 직물 봉제품에 관한 것이다.

종래, 신축성이 없는 일반적인 재봉사를 사용하여, 예를 들면 신축성을 갖는 직물을 봉제한 경우, 당연한 일이지만 솔기 부분의 직물 신축성이 저하되어, 직물의 특징을 살릴 수 없다. 또한, 신축성 직물의 봉제에 있어서는, 솔기 부분에 과도한 신장력이 가해진 경우에, 신축성이 없는 재봉사가 쉽게 파단되는 결점이 있다.

따라서, 솔기 부분에 신축성을 부여하는 것이 필요한 경우에는, 2중환봉이나 오버록 스티치, 또는 지그재그 스티치 등의 구조를 갖는 솔기를 형성함으로써 솔기에 신축성을 발현시키는 것이 행해지고 있다. 그러나, 이들 솔기는 그의 구조 형성에 특수 재봉틀이 필요할 뿐 아니라, 봉제에도 장시간을 요하며, 재봉사의 사용량이 많아지고, 더구나 솔기 외관이 뒤떨어진다는 결점이 있다. 또한, 솔기 부분의 직물의 신축성도 반드시 충분한 것은 아니었다.

신축성 직물의 봉제에 사용되는 공지된 재봉틀실로서, 폴리우레탄계 등의 탄성 섬유와 가용성 섬유가 복합된 것이 알려져 있지만, 가봉성이 뒤떨어질 뿐만 아니라, 가용성 섬유의 제거라는 공정이 필요하므로 봉제 비용이 높아지는 문제가 있었다.

국제 공개 제00/73553호 공보에는 신축성 직물의 봉제에 적합한 재봉틀실이 개시되어 있다. 이 공지된 재봉틀실은 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트 멀티필라멘트사로 구성되어, 특정한 신도 곡선을 가지고, 본봉 봉제가 가능하며 솔기 스트레칭성이 양호하고, 또한 얻어진 봉제품은 압박감이 없으며 착용감이 우수한 것이 얻어진다고 개시되어 있다. 이 공개 발명에서는, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트 섬유가 높은 파단 신도를 가지면서도 우수한 신장 탄성률을 갖는 특성을 살린 것이며, 솔기 스트레칭성이 우수한 특징이 있고, 특히 신축성이 높은 직물의 재봉사로서는 매우 우수한 것으로 되어 있다.

그러나, 봉제시의 재봉틀의 회전수가 1000 rpm 정도에서는 충분한 가봉성 수준을 유지하고 있지만, 상업용 제품 봉제, 즉 재봉틀의 회전수가 4000 rpm 정도에 있어서의 가봉성 수준은 반드시 만족할 수 있는 것은 아닌 것이 판명되었다. 또한, 가봉성 향상을 위해, 일반적으로는 실리콘 부여 등을 행하는 경우가 있지만, 이 경우 근소하게 가봉성이 개선되는 경향은 있지만, 만족할 수 있는 수준은 아니었다.

<발명의 개시>

본 발명의 목적은 높은 신축성이 있고 직물의 본봉 가봉성이 양호한 신축성 재봉틀실, 및 외관이 양호하면서 신축성을 갖는 솔기가 형성된 신축성 직물의 봉제품을 제공하는 것에 있다.

본 발명자들은 상기 과제를 해결하기 위해서, 우선 솔기 형성 메카니즘과 재봉틀실의 신장 특성과의 상관 관계를 검토하였다.

본봉에 있어서의 솔기는, 재봉틀 바늘이 하사점을 지나 약간 상측으로 이동하자마자, 재봉틀 바늘의 바늘 구멍 부근에 윗실의 루프가 만들어지고, 그것을 바늘 끝이 떠냄으로써 형성된다. 그 때문에, 가봉성을 향상시키기 위해서는 루프를 어떻게 안정적으로 크게 형성시킬 것인가가 관건이 된다.

일반적인 비신축성 재봉사에서는, 재봉틀 바늘과 함께 윗실(재봉사)이 옷감을 통과할 때에 마찰저항 등에 의해 재봉틀실의 신장이 억제됨으로써, 루프가 크게 안정적으로 형성되어 가봉성에 지장이 없지만, 국제 공개 제00/73553호 공보에 개시되어 있는 것과 같은 신장성을 갖는 재봉틀실에서는, 봉제시에 윗실이 옷감을 통과할 때에 재봉틀실이 늘어나고, 또한 신장 탄성률이 매우 우수하기 때문에 루프 형성 단계에서 윗실이 축소하여 작은 루프밖에 형성되지 않는다. 즉, 1000 rpm 정도의 회전수에서는 특별히 지장이 없지만, 상업용 제품 봉제, 즉 회전수가 4000 rpm 정도의 고속하에서는, 작은 루프로 인해 가봉성이 저하되는 것이 판명되었다. 이와 같이, 솔기의 스트레칭성 부여를 위해 높은 파단 신도와 우수한 신장 탄성률을 갖는 재봉틀실을 사용하면, 상기 솔기 형성 메카니즘에서 가봉성이 역비례로 저하되므로, 솔기의 스트레칭성 부여와 가봉성은 양립하지 않는 것이었다.

본 발명자들은 이러한 발견에 기초하여, 솔기 형성 메카니즘과 재봉틀실의 다양한 신장 특성과의 상관 관계를 상세하게 개개의 요소마다 분해하여 검토한 결과, 우선 가봉성에 대해서는 파단 신도보다 신장 탄성률의 기여가 크다는 것을 구명하였고, 계속해서 각각의 신도에 있어서의 신장 탄성률과 가봉성에 대해서 철저한 상관 관계를 검토한 결과, 가봉성에는 낮은 신도 영역에서의 순간적인 신장 탄성률이 크게 기여하고, 솔기의 스트레칭성 부여에는 파단 신도의 기여가 크다는 것을 발견하였다.

즉, 가봉성에 관해서는, 낮은 신도 영역에서의 순간적인 신장 탄성률이 높으면 큰 루프 형성이 곤란해지므로, 순간적인 신장 탄성률을 억제함으로써 루프 형성이 안정되고, 특히 고속하에서도 그의 작용 효과가 충분히 발휘되고, 솔기의 스트레칭성 부여에는, 낮은 신도 영역에서의 순간적인 탄성 회복률의 기여보다 파단 신도의 기여가 큰 것을 발견하였다.

이들 발견에 기초하여 더욱 상세하게 검토한 결과, 가봉성과 5％ 신장시의 순간 신장 탄성률이, 또한 솔기의 스트레칭성 부여와 파단 신도가 큰 상관이 있음을 구명하였다. 본 발명자들은 이상의 발견에 기초하여, 재봉사를 구성하는 각종요건, 즉 섬유 종류, 섬유 길이, 섬도, 꼬임수 등의 조합과 신장 특성의 관련성을 상세하면서도 철저한 시편 제작 및 실험을 반복하여 검토한 결과, 놀랍게도 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 섬유의 단섬유를 사용함으로써 본 발명의 과제가 달성되는 것을 발견하여 본 발명을 완성하기에 이르렀다.

즉, 본 발명은, 종래의 기술 사상에서는 솔기의 스트레칭성 부여와 가봉성은 양립하지 않는다는 과제의 구명으로 시작하여, 가봉성에 직결되는 새로운 특성값을 발견하고, 또한 이 특성값을 만족시키는 각종 재봉사를 상세하면서 또한 철저한 시편 제작과 실험의 반복에 의해서 도달한 것이다.

본 발명은 이하와 같다.

1. 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 적어도 30 중량％ 이상 함유하는 재봉사이며, 파단 신도가 30％ 내지 100％, 5％ 신장시의 순간 신장 탄성률이 30 내지 75％인 것을 특징으로 하는 재봉사.

2. 1.에 있어서, 20％ 신장시의 신장 탄성률이 60％ 이상인 것을 특징으로 하는 재봉사.

3. 1.에 있어서, 30％ 신장시의 신장 탄성률이 60％ 이상인 것을 특징으로 하는 재봉사.

4. 1. 내지 3. 중 어느 한 항에 기재된 재봉사에 의해 솔기가 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 직물 봉제품.

5. 4.에 있어서, 직물 봉제품이 신축성 직물 봉제품인 것을 특징으로 하는 직물 봉제품.

이하, 본 발명에 대해서 상술한다.

본 발명에 있어서의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유란, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트 100％ 및(또는) 적어도 한 쪽이 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트로 구성된 복합 섬유를 포함하는 단섬유이다.

본 발명에 있어서 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트란, 트리메틸렌 테레프탈레이트 단위를 주요 반복 단위로 하는 폴리에스테르이고, 트리메틸렌 테레프탈레이트 단위를 바람직하게는 약 50 몰％ 이상, 보다 바람직하게는 70 몰％ 이상, 더욱 바람직하게는 80 몰％ 이상, 가장 바람직하게는 90 몰％ 이상인 것을 말한다. 따라서, 제3 성분으로서 다른 산 성분 및(또는) 글리콜 성분의 합계량이, 바람직하게는 약 50 몰％ 이하, 보다 바람직하게는 30 몰％ 이하, 더욱 바람직하게는 20 몰％ 이하, 가장 바람직하게는 10 몰％ 이하의 범위로 함유된 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트를 포함한다.

폴리트리메틸렌 테레프탈레이트는 테레프탈산, 또는 예를 들면 테레프탈산 디메틸 등의 테레프탈산의 기능적 유도체와, 트리메틸렌 글리콜 또는 그의 기능적 유도체를 촉매의 존재하에 적당한 반응 조건하에서 중축합시킴으로써 제조된다. 이 제조 과정에서 적당한 1종 또는 2종 이상의 제3 성분을 첨가하여 공중합할 수도 있다. 또는, 폴리에틸렌 테레프탈레이트 등의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트 이외의 폴리에스테르나 나일론 등과, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트를 혼합할 수도 있다.

첨가할 수 있는 제3 성분으로서는 지방족 디카르복실산(옥살산, 아디프산 등), 지환족 디카르복실산(시클로헥산 디카르복실산 등), 방향족 디카르복실산(이소프탈산, 나트륨 술포이소프탈산 등), 지방족 글리콜(에틸렌 글리콜, 1,2-프로필렌 글리콜, 테트라메틸렌 글리콜 등), 지환족 글리콜(시클로헥산 디메탄올 등), 방향족을 포함하는 지방족 글리콜(1,4-비스(β-히드록시에톡시)벤젠 등), 폴리에테르글리콜(폴리에틸렌 글리콜, 폴리프로필렌 글리콜 등), 지방족 옥시카르복실산(ω-옥시카프로산 등), 방향족 옥시카르복실산(p-옥시벤조산 등) 등을 들 수 있다. 또한, 1개 또는 3개 이상의 에스테르 형성성 관능기를 갖는 화합물(벤조산 등 또는 글리세린 등)도 중합체가 실질적으로 선형인 범위 내에서 사용할 수도 있다.

폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 섬유에는, 이산화티탄 등의 소광제, 인산 등의 안정제, 히드록시벤조페논 유도체 등의 자외선 흡수제, 탈크 등의 결정화 핵제, 에어로질 등의 유동성 개질제, 힌더드 페놀 유도체 등의 산화방지제, 난연제, 제전제, 대전방지제, 소광제, 안료, 형광증백제, 적외선 흡수제, 소포제 등의 개질제를 함유시킬 수도 있다.

본 발명에 있어서 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유는, 1종류의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트를 포함하는 단섬유에 한정되지 않고, 중합도나 공중합조성 등이 다른 2종 이상의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트를 포함하는 단섬유, 또는 적어도 하나의 성분이 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트이며 또 다른 성분을 함유하는 단섬유 등일 수도 있다. 예를 들면, 잠재 권축 발현성 폴리에스테르 단섬유를 바람직한 것으로서 들 수 있다.

잠재 권축 발현성 폴리에스테르 단섬유란, 2종 이상의 폴리에스테르 성분으로 구성되어 있는 것(구체적으로는, 사이드-바이-사이드형 또는 편심 초심(sheath-core)형으로 접합된 것이 많음)이며, 열처리에 의해서 권축을 발현하는 것이다. 2종의 폴리에스테르 성분의 복합비(일반적으로 70/30 내지 30/70(질량비)의 범위 내인 것이 많음), 접합면 형상(직선 또는 곡선 형상의 것이 있음) 등은 특별히 한정되지 않는다. 또한, 단사 섬도는 0.5 내지 10 dtex가 바람직하게 사용되지만, 이것으로 한정되지 않는다.

잠재 권축 발현성 폴리에스테르 단섬유는 적어도 하나의 성분이 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트일 수 있다. 구체적으로는 일본 특허 공개 2001-40537호 공보에 개시되어 있는 것과 같은 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트를 적어도 하나의 성분으로 하는 것이 있다. 즉, 2종의 폴리에스테르 중합체를 사이드-바이-사이드형 또는 편심 초심형으로 접합시킨 복합 섬유이고, 사이드-바이-사이드형의 경우 2종의 폴리에스테르 중합체의 용융 점도비는 1.00 내지 2.00가 바람직하고, 편심 초심형의 경우에는 초(sheath) 중합체와 심(core) 중합체의 알칼리 감량 속도비가, 3배 이상 초 중합체가 빠른 것이 바람직하다.

본 발명에 있어서 잠재 권축 발현성 폴리에스테르 단섬유는, 단섬유를 구성하는 폴리에스테르 성분의 하나 이상이 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트이고, 예를 들면 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트인 제1 성분 및 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트, 폴리에틸렌 테레프탈레이트, 폴리부틸렌 테레프탈레이트 등의 폴리에스테르로부터 선택된 중합체인 제2 성분을 병렬적 또는 편심적으로 배치한 사이드-바이-사이드형 또는 편심 초심형으로 복합 방사한 것을 들 수 있다. 특히, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트와 공중합 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트의 조합이나 고유점도가 다른 2종류의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트의 조합이 바람직하다.

이러한 잠재 권축 발현성 폴리에스테르 단섬유의 구체예는, 상기 일본 특허 공개 2001-40537호 공보 이외에도 일본 특허 공고(소)43-19108호 공보, 일본 특허 공개 (평)11-189923호 공보, 일본 특허 공개 2000-239927호 공보, 일본 특허 공개 2000-256918호 공보, 일본 특허 공개 2000-328382호 공보, 일본 특허 공개 2001-81 640호 공보 등에 개시되어 있다.

2종류의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트의 고유점도차는 0.05 내지 0.4(㎗/g)인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.1 내지 0.35(㎗/g), 더욱 바람직하게는 0.15 내지 0.35(㎗/g)이다. 예를 들면, 고점도측의 고유점도를 0.7 내지 1.3(㎗/g)에서 선택한 경우에는, 저점도측의 고유점도는 0.5 내지 1.1(㎗/g)에서 선택되는 것이 바람직하다. 또한, 저점도측의 고유점도는 0.8(㎗/g) 이상이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.85 내지 1.0(㎗/g), 더욱 바람직하게는 0.9 내지 1.0(㎗/g)이다.

또한, 이러한 복합 섬유의 평균 고유점도는 0.7 내지 1.2(㎗/g)가 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.8 내지 1.2(㎗/g), 더욱 바람직하게는 0.85 내지 1.15(㎗/g), 가장 바람직하게는 0.9 내지 1.1(㎗/g)이다.

또한, 본 발명에서 말하는 고유점도값은 사용하는 중합체의 점도가 아니라 방사된 실의 점도를 가리킨다. 그 이유는, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트가 폴리에틸렌 테레프탈레이트 등에 비하여 열분해가 일어나기 쉽고, 높은 고유점도의 중합체를 사용하더라도 방사 공정에서의 열분해에 의해 고유점도가 저하하기 때문에, 얻어진 복합 섬유에서는 원료 중합체의 고유점도차를 그대로 유지하는 것이 곤란하기 때문이다.

본 발명에서 사용되는 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유는, 예를 들면, 다음과 같은 방법으로 얻어진다.

고유점도 0.4 내지 1.9, 바람직하게는 0.7 내지 1.2의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트를 용융 방사하여, 1500 m/분 정도의 권취 속도로 미연신사를 얻은 후, 2 내지 3.5배 정도로 연신시키는 방법이나, 방사-연신 공정을 직결한 직연법(스핀 드로우법), 권취 속도 5000 m/분 이상의 고속 방사법(스핀 테이크업법) 등에 의해 장섬유를 얻는다.

얻어진 장섬유를 연속적으로 다발로 만들어 토우를 형성하거나, 또는 한번 패키지에 권취한 장섬유를 다시 풀어 다발로 만들어 토우를 형성하고, 방적용 유제를 부여하며, 필요에 따라서 열처리를 행한 후, 권축 가공을 실시하여 권축을 부여하고, 소정의 길이로 절단하여 단섬유를 얻는다. 한번 패키지에 권취한 장섬유를 다시 풀어 다발로 만드는 경우에는, 장섬유용 마무리 유제가 부여되어 있기 때문에, 유제를 제거한 후에 방적용 유제를 부여하는 것이 바람직하다. 또한, 용융 방사한 미연신사를 다발로 만들어 토우를 형성한 후에 연신할 수도 있지만, 균일한 단섬유를 얻기 위해서는 연신 후에 토우를 형성하는 것이 바람직하다.

용융 방사에 있어서, 바람직하게는 2000 m/분 이상, 보다 바람직하게는 2500 내지 4000 m/분의 권취 속도로 인장하여 얻어지는 부분 배향 미연신사를 사용할 수도 있다. 이 경우에는, 자연 연신 배율 이하의 배율로 연신한 후에 권축 가공을 실시하는 것이 바람직하다. 또한, 미리 단섬유로 절단하지 않고 토우의 상태로 방적 공정에 투입하여, 토우 견절기(牽切機)에 의해 절단하여 단섬유로 형성하고, 방적사로 만들 수도 있다.

폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 섬유는, 폴리에틸렌 테레프탈레이트 섬유 등과 비교하여 섬유간 마찰력이 높다는 특유의 문제가 있지만, 적정한 방적용 유제를 적정량 부여함으로써, 양호한 방적성과 높은 균제도를 갖는 방적사를 얻을 수 있다. 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유에 부여하는 유제는, 제전성을 부여함과 동시에 섬유간 마찰력을 저하시켜 개섬성을 향상시키고, 한편으로는 적절한 집속성을 부여하며, 또한 섬유 대 금속 마찰력을 저하시켜 개섬 공정에서의 섬유의 손상을 방지하는 것을 주된 목적으로 하고 있다. 유제로서는, 제전제로서 자주 사용되는 음이온 계면활성제가 바람직하고, 예를 들면, 알킬기의 평균 탄소수가 8 내지 18인 알킬 인산 에스테르염을 주성분으로 하는 유제가 바람직하다. 더욱 바람직하게는 알킬기의 평균 탄소수가 8 내지 18인 알킬 인산 에스테르 칼륨염을 주성분으로 하는 유제이고, 알킬기의 평균 탄소수가 10 내지 15인 알킬 인산 에스테르 칼륨염을 주성분으로 하는 유제가 가장 바람직하다.

알킬 인산 에스테르염의 구체예로서는, 라우릴 인산 에스테르 칼륨염(평균 탄소수 12), 세틸 인산 에스테르 칼륨염(평균 탄소수 16), 스테아릴 인산 에스테르 칼륨염(평균 탄소수 18) 등을 들 수 있지만, 이들로 한정되는 것은 아니다. 유제 성분 중의 알킬 인산 에스테르염의 함유율은 50 내지 100 중량％가 바람직하고, 70 내지 90 중량％가 보다 바람직하다.

또 다른 유제 성분으로서, 평활성을 향상시켜 섬유의 손상을 방지할 목적으로, 동식물유, 광물유, 지방산 에스테르계 화합물, 또는 지방족 고급 알코올 또는 다가 알코올의 지방산 에스테르의 옥시에틸렌, 옥시프로필렌 화합물 등을 포함하는 비이온 활성제를 50 중량％ 이하, 바람직하게는 10 내지 30 중량％ 함유할 수도 있다.

방적용 유제의 부착량은 0.05 내지 0.5％omf가 바람직하고, 0.1 내지 0.35％omf가 보다 바람직하며, 0.1 내지 0.2％omf가 더욱 바람직하다. 유제의 선택이 적절하고, 부착량이 상기 범위이면 가방성(可紡性)이 우수하고, 균제도가 높은 방적사가 얻어진다. 그러나, 유제의 부착량이 너무 많으면, 카드 공정에서 실린더에 감기거나, 연조(練條) 공정, 조방(粗紡) 공정, 정방(精紡) 공정 등의 롤러 드래프트 공정에서 상부 롤러(고무 롤러)에의 감김이 발생하기 쉬워지기도 한다. 반대로 유제의 부착량이 너무 적으면, 개섬 공정에서 단섬유의 손상이 일어나기 쉬워지거나, 상기 롤러 드래프트 공정에서 정전기의 발생이 과다해지고, 하부 롤러(금속 롤러)에의 감김이 발생하기 쉬워지기도 한다. 유제의 영향은 특히 정방 공정에서 현저하고, 상기한 바와 같은 상부 롤러나 하부 롤러에의 단섬유의 감김은 실 끊김의 증가를 초래함과 동시에 실의 균제도도 저하시킨다.

또한, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 섬유에 권축 가공을 실시하는 경우, 권축 가공의 방법은 특별히 한정되지 않고, 생산성, 권축 형태가 양호한 점에서 스터퍼 박스를 사용한 압입 권축 가공 방법이 바람직하다. 방직 공정에 있어서의 단섬유의 개섬성, 공정 통과성을 양호하게 하기 위해서는, 권축수(JIS-L-1015: 권축수 시험 방법에 따름)는 3 내지 30개/25 mm가 바람직하고, 5 내지 20개/25 mm가 보다 바람직하다. 또한, 권축률(JIS-L-1015: 권축률 시험 방법에 따름)은 2 내지 30％가 바람직하고, 4 내지 25％가 보다 바람직하다.

또한, 섬유 길이가 짧을수록 상기 범위 내에서 권축수는 많고, 권축률은 크게 하는 것이 바람직하다. 보다 구체적으로는 섬유 길이 38 mm(면방(綿紡) 방식)의 경우에는, 권축수는 16±2개/25 mm, 권축률은 18±3％인 것이 바람직하고, 섬유 길이 51 mm(합섬방 방식)의 경우에는, 권축수는 12±2개/25 mm, 권축률은 15±3％인 것이 바람직하며, 섬유 길이 64 mm 이상의 바이어스 컷트(항모방(杭毛紡) 방식)의 경우에는, 권축수는 8±2개/25 mm, 권축률은 12±3％인 것이 바람직하다. 또한, 방모(紡毛) 방식(섬유 길이 51 mm로 동일한 길이)의 경우에는, 권축수는 18±2개/25 mm, 권축률은 20±3％의 범위가 바람직하다. 또한, 고속도 유형의 카드에 장치하는 경우에는, 권축이 늘어나기 쉬워지기 때문에, 권축률을 상기 범위보다 2 내지 5％ 크게 하는 것이 바람직하다.

권축수나 권축률이 상기 범위 내가면, 카드 공정에 있어서 집속 캘린더 롤러에서 웹이 드리워지는 것이나, 코일러 캘린더 롤러에서 슬라이버 끊김이 발생하거나 하는 것 등이 없고, 카드 통과성이 양호하며, 또한 개섬성이 양호하고, 네프(nep)나 슬라브(slub)가 적으며, 가방성이 우수하고, 균제도가 높은 방적사가 얻어진다. 본 발명에서 사용되는 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유는, 그의 단사 단면이 길이 방향으로 균일한 것이나 태세(太細)가 있는 것일 수도 있으며, 단면 형상이 환형, 삼각, L형, T형, Y형, W형, 팔엽(八葉)형, 편평(편평도 1.3 내지 4 정도의 것으로 W형, I형, 부메랑형, 물결형, 관단자(串團子)형, 눈썹형, 직방체형 등이 있음), 개뼈형 등의 다각형, 다엽(多葉)형, 중공형이나 부정형인 것일 수도 있지만, 특히 환형 단면 형상이 바람직하다.

또한, 단사 섬도는 0.1 dtex 이상 10.0 dtex 이하가 바람직하고, 재봉사에 사용하는 경우에는 1.0 dtex 이상 6.0 dtex 이하가 보다 바람직하다. 단섬유의 섬유 길이는 약 30 mm 내지 약 160 mm의 범위 내에서 용도나 방적 방식, 복합 상대 소재의 섬유 길이 등에 따라서 선택할 수 있지만, 재봉사로서는 30 mm 내지 약 120 mm, 바람직하게는 30 mm 내지 50 mm이다. 가방성이 좋고 품질이 양호한 방적사를 얻기 위해서는, 과(過)장섬유 비율(설정 섬유 길이보다 긴 섬유 길이를 갖는 단섬유의 함유 비율)을 0.5％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

본 발명에서 사용되는 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 포함하는 방적사의 제조 방법은 특별히 한정되지 않고, 단섬유의 섬유 길이에 따라서 통상적인 면방 방식(섬유 길이 32 mm, 38 mm, 44 mm), 합섬방 방식(섬유 길이 51 mm, 64 mm, 76 mm), 항모방 방식(섬유 길이는 64 mm 이상인 바이어스 컷트), 토우 방적법(토우를 사용) 등의 방적 방법을 적용할 수 있지만, 재봉사로서는 면방 방식이 바람직하다. 또한, 정방 방법도 특별히 한정되지 않고, 링 정방법, 로터식 오픈 엔드 정방법, 마찰식 오픈 엔드 정방법, 에어 제트 정방법, 중공 스핀들 정방법(랩핑 정방법), 셀프 트위스트 정방법 등을 적용할 수 있지만, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 섬유의 부드러움을 살린 재봉사를 얻기 위해서는 링 정방법이 바람직하다.

방적사의 꼬임수는, 면 번수 환산의 꼬임 계수 K (K=꼬임수(T/2.54 cm)/(면 번수)^0.5)가 1.98 내지 4.63, 미터식 번수 환산의 꼬임 계수α(α=꼬임수(T/m)/(미터식 번수)^0.5)가 60 내지 140의 범위가 되도록, 섬유 길이에 따라서 적절하게 설정할 수 있다. 또한, 방적사의 꼬임 토크를 경감시키기 위해서, 통상법에 따라서 스팀 셋트를 실시할 수도 있고, 방적사의 보풀이 일어나는 경우에는 모소(毛燒), 기계적으로 방적사 표면을 마찰시켜 보풀을 탈락시키거나, 칼로 실을 스쳐 표면의 보풀을 잘라내는 등의 처리를 실시할 수도 있다.

본 발명에서는, 재봉사를 구성하는 섬유가 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 적어도 30 중량％ 이상 함유하는 것이 중요하다. 즉, 본 발명의 재봉사는, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유 100％를 포함하는 방적사, 또는 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유와 다른 단섬유가 적어도 1종류 이상 혼방되어, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 30 중량％ 이상, 바람직하게는 50％, 특히 바람직하게는 70％ 이상 함유하는 복합 방적사의 연사를 포함하는 것이다. 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유의 함유율이 30 중량％ 이상이면, 재봉사의 파단 신도를 30％ 이상으로 할 수 있어, 솔기 스트레칭성이 우수한 것이 된다. 함유율이 30 중량％ 미만인 경우에는, 본봉에서 가봉성은 우수하지만, 솔기 스트레칭성이 뒤떨어지는 것이 된다.

본 발명의 재봉사를 구성하는 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유 이외의 섬유로서는 특별히 한정되지 않고, 면, 마, 울, 비단 등의 천연 섬유, 큐프라, 비스코오스, 폴리노직, 정제 셀룰로오스, 아세테이트 등의 화학 섬유, 폴리에틸렌 테레프탈레이트, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트, 폴리부틸렌 테레프탈레이트 등의 폴리에스테르계 섬유, 아크릴, 나일론 등의 각종 인조 섬유, 또한 이들의 공중합 유형이나, 동종 또는 이종 중합체를 사용한 복합 섬유(사이드-바이-사이드형, 편심 초심형 등) 중 어느 것일 수도 있지만, 본 발명의 재봉사의 강력(强力)을 높일 수 있다는 점에서 폴리에틸렌 테레프탈레이트나 나일론과의 복합 방적사가 바람직하다.

복합 방적사의 복합 방법도 특별히 한정되지 않고, 혼타면(混打綿) 또는 카드 공정에서 원면을 혼면하는 방법, 연조 공정이나 믹싱 길(mixing gill) 공정에서 슬라이버를 겹쳐 복합시키는 방법, 정방 공정에서 조사(粗絲) 또는 슬라이버를 복수개 라인 공급하여 정방 교연(사이로스판)을 행하는 방법 등을 들 수 있다.

본 발명의 재봉사를 구성하는 단섬유를 포함하는 방적사는 파단 강도가 1.0 내지 4.5 cN/dtex, 파단 신도가 20 내지 100％, 5％ 신장시의 탄성 회복률이 70 내지 100％인 물성을 갖는 것이 바람직하다.

본 발명의 재봉사는 파단 신도가 30 내지 100％인 것이 필요하고, 바람직하게는 40 내지 80％이다. 파단 신도가 이 범위이면, 재봉사로서의 솔기 스트레칭성이 우수한 것이 된다. 파단 신도가 30％ 미만인 경우에는 솔기 스트레칭성이 불충분한 것이 되고, 100％를 초과하는 경우에는 솔기의 신장은 얻어지지만, 회복성이 뒤떨어지는 것이 되어, 솔기의 형태 안정성이 불충분한 것이 된다.

또한, 본 발명의 재봉사는 5％ 신장시의 순간 신장 탄성률이 30 내지 75％인 것이 필요하다. 이 범위 내에 있으면, 본봉에서의 가봉성이 우수한 것이 된다. 5％ 신장시의 순간 신장 탄성률이 30％ 미만인 경우에는, 본봉의 가봉성은 향상되지만, 상기 파단 신도 범위를 만족시킬 수 없다. 또한, 75％를 초과하는 경우에는, 본봉에서의 윗실 루프의 형상이 작아지기 때문에, 솔기 형성이 곤란해지고, 가봉성이 불량해진다. 본 발명의 재봉사는 20％ 신장시의 신장 탄성률이 60％ 이상, 보다 바람직하게는 60 내지 90％이다. 신장 탄성률이 이 범위에 있으면, 신축성 직물을 봉제한 경우에 직물과의 추종성이 양호해진다. 또한, 본 발명의 재봉사는 30％ 신장시의 신장 탄성률이 60％ 이상, 보다 바람직하게는 60 내지 80％이다. 신장 탄성률이 이 범위에 있으면, 특히 높은 신축성을 갖는 직물을 봉제한 경우에 직물과의 추종성이 양호해진다.

본 발명의 재봉사는 파단 강도가 1.0 내지 4.5 cN/dtex, 특히 2.5 내지 4.0 cN/dtex를 갖는 것이 바람직하다. 파단 강도가 1.0 cN/dtex 미만이면, 직물 봉제품에 충분한 솔기 강력을 부여하는 것이 곤란하고, 한편 파단 강도가 4.5 cN/dtex를 초과하면, 재봉사는 파단 신도가 낮은 것이 되고, 직물 봉제품의 솔기 스트레칭성이 현저히 낮아져, 그의 착용감이 떨어지는 것이 되는 경우가 있다.

본 발명의 재봉사는 방적사의 섬도, 방적사의 합사수, 다양한 실로 만드는 경우의 꼬임수나 연사 방향에 대하여 특별히 한정되는 것은 아니다. 번수는 재봉사의 용도, 요구 사양에 대응하여 폴리에스테르 재봉사에 관한 규격(JIS-L-2511)에 준하여 적절하게 선정할 수 있다. 예를 들면, 재봉사 번수 #5, #8, #10, #20, #30, #40, #50, #60, #80, #100 등에 맞게 적당하게 선정할 수 있다.

재봉사를 구성하는 경우, 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 포함하는 방적사에 연사를 더 부여할 수도 있다. 방적사의 합사 본수는, 2본을 가지런히 하여 합연한 2자 연사(우연사), 3본을 가지런히 하여 합연한 3자 연사, 또한, 미리 2본을 가지런히 하여 합연한 것을 3본을 더 가지런히 한 2본×3본의 연사 등 다양한 것을 선정할 수 있다. 통상, 상연수(上撚數)에 대해서는 하연수(下撚數)(방적사의 경우에는 실연수(實撚數)) 1에 대하여 상연을 (〔합연 본수〕^-0.5×0.85)배 내지 (〔합연 본수〕^-0.5×1.15) 배로 하여, 꼬이지 않음이 가능한 발생하지 않도록 하는 것이 바람직하다. 그러나, 2본×3본 연사 등의 경우, 중연(中撚) 1에 대한 상연의 횟수는, 상기한 대로 실을 꼼으로써 꼬이지 않음이 억제되기 때문에, 반드시 하연(방적사의 실연) 1에 대한 중연의 관계는 상기한 대로 아니어도 상관없다. 또한 상연의 방향은 기본적으로는 Z 방향으로 하는 것이 좋지만, 2본 침 본봉 재봉사 등의 재봉사에서는 S연, Z연 두 가지를 모두 사용하는 것이 좋은 경우도 있고, 특별히 한정되는 것은 아니다.

다음으로, 본 발명의 재봉사의 제조 방법에 대해서 서술한다.

본 발명의 재봉사는, 상술한 물성을 갖는 목적 섬도의 방적사(방적사의 꼬임 방향은 동일한 방향, 다른 방향을 포함함)를 가지런히 하여 합연하거나, 상기 합연사를 가지런히 하여 합연하여 얻어지는 복합 합연사(이하, 단순히 합연사라 함)를 제조한 후, 상기 합연사로 권사체를 제조하고, 이 상태로 90℃ 이상에서 습열처리함으로써 제조할 수 있다.

여기서, 방적사의 가지런히 한 본수, 합연의 횟수 및 합연으로 부여되는 꼬임 방향, 꼬임수 등은 기지(旣知)의 재봉사의 설계 사양에 준하여 적절하게 선택되고, 이탈리아식 연사기 등의 기지의 합연기를 사용하여 소정의 플라이(ply)를 포함하는 합연사를 제조한다.

합연사의 권사체는, 합연사를 그의 합연 최종 과정에서 소프트 와인드기 등의 권취 수단에 의해 종이관 등의 보빈 위에 소정의 실패 밀도를 갖는 합연사의 콘(cone) 또는 치즈(cheese)이다.

습열처리는 과열 증기 또는 90℃ 이상의 물을 권사체층에 적어도 10 분 이상 관통하여 순환시킴으로써 행해진다. 이 습열처리는 패키지 정련기 또는 염색기를 사용하는 재봉사의 정련 또는 염색 가공을 겸하여 행하는 것이 편리하고, 가장 바람직하다. 패키지 정련기 또는 염색기를 사용함으로써, 습열 매체를 권사체의 소정 밀도의 합연사층에 아웃-인 또는 인-아웃으로 소정 시간 순환시킴으로써, 실층을 어지럽히지 않고 균일하게 이완할 수 있고, 재봉사의 표면 및 내층부의 구조와 물성을 소정의 조건으로 조정할 수 있다. 습열처리를 받는 합연사의 권사체의 권취 밀도는 0.25 내지 0.7 g/㎤로 형성되어 있는 것이 바람직하다. 권취 밀도가 0.25 g/㎤미만이면 권사체의 형상이 불안정하여 패키지 정련기나 염색기내에서의 권사체의 형태가 무너지기 쉽고, 재봉사가 불균일해지거나, 합연사를 염색하는 경우에는 균일한 염색액의 통과가 수행되지 않기 때문에 염색 불균일이나 물성 불균일이 생길 우려가 있다.

한편, 권취 밀도가 0.7 g/㎤를 초과하면, 정련, 염색 중에 재봉사의 열수축에 의해 권사체의 권사 밀도가 높아지고, 염색액의 통과성이 저해되어 권사체의 내외층에서 염색 불균일이나 물성 불균일이 생기기 쉬워진다. 또한, 필요에 따라서 패키지 정련, 염색으로 충분한 균염성, 균일한 물성을 얻기 위해서 권사체의 권취 밀도를 0.25 내지 0.7 g/㎤으로 하는 것 이외에도, 치즈를 감는 실관으로써 찌부러지는 실관을 사용하여, 상기 적성 권취 밀도로 소프트 와인딩을 행하고, 패키지 염색시에 실 수축에 의해 권사체의 권취 밀도가 높아지는 것을, 실관을 찌부러뜨림으로써 방지하는 방법이나, 실관에 형성된 소정의 권취 밀도의 권사체를, 대체율이 5 내지 30％, 바람직하게는 5 내지 15％인 다수개의 통액 구멍이 설치된 통액 처리 보빈으로 대체하여 습윤 열처리하는 방법이 바람직한 방법이다. 여기서, 대체율(％)은 권취기의 권취 종이관 등의 권취 보빈의 외경을 A라 하고, 통액 보빈의 외경을 B라 한 경우, (1-〔B/A〕)×100으로 구해지는 값이다.

재봉사의 수속(收束)성이나 가봉성을 향상시킬 목적으로, 정련 후 또는 염색 후 탈수하고 나서 가봉성 향상제, 평활제나 수속제 액을 권사체에 순환시켜 부착시킬 수도 있고, 습윤 처리 후의 권사체의 염색 건조 후에 연속사 처리기(권사체로부터 실을 연속적으로 풀면서 가공제액을 부착 건조시켜 권취하는 장치: 예를 들면 단일 사이버〔주〕카지 세이사꾸쇼 제조)를 사용하여 부착시킬 수도 있다. 가봉성 향상제, 평활제로서는 실리콘계 화합물, 폴리에틸렌계 유탁액, 왁스계 화합물 등을 들 수 있다. 수속제로서는 폴리에스테르계 수지, 폴리우레탄계 수지, 아크릴계 수지 등을 들 수 있다.

합연사의 습열처리를 정련법으로 행하는 방법은, 원사 유제 등을 제거하는 정련제, 예를 들면 비이온계 계면활성제, 탄산 소다 등을 첨가한 정련액을 사용하여 50 내지 100℃에서 10 내지 30 분 행하는 방법이 있다. 염색 방법으로는, 합연사의 정련에 이어서 분산 염료를 사용하여 분산제, 아세트산을 첨가한 염색액을 권사체에 대하여 아웃-인, 인-아웃 또는 인-아웃-아웃-인으로 순환시키면서, 염색 온도는 90 내지 130℃에서 15 내지 120 분, 보다 바람직하게는 110 내지 130℃에서 행하며, 보다 단시간에 균일한 소정의 물성을 갖는 염색 재봉틀실을 제조할 수 있다. 염색에 있어서의 권사체의 권취 밀도를 0.25 내지 0.7 g/㎤으로 하고, 염색 튜브(통액 처리 보빈)에의 대체율을 5 내지 30％로 하여 패키지 염색법으로 얻어지는 재봉사는, 균일한 염색성과 습열처리에 의한 재봉사 물성의 균일화가 동시에 달성되기 때문에 특히 바람직하다.

본 발명에 있어서 신축성 직물이란, 경사 및(또는) 위사 방향의 신장률이 5 내지 200％인 직물을 의미한다. 여기서 말하는 신장률이란, 인장측을 직물의 경사 방향 및 위사 방향으로 한 140 mm×165 mm(인장측×구속측) 크기의 2종의 시료를 준비하고, 각각의 시료를 속도 60 cm/분으로 인장하여, 신장 응력 곡선을 그리고, 이 곡선으로부터 폭 5 cm 당 2 kg의 응력이 가해졌을 때의 직물의 신도를 산출한 것을 말한다. 또한, 이 측정에는 카드 테크사 제조 2축 신장 시험기(KES-G2형)을 이용한다. 직물의 형태로서는 직물, 편물, 부직포를 들 수 있지만 특히 직물, 편물이 바람직하다. 이들 직물에 신축성을 부여하는 수단으로서는, 직물을 구성하는 사조의 신축성을 이용한 것이나 조직의 신축성을 이용한 것, 및 이들의 조합을 이용한 것을 들 수 있다. 구체예로서는 폴리우레탄계 섬유를 그대로 사용하거나 커버링 등의 복합사를 사용한 것, 가연(假撚) 가공으로 사조에 권축을 제공하여 신축성을 이용한 것, 또한 이들을 혼용한 것 등이다. 조직에 신축성을 부여한 구체예로서는, 환편, 경편, 횡편을 대표예로서 들 수 있다.

본 발명의 신축성 직물의 구체예로서는 이하의 예를 들 수 있다.

셔츠, 블라우스, 작업복, 유니폼, 슬랙, 쟈켓, 슈트, 코트 등, 신장률이 10 내지 25％를 나타내는 것, 스포츠 쟈켓, 트레이닝 웨어, 플레이 웨어, T 셔츠, 내의, 스웨터류 등, 신장률이 20 내지 40％를 나타내는 것, 또한 파운데이션류, 레오타드(Leotard), 수영복, 스키 웨어, 스케이트 웨어 등, 40 내지 200％의 신장률을 나타내는 것이다. 본 발명의 재봉사는 이들 모든 신축성 직물을 봉제할 수 있지만, 20％ 이상, 특히 60％ 이상의 신장률을 갖는 직물에 있어서도 솔기의 스트레칭성이 우수하고, 얻어진 봉제품은 압박감이 없으며 착용감이 우수한 효과가 얻어지기 때문에 바람직하다.

본 발명의 재봉사는 재봉틀실(공업용, 자재용, 가정용)로서의 사용에 한정되지 않고, 손재봉사, 코어사, 링킹(linking)실, 자수실 등에 사용할 수도 있다.

<발명의 실시의 최선의 형태>

이하, 실시예 등에 의해 본 발명을 더욱 구체적으로 설명한다. 또한, 실시예에 있어서의 평가는 이하의 방법에 의해 측정하였다.

(1) 파단 강도, 파단 신도

JIS-L-1095의 일반 방적사의 시험 방법에서 정하는 초기 하중을 가하고, 정속 신장형 인장 시험기의 잡는 간격을 30 cm, 인장 속도를 1 분 당 잡는 간격의 100％로 하여 인장 시험을 행하고, 파단 강도(cN/dtex), 파단 신도(％) (파단시 신장의 잡는 간격에 대한 비)를 구한다.

(2) 순간 신장 탄성률의 평가

5％ 신장시의 순간 신장 탄성률은, 시료에 0.882 cN/dtex의 초기 하중을 가하고, 잡는 간격을 20 cm, 인장 속도를 매분 잡는 간격의 5％로 신장하여 신도 5％가 되자마자 이번에는 반대로 동일한 속도로 수축시키고, 응력-변형 곡선을 그린다. 수축 중, 응력이 초기 하중과 동일한 0.882 cN/dtex까지 저하하였을 때의 잔류 신도를 L(％)라 하여, 하기 식으로 산출하였다.

5％ 신장시의 순간 신장 탄성률=〔(5-L)/5〕×100(％)

(3) 신장 탄성률의 평가

방적사에, JIS-L-1095의 일반 방적사의 시험 방법에서 정하는 초기 하중을 가하고, 신장 탄성률 시험 방법(A법)에 준하여 정속 신장형 인장 시험기의 잡는 간격을 20 cm, 인장 속도를 1 분 당 잡는 간격의 100％로 하여, 일정 신장 L (20％ = 4 cm, 30％ = 6 cm)까지 신장하고, 1 분간 방치한 후, 동일한 속도로 원래 길이까지 복귀하여 3 분간 방치한 후, 다시 동일한 속도로 초기 하중이 가해지는 점 L1까지 신장하고, 다음 식에 의해서 신장 탄성률(％)를 구한다.

신장 탄성률(％)=〔(L-L1)/L〕×100

또한, 시험 횟수는 5회로 하고, 그의 평균값을 구하였다.

(4) 고유점도[η]의 측정

고유점도[η](㎗/g)는 다음 식의 정의에 기초하여 구해지는 값이다.

정의 중 η_r는 순도 98％ 이상의 o-클로로페놀 용매로 용해시킨 중합체의 희석 용액의 35℃에서의 점도를, 동일한 온도에서 측정한 상기 용매의 점도로 나눈 값이고, 상대점도로 정의되어 있는 것이다. C는 g/100 ㎖로 표시되는 중합체 농도이다.

(5) 봉제품의 평가

① 솔기의 스트레칭성 평가

28 GG의 환편기에서 폰티 로마(ponte rome) 조직을 다음의 실 배열로써 편성하였다.

ㆍ인터로크부:

폴리에틸렌 테레프탈레이트(양이온 가염사) 56 dtex/큐프라 33 dtex 혼섬사

ㆍ실린더의 천축(天竺)부:

ㆍ다이얼의 천축부:

폴리우레탄계 탄성 섬유(아사히 가세이사 제조 상품명 로이카) 22 dtex를 2.5배로 신장하면서, 인터로크부와 동일한 혼섬사와 가지런히 하여 급사(給絲) 편성한 편물을 각각 정련, 프리셋트(180℃), 100℃에서 2욕 30 분 염색한 후, 170℃에서 마무리하였다. 얻어진 신축성 편물(이하, 편물이라 함)을 카드 테크사 제조 2축 신장 시험기를 사용하여 스트레칭률을 측정한 결과, 2 kg/5 cm의 조건하에 경사 방향 140.0％, 위사 방향 88.5％였다.

이 편물을 경사 방향 10 cm, 위사 방향 20 cm의 크기로 채취하고, 경사 방향의 중앙부를 JUKI(주) 제조의 본봉 재봉틀(DDL-555)를 사용하여, 재봉틀 바늘 11번 J 포인트 바늘, 운침(運針)수 5 바늘/cm, 회전수 1000 rpm의 조건에서 봉제한 후, 도요 볼드윈사 제조 텐실론을 사용하여, JIS-L-1093의 그라브법에 준하여 솔기와 평행 방향으로 신장하고, 신장률 60％ 및 100％일 때의 응력 A(cN/cm)를 측정하였다. 계속해서, 봉제 전의 편물도 동일하게 신장률 60％ 및 100％일 때의 응력 B(cN/cm)를 측정하였다.

솔기의 스트레칭성은 신장률 60％ 및 100％일 때의 두 값의 차(응력 A-응력 B)로 평가하였다. 이 값이 작은 쪽이 스트레칭성이 우수하였다.

② 착용감의 평가

①에서 얻어진 편물을 사용하여 다음 조건에서 스패츠(spats)를 제조하였다.

ㆍ크기ㆍㆍㆍ9 호

ㆍ원단의 스티치ㆍㆍㆍ위사 방향

ㆍ여유율ㆍㆍㆍ-5％

ㆍ봉제 조건ㆍㆍㆍ본봉: JUKI(주) 제조 (DDL-555)

재봉틀 바늘: 11번 J 포인트 바늘

운침수: 5 바늘/cm

회전수: 1000 rpm

표준 사이즈의 패널리스트 5명을 선출하고, 상기 스패츠를 착용하여 계단 오르내리기 및 스트레칭 또한 자전거 타기 동작을 행함으로써, 착용감을 ◎(매우 쾌적), ○(쾌적), △(약간 쾌적), ×(불쾌)의 4 단계로 평가하였다.

(6) 본봉 가봉성 평가

(5)의 ①에서 얻어진 편물을 경사 방향 10 cm, 위사 방향 100 cm의 크기로 채취하고, 경사 방향의 중앙부를 JUKI(주) 제조의 본봉 재봉틀(DDL-555)을 사용하여, 재봉틀 바늘 11번 J 포인트 바늘, 운침수 5 바늘/cm, 회전수 4000 rpm의 조건에서 3매를 연속 봉제하였다. 가봉성 평가는 미싱 봉제시의 실 끊김성 및 솔기 외관을 평가하였다. 하기는 평가의 기준이다.

「실 끊김성」

○: 3매의 봉제에서 실 끊김이 발생하지 않음．

△: 3매의 봉제에서 실 끊김이 1회 이내.

×: 3매의 봉제에서 실 끊김이 2회 이상.

「솔기 외관」

○: 솔기가 균일하고, 스티치 건너뜀, 주름 잡힘이 없음.

△: 솔기가 불균일함.

×: 땀 건너뜀이 있는 것, 또는 주름 잡힘이 있는 것

[실시예 1]

[η]=0.92의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트를 방사 온도 265℃, 방사 속도 1200 m/분으로 방사하여 미연신사를 얻고, 계속해서 핫 롤 온도 60℃, 핫 플레이트 온도 140℃, 연신 배율 3배, 연신 속도 800 m/분으로 연신하고 연사하여 84 dtex/50f의 연신사를 얻었다. 연신사의 강도, 신도 및 탄성률은 각각 3.5 cN/dtex, 45％ 및 25.3 cN/dtex였다. 얻어진 연신사 200본을 다발로 만들어, 정련 공정에서 장섬유용 마무리제를 제거한 후, 라우릴 인산 에스테르 칼륨염을 주성분으로 하는 방적용 유제를 0.1％owf 부여하고, 스팀 처리 공정에서 110℃의 조건에서 열처리를 한 후, 스터퍼 박스를 사용하여 95℃의 조건에서 압입 권축 가공을 행하고, EC 커터를 사용하여 섬유 길이 38 mm의 길이로 절단하여 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 얻었다. 얻어진 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유의 권축수는 16.4개/25 mm, 권축률은 15.8％였다.

얻어진 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 통상의 면방 방식의 방직공정에 투입하고, 링 정방기로 방적사를 제조하고, 80℃×15 분의 조건에서 진공 셋터를 사용하여 꼬임을 고정하는 셋팅을 행하였다. 얻어진 방적사의 번수는 면 번수로 20/1(296 dtex), 꼬임 계수 K는 3.3(꼬임수 S14. 76T/2.54 cm)이고, 그의 물성은 표 1에 나타내었다.

얻어진 방적사 2본을 이탈리아 연사기에서 820 t/m(Z 방향)의 상연을 가하여 우사를 얻었다. 얻어진 우사를 고즈사 제조 소프트 와인더를 사용하여 종이관 직경 78 mm의 종이관에 권취 밀도 0.40 g/㎤으로 1 kg 권취하였다. 이 치즈를 외경 69 mm의 염색 튜브(통액 처리 보빈)로 바꾸어 패키지 염색기(히사까 세이사꾸쇼사 제조)에 셋팅하고, 카오사 제조 스코어 롤 FC-250 (1 g/리터)을 첨가하여 유량 40 리터/분으로 상온에서 2℃/분의 승온 속도로 60℃ 승온하며, 60℃에서 10 분간 정련을 행하였다. 정련 후, 탈액, 수세를 행하고, 분산 염료(다이스타사 제조: Dianix Yellow AC-E 0.06％omf, Dianix Blue AC-E 0.08％omf, Dianix Red ACE 0.06％omf), 분산제(메이세이 가가꾸사 제조: 디스파 TL 0.5 g/리터)를 첨가하고, 또한 아세트산으로 pH 5로 조정한 후, 유량 40 리터/분으로 인-아웃으로 염색액을 순환시키고, 2℃/분의 승온 속도로 120℃까지 승온하여 120℃에서 30 분 염색을 행하였다. 염색 후 탈액, 수세를 행한 후, 실리콘계 유제(다이닛본 잉크사 제조: 디크 실리콘 소프너 500)를 5％omf 첨가하여 50℃에서 20 분 오일링 처리를 행하였다. 탈수 후, 건조를 행하여 #50 상당의 재봉사를 얻었다. 얻어진 재봉사의 균염성은 우수하였다. 이 재봉사의 물성은 표 2에, 재봉사를 사용한 봉제품의 착용감 및 본봉 가봉성의 평가 결과는 표 3에 나타내었다.

이 재봉사는 본봉 가봉성이 우수하고, 솔기 외관도 양호하며, 솔기 스트레칭성이 우수한 재봉사이고, 얻어진 봉제품은 압박감이 없으며 착용감이 우수한 것이었다.

[비교예 1]

실시예 1의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유 대신에 섬도 1.7 dtex, 섬유 길이 38 mm의 폴리에틸렌 테레프탈레이트 단섬유를 사용하여, 패키지 염색에서의 염색 온도를 130℃로 변경한 것 이외에는 실시예 1과 동일한 방법으로 방적사를 제조하고, 합연사, 패키지 염색을 행하여 재봉사를 얻었다. 또한, 방적사의 물성은 표 1, 재봉사의 물성은 표 2, 재봉사를 사용한 봉제품의 착용감 및 본봉 가봉성의 평가 결과는 표 3에 나타내었다.

이 재봉사는 폴리에틸렌 테레프탈레이트계 단섬유 100％이기 때문에, 솔기 스트레칭성이 뒤떨어지는 것이고, 얻어진 봉제품은 압박감을 강하게 느끼며, 착용감이 나쁜 것이었다 .

[실시예 2]

실시예 1에서 사용한 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 30 중량％, 비교예 1에서 사용한 폴리에틸렌 테레프탈레이트 단섬유를 70 중량％의 비율로 연조 공정에서 혼방하고, 패키지 염색에서의 염색 온도를 130℃로 변경한 것 이외에는, 실시예 1과 동일한 방법으로 방적사를 제조하고, 합연사, 패키지 염색을 행하여 재봉사를 얻었다. 또한, 방적사의 물성은 표 1, 재봉사의 물성은 표 2, 재봉사를 사용한 봉제품의 착용감 및 본봉 가봉성의 평가 결과는 표 3에 나타내었다.

[실시예 3]

실시예 2의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유와 폴리에틸렌 테레프탈레이트 단섬유의 혼율을 70 중량％와 30 중량％로 변경한 것 이외에는 실시예 2와 동일하게 행하여 재봉사를 얻었다. 또한, 방적사의 물성은 표 1, 재봉사의 물성은 표 2, 재봉사를 사용한 봉제품의 착용감 및 본봉 가봉성의 평가 결과는 표 3에 나타내었다. 이 재봉사는 본봉 가봉성이 우수하고, 솔기 외관도 양호하며, 솔기 스트레칭성이 우수한 재봉사이고, 얻어진 봉제품은 압박감이 없으며 착용감이 우수한 것이었다.

[실시예 4]

고유점도가 다른 2종류의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트를 중량 비율 1:1로 편심 초심형(고점도측이 심부)으로 압출하고, 방사 온도 265 도, 방사 속도 1500 m/분으로 미연신사를 얻었다. 계속해서, 핫롤 온도 55℃, 핫 플레이트 온도 140℃, 연신 속도 400 m/분이고, 연신 배율은 연신 후의 섬도가 84 dtex가 되도록 설정하여 연신하고 연사하여, 84 dtex/36f의 편심 초심형 복합 멀티필라멘트를 얻었다. 얻어진 복합 멀티필라멘트의 고유점도는 고점도측이 [η]=0.92, 저점도측이 [η]=0.70이었다.

얻어진 복합 멀티필라멘트를 사용하여, 스터퍼 박스에 의한 압입 권축 가공을 행하지 않은 것 이외에는, 실시예 1과 동일하게 하여 섬유 길이 38 mm의 폴리에틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 얻었다. 얻어진 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유의 권축수는 13.2개/25 mm, 권축률은 17.5％였다.

얻어진 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 실시예 1과 동일한 방법으로 방적사를 제조하고, 합연사, 패키지 염색을 행하여 재봉사를 얻었다. 또한, 방적사의 물성은 표 1, 재봉사의 물성은 표 2, 재봉사를 사용한 봉제품의 착용감 및 본봉 가봉성의 평가 결과는 표 3에 나타내었다. 이 재봉사는 본봉 가봉성이 우수하고, 솔기 외관도 양호하며, 솔기 스트레칭성이 우수한 재봉사이고, 얻어진 봉제품은 압박감이 없으며 착용감이 우수한 것이었다.

[비교예 2]

[η]=0.8의 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트를 방사 온도 265℃, 방사 속도 1200 m/분으로 미연신사를 얻고, 계속해서 핫 롤 온도 60℃, 핫 플레이트 온도 140℃, 연신 배율 3배, 연신 속도 800 m/분으로 연신, 연사하여 84 dtex/36f의 연신사를 얻었다. 연신사의 물성은 표 1에 나타내었다.

얻어진 폴리트리메틸렌 테레프탈레이트 섬유 멀티필라멘트 원사 1본을 이탈리아 연사기에서 800 t/m(S 방향)의 하연을 가하고, 그것을 3개 가지런히 하여 600 t/m(Z 방향)의 상연을 가하여 3자 연사를 얻었다.

얻어진 3자 연사를 실시예 1과 동일하게 하여 재봉사를 얻었다.

또한, 실의 물성은 표 1, 재봉사의 물성은 표 2, 재봉사를 사용한 봉제품의 착용감 및 본봉 가봉성의 평가 결과는 표 3에 나타내었다.

이 재봉사는 5％ 신장시의 순간 신장 탄성률이 90％로 높고, 솔기 스트레칭성이 우수한 재봉사이며, 얻어진 봉제품은 압박감이 없으며 착용감이 우수한 것이었지만, 본봉 가봉성이 뒤떨어지는 것이었다.

본 발명의 재봉사는 본봉 가봉성이 우수하고, 솔기 외관이 양호하며, 솔기 스트레칭성이 우수한 신축성 재봉사이고, 신축성 직물의 봉제에 우수한 적응성을 발휘하는 재봉사이다. 본 발명의 재봉사의 사용에 의해 얻어지는 봉제 제품은, 동적 추종성이 우수한 봉합부의 솔기가 형성되어 있기 때문에, 압박감이 경감된 착용감이 우수한 봉제 의류를 제공할 수 있다. 본 발명의 재봉사의 사용에 의해, 봉합 직물의 신축에 동적으로 추종할 수 있는 미관이 우수한 솔기를 갖는 신축성 직물 봉제품을 제공할 수 있다.

Claims

폴리트리메틸렌 테레프탈레이트계 단섬유를 적어도 30 중량％ 이상 함유하는 재봉사이며, 파단 신도가 30％ 내지 100％, 5％ 신장시의 순간 신장 탄성률이 30 내지 75％인 것을 특징으로 하는 재봉사.
제1항에 있어서, 20％ 신장시의 신장 탄성률이 60％ 이상인 것을 특징으로 하는 재봉사.
제1항에 있어서, 30％ 신장시의 신장 탄성률이 60％ 이상인 것을 특징으로 하는 재봉사.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 기재된 재봉사에 의해 솔기가 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 직물 봉제품.
제4항에 있어서, 직물 봉제품이 신축성 직물 봉제품인 것을 특징으로 하는 직물 봉제품.