KR20010052968A - 래디얼 플럭스 전기모터용 비정질금속 고정자 - Google Patents

래디얼 플럭스 전기모터용 비정질금속 고정자 Download PDF

Info

Publication number
KR20010052968A
KR20010052968A KR1020007014354A KR20007014354A KR20010052968A KR 20010052968 A KR20010052968 A KR 20010052968A KR 1020007014354 A KR1020007014354 A KR 1020007014354A KR 20007014354 A KR20007014354 A KR 20007014354A KR 20010052968 A KR20010052968 A KR 20010052968A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
stator
amorphous metal
segment
segments
iron
Prior art date
Application number
KR1020007014354A
Other languages
English (en)
Inventor
데크리스토파로니콜라스제이
바이리챠드엘.쥬니어
엔지오덩에이
스타마티스피터
Original Assignee
크리스 로저 에이치
알라이드시그날 인코포레이티드
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 크리스 로저 에이치, 알라이드시그날 인코포레이티드 filed Critical 크리스 로저 에이치
Publication of KR20010052968A publication Critical patent/KR20010052968A/ko

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/14—Stator cores with salient poles
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/14—Stator cores with salient poles
    • H02K1/141—Stator cores with salient poles consisting of C-shaped cores
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/14—Stator cores with salient poles
    • H02K1/146—Stator cores with salient poles consisting of a generally annular yoke with salient poles
    • H02K1/148—Sectional cores
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
    • H02K15/02—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies
    • H02K15/022—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies with salient poles or claw-shaped poles
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/02—Details of the magnetic circuit characterised by the magnetic material

Abstract

고효율 래디얼-플럭스 전기모터용 비정질금속 고정자가 복수의 세그멘트를 가지며, 그 세그멘트 각각은 복수의 비정질 금속스트립을 포함한다.
상기 복수의 세그멘트는 고정자의 내표면으로 부터 방사상 방향으로 내측으로 향해 돌출한 복수의 톱니부위 또는 극편을 갖는 전체적으로 원통형인 고정자를 이룬다.
제 1 실시예에서, 상기 고정자 배경-철과 톱니부는 고정자를 관통하는 래디얼 플럭스가 고정자의 각 세그멘트를 지날때 하나의 공기갭을 지나도록 구성된다.
제 2 실시예에서, 상기 고정자 배경-철과 톱니부는 고정자를 관통하는 래디얼 플럭스가 공기갭을 지나지 않고 각 세그멘트를 지나도록 구성된다.

Description

래디얼 플럭스 전기모터용 비정질금속 고정자{AMORPHOUS METAL STATOR FOR A RADIAL-FLUX ELECTRIC MOTOR}
래디얼-플럭스(radial-flux) 디자인 전기모터는 전형적으로 무방향성 전기강판으로된 복수의 적재라미네이션으로 제조된 전체적으로 원통형인 고정자를 포함한다. 라미네이션 각각은 고정자의 자극을 이루는 "톱니(teeth)"를 갖는 원형와셔(washer)의 형상을 갖는다.
상기 톱니는 적재된 라미네이션의 내경으로부터 돌출하여 상기 원통형 고정자의 중심을 향하고 있다. 라미네이션 각각은 전형적으로 기계적으로 연질의 무방향성 전기강판을 바라는 형상으로 스탬핑, 펀칭 또는 절삭하여 형성된다.
상기 형성된 라미네이션은 그후 적재 및 접착되어 고정자를 이룬다.
무방향성 전기강과 비교했을 때 비정질금속은 우수한 자기성능을 나타내나, 이들은 특정 물리적 성질과 이에 관련된 제조상의 제약으로 인해 전기모터에는 사용하기에 부적절한 것으로 인식되어 왔다. 예를들어, 비정질금속은 무방향성 강보다 얇고 보다 경질이기 때문에 제조도구나 금형을 보다 빨리 마모되게 한다. 그 결과 도구사용 및 제조에 있어서의 원가상승은 이같은 기술을 이용하여 비정질금속 고정자를 제조하는 것은 상업적으로 비실용적인 것이다.
비정질금속의 얇음은 조립된 고정자에서 라미네이션 수를 증대시키고 나아가 비정질금속 고정자의 전체 단가를 증가시킨다.
비정질금속은 전형적으로 균일한 폭을 갖는 얇은 연속리본형태로 공급된다.
그러나 비정질금속은 아주 단단한 재질이기 때문에 피크자기적 성질을 얻기위해 일단 소둔되면 아주 부서지기 쉽게 된다.
따라서 비정질금속 자기 고정자를 구축하기 위해 통상의 접근방법을 사용하는 것을 어렵고 값비싼 것이다.
비정질금속의 취성은 또한 그 비정질금속 자기 고정자를 이용하는 전기모터 또는 제너레이터의 내구성에 문제를 일으킨다.
자기고정자는 아주 높은 주파수로 변화하는 아주높은 자기력을 받는다. 이들 자기력은 고정자재료에 상당한 응력을 미쳐 비정질금속 자기고정자를 손상시킬 수 있는 것이다.
비정질금속 자기고정자의 다른 문제점은 물리적 응력을 받게되면 비정질 금속 물질의 자기투과성이 감소된다는 것이다.
이 투과력 감소는 비정질 금속재료에 미치는 응력의 세기에 따라 상당할 수 있다.
비정질 금속 자기고정자는 응력을 받기 때문에 코어가 자속을 모으는 효율이 감소되고, 그 결과 자기손실이 크게되고, 효율이 감소되며, 열발생이 증대되고 그 결과 출력이 적어지게 된다.
비정질금속의 자기변형 성질로인한 이 응력감응도는 모터나 제너레이터의 작동동안 생기는 자기력으로 부터 나오는 응력, 기계적 체결이나 자기고정자를 고정시킬때 나오는 기계적응력, 혹은 열팽창 및/또는 비정질금속재료의 자기포화로 인한 팽창에 기인된 내부응력에 의해 야기될 수 있다.
비정질금속 고정자 디자인에 대한 통상적이지 않은 접근이 제안된 바 있다.
한가지 접근방법에서는, 단지 테이프-권취된 비정질금속 환형체로된 "톱니없는(toothless)"고정자가 제안되었었다.
이 방법은 효율적인 모터를 제조하지만, 고정자와 회전자 사이의 큰 공기갭이 모터의 성능과 제어를 제한한다.
두번째 방법은 테이프-권취된 비정질금속 환형체와 절단된 비정질금속 더미(적재물)를 결합하여 통상의 고정자 형상을 재현하고자 하는 것이다.
상기 권취된 비정질금속 환형체는 고정자의 배경-철(back-iron)을 이루며, 상기 절단된 비정질금속 더미는 상기 환형체의 내경에 설치되어 톱니(teeth) 또는 극을 이룬다.
이같은 방법은 고정자와 회전자사이의 공기갭을 감소시키나, 자속이 톱니(자극)으로 부터 배경-철도 통과함에 따라 자속이 여러층의 테이프권취 배경-철을 가로 질러 가야한다. 이로인해 모터를 가동하는데 필요한 전류량이 증대된다.
본 발명은 전기모터용 고정자에 관한 것이며, 보다 상세히는 고효율 래디얼-플럭스 전기모터용 비정질금속 고정자에 관한 것이다.
도 1은 테이프-권취된 비정질금속 고정자와 회전자를 갖는 종래의 래디얼 플럭스 전기모터의 평면도
도 2A 및 2B는 절단된 비정질금속 적층으로부터 극이 형성된, 테이프-권취비정질 금속 고정자를 갖는 종래의 래디얼 플럭스 전기모터의 평면도
도 3은 본 발명에 따라 구성된 복수의 세그멘트로 구성된 비정질금속 고정자를 갖는 래디얼 플럭스 전기모터의 제 1 실시예의 평면도
도 4는 도 3의 고정자 세그멘트의 상세도
도 5는 본 발명에 따라 구성된 복수의 세그멘트로 구성된 비정질금속 고정자를 갖는 래디얼 플럭스 전기모터의 제 2 실시예의 평면도
도 6은 도 5의 고정자 세그멘트의 상세도
도 7A 내지 7D는 본 발명에 따라 비정질금속 고정자를 구축하는 방법을 보여주는 개략도이다.
* 도면의 주요부위에 대한 부호의 설명 *
100: 회전자(rator)
20 : 래디얼플럭스모터(radial flux motor)
200:테이프 권취된 비정질 금속 고정자(tape wound amorphous metal stator)
30: 권취된 비정질금속 테이프(wound amorphous metal tape)
40: 톱니(teeth)
50: 공기 갭(air gap)
본 발명은 고효율 래디얼-플럭스 전기모터에 사용되는 비정질금속 고정자를 제공한다. 이 고정자는 복수의 세그멘트로 이루어져 있으며, 이들 각각은 복수의 비정질금속 스트립층을 포함한다.
상기 복수의 세그멘트들은 고정자의 내표면으로부터 내측으로 방사상 방향으로 돌출한 복수의 톱니부 또는 자극을 갖는 전체적으로 원통형인 고정자를 형성하는 구조로 되어 있다.
제 1실시예에서, 고정자 배경-철과 톱니는 그 고정자를 통과하는 방사상 플럭스가 고정자의 각 세그멘트를 가로지를때 하나의 공기갭을 지나도록 구성되어 있다.
제 2실시예에서는, 고정자를 통과하는 방사상플럭스가 공기갭을 지나지 않고 각 세그멘트를 가로지나도록 고정자 배경-철 및 톱니가 구성되어 있다.
나아가 본 발명은 복수의 세그멘트로 이루어지고 그 각각은 복수의 비정질금속 스트립을 포함하여 이루어지는 비정질 금속 고정자를 갖는 브러쉬리스 래디얼 플럭스 DC 모터를 제공한다.
상기 복수의 세그멘트는 방사상 방향으로 내측을 향해 돌출한 복수의 톱니부를 갖는 전체적으로 원통형 고정자를 이루도록 구성되어 있다. 제 1 실시예에 있어서, 상기 고정자 배경-철과 톱니는 상기 고정자를 통과하는 래디얼 플럭스가 고정자의 각 세그멘트를 지나갈때 하나의 공기갭을 지나가도록 구성되어 있다.
본 발명의 제 2 실시예에서는, 고정자를 관통하는 래디얼 플럭스가 공기 갭을 지나지 않고 각 세그멘트를 지나가도록 고정자 배경-철과 톱니가 구성되어 있다.
본 발명의 DC모터는 나아가 상기 고정자내에 회전가능하게 배치된 회전자와, 그 회전자와 상기 고정자를 서로서로에 대하여 정해진 위치에 지지하는 지지수단을 포함한다.
나아가 본 발명은, 래디얼 플럭스 전기모터용 비정질금속 고정자 구축방법을 제공하며, 그 방법은
(ⅰ)각각이 복수의 비정질금속 스트립을 포함하는 복수의 세그멘트를 형성하고,
(ⅱ)상기 세그멘트를 함께 조립하여 고정자를 형성함, 을 포함한다.
본 발명에 따라 형성된 세그멘트는 각 세그멘트를 가로지르는 자속이 최대 하나의 공기 갭을 지나도록 배열되어있다.
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 첨부도면에 따라 설명한다. 여기서 유사한 요소에는 유사한 부호를 부여하였다.
본 발명은 고효율 래디얼-플럭스 전기모터용 비정질금속 고정자를 제공한다. 본 발명의 고정자는 전체적으로 복수의 세그멘트로 이루어지며, 이들 세그멘트 각각은 복수의 비정질금속 스트립층을 포함한다.
상기 복수의 세그멘트는 방사상 방향으로 내측을 향해 돌출하는 복수의 톱니부 또는 극(極)을 갖는 전체적으로 원통형인 고정자를 형성하도록 구성되어 있다.
제 1 실시예에 있어서는 상기 고정자를 관통하는 래디얼 플럭스가 각각의 고정자 세그멘트를 횡단할때 하나의 공기갭을 지나도록 고정자 배경-철(back-iron) 및 톱니(teeth)가 구성되어 있다.
제 2 실시예에서는, 상기 고정자를 관통하는 래디얼 플럭스가 공기갭을 지나가지 않고 각 세그멘트를 횡단하도록 배경철 및 톱니가 구성되어 있다.
도 1에는 테이프 권취된 비정질금속 고정자 200을 갖는 종래의 래디얼 플럭스 모터 20이 도시되어 있다.
고정자 200은 권취된 비정질금속 테이프 30으로 이루어져 있다. 고정자 200의 "톱니없는"배열은 고정자 200과 회전자 100사이에 공기갭을 이루며, 이는 모터 20의 성능 및 제어를 제한한다.
도 2A와 2B 각각은 권취된 비정질 금속테이프 30으로 이루어진 비정질금속 고정자 200과 그 고정자 200내에서 회전 가능하게 배치된 회전자 100을 포함하는 종래의 래디얼 플럭스 모터 20을 도시하고 있다.
고정자 200은 방사상방향으로 회전자 100의 내측을 향해 신장하는 톱니 또는 극편 40을 포함한다.
톱니 40 각각은 전체적으로 권취된 금속테이프 30의 권취방향과 평행하거나(도 2A) 또는 이에 수직인 방향(도 2B)으로 배열된 복수의 비정질금속 스트립 42로 이루어져 있다.
도 1의 모터 20과 비교해볼때 회전자 100과 고정자 극편 40 사이에 있는 공기갭 50이 감소되었음에도 불구하고 자속이 톱니 40을 관통하고, 톱니 40으로부터 고정자 200의 배경철로 관통함에 따라 모터 20의 자속은 여러 비정질금속층, 즉 많은 공기갭을 가로질러가야 한다.
따라서 도 2A에 도시된 바와같이 배열된 모터 20의 작동전류 요구량과 전력소모는 크게 증대되는 것이다. 또한 이같은 모터의 열특성 역시 역효과를 내게된다.
도 3 및 4에는 본 발명에 의해 구성된 브러쉬리스 래디얼 플럭스 DC 모터 20이 도시되어 있다.
모터 20은 제 1 실시예에 의한 비정질금속 고정자 200내에 회전가능하게 배치된 회전자 100을 갖는다.
회전자 100은 이 분야에서 알려진 수단에 의해 고정자 200내에 회전가능하게 지지된다.
고정자 200은 전체적으로 원통형 형상으로 서로 인접하여 배열된 정해진 수의 세그멘트 210으로 이루어져 있다.
세그멘트 210 각각은 배경-철 부위(back-iron section) 220와 각각의 정해진 규격으로 개별적으로 절단된 복수의 비정질금속 스트립층 220을 포함한다.
배경-철부위 220의 각 스트립 210은 정해진 다른 규격으로 절단되고 가장 긴 스트립이 세그멘트 210의 외경을 따라 위치하고 가장 짧은 스트립이 세그멘트 210의 내경을 따라 위치하도록 적층된다.
상기 절단 스트립 212는 적층된 비정질금속 스트립 210 가운데 금속-금속 접촉이 되도록 적층배열된다.
상기 적층된 스트립 212는 그후 도 4에 도시된 바와같이 적층 스트립 212에 굴곡 밴드를 부여하는 형성력을 받게된다(적층스트립 형성을 위한 여러방법에 대하여는 후술한다).
도 4에 도시된 바와같이 톱니부 230의 스트립 212는 복수의 정해진 규격으로 절단되고 가장긴 스트립이 톱니부 230의 거의 중앙에 위치하고 스트립 212가 외측을 향해 짧게되도록 적층스트립 사이에 금속-금속 접촉이 잘되게 적층된다.
이 배열은 합하여 대략 V-형의 톱니부 230 끝단을 이루는 2개의 반대방향으로 향하는 제 1 자유단 232를 이룬다.
상기된 바와같은 적층스트립은 또한 본질적으로 평면이고 고정자 200의 톱니 또는 극편 40을 이루는 톱니부 230의 제 2 자유단 234를 이룬다.
상기 배경-철 부위 220과 톱니부 230은 이들 부위 220,230이 도 4에 도시된 바와같이 배열되어 세그멘트 210을 이룰때 서로 접촉이 맞물리는 각각의 제 1 자유단 222, 232를 포함한다.
부위 220, 230이 별도의 비정질금속편을 포함하기 때문에 부위 220, 230의 자유단 222, 232 사이에는 공기 갭 52가 형성된다.
도 4에 도시된 바와같이 일단 배열되면, 상기 세그멘트 210은 자장을 받으면서 약 360℃의 온도로 소둔된다.
이분야에서 숙련된 자에게는 잘알려져 있는 바와같이, 상기 소둔단계는 주조, 권취, 절단, 라미네이션준비, 성형 및 형상화단계에서 부여된 응력을 포함한 비정질금속 재질내의 응력을 제거하기 위한 것이다. 소둔 공정후 세그멘트 210은 그 형성된 형상을 유지한다.
일단 정해진 수의 세그멘트 210가 배열되어 고정자 200을 형성하면, 도 3에 도시된 바와같이, 고정자는 그 세그멘트 210을 함께 보지하고 기계적 강도를 부여하고 모터 20을 사용하는 동안 고정자 200에 지지하기 위해 에폭시수지 202로서 코팅하거나 침투되게 한다.
에폭시수지 202는 특히 부분적으로 고정자 200의 톱니 또는 극편 40을 포함하는 톱니부 230이 회전자 100을 향해 자기적으로 당겨지는 것을 막는데 효과적이다.
상기 에폭시수지 202는 바람직하게는 톱니부 230의 제 2 자유단 234를 덮고 제 1 및 톱니부 220, 230의 제 1 자유단 222, 232 사이에는 존재하지 않는 것이 좋다.
대체방안으로써 혹은 에폭시수지에 덧붙여서, 톱니부 230을 제자리에 고정시키고 고정자 200에 요구되는 부가적인 구조강도를 부여하기 위하여 내부억제밴드(inner restraining band) 206을 사용할 수 있다.
상기 밴드 206은 회전자 100과 고정자 톱니 40 사이에 요구되는 공간을 현저하게 증대시키지 않는다면, 즉 공기갭 50을 현저하게 증대시키지 않는다면, 톱니 또는 극편 40, 극편사이의 부위들을 고정시킬 수 있다.
주요강철로 이루어진 외부억제밴드 204는 고정자 200 원주주위에 제공되어 복수의 세그멘트 210를 전체적으로 원형으로 서로 인접하게 고정되게 한다.
상기 외부 밴드 204는 고정자 200의 전체 구조를 강화시키며 또한 느즌한 모터 부품이 파열되어 주위에 있는 사람을 다치게 하는 것을 막아줌으로서 안전성도 제공한다.
도 3에 도시된 고정자 200은 플럭스가 각 세그멘트 210을 지나갈때 가로질러가게 되는 하나의 작은 공기갭 52를 포함하는 플럭스통로를 제공한다. 따라서 본 발명에 따라 구성된 고정자 200의 효능 및 제어특성은 통상의 래디얼 플럭스 전기모터에 대한 비정질금속 고정자와 비교해볼때 현저하게 개선되는 것이다.
도 5 및 6에는 본 발명의 고정자 200의 제 2 실시예가 도시되어 있다. 고정자 200은 전체적으로 C형상으로 되어 있으며(도 6에서 단면으로 볼때)그리고 전체적으로 원통형 형상을 이루면서 서로 인접하여 배열된 정해진수의 세그멘트 250으로 이루어져 있다.
각 C-세그멘트 250은 그들 각각의 정해진 크기로 개별적으로 절단되고 그후 원하는 형상으로 형성되는 복수의 비정질 금속스트립 212로 이루어져 있다.
스트립 212는 적층된 비정질금속 스트립 212간에 금속-금속 접촉이 제공되도록 적재배열 되어있다.
각 C-세그멘트 250에 의해 2개의 본질적으로 평면인 자유단 252가 이루어지며, 이들은 최소 부분적으로 고정자 200의 극편 40을 포함한다.
성형후, 상기 C-세그멘트 250은 자장을 인가하면서 약 360℃온도로 개별적으로 소둔된다.
C-세그멘트 250은 소둔공정후 그 성형된 형상을 유지한다. 일단 정해진 수의 C-세그멘트 250이 배열되어 고정자 200을 형성하면, 도 5에 도시된 바와같이, 고정자 200은 C-세그멘트를 함께 보지하고 기계적 강도를 부여하며 전기모터 20에 사용도중 고정자 200에 저지하기 위해 에폭시수지 202로서 코팅되거나 침투된다.
상기 에폭시 수지 202는 바람직하게는 C-세그멘트 250의 2개의 자유단 252를 덮는 것이 좋다.
선택적으로, 혹은 에폭시수지 202에 덧붙여서, C-세그멘트 250은 제위치에 고정하고 고정자 200에 필요한 부가적인 구조 강도를 부여하기 위해 내부 억제 밴드 206을 사용할 수 있다.
상기 밴드 206은 회전자 100과 고정자 톱니 40 사이에 필요한 공간을 현저하게 증대시키지만 않는다면, 즉 에어갭 50을 현저하게 증대시키지만 않는다면 톱니 또는 극편 40, 극편사이의 부위 혹은 이들 모두를 고정시킬 수 있다.
주로 강철로 이루어진 외부억제 밴드 204에는 고정자 200주위에 제공되어 복수의 C-세그멘트 250을 서로서로 전체적으로 원형의 인접관계로 유지시킨다.
상기 외부밴드 204는 고정자 200의 전체구조를 강화시키고 느즌한 모터부품이 파열되어 주위에 있는 사람을 해치는 것을 방지함으로써 안정성에도 기여한다.
본 발명에 의해 형성된 C-세그멘트 250은 자장을 인가하면서 360℃의 온도로 소둔된다.
이분야에서 숙련된자에게 잘알려져 있는 바와같이, 상기 소둔단계는 주조, 권취, 절단, 라미네이션 배열, 성형 및 형상화 단계에서 부여된 응력을 포함하여 비정질 금속재료내의 응력을 제거하기 위한 것이다.
상기 C-세그멘트 250은 소둔공정후 그 형성된 형상을 유지한다.
도 5에 도시된 본 발명의 고정자 200은 플럭스가 공기갭을 지나지 않고 각 C-세그멘트 250을 지나갈수 있게 한다.
따라서, 본 발명에 의해 구성된 고정자 200의 성능 및 제어특성은 래디얼 플럭스 전기모터에 대한 통상의 비정질금속 고정자와 비교해 볼때 현저하게 개선되는 것이다.
도 7에는, 본 발명의 제 1 실시예에 의한 비정질금속 고정자 세그멘트 210의 호형 배경-철부위 220을 형성하는 방법을 도시하고 있다.
상기 배경-철 부위 220은 도시되지 않은 비정질금속 스풀로부터 일정길이 만큼 여러개를 절단하여 만든 복수개의 비정질금속 스트립 212로부터 구축된다. 상기 절단스트립 212는 적층된 다음 함께 결합되어(스트립 212사이에 금속-금속 접촉을 확고히 하도록) 배경-철부위 220을 형성한다.
상기 배경-철부위 220은 그후 주형 350과 성형수단 310을 이용하여 화살표 방향으로 성형력을 부여함으로써 필요한 형상으로 성형된다.
상기 형성된 배경-철부위 220과 본질적으로 직선인 톱니부위 230은 그후 도 4에 도시된 바와같이 배열된 후 소둔처리된다.
도 7B 및 7C에는 본 발명의 제 2 실시예에 따른 비정질금속 고정자의 C-세그멘트 250을 형성하는 2가지 방법이 도시되어 있다.
도시되지 않은 비정질금속 스풀로부터 비정질금속 리본스트립을 필요한 길이로 절단한다.
스트립간의 금속-금속 접촉을 확고히 하면서 상기 절단된 스트립 212를 적층한 다음 사각형 맨드렐 300에 고정시킨다.
상기 C-세그멘트 250을 위해 상기 스트립 212는 "펀치 및 다이" 개념을 이용하여 필요한 형상을 형성될 수 있다.
보다 상세히 설명하면, 상기 스트립 212는 사각형 맨드렐 300둘레에 부착하며, 맨드렐 300은 펀치이고 상응하는, 다이 340은 전체적으로 C-형상의 단면을 갖는다.
상기 맨드렐 300과 이에 부착된 적층스트립 212는 그후 스트립 212에 필요한 C-형상을 부여하고 C-세그멘트 250을 이루도록 주형(다이)내로 향한다.
선택적으로, 도 7C에 도시된 바와같이, 적층된 스트립 212를 먼저 C-형 주형 340상에 재치하고, 상기 사각형 형상의 맨드렐 300을 그후 그 적층된 스트립상에 향하게 하여 필요한 단면형상을 부여하고 C-세그멘트 250을 형성할수 있다.
도 7B및 7C에 도시된 형성방법은, 여러개의 미리 적층된 금속리본층을 포함하나 비정질금속 스풀과 함께 사용될 수도 있다. 이 미리-적층된 리본은 상기한 바와 같이 절단 및 성형된다.
C-세그멘트 250을 형성하는 또 다른 방법은 도 7D에 도시한 바와같이 전체적으로 사각형 형상의 맨드렐 300 주위에 비정질금속 리본을 권취하여 큰 가로세로비(즉, 짧은면의 길이에 대한 사각형 긴면의 길이의 비)를 갖는 전체적으로 사각형 형상의 코어 360을 형성하는 것을 포함한다.
상기 가로세로비는 바람직하게는 3:1이 좋다. 상기 사각형 코어의 짧은면은 세로방향축 중간점 362에서 절단되어 2개의 C-세그멘트 250, 즉 사각형 코어의 각 절반으로 구성된 것, 을 제공한다.
그후 상기 C-세그멘트 250은 앞서 기술한 바와같이 소둔되고 에폭시수지 밀폐될 수 있다.
세그멘트 210, 250은 배치식이나 연속식 로(爐)와 같은 통상의 열처리장치로 소둔될 수 있다.
소둔에 이용되는 자장의 인가는 세그멘트가 내부에 위치될 때 세로방향의 자장을 제공하는 원형전류코일을 사용함으로서 가능하다.
세그멘트의 측면이 평탄한 경우(톱니부 230의 경우와 같이); 소둔을 위해 실용적이고도 경제적인 측면에서 직접접촉 가열 플레이트를 또한 사용할 수 있다.
또한, 상기 톱니부 230의 비-환형, 평탄형상은 통상의 기술과 비교해볼때 가열 및 냉각시간이 빨라 소둔사이클을 개선시킬 수 있다.
더욱이, 소둔사이클 타임과 온도를 형상, 크기 및 최적수준의 연성과 자기적성질을 얻기위한 성질에 따라 조절이 가능한 것이다.
효과에 있어서, 본 발명에 따라 제조된 세그멘트의 결과손실은 통상의 권취 비정질금속 고정자보다 낮을 것이며, 이는 세그멘트 형성공정중의 보다 낮은 유도능력 및 소둔의 개선된 응력제거 효과에 기인한다. 상기 소둔사이클 타임의 감소는 소둔된 비정질 금속고정자 세그멘트 라미네이션의 취성을 감소시킬 것이다.
소둔후, 세그멘트 210과 C-세그멘트 250의 자유단 234, 252 및 내외 주변가장자리는 에폭시수지 코팅으로 마무리된다. 상기 에폭시수지 코팅 202는 내부 및 외부 가장자리 모두에 행해져서 기계적 강도를 제공하고 고정자 조립공장동안 및 래디얼 플럭스 전기모터의 구성부품으로 사용하는 동안 트랜스포머 코일을 위한 표면보호를 제공한다.
본 발명의 비정질금속 고정자 200은 여러 비정질 금속합금을 사용하여 제조될 수 있다.
일반적으로, 본 발명의 세그멘트 210구성에 사용되기에 적합한 합금은 식: M70-85Y5-20Z0-20으로 나타내며, 여기서 단위는 원자퍼어센트이며, M은 Fe, Ni 및 Co중 최소하나이며, 'Y'는 B,C 및 P중 최소하나, 그리고 'Z'는 Si, Al 및 Ge중 최소하나이며,
(ⅰ)성분 'M'의 10원자%이하를 Ti, V, Cr, Mn, Cu, Zr, Nb, Mo, Ta 및 W중 최소하나로 대체가능하며,
(ⅱ)성분(Y+Z)중 10원자% 이하를 비금속종 In, Sn, Sb 및 Pb중 최소하나로 대체가능하다.
상기 'M'이 철이고, 'Y'가 붕소이며 'Z'가 실리콘인 경우 최저비용으로 최고 유도값을 얻을 수 있다.
이때문에 철-붕소-실리콘 합금으로 이루어진 비정질금속 스트립이 바람직하다.

Claims (41)

  1. 복수의 세그멘트로 이루어지며,
    각 세그멘트는 플럭스가 세그멘트를 지나갈때 하나의 공기갭을 지나도록 배열된 복수개의 비정질 금속스트립을 포함하여 이루어진, 래디얼 플럭스 모터용 비정질금속 고정자.
  2. 1항에 있어서, 상기 세그멘트 각각은 나아가,
    a. 제 1 자유단을 갖고, 접촉적으로 적재(적층)된 복수개의 비정질금속 스트립층을 포함하여 구성되는 배경-철부위(back-iron section); 및
    b. 제 1 자유단을 갖고, 접촉적으로 적재(적층)된 복수개의 비정질 금속스트립층을 포함하여 구성되는 톱니부위(tooth section);
    를 포함하며,
    c. 상기 배경-철 부위와 상기 톱니부위는
    상기 배경-철 부위의 제 1 자유단이 상기 톱니부위의 제 1 자유단과 접촉 맞물리도록 배열되며,
    상기 각각의 제 1 자유단 사이에는 공기갭이 이루어져 있음을,
    특징으로 하는 비정질금속 고정자
  3. 2항에 있어서, 나아가
    a. 상기 톱니부위가 상기 배경-철부위와의 맞물림 상태로 부터 당겨지는 것에 대하여 고정하기 위한 내부억제수단; 및
    b. 상기 복수의 세그멘트를 서로서로 전체적으로 원형의 인접관계(기대는 관계)로 고정하기 위한 외부 억제수단;
    을 포함함을 특징으로 하는 비정질금속 고정자.
  4. 3항에 있어서, 상기 내부억제 수단은 상기 세그멘트 각각에 증대된 기계적 강도를 제공하도록 상기 고정자의 실질적인 부위에 인가된 결합재를 포함하며,
    상기 외부억제수단은 상기 고정자의 주위외곽에 제공된 강철밴드를 포함함을 특징으로 하는 비정질금속 고정자.
  5. 3항에 있어서, 상기 내부억제수단은 상기 배경-철과 톱니부의 각각의 제 1 자유단을 제외하고 상기 고정자의 실질적인 부위에 적용된 결합재를 포함함을 특징으로 하는 비정질 금속 고정자.
  6. 4항에 있어서, 상기 결합재는 에폭시 수지임을 특징으로 하는 비정질 금속 고정자.
  7. 3항에 있어서, 상기 내부 억제수단은 부분적으로 결합재를 포함하여 그리고 부분적으로 금속밴드를 포함함을 특징으로 하는 비정질 금속 고정자.
  8. 2항에 있어서, 상기 배경-철부위는 전체적으로 호형(弧)이며, 상기 톱니부는 전체적으로 직선임을 특징으로 하는 비정질 금속 고정자.
  9. 1항에 있어서, 상기 스트립 각각은 본질적으로 식 M70-85Y5-20Z0-20(숫자는 원자 퍼센트를 나타냄)을 갖는 조성물이며,
    상기 식에서 'M'은 Fe, Ni 및 Co중 최소하나이며, 'Y'는 B, C 및 P중 최소 하나이며,
    'Z'는 Si, Al 및 Ge 중 최소하나이며,
    (ⅰ)상기 성분 'M'의 10원자 퍼센트 이하는 금속중 Ti, V, Cr, Mn, Cu, Zr, Nb, Mo, Ta 및 W중 최소 하나외 치환 될 수 있으며,
    (ⅱ)상기 성분 (Y+Z)의 10원자 퍼센트 이하는 비-금속중인 In, Sn, Sb 및 Pb중 최소하나와 최환될 수 있음을 특징으로 하는 비정질 금속 고정자.
  10. 1항에 있어서, 상기 세그멘트 각각은 배치 또는 연속 소둔로 내에서 자장인가하여 소둔됨을 특징으로 하는 비정질 금속고정자.
  11. 복수의 세그멘트로 이루어지고,
    각 세그멘트는 플럭스가 공기 갭을 지나지 않고, 세그멘트를 지나가도록 배열된 복수의 비정질금속 스트립 층을 포함하여 구성된, 비정질금속 고정자.
  12. 11항에 있어서, 상기 세그멘트 각각은 나아가, 접촉적재된 비정질금속 스트립은 복수개 포함하여 이루어지며, 상기 세그멘트 각각은 톱니부위와 배경부위를 갖고, 그리고 전체적으로 C-형상의 단면을 가짐을 특징으로 하는 비정질금속 고정자.
  13. 11항에 있어서, 나아가
    a. 최소한 상기 톱니부위를 보호하고 강화하는 내부억제 수단; 및
    b. 상기 복수의 세그멘트를 서로서로 전체적으로 원형의 입접관계(서로 맞닿는 관계)로 고정시키는 외부억제수단;
    을 포함함을 특징으로 하는 비정질금속 고정자.
  14. 13항에 있어서, 상기 내부억제 수단은 상기 고정자의 실질적인 부위에 적용되어 각 세그멘트의 기계적 강도를 증대시키는 결합물질을 포함하며,
    상기 외부억제수단은 상기 고정자 주변둘레에 제공된 강철밴드를 포함하여 구성됨을 특징으로 하는 비정질금속 고정자.
  15. 14항에 있어서, 상기 결합물질은 에폭식 수지임을 특징으로 하는 비정질 금속 고정자.
  16. 13항에 있어서, 상기 내부 억제수단은 부분적으로 결합물질을 포함하여 그리고 부분적으로 금속밴드를 포함함을 특징으로 하는 비정질 금속 고정자.
  17. 11항에 있어서, 상기 스트립 각각은 본질적으로 식 M70-85Y5-20Z0-20(숫자는 원자 퍼센트를 나타냄)을 갖는 조성물이며,
    상기 식에서 'M'은 Fe, Ni 및 Co중 최소하나이며, 'Y'는 B, C 및 P중 최소 하나이며,
    'Z'는 Si, Al 및 Ge 중 최소하나이며,
    (ⅰ)상기 성분 'M'의 10원자 퍼센트 이하는 금속중 Ti, V, Cr, Mn, Cu, Zr, Nb, Mo, Ta 및 W중 최소 하나외 치환 될 수 있으며,
    (ⅱ)상기 성분 (Y+Z)의 10원자 퍼센트 이하는 비-금속중인 In, Sn, Sb 및 Pb중 최소하나와 최환될 수 있음을 특징으로 하는 비정질 금속 고정자.
  18. 11항에 있어서, 상기 세그멘트 각각은 배치 또는 연속 소둔로 내에서 자장인가하여 소둔됨을 특징으로 하는 비정질 금속고정자.
  19. a. 복수의 세그멘트로 이루어지고,
    세그멘트 각각은 플러스가 세그멘트를 지나갈때 하나의 공기갭을 지나가도록 배열된 비정질금속 스트립층을 복수개 포함하는, 비정질 금속 고정자;
    b. 상기 고정자내에 회전가능하게 배치된 회전자; 및
    c. 상기 고정자와 상기 회전자를 서로서로에 대하여 미리정해진 위치에 지지토록 하는 지지수단;
    을 포함하여 구성되는 브러쉬리스 래디얼 플럭스 DC 모터.
  20. 복수의 세그멘트로 이루어지고,
    a. 세그멘트 각각은 플럭스가 공기갭을 지나지않고 세그멘트를 지나가도록 배열된 복수개의 비정질금속 스트립층을 포함하는 비정질금속 고정자;
    b. 상기 고정자내에 회전가능하게 배치된 회전자; 및
    c. 상기 고정자와 회전자를 서로서로에 대하여 미리정해진 위치에 지지하는 지지수단;
    을 포함하는 브러쉬리스 래디얼 플럭스 DC 모터.
  21. (a) 각각이 복수개의 비정질금속 스트립을 포함하는 복수개의 세그멘트를 형성하는 단계; 및
    (b) 상기 세그멘트를 함께 조립하여 고정자를 형성하는 단계;
    를 포함하는 래디얼 플럭스 모터용 비정질금속 고정자 구축방법.
  22. 21항에 있어서, 상기 복수의 세그멘트 각각에 대하여 상기 단계(a)는 나아가
    (c)비정질금속 스트립 재질을 복수의 정해진 길이로 절단하는 단계;
    (d)상기 절단된 스트립 재질을 적재(적층)하여 제 1 자유단을 갖는 배경-철 부위와 제 1 끝단을 갖는 톱니부위를 형성하는 단계;
    (e)상기 배경-철부위(back-iron section)를 정해진 형상으로 형상화하는 단계;
    (f)상기 배경-철부위와 상기 톱니부위를 배열하여 상기 각각의 제 1 자유단이 서로 접촉 맞물리게 상기 세그멘트를 형성하고, 상기 배경-철 부위와 상기 톱니부위는 상기 플럭스가 세그멘트를 지날때 하나의 공기갭을 지나도록 배열되게 하는 단계; 및
    (g)상기 세그멘트를 소둔시키는 단계;
    를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  23. 22항에 있어서, 나아가
    (h)최소 상기 톱니부위를 보호하고 강화하기 위해 내부억제 수단을 적용하는 단계; 및
    (i)상기 복수의 세그멘트를 전체적으로 서로 원형인 인접관계(맞닿는 관계)로 고정하기 위해 외부억제수단을 적용하는 단계;
    를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  24. 23항에 있어서, 상기 내부억제수단은 상기 세그멘트 각각에 증대된 기계적강도를 부여하도록 상기 고정자의 실질적인 부위에 적용되는 결합물질을 포함하며, 상기 외부억제수단은 상기 고정자 주위에 제공된 강철밴드를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  25. 22항에 있어서, 상기 미리정해진 배경-철 부위의 형상은 전체적으로 호형(弧型, 활형)임을 특징으로 하는 방법.
  26. 21항에 있어서, 상기 복수의 세그멘트 각각에 대하여
    상기 단계(a)는 나아가,
    (c)비정질금속 스트립재질을 복수의 정해진 길이로 절단하는 단계;
    (d)상기 절단된 스트립재질을 적재(적층)하는 단계;
    (e)상기 적재된 재질을 미리정해진 형상으로 적재하여 톱니부위와 배경-철부위를 갖는 세그멘트를 형성하도록 형상화하고,
    상기 적재된 스트립재질이 상기 플럭스가 공기갭을 지나지 않고 상기 세그멘트를 지날수 있게 배열되게 하는 단계; 및
    (f)상기 세그멘트를 소둔시키는 단계;
    를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  27. 26항에 있어서, 나아가
    (g)최소 상기 톱니부위를 보호하고 강화시키기 위해 내부억제수단을 적용하는 단계; 및
    (h)상기 복수의 세그멘트를 서로서로 전체적으로 원형의 인접관계로 유지하기 위한 외부억제수단을 적용하는 단계;
    를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  28. 27항에 있어서, 상기 내부억제수단은 상기 고정자의 실질적인 부위에 적용되고 상기 세그멘트 각각에 증대된 기계적강도를 제공하는 결합물질을 포함하여 이루어지며, 상기 외부억제 수단은 상기 고정자 주위에 제공된 강철밴드를 포함하여 이루어짐을 특징으로 하는 방법.
  29. 26항에 있어서, 상기 미리정해진 세그멘트 형상은 거의 C-형상임을 특징으로 하는 방법.
  30. 22항에 있어서, 상기 단계 (e)는 나아가,
    (h)상기 적층된 스트립재를 전체적으로 사각형인 맨드렐로 묶는(strapping) 단계; 및
    (i)상기 맨드렐과 상기 묶여진 스트립재를 상기 스트립재를 정해진 단면 형상으로 성형하도록 정해진 단면 형상을 갖는 주형(die)로써 맞물리게 하는 단계;
    를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  31. 22항에 있어서, 상기 단계(e)는 나아가
    (h)상기 적재된 스트립재를 정해진 단면형상을 갖는 주형위에 재치하는 단계; 및
    (i)상기 스트립재를 상기 정해진 단면형상으로 성형하도록 상기 적재된 스트립재를 맨드렐과 맞물리게 하는 단계;
    를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  32. 21항에 있어서, 상기 스트립 각각은 본질적으로 식 M70-85Y5-20Z0-20(단, 숫자는 원자퍼어센트를 나타냄)으로 정의된 조성을 갖고,
    상기식에서 'M'은 Fe, Ni 및 Co중 최소하나이며,
    'Y'는 B,C 및 P중 최소하나이며,
    'Z'는 Si, Al 및 Ge중 최소하나이며,
    (ⅰ)상기 성분 'M'의 10원자 퍼센트 이하는 금속중 Ti, V, Cr, Mn, Cu, Zr, Nb, Mo, Ta 및 W중 최소 하나로 대체가능하며,
    (ⅱ)성분(Y+Z)중 10원자 퍼센트 이하는 비금속중 In, Sn, Sb 및 Pb중 최소하나로 대체가능함을 특징으로 하는 방법.
  33. 21항에 있어서, 상기 복수의 세그멘트 각각에 대하여
    상기 단계(a)는 나아가,
    (c)전체적으로 사각형인 맨드렐 주위에 비정질 금속리본을 권취하여 2개의 본질적으로 평행한 긴면과 2개의 본질적으로 평행한 짧은면을 갖는 사각형 코어를 형성하는 단계;
    (d)상기 2개의 본질적으로 평행한 짧은 면을 그 각각의 세로방향 중심점에서 절단하여 2개의 C-형상 세그멘트를 제공하는 단계,
    단, 그 각각의 세그멘트는 톱니부위와 배경-철부위를 갖고, 상기 플럭스가 공기갭을 지나지않고
    상기 세그멘트를 지나도록 배열된 복수의 비정질 금속스트립층을 포함한다; 및
    (e)상기 세그멘트 각각을 소둔시키는 단계;
    를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  34. 33항에 있어서, 나아가
    (f)최소 상기 톱니부를 보호하고 강화시키기 위해 내부억제 수단을 적용하는 단계; 및
    (g)상기 복수의 세그멘트를 서로서로 전체적으로 원형인 인접관계로 유지하는 외부억제수단을 적용하는 단계;
    를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  35. 34항에 있어서, 상기 내부억제수단은 상기 세그멘트 각각에 증대된 기계적강도를 제공하기 위해 상기 고정자의 실질적인 부위에 제공되는 결합물질을 포함하며, 상기 외부억제수단은 상기 고정자주위에 제공된 철강밴드를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  36. 33항에 있어서, 상기 스트립 각각은 본질적으로 식 M70-85Y5-20Z0-20(단, 숫자는 원자퍼어센트를 나타냄)으로 정의된 조성을 갖고,
    상기식에서 'M'은 Fe, Ni 및 Co중 최소하나이며,
    'Y'는 B,C 및 P중 최소하나이며,
    'Z'는 Si, Al 및 Ge중 최소하나이며,
    (ⅰ)상기 성분 'M'의 10원자 퍼센트 이하는 금속중 Ti, V, Cr, Mn, Cu, Zr, Nb, Mo, Ta 및 W중 최소 하나로 대체가능하며,
    (ⅱ)성분(Y+Z)중 10원자 퍼센트 이하는 비금속중 In, Sn, Sb 및 Pb중 최소하나로 대체가능함을 특징으로 하는 방법.
  37. 청구항 21에 의한 방법으로 구축된 래디얼 플럭스 모터용 비정질금속 고정자.
  38. 청구항 22에 의한 방법으로 구축된 래디얼 플럭스 모터용 비정질금속 고정자.
  39. 청구항 26에 의한 방법으로 구축된 래디얼 플럭스 모터용 비정질금속 고정자.
  40. 청구항 33에 의한 방법으로 구축된 래디얼 플럭스 모터용 비정질금속 고정자.
  41. 청구항 9, 17 및 32항중 어느 한항에 있어서, 상기 스트립 각각은 본질적으로 Fe70-85B5-20Si0-20(단, 숫자는 원자 퍼어센트이다)로 이루어진 조성을 가짐을 특징으로 하는 비정질 금속 고정자.
KR1020007014354A 1998-06-18 1999-06-17 래디얼 플럭스 전기모터용 비정질금속 고정자 KR20010052968A (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US9978698A 1998-06-18 1998-06-18
US09/099,786 1998-06-18
PCT/US1999/013732 WO1999066624A1 (en) 1998-06-18 1999-06-17 Amorphous metal stator for a radial-flux electric motor

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20010052968A true KR20010052968A (ko) 2001-06-25

Family

ID=22276613

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020007014354A KR20010052968A (ko) 1998-06-18 1999-06-17 래디얼 플럭스 전기모터용 비정질금속 고정자

Country Status (8)

Country Link
EP (1) EP1088382A1 (ko)
JP (2) JP5122702B2 (ko)
KR (1) KR20010052968A (ko)
CN (1) CN1305656A (ko)
AU (1) AU4693099A (ko)
BR (1) BR9911296A (ko)
CA (1) CA2334662A1 (ko)
WO (1) WO1999066624A1 (ko)

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6960860B1 (en) 1998-06-18 2005-11-01 Metglas, Inc. Amorphous metal stator for a radial-flux electric motor
TWI284447B (en) * 2000-02-17 2007-07-21 Metglas Inc Amorphous metal stator for a radial-flux electric motor
US6737784B2 (en) * 2000-10-16 2004-05-18 Scott M. Lindquist Laminated amorphous metal component for an electric machine
US20020195178A1 (en) * 2001-06-25 2002-12-26 Liebermann Howard H. Geometrically articulated amorphous metal alloys, processes for their production and articles formed therefrom
US6873239B2 (en) 2002-11-01 2005-03-29 Metglas Inc. Bulk laminated amorphous metal inductive device
US6737951B1 (en) 2002-11-01 2004-05-18 Metglas, Inc. Bulk amorphous metal inductive device
JP2004236495A (ja) * 2003-01-10 2004-08-19 Nippon Steel Corp 励磁機およびそれを用いた同期機
US7235910B2 (en) 2003-04-25 2007-06-26 Metglas, Inc. Selective etching process for cutting amorphous metal shapes and components made thereof
US7253548B2 (en) 2003-06-16 2007-08-07 Pratt & Whitney Canada Corp. Method and apparatus for controlling an electric machine
US7034427B2 (en) * 2003-08-18 2006-04-25 Light Engineering, Inc. Selective alignment of stators in axial airgap electric devices comprising low-loss materials
US7190101B2 (en) * 2003-11-03 2007-03-13 Light Engineering, Inc. Stator coil arrangement for an axial airgap electric device including low-loss materials
DE102004013869A1 (de) * 2004-03-20 2005-10-06 Krebs & Aulich Gmbh Bandgesetzter Magnetkörper einer elektrischen Maschine
JP2006101673A (ja) 2004-09-30 2006-04-13 Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd 永久磁石を備えた回転電機及びその固定子鉄心の歯部製造方法
DE102005038779B4 (de) * 2005-08-17 2008-04-10 Danfoss Compressors Gmbh Linearmotor für einen Kältemittelkompressor
WO2008032274A2 (en) * 2006-09-13 2008-03-20 Megasec Ltd. Magneto-mechanical markers for use in article surveilance system
WO2010082195A1 (en) 2009-01-13 2010-07-22 Vladimir Manov Magnetomechanical markers and magnetostrictive amorphous element for use therein
JP4909430B2 (ja) * 2010-05-13 2012-04-04 トヨタ自動車株式会社 可変リラクタンス型レゾルバおよびその製造方法
CN103378697A (zh) * 2012-04-12 2013-10-30 陶民 非晶电机定子挤压成型叠片模具及其制作工艺
US9354422B1 (en) * 2013-07-01 2016-05-31 Ball Aerospace & Technologies Corp. High acceleration actuator
JP2015076937A (ja) * 2013-10-08 2015-04-20 株式会社デンソー 回転電機のコア
CN105703569B (zh) * 2016-04-11 2018-02-02 华北电力大学 非晶合金电机定子铁芯的制备方法
JP6632722B2 (ja) * 2016-06-24 2020-01-22 三菱電機株式会社 ステータ、電動機、圧縮機、電気掃除機およびステータの製造方法
CN106384649B (zh) * 2016-10-07 2017-12-29 辉亚男 实现输出电压快速、稳定调节的电力电子变压器
WO2018069956A1 (ja) 2016-10-11 2018-04-19 三菱電機株式会社 ステータ、電動機、駆動装置、圧縮機、及び冷凍空調装置、並びにステータの製造方法
US10637390B1 (en) 2016-11-16 2020-04-28 Ball Aerospace & Technologies Corp. Analog switching current drive
JP2019106756A (ja) * 2017-12-08 2019-06-27 トヨタ自動車株式会社 ステータの製造方法
US11658530B2 (en) 2021-07-15 2023-05-23 Stoneridge, Inc. Modular brushless DC (BLDC) motor construction

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2805438A1 (de) * 1978-02-09 1979-08-16 Blum Eisen & Metallind Elektrische maschine mit mindestens einem durch energiezufuhr bewegbaren, z.b. drehbaren teil, wie elektromotor, generator o.dgl.
DE2805435A1 (de) * 1978-02-09 1979-08-16 Blum Eisen & Metallind Elektrische maschine mit mindestens einem, durch energiezufuhr bewegbaren, z.b. drehbaren teil, wie elektromotor, generator o.dgl.
US4392072A (en) * 1978-09-13 1983-07-05 General Electric Company Dynamoelectric machine stator having articulated amorphous metal components
US4201837A (en) * 1978-11-16 1980-05-06 General Electric Company Bonded amorphous metal electromagnetic components
US4255684A (en) * 1979-08-03 1981-03-10 Mischler William R Laminated motor stator structure with molded composite pole pieces
JPS5795608A (en) * 1980-12-04 1982-06-14 Kawasaki Steel Corp Method for forming film having excellent insulating property, tension imparting property, corrosion resistance, and bending adhesion in thin electromagnetic band
JPS5834544U (ja) * 1981-08-28 1983-03-07 ティーディーケイ株式会社 医療機器用超小型モ−タ−
FR2538970A1 (fr) * 1983-01-05 1984-07-06 Khait Yakov Circuit magnetique pour machine electrique a poles saillants
JPS60167638A (ja) * 1984-02-08 1985-08-31 Toshiba Corp 回転電機の固定子鉄心
JPH0693404B2 (ja) * 1984-06-27 1994-11-16 三井石油化学工業株式会社 アモルファス合金製多極コアの製造方法
JPH0339416A (ja) * 1989-07-01 1991-02-20 Jionkoo Kantee Kofun Yugenkoshi 強磁性非晶質合金の連続ジュール熱処理方法及びその装置
JPH04317530A (ja) * 1991-04-15 1992-11-09 Yaskawa Electric Corp 同期電動機およびその製造方法
JPH04325845A (ja) * 1991-04-25 1992-11-16 Honda Motor Co Ltd ステ―タおよびその製造方法
US5671524A (en) * 1994-09-19 1997-09-30 Electric Power Research Institute, Inc. Magnetic annealing of amorphous alloy for motor stators
WO1997010640A1 (en) * 1995-09-14 1997-03-20 Hitachi, Limited Rotary electric machine
JPH09140075A (ja) * 1995-11-16 1997-05-27 Matsushita Electric Ind Co Ltd モータの積層板
JPH09200980A (ja) * 1996-01-19 1997-07-31 Toyota Motor Corp ステータおよびその製造方法
US5731649A (en) * 1996-12-27 1998-03-24 Caama+E,Otl N+Ee O; Ramon A. Electric motor or generator

Also Published As

Publication number Publication date
EP1088382A1 (en) 2001-04-04
CA2334662A1 (en) 1999-12-23
JP2002518975A (ja) 2002-06-25
WO1999066624A1 (en) 1999-12-23
JP5122702B2 (ja) 2013-01-16
AU4693099A (en) 2000-01-05
CN1305656A (zh) 2001-07-25
BR9911296A (pt) 2001-10-02
JP2013039030A (ja) 2013-02-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20010052968A (ko) 래디얼 플럭스 전기모터용 비정질금속 고정자
US6420813B1 (en) Bulk amorphous metal magnetic components for electric motors
US6960860B1 (en) Amorphous metal stator for a radial-flux electric motor
JP4350890B2 (ja) セグメント化された変圧器コア
AU2006265907B2 (en) Soft magnetic amorphous electromagnetic component and method for making the same
US4255684A (en) Laminated motor stator structure with molded composite pole pieces
EP1865587B1 (en) Magnetic powder metal composite core for electrical machines
WO2007043224A1 (ja) 固定子及びこれを適用したモータ、及びこの固定子の製造方法
KR101247683B1 (ko) 비정질 스테이터, 이를 이용한 전기 모터 및 그의 제조방법
JP2021175240A (ja) 鉄心の製造方法、鉄心、および固定子
JP3480317B2 (ja) 電気回転機および回転機コイル
WO2001061825A1 (en) Amorphous metal stator for a radial-flux electric motor
KR100937843B1 (ko) 실린더형 비정질 합금 백 요크의 제조방법 및 이를 이용한 슬롯레스 모터의 제조방법
JPH07222408A (ja) モータの電機子あるいは界磁子の製造法
JP3307542B2 (ja) 車両用交流発電機の固定子鉄心
JP3301978B2 (ja) 集中巻方式のブラシレスｄｃモータ
US20230327501A1 (en) Soft magnetic wire/strip array for motor stator and rotor
KR102597378B1 (ko) 축방향유도발전기용 적층식회전자의 제조방법 및 이에 의한 적층식회전자
SU1636928A1 (ru) Магнитопровод электрической машины
JPH0654470A (ja) 回転電機の鉄心
JP2001292543A (ja) 磁石モータの製作方法及び同方法で製作した磁石モータ
JPS6158222A (ja) 静止誘導電器の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
WITN Application deemed withdrawn, e.g. because no request for examination was filed or no examination fee was paid