KR19990072140A - 열분해에의한고체폐기물처리방법및설비 - Google Patents

Abstract

본 발명은 열분해 영역으로부터 가스를 흡출하고, 흡출한 가스의 적어도 일부를 약 80℃ 미만의 온도로 냉각(12)시키고, 동일한 냉각으로부터 유도된 비응축 가스를 냉각으로부터 유도된 응축 물질과 분리(12)하고, 비응축 가스의 적어도 일부의 연소(16)에 의해 흡출된 가스의 일부를 가열(21)하고, 가스의 가열된 일부를 열분해 영역으로 재도입시켜 재순환(23)시키는 것으로 이루어진, 특히 열분해 영역(2)에서 고체 물질의 열분해 공정을 포함하는, 환경에 유해한 고체 폐기물의 처리 방법에 관한 것이다. 본 발명은 또한 이러한 방법을 수행하기 위한 설비에 관한 것이다.

Description

열분해에 의한 고체 폐기물 처리 방법 및 설비

본 발명은 폐기시 환경에 유해한 고체 폐기물을 열분해하여 처리하기 위한 방법 및 설비에 관한 것이다.

유럽 특허 EP-A-0 610 120은 고체 물질이 공급된 탈수 영역, 탈수 영역 하류의 열분해 영역, 고체 잔사가 냉각되는 배출 영역 및 감압에서 이를 유지하고 이로부터 열분해 가스를 배출시키기 위한 열분해 영역과 배출 라인을 통해 연통하는 펌프 수단을 포함하는, 폐기시 환경에 유해한 고체 폐기물 처리를 위한 설비에 대해 기재하고 있다.

펌프 수단은 보일러에서 연료로서 사용되기 전에 열분해 중 가스상 상태에서 형성될 수 있는 타르의 응축 온도보다 높은 온도에서 유지되는 열분해 가스를 연소시키기 위한 보일러와 연소성 가스 공급 라인을 통해 연통된다.

열분해 가스는 직접 이용되어 설비에서 변형되는 열 에너지를 발생시키거나 터번에 공급되어 전기 에너지로 전환되거나 또는 가능하게는 설비에 대해 외부 임의의 기타 기능을 위해 사용된다.

보일러는 고체 잔사에 함유된 연료(석탄)을 또한 사용할 수 있다.

보일러로부터의 연도 가스는 탈수 영역을 가열시키는 데 사용된다.

유리 산소가 전혀 없는 상태에서 열분해성 변환을 하기 위해, 탈수, 열분해 및 냉각 영역은 실질적으로 기밀(氣密) 방식으로 서로로부터 격리된 챔버들로 구성되어 있다.

탈수 및 열분해 챔버는 촉매성 라디에이터 패널 또는 열분해 가스 및(또는) (저가의) 시판용 연소성 가스를 사용한 불꽃 버너 등의 가열 수단을 가지고 있다.

버너의 경우, 전술한 챔버의 내부는 버너 불꽃에 의해 가열된 챔버의 내벽으로부터의 복사선에 의해 가열된다. 이 경우, 가열은 또한 상응하는 챔버에서 발생된 가스의 팽창에 의해 처리되는 물질의 공급물에서 가스의 대류에 의해서도 일어난다.

촉매성 복사 패널에 순수한 산소 또는 공기 및 열적 분해에 기인한 열분해 가스가 공급된다. 이 경우, 이산화탄소 및 촉매성 복사 패널에서 열분해 가스의 산화에 의해 발생한 증기는 대류 및 복사에 의한 가열에 기여할 수 있다.

전술한 바와 같이, 보일러로부터의 연도 가스는 전술한 챔버를 가열하기 위해 또한 사용될 수 있다.

따라서, 열분해 챔버의 온도는 600℃ 주위에서 유지되고, 예를 들면, 탈수 챔버는 100℃ 이상, 예를 들면, 120℃의 저온에서 유지된다.

유럽 특허 EP-A-0 610 120에 기재된 용액은 전체적으로 만족스럽다. 그러나, 탈수 및 열분해 챔버내 버너의 사용은 고온 반점을 발생시켜 챔버를 무시할 수 없는 기계적 스트레스에 노출시킨다. 이러한 기계적 스트레스는 열분해 챔버로의 산소의 투과가 열분해 챔버에서 수소의 존재하에서 폭발을 일으킬 수 있기 때문에 특히 문제가 될 수 있는 밀폐 문제를 일으킬 수 있다.

이러한 폭발의 위험은 또한 촉매성 라디에이터 패널이 사용되는 경우, 연소-지지 가스로서 산소를 사용하기 때문에 존재한다.

또한, 시판용 연소성 가스를 사용하는 경우, 챔버를 가열하는 것은 외부 에너지를 소비한다.

미국 특허 US-A-3 525 673은 유기 폐기물의 다른 처리 방법 및 그에 상응하는 설비에 대해 기재하고 있다. 이 방법에서, 폐기물은 밀폐된 회로에서 저압하에 초가열된 증기에 의해 기본 탄소-함유 생성물로 감소된다. 폐기물을 통해 통과한 후 회수된 증기는 응축되고, 비응축된 가스는 물 및 비응축 가스에 용해된 물질로부터 분리된다.

본 방법은 유기 폐기물 처리로 한정되고, 다량의 물을 소비한다.

본 발명은 이러한 단점을 경감시키는 데 목적이 있다.

본 발명의 보조 목적은 에너지 면에서 만족스러운 폐기시 환경에 해로운 고체 폐기물을 처리하는 방법이다.

이 목적을 위해 본 발명은

- 가스를 열분해 영역으로부터 흡출시키고;

- 흡출된 가스의 적어도 일부를 약 80℃ 미만의 온도로 냉각시키며;

- 이와 같이 응축된 물질과 비응축된 물질을 분리하고;

- 흡출된 가스의 부분이 비응축된 가스의 적어도 일부를 연소시켜 가열하며;

- 가스의 가열된 부분가 열분해 영역으로 재공급되어 재순환되는 열분해 영역에서 고체 물질의 열분해 공정을 포함하는, 폐기시 환경에 해로운 고체 폐기물의 처리 방법을 제안하고 있다.

본 발명은 또한 촉매성 방사 패널 또는 버너를 재순환 열분해 가스를 포함하는 고온 공기의 유량을 열분해 영역에 직접 주입하는 것으로 대체하는 것을 교시하고 있다.

이는 고온 반점의 생성 및 산소 및 수소 사이의 폭발성 반응의 임의의 가능성을 방지한다.

열분해 가스의 재순환도 또한 본 발명의 처리 방법이 만족스럽게 되도록 한다.

열분해 영역으로 유량 공급, 공급물에 직접 접촉 및 이어서 열분해 영역으로부터 가스의 배기로 인한 고온 가스의 유량의 강제 순환에 의한 이 방법의 열분해는 구체적으로는 보통으로 보이지만, 가장 중요한 것은 유럽 특허 EP-A-0 610 120의 개시에 의해 수행된 열분해보다 유효하게 빠르다는 것이다.

또한, 본 발명의 방법에 의해 처리된 고체 물질의 최대량은 에너지로 전환된다. 특히, 냉각시 수득된 타르는 예를 들면, 연속적 이용을 위한 연료를 구성하는 열분해 영역으로부터 고체 잔사의 연료(석탄)과 혼합될 수 있다.

열분해 영역으로부터 적어도 일부 가스의 냉각은 열분해 물질의 이용을 용이하게 한다. 열분해 영역으로부터 응축된 생성물로의 일부 가스의 전환은 생성물(타르 등)을 저장하기 위한 장치의 부피를 최소화한다. 또한, 비응축 가스는 유리하게는 가스의 유량을 가열하기 위해 재사용되어 열분해 영역으로 공급된다.

최종적으로, 이 냉각은 처리 설비, 특히 펌프 수단을 보호한다.

이 열분해 공정의 열 전환의 효율을 더욱 개선시키기 위해, 비교적 간단한 방법으로, 가스의 가열된 일부를 유리하게는 처리할 고체 물질의 정지 공급물에 아주 근접하게 주입하는 것이다.

하나의 바람직한 실시 태양에서, 가열될 가스의 일부는 냉각으로 수득된 비응축 가스의 제2 부분이다.

따라서, 비응축된 열분해 가스의 구획을 연소시켜 비응축 가스의 제2 부분을 가열하여 재순환시키고, 열분해 가스, 특히, 수소 및 탄화수소(메탄, 에탄, 에틸렌 등)가 풍부할 열분해 영역으로 회수된다.

다른 실시 태양에서, 흡기된 가스의 제1 구획은 약 60℃ 내지 약 80℃로 가열되고, 흡기된 가스의 제2 구획은 약 230℃ 내지 약 330℃로 가열되며, 상기 제1 구획으로부터 적어도 일부의 비응축 가스가 연소되고, 상기 제2 구획으로부터 비응축 가스가 이 연소로부터 생긴 가스에 의해 가열되고, 이 가열된 제2 가스 구획은 상기 가열된 가스 부분으로 구성되고, 제1 및 제2 구획을 냉각시킴으로써 수득된 응축된 생성물이 회수된다.

이 실시 태양에서, 가열되고 열분해 영역내로 재순환될 고온 가스의 유량의 형태인 가스 구획은 연소될 구획보다 높은 온도에서 유지된다. 따라서, 가열할 구획은 열분해 영역내로 다시 공급되기 전에 덜 가열되는 것이 필요하다.

이 경우, 고체 물질은 열분해 영역에서 연소에 의한 가스의 일부를 사용한 열분해 전에 탈수된다.

이 경우, 연소는 섬유형 버너가 장착된 보일러에서 수행된다.

이러한 종류의 버너는 비교적 희박한 가스, 특히 처리할 고체 물질로 구성된 폐기물의 열분해를 위한 영역으로부터의 열분해 가스를 연소시킬 수 있다. 또한, 이 연소 방법은 연도 가스에서 낮은 농도의 NO_X를 유지한다.

처리 공정을 시작하기 위해, 프로판 등의 액화 가스는 보일러에서 연소될 수 있다. 정확한 연소를 위해 필요하다면, 액화 가스의 특정 일부가 또한 연소될 열분해 가스에 첨가될 수 있다.

열분해 가스의 조성, 또는 그의 제조에의 의존을 피하기 위해, 열분해 가스는 압축되고, 연소 전에 저장 탱크에서 저장된다.

바람직한 실시 태양에서, 흡기된 가스는 고온 유체로서 열 교환기를 통과하고, 가스가 분류 시스템을 통과한 후 고급 탄화수소, 저급 탄화수소, 물 및 저온에서 비응축 가스를 각각 함유한 분리된 구획; 저온에서 비응축된 가스의 일부를 냉각 유체로서 열 교환기내로 재주입시키고, 저온에서 비응축된 가스의 다른 일부의 연소에 의해 가열되기 전에 그의 온도를 올린다.

이 바람직한 실시 태양에서, 보일러는 다중-연료(가스 및 액체) 버너가 장착되어 비응축 가스 뿐만이 아니라 저급 탄화수소, 물에 용해된 및 물에서 분리된 유기 물질 연료 오일 또는 프로판을 연소시킬 수 있다.

또한, 탈수 및 열분해는 동시에 수행된다.

공정을 시작하기 위해, 미리 저장된 불활성 가스(질소 등) 또는 비응축 가스는 방금 언급했던 연료의 하나(일부는 앞의 처리로부터 생김)를 연소시켜 가열한다.

본 발명의 방법의 수행을 위해, 고온 가스와 직접 접촉에 의한 고체 물질의 열분해를 위한 영역, 열분해 영역내로 고온 가스의 유량 공급을 위한 라인, 열분해 영역으로부터 가스를 배출하기 위한 라인, 및 열분해 영역으로부터 배출된 가스의 적어도 일부를 약 80℃ 미만의 온도까지 냉각시키기위한 장치를 포함하고, 배출 라인 상에 존재하는, 냉각으로부터 응축된 물질과 동일한 냉각으로부터 비응축된 물질을 분리하고, 열분해 영역으로부터 가스 흡기를 위해 열분해 영역과 배출 라인을 통해 연통되는 펌프 수단, 냉각 및 분리기 수단과 주입 라인을 통해 연통하며 비응축 가스의 적어도 일부를 연소시키기 위해 적용된 보일러 및 열분해 영역으로부터 배출된 가스의 일부를 재순환시키기 위한 라인을 포함하고, 재순환 라인은 배출 라인 및 공급 라인에 유통적으로 연결되고, 보일러를 통해 재순환 라인을 흐르는 가스를 가열하는 것을 특징으로 하는 환경에 해로운 일회용 고체 폐기물의 처리용 설비를 또한 제시한다.

본 발명의 설비는 프로판 등의 액화 가스를 보일러내로 공급하기 위한 라인을 추가로 포함할 수 있고, 혼합물을 연소 성능 및 설비를 개시시키는 용어에서 순수 칼로리 값에 적합하게 유지시킨다.

다른 목적, 특징 및 장점은 첨부된 도면을 참고로 하여 비제한적 실시예에 의해 다음 설명으로부터 나타낸다.

도 1은 본 발명의 하나의 실시 태양을 구성하는 설비의 이론적 개략도이다.

도 2는 본 발명의 설비의 다른 실시 태양의 개략도이다.

도 3은 본 발명의 바람직한 실시 태양의 개략도이다.

도 1에 나타낸 설비는 고체 물질이 도입되는 에어록(airlock)(1) 및 이어서 고체 물질이 처음으로 부분적으로 또는 전체적으로 탈수된 다음 그들의 열분해 온도(공지되고 미리 고정됨), 예를 들면, 600℃ 주변으로 가열되는 열분해 영역(2)이 이어진다.

열분해 영역은 바람직하게는 열 처리의 고체 잔사를 실온까지 냉각(예를 들면, 물 스프링클러)시킨 냉각 영역(3)에 의해 수행된다.

열분해성 전환은 유리 산소가 전혀 없이 수행하는 것이 유리하다.

전술한 특허에서 또한 교시된 바와 같이, 영역(1, 2 및 3)은 바람직하게는 실질적으로 기밀 양식으로 서로 격리되어, 예를 들면, 실린더에 의해 작동되는 길로틴 도어(guillotine door)(도시되지 않음), 챔버(1)과 (2) 및 (2)와 (3) 사이의 문은 기밀 하우징(정합)내에서 횡방향으로 움직일 수 있게 되어 있다. 기밀 도어는 또한 챔버(1)의 입구 및 챔버(3)으로부터의 출구에도 제공하여 에어록 및 냉각 영역(3)을 외부 및(또는) 열분해 영역(2)로부터 의도적으로 격리시키며; 기밀 도어는 또한 설비의 크기, 이용가능한 공간 및 디자이너의 취향에 따라 수직 또는 수평 방향 또는 경첩되어 움직일 수 있다.

입구 및 출구 도어에 의해 제공된 밀폐는 보통의 온도, 챔버(2)보다 매우 낮은 온도에서 외부와 영역(1) 및 (3) 사이에 있다는 것을 알게 될 것이다.

챔버(2)로의 공기 유입을 막기 위하여, 물질과 잔사는 물질이 에어록(1)으로 도입될 때 에어록(1)과 냉각 챔버(3)를 격리하고, 잔사가 세 번째 챔버로부터 배출되는 경우, 열분해 챔버(2)와 냉각 챔버(3)을 격리시키는 에어록을 통해 공급하고 배출한다.

열분해 챔버(2)는 열 손실을 제한하기 위해 열적으로 단열되어 있다.

챔버(2)는 200 mbars 내지 1.2 bars 범위가 될 수 있는 일정한 압력으로 유지된다. 동일한 설정 압력이 바람직하게는 챔버(1, 2 및 3)에서 선택될 수 있다.

압력은 예를 들면, 배기 라인(11)을 통해 챔버(2)와 연통하는 펌프 수단(10)에 의해 유지된다. 간단하게, 도 1은 냉각 영역 및 에어록에서 펌프 수단을 나타내지 않는다.

공급(13)을 통해 물이 공급되는 배출 라인(11) 상에 사이클론(12)는 열분해 챔버(2)로부터 가스를 피치 탱크(14)에서 회수된 물 및 타르를 함유한 구획 및 비응축 가스 구획으로 나눈다. 비응축 가스 구획은 배출 라인(11) 상에 사이클론(12)의 냉매 유량 하부스트림을 통하는 튜브형 열 교환기(15)로 구성된 냉각기에서 냉각된다.

따라서, 챔버(2)로부터 배출된 열분해 가스는 챔버(2)를 나올 때 약 500℃의 온도에서 사이클론(12)에서 약 80℃의 온도까지 냉각되고, 이어서 열 교환기(15)를 나올 때는 약 60℃의 온도까지 냉각된다.

특히, 열 교환기는 열분해 가스, 보일러(16)(이하 참조)에서 연소된 적어도 일부로부터 스팀을 분리시킨다. 그러나, 가스가 약 80℃보다 높은 온도에서 펌프되면, 이 냉각은 또한 과도하게 마모되는 통상적인 기계적 펌프 수단(10)을 보호하는 장점을 가진다.

이 실시 태양에서, 비응축 가스 구획의 제1 부분이 보일러(16)에서 연소되고, 비응축 가스 구획의 제2 부분이 보일러(16)에서 제1 부분의 연소에 의해 제조된 가스에 의해 가열되며, 이 비응축 가스의 가열된 제2 부분이 열분해 챔버(2)로 공급된다.

더욱 정확하게는, 제1 브렌치 회로에서, 비응축 구획의 제1 부분이 밸브(18)을 통해 제1 펌프 수단(10)과 통하는 비응축 열분해 가스 공급 라인(17)을 통해 보일러(16)에 공급된다.

제2 열분해 가스 브렌치 회로는 튜브형 열 교환기(15)와 펌프 수단(10) 사이에 배기 라인(11)과 통하는 재순환 라인(19)로 구성되어 있다. 재순환 라인(19)는 한 말단에서 분배기 밸브(20) 및 다른 말단에서 연도(16)에서 코일(21)을 통해 배기 라인(11)에 연결된다. 제2 펌프 수단(22)는 또한 연도에 가까운 분배기 밸브(20)과 코일(21) 사이에 재순환 라인(19) 상에 제공된다.

코일(21)의 출구는 챔버(2)에 고온 가스를 공급하기 위해 라인(23)과 통해 있다. 공급 라인(23)은 열분해 단계 중 챔버(2)에서 웨건(들)(25)을 덮는 후드(24)에 의해, 처리할 고체 물질의 공급물에 거의 근접하게 보일러(16)에서 가열된 고온 가스의 유량의 직접 주입을 가능하게 한다. 통상적인 방법에서, 웨건은 예를 들면, 기계적 랙(reck) 및 피니언(pinion)형 시스템 또는 전자기형 드라이브 시스템에 의해 챔버(1, 2 및 3)내에서 이동된다. 웨건은 고체 잔사(예를 들면, 유리, 찌꺼기, 금속)이 웨건(25)에 남지만, 냉각 챔버(3)으로부터 출구에서 쉽게 제거가능하게 디자인된다.

추가로, 공급 라인(23)은 또한 연소 가스를 보일러(16)내에 공급하거나 연도 가스를 챔버(2)에 공급되게 하여 열분해 전에 처리할 고체 물질의 공급물을 탈수시킬 수 있다. 이 목적을 위해 제공된 탈수 라인(26)은 조절기 밸브(28)을 통해 보일러(16)에서 연도 가스 또는 연소 가스가 배기 라인(27) 및 연결 밸브(29)를 통해 공급 라인(23)과 통한다.

사용되지 않는, 보일러에서 나온 스모크는 대기로 방출전에 연도 가스 클리닝을 위해 팬(30)을 통해 워셔(31)내로 보낸다. 제2 팬(32)는 워셔(31)로부터 출구에 제공되어 깨끗한 연도 가스를 대기에 방출시키는 것을 용이하게 한다.

도 1은 또한 탈수 중 챔버(2)로부터 배출된 연도 가스를 위한 배기 라인(33)이 밸브(18)의 한 말단에 연결되고, 다른 말단이 워셔(31)에 연결되어 있는 것을 나타낸다.

연소를 수행하기 위해 보일러(16)은 섬유의 격자를 포함하는 섬유형 버너(34)가 장착되어 있다. 이러한 형태의 버너는 에너지 면에서 비교적 희박한 가스를 연소시킬 수 있기 때문에 특별히 중요하다. 이러한 버너의 하나는 아코테크(ACOTECH)로 시판되는 "배키떰 AC(BEKITHERM AC)"이다.

그럼에도 불구하고, 열분해 가스의 순수 칼로리 값이 너무 낮아서, 정확한 연소를 위해 액화 가스(예를 들면, 프로판)를 위한 공급 라인(35)가 공급 밸브(36)을 통해 열분해 가스 공급 라인(17)에 연결되어 있다.

열분해 가스 저장용 저장 탱크(37)은 연결 밸브(38)을 통해 밸브(18)과 공급 밸브(36) 사이의 공급 라인(17)에 연결되어 있어서, 보일러(16)에서 연소가 챔버(2)로부터 열분해 가스의 일시적 풍부함 또는 연소 성능의 관접에서 허용할만한 순수 칼로리 값을 갖는 가스의 제조에 따라 좌우되지 않도록 할 수 있다. 압축기 수단(도시되지 않음)을 또한 제공하여 저장 탱크(37)에 저장되기 전에 가스를 압축한다.

약 800℃의 온도를 갖는 연소 가스는, 탈수가 100℃ 내지 150℃ 범위, 바람직하게는 120℃ 주변의 온도에서 수행되는 동안, 열 교환기가 장착된 라인(39)에서 공급 라인(23)에 연결된 증기를 제조하거나 가열한다. 이 방법으로 회수된 열 에너지는 바로 터빈(도시되지 않음)에 공급될 수 있어서 예를 들면, 펌프 수단(10 및 22) 및 팬(30 및 32)를 움직이기 위한 전기 에너지로 또는 임의의 기타 목적으로 가능한한 설비 외부에서 전기 에너지로 전환된다.

연소-지지 산소 라인(40)은 연결 밸브(41)을 통해 액화 가스 공급 라인(35)의 하류의 공급 라인(17)에 연결되어 있다. 이 라인은 순수한 산소 또는 단지 공기를 운반할 수 있다.

당업계의 기술자는 도 1을 참고로 기재된 설비의 각각의 위치에서 사용을 위한 적당한 밸브를 어떻게 선택하는 지를 알고 있다.

또한 도시되지 않았지만, 압력 및 온도 조절 장치가 각종 챔버(1, 2 및 3) 및 보일러(16)에 설치된다. 또한 도 1에 도시되어 있지 않은, 보일러(16)에 들어갈 때 각 버너에 대한 가스의 유량을 조절하기 위한 배출이 보일러(16) 주입구에 제공된다. 당업계의 기술자는 이러한 조절 및 관제 수단과 보일러(16)내의 산소의 양 또는 설비내 수소의 양을 모니터하기 위한 수단을 어떻게 선택하고 사용하는 지를 알고 있다.

공급 라인(23)의 밸브(42)는 라인(26) 및 (19)로부터 가스의 유량을 분리하고 조절한다.

냉각 영역(3)을 나온 고체 잔사는 습윤 처리되어 석탄으로부터 미세한 미네랄을 분리한다. 석탄은 피치 탱크(14)에서 침강에 의해 회수된 타르와 혼합되어 연소성 혼합물을 제조한다. 연소성 혼합물은 보일러(16)내에서, 또는 예를 들면 전기 에너지를 생산하기 위해 설비의 외부에서 연소될 수 있다.

도 1에서 도식적으로 나타낸 바와 같이, 본 발명의 처리 설비는 다음 방법으로 작동한다:

고체 물질(예를 들면, 가정 폐기물)은 에어록(1)을 통해 챔버(2)로 공급된다.

보일러(16)은 액화 가스만의 연소 또는 열분해 가스가 저장 탱크(37)에 존재하면, 열분해 가스의 연소, 또는 연소 또는 연도 가스를 제조하기 위해 액화 가스와 열분해 가스를 혼합하여서도 가동시킨다. 연도 가스는 라인(39)에서 냉각시킨 후, 고체 물질을 탈수시키기 위해 탈수 라인(공급 라인(23)을 통해)을 통해 챔버(2)내로보내진다.

스팀 및 적용가능한 경우, 상응하는 가열에 의해 제조된 기타 가스로 충진된 연도 가스는 배기 라인(11), 사이클론(12)(본질적으로 스팀을 응축시킴) 및 펌프 수단(10)에 의한 튜브형 열 교환기(15)를 통해 흡기되고, 이어서 배기 라인(33)을 통해 적어도 부분적으로 워셔(31)로 보내지고, 최종적으로 대기에 방출된다.

본 발명에 따른 처리의 제2 공정에서, 도 1에 나타낸 설비에 적용된, 고온 가스(300℃ 내지 900℃ 범위의 온도)의 유량이 챔버(2)내로 공급되어 방금 탈수된 고체 물질을 열분해시키며, 이 열분해는 약 250℃ 내지 약 750℃ 범위의 온도에서 이루어진다.

챔버(2)에 공급된 고온 가스는 수소 및 탄화수소(메탄, 에탄, 에틸렌)이 풍부하여 처리할 고체 물질의 공급물과 접촉하여, 이러한 가스의 순수 칼로리 값을 올리지만(실제로 4,000 kJ/kg 내지 18,000 kJ/kg - 19,000 kJ/kg), 또한 기타 가스, 특히 이산화탄소, 일산화탄소 등의 순수 칼로리 값도 올린다.

이러한 가스는 배출 라인(11)에서 약 500℃의 온도로 회수되고, 이어서 펌프 수단(10)에 의해 분리 과정이 다음에 기재된 사이클론(12) 및 튜브형 열 교환기(15)로 흡기된다.

교환기(15)를 나온 비응축 열분해 가스의 일부는 저장 탱크(37)로 또는 연소를 위해 보일러(16)으로 직접 보내지고, 제2 부분은 재순환 라인(19)으로 보내지고, 펌프 수단(22)에 의해 가속된 후, 가스의 제2 부분이 코일(21)을 통과하여 가열되고, 이어서 공급 라인(23)을 통해 챔버(2)내로 공급된다.

챔버(2)내로 공급될 고온 가스가 약 650℃ 이상이면, 열 교환 라인(39)가 탈수 중에서와 같이 온도를 낮추기 위해 사용될 수 있다.

또한, 열분해 공정의 시작에서 탈수 중 챔버(2)로부터 배출된 연도 가스의 일부 또는 저장 탱크(37)에 저장된 열분해 가스의 연소로부터 연도 가스는 재순환에 사용되어, 탈수 라인(26)을 통해 공급 라인(23)으로 보내지고, 필요한 온도까지 냉각된다. 다른 실시 태양에서, 저장 탱크(37)로부터의 열분해 가스는 재순환 라인(19)에 적당한 브렌치 커넥션을 제공함으로써 이 재순환을 위해 사용될 수 있다.

이 설비는 순수 칼로리 값 및 그들이 공급물을 통과하는 각 시간 가스의 풍부함을 증가시키는 것을 볼 수 있다.

고체 잔사, 타르 및 연도 가스는 이 과정 중 전술한 바와 같이 처리된다.

도 2는 도 1과 유사한 요소를 동일한 참고 번호로 지정한 또 다른 실시 태양을 나타낸다.

이 설비와 도 1의 설비의 주요 차이는 첫째, 열분해 챔버(2)로부터 분리물을 챔버(1)에서 탈수를 수행하고, 공급 라인(23)에 독립적인 탈수 라인(26)을 통해 보일러(16)으로부터 연소 가스(연도 가스)가 공급되고, 밸브(58)을 통해 라인(27)에 연결되는 선택으로부터 나타난다. 라인(23)은 밸브(59)의 위치에서 재순환 라인(19)를 통해 재순환되는 열분해 가스와 특정 비율로 혼합될 수 있는 연소 가스를 위해 입구(50)을 포함한다.

이어서, 설비는 냉각 및 분리 또는 특정한 방법으로 배치된 분할 수단을 포함한다. 본 명세서에서, 이러한 수단은 열분해 챔버(2)로부터 가스를 약 230℃ 내지 약 330℃ 범위의 온도까지 냉각시키는 사이클론(12)를 포함한다. 이러한 가스의 일부는 재순환 라인(19)(밸브(20')의 위치에서 브렌치 커넥션)에 사용되고, 보일러(16)에서 연소되는 가스의 다른 일부는 냉각 라인(51)을 통해 튜브형 열 교환기(15)내로 보내져서 약 60℃ 내지 약 80℃ 범위의 온도까지 냉각된다.

도 1 설비에서 진공 펌프를 포함하는 펌프 수단(22)는 팬에 의해 교체될 수 있다는 것을 명심한다.

튜브형 열 교환기(15)에서 나올 때, 액체 탄화수소(타르) 및 물은 출구 라인(52)를 통해 피치 탱크(14)로 보내진다. 비응축 가스 회수 라인(60)은 교환기(15) 및 펌프 수단(10)과 연통한다. 팬은 워셔(31)로부터 출구에 또는 연도 가스 출구 라인(27) 상에 없다. 사이클론(12)에서 형성된 고체 피치는 또한 피치 탱크(14)로 보내진다.

재순환 라인(19)는 라인(53)을 통해 튜브형 열 교환기(15)와 통하는 펌프 수단(10)을 나온 희박하고 냉각된 가스가 공급된다.

라인(53)으로부터의 가스는 약 50℃의 온도이고 팬(22)의 재순환 라인 하부스트림으로부터의 가스와 혼합되어, 가스가 230℃의 온도에서 회수되도록 한다.

또한, 희박하고 냉각된 가스와 혼합되기 전에, 재순환 라인(19)에서 가스 유량의 일부는 튜브형 열 교환기(15)로 밸브(63)의 위치에서 라인(54)를 통해 보내진다. 실제로, 이러한 가스는 이 라인에서 약 150℃의 온도이고, 약 120℃의 온도에서 튜브형 열 교환기(15)의 입구에 이른다.

이는 부분적으로 응축될 열분해 가스의 넘침을 다룬다.

본 명세서에서 스팀은 탈수 라인(26) 뿐만 아니라 라인(54)(도 2의 라인(39) 및 (39') 참조) 상에서 및 열 교환기(55)를 통해 워셔(31)에 보내진 연도 가스에 의해 보일러(16)으로부터 출구에서 다음 이용을 위해 제조되거나 가열된다.

최종적으로, 워셔(31)에 들어가기 전에, 탈수 회로로부터의 연도 가스는 제2 워셔(31') 및 탈수 연도 가스 라인(56) 상에 위치한 탈수 챔버(1)에서 필요한 압력을 유지한 펌프 수단(10')을 통해 통과한다. 이는 펌프 수단(10')에 손상을 예방하고, 이용될 수 있는 액체 탄화수소(타르)가 워셔(31')(화살표 57)로부터의 출구에서 회수된다.

이러한 배열 때문에 재순환될 가스의 적어도 일부가 약 230℃ 내지 약 330℃ 범위의 온도에서 유지되어, 회로가 조금 더 복잡하게 된다.

그 외에, 이 설비의 작동은 실질적으로 도 1을 참고로 기재된다.

도 3은 도 1과 유사한 요소가 동일한 참고 번호로 지정된 바람직한 실시 태양을 나타낸다.

도 1의 설비에 대한 이 설비의 주요 차이는 다음과 같다.

공급 라인(23)은 액체 연통 수단(70)을 통해 웨건(25)의 각 내부와 직접 연통한다.

각각의 웨건(25)는 처리할 공급물을 운반하기 위해 조절된 다공 하부를 가지고, 공급물에 고온 가스를 전한다.

유체 연통 수단(70)은 예를 들면, 웨건(25)의 하부 상에 연결 영역에 대한 튜브의 한 말단에 고정된 벨로우를 움직이는 망원경형 기구일 수 있다.

웨건(25)는 처리할 고체 물질을 수용하기 위한 그리드, 또는 탱크의 하부 상에 배출되는 일정하게 분포된 노즐을 갖는 탱크를 수송할 수 있고, 튜브 시스템에 의해 연통 영역에 유체적으로 연통된다.

이 방법에서, 고온 가스는 처리할 폐기물의 공급물에 직접 주입될 수 있고, 특히, 우선적 통로없이 처리할 폐기물의 공급물과 고온 가스의 밀접한 접촉에 의한 비연소 폐기물의 위험을 줄일 수 있다.

도 3은 챔버들을 서로 분리시키기 위한 길로틴 문(71)을 나타낸다.

문(71)에서 가능한한 불활성인 영역을 수득하기 위해, 스팀은 회로(72)를 통해 이러한 위치에 공급된다.

웨건(25)를 내리기 위한 영역(4)는 냉각 영역(3) 다음에 제공된다. 잔사는 풀(73)에 담그어 추출한 다음 분류한다.

열분해 공정 중 챔버(2)의 가스는 이 바람직한 실시 태양이 약 330℃인 온도에서 배출 라인(11)을 통해 흡기된다.

이어서, 가스는 고온 유체로서 튜브형 열 교환기(75)를 통해 통과된다.

가스는 200℃의 온도에서 남고, 이어서 재순환 라인(19)를 통해 분류 시스템의 다양한 유니트에 공급된다.

처음으로 가스는 고급 탄화수소를 분리하기 위해 냉각 회로내로 흐른다. 이 회로는 숙련된 기술자에게 오일 켄치로 공지된 접촉 냉각 수단(76), 펌프(77) 및 열 교환기(78)을 포함한다.

재순환 라인(19)는 냉각기(76)의 하부내로 배출된다.

펌프(77) 및 열 교환기(78)은 냉각기(76)의 하부에 남는 재순환 라인(19)로부터 브렌치 커넥션(19') 상에 존재하고, 냉각기(76)의 상부에 되돌아 온다. 고급 탄화수소를 위한 분취 라인(79)는 펌프(77)와 열 교환기(78) 사이의 브렌치 커넥션(19')에 연통되어 있다. 열 교환기(78)의 냉각 유체는 라인(80)을 통해 공급된 물이다. 이 물은 증기 이용 유니트(도시되지 않음)에 연결된 라인(81)을 통해 남는 증기로 전환된다.

냉각기(76)에 들어간가스는 냉각기(76)의 하부로부터 미리 회수된 고급 탄화수소를 분무시켜 냉각시키고, 펌프(77)에 의해 흡기되고, 열 교환기(78)에서 약 120℃ 내지 약 130℃ 범위의 온도까지 냉각시키고, 냉각기(76)의 상부에 재투입한다. 따라서, 고급 탄화수소가 연속적으로 생성되고, 라인(79)를 통해 일부분이 증발되며, 일부분은 냉각기(76)으로 재순환된다. 비응축 가스는 약 150℃의 온도에서 냉각기(76)에 남고, 재순환 라인(19)를 통해 약 45℃의 온도까지 냉각시키는 응축기(82)로 공급된다.

응축기(82)는 펌프(83) 및 팬(84)를 포함한 냉각 회로내 흐르는 냉매가 공급된다.

다른 실시 태양에서, 워터 켄치로 대체될 수 있다.

응축된 물질은 응축기(82)의 하부에 축적되고, 응축기로부터 추출된 후, 분리기(85)(판상 침강 탱크형)로 공급되어 물 및 그에 용해되어 있는 유기 물질로부터 저급 탄화수소를 분리한다.

저급 탄화수소는 라인(86)을 통해 배출되고, 수상은 증발 유니트 등의 다른 분리기(88)로 라인(87)을 통해 공급되어, 물을 그에 용해되어 있는 유기 물질로부터 분리한다.

분리기(88)에서 나온 물은 라인(89)를 통해 물 처리 설비로 공급되고, 라인 (90)을 통해 분리기(88)에서 나온 가용성 유기 물질은 라인(90)으로부터 그 안에서 연소될 수 있는 보일러(16)으로 공급될 수 있다.

마찬가지로, 저급 탄화수소는 라인(86)으로부터 보일러(16)으로 동일하게 공급될 수 있다.

약 45℃의 온도에서 응축기(82)에서 나온 비응축 가스는 재순환 라인(19)를 통해 물 분무 장치(91)(또한 당업계의 기술자에게는 워터 켄치로 공지됨)로 공급된다. 장치(91)은 비응축 가스를 세척하여 염산 등의 산을 제거한다.

이러한 목적으로, 물은 펌프(93)을 포함하는 회로(92) 수단에 의해 장치(91)내에 순환된다. 회로(92)는 사용한 물을 물 처리 설비(예를 들면, 전술한 바와 같은 설비)로 공급하는 브렌치 커넥션(94)를 포함한다.

45℃의 온도에서 장치(91)을 나온 비응축 가스의 제1부분은 송풍기(95)를 통해 열 교환기(75)에 재주입되어 온도가 약 100℃로 상승된다.

이러한 가스는 냉각 유체로서 열 교환기(75)를 통해 통과하여 300℃의 온도로 배출된 후, 다시 코일(21)을 통과하면서 비응축 가스의 이러한 일부가 보일러(16)으로부터의 연소 가스에 의해 650℃의 온도로 가열된다.

코일(21)에서 나올 때, 가열된 가스는 라인(23)으로 도입된다.

비응축 가스의 다른 부분은 주입 라인(17)을 통해 보일러(16)으로 공급되어 연소됨으로써 코일(21)을 통해 통과하는 가스 부분을 가열한다. 가스는 팬(96)에 의해 라인(17)에서 순환된다.

저온(약 45℃)에서 비응축 가스의 제3부분은 주입 라인(97)을 통해 송풍기(98)이 연결된 냉각 영역(3)으로 주입된다.

이 냉각 영역(3)으로부터 회수된 고온 가스는 배기 라인(11)에서 동일하게 회수된다.

오프로딩 영역(4)에서 고온 가스는 또한 회수되고 회수 라인(99)를 통해 냉각기(76)의 하부로 공급된다.

보일러(16)에 의해 제조된 연소 가스 또는 연도 가스는 보일러(16)에 의해 사용되는 연소-지지 공기의 가열을 위해 라인(100)을 통해 가스/가스 열 교환기(101)로 공급되고, 라인(102)를 통해 열 교환기(101)로 들어간다.

최종적으로, 천연 가스 또는 보일러를 개시하기 위한 임의의 다른 연료(연료 오일 등)는 라인(103)을 통해 도달한다.

전술한 모든 물질을 연소시키기 위해, 챔버(16)은 다중-연료 버너가 장착되어 있다.

이 설비에서 탈수 및 열분해는 동시에 수행되고, 처리 과정은 불활성 가스(질소 등) 또는 미리 저장된 비응축 가스를 가열함으로써 시작된다.

물론, 본 발명의 설비는 이 목적을 위해 비응축 가스 저장 수단을 가지고 있을 수 있다.

도 3은 압력 및 온도 조절 수단 및 기타 조절기 밸브를 나타내지 않는다.

도 1의 것과 유사한 연도 가스 배출 회로가 도 3의 설비를 위해 제공될 수 있다.

문(71)이 열릴 때 챔버(2)로부터 에어로크(1)을 향해 나온 가스는 동일하게 회수될 수 있고, 라인(99)내로 공급된다.

이러한 특징은 타르의 응축에 기인한 코킹의 위험, 분진에 의한 막힘의 위험 및 산성 가스에 의한 부식의 위험으로부터 보호한다.

이러한 종류의 설비는 특히 에너지 효율적이고, 오염물을 거의 발생시키지 않는다.

전술한 설명은 비제한적 실시예로만 주어진 것이고, 다양한 변형이 본 발명의 범위를 벗어남없이 숙련된 기술자에 의해 제시될 수 있음은 말할 나위도 없다.

특히, 사이클론(21) 및 튜브형 열 교환기(15)는 사이클로워셔, 즉, 본 발명의 전술한 설명에서 사이클론 및 튜브형 열 교환기에 지정된 기능을 만족시키고 특히 비응축 가스 분획을 약 60℃ 내지 약 80℃로 낮추기 위해서 조절된 물을 분무시키는 워셔에 의해 대체될 수 있다.

코일(21)은 임의의 동등한 가스/가스 열 교환기 수단에 의해 대체될 수 있다.

고체 잔사 및 타르로부터 추출된 타르는 따로따로 이용할 수 있다.

Claims (30)

1. - 가스를 열분해 영역으로부터 흡출시키고;

   - 흡출된 가스의 적어도 일부를 약 80℃ 미만의 온도로 냉각시키며;

   - 이와 같이 비응축된 가스를 냉각시켜 얻어진 응축된 생성물을 분리하고;

   - 흡출된 가스의 일부를 비응축 가스의 적어도 일부를 연소시켜 가열하며;

   - 가스의 가열된 일부를 열분해 영역으로 다시 공급하여 재순환시키는 것으로 이루어진, 열분해 영역에서 고체 물질의 열분해 단계를 포함하는, 폐기시 환경에 해로운 고체 폐기물의 처리 방법.
2. 제1항에 있어서, 가열된 가스의 일부가 유리하게는 처리할 고체 물질의 정지공급물에 아주 근접하게 주입되는 것을 특징으로 하는 방법.
3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 가열될 가스의 일부가 냉각으로부터의 비응축된 가스의 제2 부분을 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
4. 제3항에 있어서, 흡출된 가스가 가스를 물과 타르를 포함하는 응축 생성물 분획과 약 60℃ 내지 약 80℃ 범위의 온도에서 비응축 가스 분획으로 분할하기에 적합한 사이클로워셔에 공급하는 것을 특징으로 하는 방법.
5. 제3항에 있어서, 흡출된 가스를 사이클론에 공급하여 물 및 타르를 포함하는 응축 생성물 분획과 비응축 가스 분획으로 분할하고, 비응축 가스를 냉각기로 공급하여 그의 온도를 약 60℃ 내지 약 80℃로 감소시키는 것을 특징으로 하는 방법.
6. 제1항 또는 제2항에 있어서, 흡출된 가스의 제1 분획을 약 60℃ 내지 약 80℃로 냉각시키고, 흡출된 가스의 제2 분획을 약 230℃ 내지 약 330℃로 냉각시키며, 상기 제1 분획으로부터의 비응축 가스의 적어도 일부를 연소시키고, 상기 제2 분획으로부터의 비응축 가스를 연소에 의해 생성된 가스에 의해 가열시키고, 상기 가열된 가스 부분을 구성하는 가열된 제2 가스 분획 및 상기 제1 및 제2 분획의 냉각으로부터 응축된 생성물을 회수하는 것을 특징으로 하는 방법.
7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 프로판 등의 액화 가스 또는 연료 오일 등의 다른 액체 연료를 연소될 가스에 첨가하거나 그를 대체하여 사용하는 것을 특징으로 하는 방법.
8. 제7항에 있어서, 고체 물질이 열분해 영역에서 열분해 전에 연소 가스의 일부에 의해 탈수되는 것을 특징으로 하는 방법.
9. 제8항에 있어서, 탈수에 사용되는 연소 가스의 온도를 열 교환기에서 약 250℃ 내지 약 150℃로 감소시키고, 열 교환기에서 회수된 에너지를 이용하는 것을 특징으로 하는 방법.
10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 연소될 비응축 가스를 압축시키고, 연소 전에 저장 탱크에 저장하는 것을 특징으로 하는 방법.
11. 제1항 또는 제2항에 있어서, 흡출된 가스를 고온의 유체로서 열 교환기에 공급한 다음, 분류 시스템으로 공급하여 각각 고급 탄화수소, 저급 탄화수소, 물 및 저온에서의 비응축 가스를 함유한 분리된 분획을 수득하고, 저온에서 비응축 가스의 일부를 냉각 유체로서 열 교환기에 재주입하여 저온에서 비응축 가스의 다른 부분을 가열시키기 전에 그의 온도를 상승시키는 것을 특징으로 하는 방법.
12. 제11항에 있어서, 물이 그에 용해된 유기 물질로부터 추가로 분리되는 것을 특징으로 하는 방법.
13. 제12항에 있어서, 적어도 상기 저급 탄화수소의 적어도 일부 및(또는) 상기 유기 물질의 적어도 일부가 연소되어 흡출된 가스 일부를 가열하는 것을 특징으로 하는 방법.
14. 제11항, 제12항 또는 제13항에 있어서, 저온의 비응축 가스를 열 교환기에 주입하기 전에 물로 세척하는 것을 특징으로 하는 방법.
15. 제11항 내지 제14항 중 어느 한 항에 있어서, 저온에서 비응축 가스의 제3 부분을 열분해 영역 하류의 냉각 영역내에 주입시키고, 이 냉각 영역에 존재하는 가스를 흡출시키고 고온의 유체로서 열 교환기내에 주입시키는 것을 특징으로 하는 방법.
16. 고온의 가스와 직접 접촉시킴으로써 고체 물질을 열분해시키기 위한 영역(2), 고온 가스를 열분해 영역(2)으로 유동 공급하기 위한 라인, 열분해 영역(2)로부터 가스를 배출하기 위한 라인(11), 및 열분해 영역(2)로부터 배출된 가스의 적어도 일부를 약 80℃ 미만의 온도로 냉각시키고, 냉각에 의해 얻어진 응축 생성물을 동일 냉각에서 얻어진 비응축 가스로부터 분리하기 위한 배출 라인(11) 상에 배치된 수단(12, 15; 75, 76, 82, 85, 88, 91)을 포함하며, 배출 라인(11)을 통해 열분해 영역(2)과 연통하여 그로부터 가스를 흡출하는 펌프 수단(10; 95), 비응축 가스의 적어도 일부를 연소시키기에 적합하고 냉각 및 분리기 수단에 주입 라인을 통해 연통하는 보일러, 열분해 영역(2)로부터 배출된 가스의 일부를 재순환시키기 위한 라인(19)(재순환 라인(19)는 배출 라인(11) 및 공급 라인(23)에 유체 연통되고, 보일러(16)을 통과하여 재순환 라인내로 흐르는 가스를 가열함)을 포함하는 것을 특징으로 하는, 폐기시 환경에 유해한 고체 폐기물의 처리 설비.
17. 제16항에 있어서, 냉각 및 분리기 수단이 추출된 가스를 물 및 타르를 함유한 분획과 비응축 가스 분획으로 분리하고, 재순환 라인(19)의 한 말단이 냉각 및 분리기 수단과 펌프 수단 사이에서 배출 라인(11)에 연결되고, 다른 말단은 비응축 가스 분획의 일부를 가열하기 위해 공급 라인(23)에 연결되며, 비응축 가스 분획의 다른 일부에는 보일러(16)내에서 연소되고, 펌프 수단(22)이 재순환 라인(19) 상에 추가로 배치하는 것을 특징으로 하는 설비.
18. 제16항에 있어서, 냉각 및 분리기 수단(12, 15)가 추출된 가스의 제1 분획을 약 60℃ 내지 약 80℃로, 또한 이러한 가스의 제2 분획을 약 230℃ 내지 약 330℃로 냉각시키기에 적합하고, 재순환 라인(19)가 한 말단은 냉각 및 분리기 수단(12, 15)에, 다른 말단은 상기 제2 구획을 가열하기 위해 공급 라인(23)에 연결되며, 펌프 수단(22)가 상기 재순환 라인 상에 배치되고, 제1 분획을 회수하기 위한 라인(60)이 펌프 수단(10)을 통해 보일러(16)과 연통하고, 수단(14, 52)가 제1 및 제2 분획의 냉각하여 얻어진 생성물을 회수하기 위해 제공되는 것을 특징으로 하는 설비.
19. 제16항 내지 제18항 중 어느 한 항에 있어서, 열분해 전에 고체 물질을 탈수하기 위한 탈수 영역 및 열분해 영역 하류의 고체 잔사를 냉각시키기 위한 영역을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 설비.
20. 제19항에 있어서, 탈수 및 열분해 영역이 하나의 동일한 영역인 것을 특징으로 하는 설비.
21. 제16항 내지 제20항 중 어느 한 항에 있어서, 연소 가스를 대기 중에 방출시키기 전에 세정하기 위한 장치(31, 31')을 추가로 포함하는 설비.
22. 제19항 내지 제21항 중 어느 한 항에 있어서, 탈수를 위해 사용되는 연소 가스의 온도를 약 250℃ 내지 약 150℃로 감소시키기에 적합한 열 교환기(39) 및 열 교환기(39)에 의해 회수된 에너지를 이용하는 수단을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 설비.
23. 제16항 내지 제22항 중 어느 한 항에 있어서, 연소될 가스를 압축하기 위한 수단과 보일러(16)에 연결된 압축된 가스를 저장하기 위한 저장 탱크(37)을 추가로포함하는 것을 특징으로 하는 설비.
24. 제16항 내지 제23항 중 어느 한 항에 있어서, 프로판 등의 액화 가스 또는 연료 오일 등의 다른 액체 연료의 공급을 위한, 보일러(16)과 연통되는 공급 라인(35)를 포함하는 설비.
25. 제16항에 있어서, 냉각 및 분리 수단이 열분해 영역으로부터 배출된 가스가 고온 유체로서 통과하는 재순환 라인(19) 상의 열 교환기(75) 및 열 교환기(75)에 의해 냉각된 가스가 통과하여 각각 고급 탄화수소, 저급 탄화수소, 물 및 저온에서의 비응축 가스를 함유하는 분리된 분획을 수득하게 하는 열 교환기(75) 하류의 재순환 라인에 위치한 분류 시스템(76, 82, 85, 91)을 포함하고, 재순환 라인(19)는 저온의 비응축 가스의 일부를 냉각 유체로서 열 교환기(75)로 공급하여 보일러(16)내 저온에서 비응축 가스의 다른 일부를 연소시켜 가열하기 전에 가열시키기 위해 분류 시스템 하류의 열 교환기(75)에 연통됨을 특징으로 하는 설비.
26. 제25항에 있어서, 분류 시스템이 물에 용해된 유기 물질로부터 물을 분리하기 위해 조절된 분리기(88)을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 설비.
27. 제25항 또는 제26항에 있어서, 저온의 비응축 가스의 제3 부분을 열분해 영역(2) 하류의 냉각 영역(3)내로 주입하기 위한 라인(97)(냉각 영역(3)은 배출 라인(11)에 유체 연통되어 있다)을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 설비.
28. 제25항 내지 제27항 중 어느 한 항에 있어서, 분류 시스템이 저온의 비응축 가스를 열 교환기(75)에 공급하기 전에 물로 세척하는 장치(91)을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 설비.
29. 제16항 내지 제28항 중 어느 한 항에 있어서, 고체 물질을 열분해 영역(2)로 이송하기 위한 하나 이상의 웨건 및 공급 라인(23)과 웨건(25) 상 연결 영역 사이의 일시적 유체 연통을 수립시키기에 적합하고 고체 물질을 수용하기 위한 웨건(25)의 영역과 연통하는 유체 연통 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 설비.
30. 제16항 내지 제29항 중 어느 한 항에 있어서, 보일러에 섬유형 버너 또는 다중-연료 버너가 장착된 것을 특징으로 하는 설비.