KR102336415B1 - 구리 합금 압연재 및 그 제조 방법 및 전기 전자 부품 - Google Patents

Abstract

도금성이 우수한 구리 합금 압연재를 제공한다. 구리 합금 압연재의 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz는 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 산 높이 Rp에 대한 최대 골 깊이 Rv의 비율 Rv/Rp는 1.2 이상 2.5 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz는 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm은 0.02mm 이상 0.08mm 이하이다.

Description

구리 합금 압연재 및 그 제조 방법 및 전기 전자 부품

본 발명은 구리 합금 압연재 및 그 제조 방법 및 전기 전자 부품에 관한 것이다.

전기 전자 부품용 재료로서, 전기 전도성 및 열 전도성이 우수한 구리 합금 재료가 널리 사용되고 있다. 근년, 전기 전자 기기의 소형화, 경량화, 또한 이에 수반하는 고밀도 실장화의 요구가 높아지고, 이들에 사용되는 구리 합금 재료에도 여러가지 특성이 요구되어 있어, 도금성이나 땜납 습윤성 등의 표면 특성도 요구되어 있다.

니켈과 규소를 함유하는 구리 합금이며, 니켈과 규소를 포함하는 Ni-Si 금속간 화합물을 열처리에 의해 석출시켜서 강화한 콜슨 합금이라고 불리는 Cu-Ni-Si계 합금은, 많은 석출형 합금 중에서도 그 강화하는 능력이 매우 높은 합금이다.

Cu-Ni-Si계 합금의 제조 시에는, 열처리나 용체화 처리에 의해 산화규소 화합물이 표면 근방에 발생하는데, 산화규소 화합물이 최종 제품까지 잔존하면, 도금성이나 땜납 습윤성이 현저하게 열화되게 된다. 그 때문에, 표면 근방의 산화규소 화합물을 제거하는 산세 처리가 실시된다. 그런데, 신속하게 충분히 산화규소 화합물을 제거하기 위해서, 산세 처리 후에 브러시나 버프로 Cu-Ni-Si계 합금의 표면을 연마하기 때문에, 표면에 요철이 발생하여, 조도가 큰(거친) 표면이 되어버린다. 표면의 요철이 크면, 도금을 실시한 때에 도금에 결함이 발생하여, 도금의 외관, 밀착성, 내식성이 열화될 우려가 있다.

이러한 문제는, Cu-Ni-Si계 합금, Cu-Co-Si계 합금 등의 콜슨 합금 뿐만 아니라, 크롬, 지르코늄, 티타늄 등의 이산화(易酸化) 원소를 함유하는 석출형 합금인 Cu-Cr계 합금(크롬 구리), Cu-Zr계 합금(지르코늄 구리), Cu-Ti계 합금(티타늄 구리) 등의 합금도 마찬가지로 갖고 있다.

전기 전자 부품용의 구리 합금 재료에는, 그 표면에 종종 도금이 실시된다. 도금을 실시함으로써, 땜납 습윤성, 외관, 전기 접점의 전기 접속성, 미끄럼 이동성 등을 개선할 수 있다. 또한, 전기 전자 부품의 가공 시, 실장 시, 사용 시에 있어서의 산화나 부식을 억제할 수 있다.

근년, 전기 전자 부품의 가공, 실장에 있어서의 열부하의 증대나, 사용 환경 온도의 고온화가 진행하여, 전기 전자 부품에 사용되는 구리 합금 재료에 걸리는 열부하도 커져 있어, 구리 합금 재료의 표면의 산화나 부식의 정도도 크게 되어 있다. 그 때문에, 구리 합금 재료의 표면에 실시되는 도금의 결함을 지금까지 이상으로 저감시켜서, 그에 수반하는 도금의 박리나 기재의 산화, 부식을 억제하는 것이 요구된다.

콜슨 합금이나, 크롬 구리, 지르코늄 구리, 티타늄 구리와 같은 이산화 원소를 함유하는 석출형 구리 합금은, 전술한 이유로부터 도금성이 저하되기 쉬워, 도금의 결함 발생이나, 그에 수반하는 도금의 박리나 기재의 산화, 부식이 발생하기 쉽다. 이것을 방지하기 위해서, 도금을 두껍게 부착시킨다는 방법도 취해지지만, 재료 비용의 증가, 자원의 낭비, 굽힘 가공성의 저하 등의 여러가지 폐해가 발생할 우려가 있다.

특허문헌 1에 개시의 기술은, 압연 방향에 직교하는 방향의 표면 조도 Ra, Ry, 표면 조도의 요철 성분을 나타내는 도수 분포 곡선에 있어서의 피크 위치를 제어함으로써, Cu-Ni-Si계 합금의 도금성을 개선하고 있다. 그러나, 전술한 바와 같은 사정에 의해, 더 한층의 도금성의 향상이 요망되고 있다.

국제 공개 제2009/044822호

본 발명은 도금성이 우수한 구리 합금 압연재 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 과제로 한다. 또한, 본 발명은 산화나 부식이 발생하기 어려운 전기 전자 부품을 제공하는 것을 아울러 과제로 한다.

본 발명의 일 형태에 관한 구리 합금 압연재는, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 산 높이 Rp에 대한 최대 골 깊이 Rv의 비율 Rv/Rp가 1.2 이상 2.5 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 0.02mm 이상 0.08mm 이하인 것을 요지로 한다.

또한, 본 발명의 다른 형태에 관한 구리 합금 압연재의 제조 방법은, 구리 합금을 포함한 소재를 압연하여 구리 합금 압연재를 제조하는 방법이며, 얻어지는 구리 합금 압연재의 표면이 하기의 4개의 조건 A, B, C, D를 모두 충족하도록, 가공율 20％ 이상으로 마무리 압연을 행하는 마무리 압연 공정을 구비하는 것을 요지로 한다.

(조건 A) 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이다.

(조건 B) 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 산 높이 Rp에 대한 최대 골 깊이 Rv의 비율 Rv/Rp가 1.2 이상 2.5 이하이다.

(조건 C) 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이다.

(조건 D) 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 0.02mm 이상 0.08mm 이하이다.

또한, 본 발명의 다른 형태에 관한 전기 전자 부품은, 상기 일 형태에 관한 구리 합금 압연재를 구비하는 것을 요지로 한다.

본 발명에 따른 구리 합금 압연재는 도금성이 우수하다. 또한, 본 발명에 따른 구리 합금 압연재의 제조 방법에 의하면, 도금성이 우수한 구리 합금 압연재를 제조할 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 전기 전자 부품은, 산화나 부식이 발생하기 어렵다.

도 1은 제조 과정의 구리 합금 압연재의 표면을 확대하여 도시한 도면이다.

본 발명의 일 실시 형태에 대해서, 도면을 참조하면서 이하에 설명한다. 또한, 본 실시 형태는 본 발명의 일례를 나타낸 것으로서, 본 발명은 본 실시 형태에 한정되는 것은 아니다. 또한, 본 실시 형태에는 다양한 변경 또는 개량을 부가하는 것이 가능하고, 그와 같은 변경 또는 개량을 부가한 형태도 본 발명에 포함될 수 있다.

본 실시 형태의 구리 합금 압연재는, 구리 합금을 포함한 소재를 압연하여 성형된 예를 들어 판상의 구리 합금 재료이며, 그 표면은 하기의 4개의 조건 A, B, C, D를 모두 만족시키고 있다.

(조건 A) 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이다.

(조건 B) 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 산 높이 Rp에 대한 최대 골 깊이 Rv의 비율 Rv/Rp가 1.2 이상 2.5 이하이다.

(조건 C) 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이다.

(조건 D) 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 0.02mm 이상 0.08mm 이하이다.

또한, 최대 높이 Rz, 최대 산 높이 Rp, 최대 골 깊이 Rv, 및 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm은, JIS B0601(2001)에서 규정된 것이다.

이러한 본 실시 형태의 구리 합금 압연재는, 상기와 같이 표면 조도가 제어된 표면을 갖고 있으므로, 도금성이 우수하다. 따라서, 본 실시 형태의 구리 합금 압연재는, 예를 들어 리드 프레임, 릴레이, 스위치, 커넥터, 단자 등의 전기 전자 부품에 적합하게 사용 가능하다. 본 실시 형태의 구리 합금 압연재를 구비하는 전기 전자 부품은, 사용되고 있는 구리 합금 압연재의 도금성이 우수하므로, 가공 시, 실장 시, 사용 시 등에 있어서 도금의 박리가 발생하기 어렵고, 따라서 기재(구리 합금 압연재)의 산화, 부식이 발생하기 어렵다.

여기서, 본 실시 형태의 구리 합금 압연재의 제조 방법의 일례에 대하여 설명한다. 먼저, 용해 주조에 의해, 원하는 합금 조성을 갖는 구리 합금의 주괴를 제작한다(용해 주조 공정). 이어서, 얻어진 구리 합금의 주괴에 균질화 열처리를 실시한 후에(균질화 열처리 공정), 열간 압연을 실시하여 판상으로 성형한다(열간 압연 공정). 얻어진 판상물의 표면에는, 균질화 열처리 공정부터 열간 압연 공정까지에서 발생한 두꺼운 표면 산화막이 부착되어 있으므로, 이 표면 산화막을 절삭 가공에 의해 제거한다(면삭 공정).

그리고, 표면 산화막을 제거한 판상물에 냉간 압연을 실시하여 원하는 판 두께로 가공한 후에(냉간 압연 공정), 시효 열처리를 실시하여 구리 합금의 모상 중에 미세한 석출물을 석출시킨다(시효 열처리 공정). 냉간 압연 공정 전, 도중, 또는 후에, 필요에 따라 용체화 재결정 열처리를 실시해도 된다(용체화 재결정 열처리 공정). 얻어진 판상물의 표면에는, 시효 열처리나 용체화 재결정 열처리에 의해 표면 산화막이 부착되어 있으므로, 이 표면 산화막을 제거하는 산세 처리 및 표면 연마가 실시된다(산세 공정). 이 산세 공정은, 판상물의 표면을 산으로 세정한 후에(산세 처리), 버프나 브러시 등을 사용하여 판상물의 표면을 연마하여(표면 연마), 표면 산화막을 제거하는 공정이다.

이어서, 산세 처리 및 표면 연마에 의해 표면 산화막을 제거한 판상물에 마무리 압연을 실시함으로써, 원하는 판 두께로 가공함과 함께, 표면의 성상(표면 조도)이 상기 4개의 조건 A, B, C, D를 모두 충족하도록 가공하여(마무리 압연 공정), 본 실시 형태의 구리 합금 압연재를 얻는다. 마무리 압연 공정 후에는, 변형을 제거하기 위하여 어닐링을 실시해도 된다(응력 제거 어닐링 공정).

이어서, 상기한 각 공정에 대해서, 더욱 상세하게 설명한다.

용해 주조 공정의 내용은 특별히 한정되는 것은 아니며, 일반적인 방법을 채용할 수 있다.

균질화 열처리 공정은, 주조에서 발생한 조대한 제2 상을 구리 합금의 모상 중에 고용시키기 위하여 실시하는 것이다. 조대한 제2 상이란, 구리 합금의 합금 성분(첨가 원소) 또는 금속간 화합물을 포함하는 정출물이나 조대 석출물이다. 구리 합금의 모상 중의 조대한 제2 상이 감소함으로써, 양호한 도금성이나 땜납 습윤성이 얻어지기 쉬워진다. 또한, 합금 성분의 모상 중으로의 고용량을 증가시킴으로써, 후의 시효 열처리 공정에 있어서 미세한 석출물의 석출량이 증가하고, 강도, 굽힘 가공성, 내응력 완화 특성 등의 재료 특성이 얻어지기 쉬워진다.

균질화 열처리의 조건은 적절히 설정하면 되지만, 예를 들어, 850℃ 이상 1050℃ 이하의 온도에서 0.5시간 이상 10시간 이하 가열하면 된다. 이러한 조건이라면, 조대한 제2 상이 구리 합금의 모상 중에 충분히 고용되기 때문에, 양호한 도금성이나 땜납 습윤성이 얻어지기 쉬운 것 외에, 강도, 굽힘 가공성, 내응력 완화 특성 등의 재료 특성이 얻어지기 쉽다. 또한, 온도가 너무 높으면 주괴가 용해될 우려가 있고, 또한, 처리 시간을 길게 해도 균질화 열처리의 효과가 그 이상이 향상되지 않는 경우가 있어서, 이들 점을 고려하여 균질화 열처리의 조건을 설정하면 된다.

열간 압연 공정은, 구리 합금의 주괴를 압연하여 판상으로 성형하여, 소정의 판 두께까지 얇게 하는 공정이다. 열간 압연의 조건은 적절히 설정하면 되지만, 예를 들어 600℃ 이상 1000℃ 이하의 온도로 실시하면 된다. 열간 압연 후에는 얻어진 판상물을 수냉 등에 의해 급랭한다. 판상물의 냉각이 지연되면, 냉각 중에 구리 합금의 모상 중에 조대 석출물이 형성되어, 도금성이나 땜납 습윤성이 저하될 우려가 있을뿐만 아니라, 강도, 굽힘 가공성, 내응력 완화 특성 등의 재료 특성이 얻기 어려워진다.

면삭 공정의 조건은 적절히 설정하면 된다. 면삭 공정에 있어서 두꺼운 표면 산화막을 완전히 제거할 수 없을 경우에는, 도금성이나 땜납 습윤성의 저하로 이어질 우려가 있다.

냉간 압연 공정은, 표면 산화막을 제거한 판상물을 압연하여, 소정의 판 두께까지 얇게 하는 공정이다. 냉간 압연의 조건은 적절히 설정하면 된다. 시효 열처리 공정 전에 냉간 압연 공정을 실시함으로써, 시효 열 처리 시에 석출물의 석출량이 증가함과 함께, 구리 합금의 모상 중에서 석출물이 균일하게 석출되기 쉬워진다. 그 결과, 강도, 도전율, 굽힘 가공성, 내응력 완화 특성 등의 재료 특성이 얻어지기 쉬워진다.

시효 열처리 공정은, 열처리에 의해 구리 합금의 모상 중에 미세한 석출물을 석출시키는 공정이다. 열처리의 조건은 적절히 설정하면 되지만, 예를 들어, 400℃ 이상 600℃ 이하의 온도에서, 0.5시간 이상 5시간 이하 실시하는 것이 바람직하다. 이러한 조건이라면, 미세한 석출물의 석출량이 충분해짐과 함께, 석출물의 조대화나 구리 합금의 모상 중으로의 고용이 일어나기 어렵기 때문에, 강도, 도전율, 굽힘 가공성, 내응력 완화 특성 등의 재료 특성이 얻어지기 쉽다. 또한, 표면에 형성되는 표면 산화막이 적어지기 때문에, 후의 산세 공정에 있어서 표면 산화막을 충분히 제거할 수 있어, 양호한 도금성이나 땜납 습윤성이 얻어지기 쉽다.

용체화 재결정 열처리 공정은, 냉간 압연 공정 전, 도중, 또는 후에 임의로 실시해도 되는 공정이다. 용체화 재결정 열처리에 의해, 열간 압연 후의 냉각 중에 구리 합금의 모상 중에 형성된 조대 석출물을, 구리 합금의 모상 중에 고용시키고 또한 구리 합금의 모상을 재결정 조직으로 할 수 있다. 이에 의해 구리 합금의 모상 중의 조대 석출물이 감소하므로, 양호한 도금성이나 땜납 습윤성이 얻어지기 쉽다. 또한, 후의 시효 열처리에 의한 미세한 석출물의 석출량이 증가하기 때문에, 강도, 도전율, 굽힘 가공성, 내응력 완화 특성 등의 재료 특성이 얻어지기 쉬워진다. 또한, 구리 합금의 모상을 재결정 조직으로 함으로써, 굽힘 가공성이 얻어지기 쉬워져, 구리 합금 압연재의 제조 시에 압연 등의 가공을 하기 쉬워진다.

용체화 재결정 열처리의 조건은 적절히 설정하면 되지만, 예를 들어, 700℃ 이상 1000℃ 이하의 온도로, 1초 이상 60초 이하 실시하는 것이 바람직하다. 이러한 조건이라면, 조대 석출물이 구리 합금의 모상 중에 충분히 고용됨과 함께, 재결정이 충분히 진행한다. 또한, 표면에 형성되는 표면 산화막이 적어지기 때문에, 후의 산세 공정에 있어서 표면 산화막을 충분히 제거할 수 있어, 양호한 도금성이나 땜납 습윤성이 얻어지기 쉽다. 또한, 결정립이 조대화하기 어려우므로, 강도, 굽힘 가공성 등의 재료 특성이 얻어지기 쉬워, 구리 합금 압연재의 제조 시에 형상의 유지가 용이하게 된다.

산세 공정은, 시효 열처리나 용체화 재결정 열처리에서 형성된 표면 산화막을 제거하기 위하여 실시하는 공정이며, 판상물의 표면을 산성의 산세액(예를 들어 염산, 황산, 질산)으로 세정한 후에(산세 처리), 버프나 브러시 등을 사용하여 판상물의 표면을 연마하여 (표면 연마), 표면 산화막을 제거하는 공정이다. 표면 산화막의 제거가 불충분하면, 도금성이나 땜납 습윤성이 저하될 우려가 있다. 표면 연마를 실시하지 않고 산세 처리만으로 표면 산화막을 제거하는 것도 생각할 수 있지만, 산세 처리만으로는 표면 산화막의 제거에 시간을 요할뿐만 아니라, 충분히 제거할 수 없어, 도금성이나 땜납 습윤성이 저하될 우려가 있다.

또한, 산세 공정의 표면 연마에 있어서는, 압연 방향에 평행한 방향을 따라서 버프나 브러시 등을 상대 이동시켜서 판상물의 표면을 연마하므로, 판상물의 표면에는, 압연 방향에 평행한 방향을 따르는 줄무늬 형상의 요철이 버프나 브러시 등에 의해 형성된다. 표면 산화막을 충분히 제거하기 위하여 표면 연마를 행하면, 이 줄무늬 형상의 요철은 크게 형성되기 쉽다. 또한, 버프나 브러시 등에 의해 형성되는 줄무늬 형상의 요철은, 단순한 형상의 요철이 아니고, 도 1에 도시한 바와 같은 「거스러미(burr)」를 갖고 있다. 이 「거스러미」가 존재하면, 산세 처리에 사용한 산세액이나 압연에 사용한 압연유 등이 표면에 잔존하기 쉽다. 판상물의 표면에 큰 요철이 형성되어 있거나, 산세액이나 압연유 등의 잔사가 존재하면, 도금성이 저하하기 때문에, 산세 공정 후에 요철을 경감하는 처리가 필요하다.

이러한 요철 경감 처리로서는, 압연 처리나 산 용해 처리가 일반적인데, 통상의 압연 처리에서는 압연에서 발생하는 오일 피트에 의해 도금성이 저하될 우려가 있고, 산 용해 처리에서는 산 용해에 의해 발생하는 스멋 등의 산화물 입자가 도금성을 저하시킬 우려가 있다. 그래서, 본 실시 형태에 있어서는, 적절한 압연 조건에서 압연을 행하는 마무리 압연 공정에 있어서 요철 경감 처리를 행한다. 즉, 오일 피트의 발생을 억제하면서 마무리 압연을 행하고, 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」를 압궤하여 경감하여 표면의 성상(표면 조도)을 제어하여, 도금성을 양호하게 한다.

오일 피트의 발생을 억제하면서 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」를 경감하기 위해서는, 마무리 압연의 조건을 적절하게 설정할 필요가 있다. 예를 들어, 마무리 압연의 가공율을 20％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 30％ 이상 80％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 40％ 이상 60％ 이하로 하는 것이 더욱 바람직하다. 가공율이 상기 범위 내이면, 산세 공정에서 발생한 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」가 마무리 압연에 의해 충분히 경감되어, 표면의 성상(표면 조도)이 상기 4개의 조건 A, B, C, D를 모두 만족시키는 구리 합금 압연재가 얻어진다. 가공율을 크게 할수록, 산세 공정에서 발생한 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」는 경감되기 쉬워지지만, 굽힘 가공성의 저하 등이 일어나기 쉬워진다.

또한, 마무리 압연에 사용하는 압연롤의 표면 조도 Ra(JIS B0601(2001)에서 규정된 것)는 0.01㎛ 이상 1㎛ 이하인 것이 바람직하다. 압연롤의 표면 조도 Ra가 0.01㎛보다 작으면, 압연롤의 표면 요철에 포착되는 압연유의 양이 적어져서, 마무리 압연 공정에 있어서 오일 피트가 형성되기 쉬워진다. 한편, 압연롤의 표면 조도 Ra가 1㎛보다도 크면, 판상물에 압연롤의 표면 요철이 전사되기 쉬워, 요철이 큰 표면을 갖는 구리 합금 압연재가 얻어지기 쉬워진다.

또한, 마무리 압연에 사용하는 압연롤의 직경은, 30mm 이상 300mm 이하로 해도 된다. 압연롤의 직경이 30mm보다도 작으면, 1패스당의 가공율이 작아져, 마무리 압연에 요하는 시간이 길어지기 때문에, 구리 합금 압연재의 생산성이 저하된다. 한편, 압연롤의 직경이 300mm보다도 크면, 마무리 압연 시에 말려드는 압연유가 많아져서, 오일 피트가 깊어지기 쉽다.

이어서, 상기 4개의 조건 A, B, C, D에 대하여 설명한다.

구리 합금 압연재의 표면의 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz는, 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하로 한다. 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 미만이면 산세 공정에서 발생한 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」는 경감되어 있지만, 발생한 오일 피트가 많을 우려가 있다. 한편, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 3㎛ 초과이면, 산세 공정에서 발생한 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」의 경감이 불충분해서, 도금성이 낮아질 우려가 있다.

구리 합금 압연재의 표면의 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 산 높이 Rp에 대한 최대 골 깊이 Rv의 비율 Rv/Rp는, 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」의 경감의 정도의 지표가 되는 수치이다. 압연 방향에 직교하는 방향의 Rv/Rp가 1.2 이상 2.5 이하이면 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」는 경감되어 있어, 도금성이 우수하다. 압연 방향에 직교하는 방향의 Rv/Rp가 1.2 미만이면 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」의 경감이 불충분해서, 도금성이 낮은 경우가 있다. 한편, 압연 방향에 직교하는 방향의 Rv/Rp가 2.5 초과이면, 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」는 경감되어 있지만, 발생한 오일 피트가 많을 우려가 있다.

구리 합금 압연재의 표면의 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz는, 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하로 한다. 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 미만이면 오일 피트의 발생량은 적기는 하나, 산세 공정에서 발생한 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」의 경감이 불충분할 우려가 있다. 한편, 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz가 3㎛ 초과이면, 마무리 압연에서 발생한 오일 피트가 깊어, 도금성이 낮아질 우려가 있다.

구리 합금 압연재의 표면의 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm은, 오일 피트의 발생량의 지표가 되는 수치이다. 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 0.02mm 이상 0.08mm 이하이면 오일 피트의 발생량이 적어, 도금성이 우수하다. 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 0.02mm 미만이면 오일 피트의 발생량이 많아, 도금성이 낮아질 우려가 있다. 한편, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 0.08mm 초과이면, 오일 피트의 발생량은 적기는 하지만, 산세 공정에서 발생한 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」의 경감이 불충분할 우려가 있다.

응력 제거 어닐링 공정은, 마무리 압연 공정 후에 임의로 실시해도 되는 공정이다. 응력 제거 어닐링에 의해, 구리 합금 압연재의 굽힘 가공성, 스프링성, 내응력 완화 특성 등이 향상된다. 응력 제거 어닐링의 조건은 적절히 설정하면 되지만, 예를 들어, 배치 열처리식의 어닐링의 경우라면, 250℃ 이상 400℃ 이하의 온도로 0.5시간 이상 10시간 이하 실시하면 되고, 주간 열처리식의 어닐링의 경우라면, 300℃ 이상 600℃ 이하의 온도로 1초 이상 60초 이하 실시하면 된다. 응력 제거 어닐링의 조건이 상기 범위 내이면, 강도의 저하와 표면에 형성되는 산화물의 증가를 억제하면서 응력 제거 어닐링을 행할 수 있다.

이어서, 구리 합금의 합금 조성에 대하여 설명한다. 구리 합금의 종류는 특별히 한정되는 것은 아니지만, 사용 가능한 구리 합금으로서는, 예를 들어, 니켈 및 코발트 중 적어도 한쪽과 규소를 함유하는 구리 합금(Cu-Ni-Si계 합금, Cu-Co-Si계 합금 등)이나, 크롬, 지르코늄, 및 티타늄 중 적어도 하나를 함유하는 구리 합금(Cu-Cr계 합금(크롬 구리), Cu-Zr계 합금(지르코늄 구리), Cu-Ti계 합금(티타늄 구리) 등)을 들 수 있다.

니켈 및 코발트 중 적어도 한쪽과 규소를 함유하는 구리 합금으로서는, 예를 들어, 니켈 1질량％ 이상 5질량％ 이하 및 코발트 0.5질량％ 이상 2.5질량％ 이하 중 적어도 한쪽과, 규소 0.1질량％ 이상 1.5질량％ 이하를 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물을 포함하는 구리 합금을 들 수 있다. 여기서, 불가피적 불순물이란, 용해 주조 시에 원료나 주조로의 노벽 등으로부터 의도하지 않게 혼입되는 미량 원소를 의미한다.

이 구리 합금은, 다른 합금 성분을 함유해도 되고, 예를 들어 마그네슘, 주석, 아연, 망간, 및 크롬 중 적어도 하나를 더 함유해도 된다. 이러한 구리 합금으로서는, 예를 들어, 니켈 1질량％ 이상 5질량％ 이하 및 코발트 0.5질량％ 이상 2.5질량％ 이하 중 적어도 한쪽과, 규소 0.1질량％ 이상 1.5질량％ 이하를 함유함과 함께, 마그네슘 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하, 주석 0질량％ 초과 1질량％ 이하, 아연 0질량％ 초과 1.5질량％ 이하, 망간 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하, 및 크롬 0질량％ 초과 1질량％ 이하 중 적어도 하나를 더 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물을 포함하는 구리 합금을 들 수 있다.

또한, 크롬, 지르코늄, 및 티타늄 중 적어도 하나를 함유하는 구리 합금으로서는, 예를 들어, 크롬 0.05질량％ 이상 1질량％ 이하, 지르코늄 0.01질량％ 이상 0.2질량％ 이하, 및 티타늄 0.01질량％ 이상 3.5질량％ 이하 중 적어도 하나를 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물을 포함하는 구리 합금을 들 수 있다.

이 구리 합금은, 다른 합금 성분을 함유해도 되고, 예를 들어 규소, 마그네슘, 주석, 아연, 망간, 철, 은, 코발트, 및 니켈 중 적어도 하나를 더 함유해도 된다. 이러한 구리 합금으로서는, 예를 들어, 크롬 0.05질량％ 이상 1질량％ 이하, 지르코늄 0.01질량％ 이상 0.2질량％ 이하, 및 티타늄 0.01질량％ 이상 3.5질량％ 이하 중 적어도 하나를 함유함과 함께, 규소 0질량％ 초과 0.1질량％ 이하, 마그네슘 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하, 주석 0질량％ 초과 1질량％ 이하, 아연 0질량％ 초과 1.5질량％ 이하, 망간 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하, 철 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하, 은 0질량％ 초과 1질량％ 이하, 코발트 0질량％ 초과 2질량％ 이하, 및 니켈 0질량％ 초과 1질량％ 이하 중 적어도 하나를 더 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물을 포함하는 구리 합금을 들 수 있다.

(1) 니켈 및 코발트 중 적어도 한쪽과 규소를 함유하는 구리 합금에 대해서

〔니켈에 대해서〕

니켈(Ni)은 규소와 Ni-Si계 화합물을 형성하고, 강도를 향상시키는 원소이다. 니켈의 함유량은 1질량％ 이상 5질량％ 이하가 바람직하고, 1질량％ 이상이라면 강도가 충분히 향상되고, 5질량％ 이하라면 도전율과 제조성이 양호하다.

〔코발트에 대해서〕

코발트(Co)는 규소와 Co-Si계 화합물을 형성하고, 강도를 향상시키는 원소이다. 코발트의 함유량은 0.5질량％ 이상 2.5질량％ 이하가 바람직하고, 0.5질량％ 이상이라면 강도가 충분히 향상되고, 2.5질량％ 이하라면 도전율과 제조성이 양호하다.

〔규소에 대해서〕

규소(Si)는 니켈, 코발트나 다른 합금 성분과 Si계 화합물을 형성하고, 강도를 향상시키는 원소이다. 규소의 함유량은 0.1질량％ 이상 1.5질량％ 이하가 바람직하고, 0.1질량％ 이상이라면 강도가 충분히 향상되고, 1.5질량％ 이하라면 도전율과 제조성이 양호하다. 또한, 열처리에 의한 산화물의 형성이 억제되어, 도금성이나 땜납 습윤성이 양호해진다.

〔마그네슘에 대해서〕

마그네슘(Mg)은 강도, 내열성, 내응력 완화 특성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 마그네슘은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하가 바람직하다. 0.5질량％ 이하라면 도전율과 제조성이 양호하다. 또한, 열처리에 의한 산화물의 형성이 억제되어, 도금성이나 땜납 습윤성이 양호해진다.

〔주석에 대해서〕

주석(Sn)은 강도, 내열성, 내응력 완화 특성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 주석은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 1질량％ 이하가 바람직하다. 1질량％ 이하라면 도전율과 제조성이 양호하다.

〔아연에 대해서〕

아연(Zn)은 강도, 땜납 습윤성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 아연은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 1.5질량％ 이하가 바람직하다. 1.5질량％ 이하라면 도전율이 양호하다.

〔망간에 대해서〕

망간(Mn)은 열간 가공성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 망간은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하가 바람직하다. 0.5질량％ 이하라면 도전율이 양호하다.

〔크롬에 대해서〕

크롬(Cr)은 강도, 내열성, 내응력 완화 특성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 크롬은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 1.5질량％ 이하가 바람직하다. 1.5질량％ 이하이면 열처리에 의한 산화물의 형성이 억제되어, 도금성이나 땜납 습윤성이 양호해진다. 또한, 제조성이 양호하다.

(2) 크롬, 지르코늄, 및 티타늄 중 적어도 하나를 함유하는 구리 합금에 대해서

〔크롬에 대해서〕

크롬은, 고도전율을 유지한 채 강도, 내열성, 내응력 완화 특성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 크롬의 함유량은 0.05질량％ 이상 1.5질량％ 이하가 바람직하고, 0.05질량％ 이상 1.5질량％ 이하이면 열처리에 의한 산화물의 형성이 억제되어, 도금성이나 땜납 습윤성이 양호해진다. 또한, 제조성이 양호하다.

〔지르코늄에 대해서〕

지르코늄(Zr)은 고도전율을 유지한 채 강도, 내열성, 내응력 완화 특성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 지르코늄의 함유량은 0.01질량％ 이상 0.2질량％ 이하가 바람직하고, 0.01질량％ 이상 0.2질량％ 이하이면 열처리에 의한 산화물의 형성이 억제되어, 도금성이나 땜납 습윤성이 양호해진다. 또한, 제조성이 양호하다.

〔티타늄에 대해서〕

티타늄(Ti)은 강도, 내열성, 내응력 완화 특성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 티타늄의 함유량은 0.01질량％ 이상 3.5질량％ 이하가 바람직하고, 0.01질량％ 이상 3.5질량％ 이하이면 열처리에 의한 산화물의 형성이 억제되어, 도금성이나 땜납 습윤성이 양호해진다. 또한, 제조성이 양호하다.

〔규소에 대해서〕

규소는, 크롬, 지르코늄, 티타늄이나 다른 합금 성분과 Si계 화합물을 형성하여, 강도를 향상시키는 원소이다. 규소는 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 0.1질량％ 미만이 바람직하다. 0.1질량％ 미만이라면 강도가 양호하다.

〔마그네슘에 대해서〕

마그네슘은, 강도, 내열성, 내응력 완화 특성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 마그네슘은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하가 바람직하다. 0.5질량％ 이하라면 도전율과 제조성이 양호하다. 또한, 열처리에 의한 산화물의 형성이 억제되어, 도금성이나 땜납 습윤성이 양호해진다.

〔주석에 대해서〕

주석은, 강도, 내열성, 내응력 완화 특성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 주석은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 1질량％ 이하가 바람직하다. 1질량％ 이하라면 도전율과 제조성이 양호하다.

〔아연에 대해서〕

아연은, 강도, 땜납 습윤성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 아연은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 1.5질량％ 이하가 바람직하다. 1.5질량％ 이하라면 도전율이 양호하다.

〔망간에 대해서〕

망간은, 열간 가공성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 망간은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하가 바람직하다. 0.5질량％ 이하라면 도전율이 양호하다.

〔철에 대해서〕

철(Fe)은 강도, 내열성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 철은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하가 바람직하다. 0.5질량％ 이하라면 도전율이 양호하다.

〔은에 대해서〕

은(Ag)은 강도, 내열성의 향상 등에 기여하는 원소이다. 은은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 1질량％ 이하가 바람직하다. 1질량％ 이하라면 도전율이 양호하다.

〔코발트에 대해서〕

코발트는, 강도를 향상시키는 원소이다. 코발트는 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 2질량％ 이하가 바람직하다. 2질량％ 이하라면 도전율이 양호하다.

〔니켈에 대해서〕

니켈은, 강도의 향상 등에 기여하는 원소이다. 니켈은 첨가하지 않아도 되지만, 첨가하는 경우에는 0질량％ 초과 1질량％ 이하가 바람직하다. 1질량％ 이하라면 도전율이 양호하다.

실시예

이하에 실시예 및 비교예를 나타내어, 본 발명을 더욱 구체적으로 설명한다.

표 1, 2에 나타내는 합금 조성을 갖는 구리 합금의 주괴를 제작하고, 상기 실시 형태의 구리 합금 압연재의 제조 방법과 동일한 방법에 의해 구리 합금 압연재를 제조하였다. 즉, 주괴를 850 내지 1050℃, 0.5 내지 10시간의 조건에서 균질화 열처리한 후에, 열간 압연을 실시하여 판상으로 성형하고, 수냉하였다. 그 후, 면삭 공정에 의해 판상물의 표면 산화막을 제거하여 냉간 압연을 실시하고, 또한 700 내지 1000℃, 1 내지 60초간의 조건에서 용체화 재결정 열처리를 실시하였다.

계속해서, 또한 냉간 압연을 실시한 후에, 400 내지 600℃, 0.5 내지 5시간의 조건에서 시효 열처리를 실시하였다. 시효 열처리 후에, 산세 처리와 버프에 의한 표면 연마를 실시하여 판상물의 표면 산화막을 제거하였다. 그리고, 20 내지 80％의 가공율로 마무리 압연을 실시하였다. 마무리 압연에는, 표면 조도 Ra가 0.01 내지 1㎛이고, 직경이 30 내지 300mm인 압연롤을 사용하였다. 마무리 압연이 종료되면, 300 내지 600℃, 1 내지 60초간의 조건에서 응력 제거 어닐링을 실시하여, 구리 합금 압연재를 얻었다.

이와 같이 하여 얻어진 실시예 1 내지 42 및 비교예 1 내지 14의 구리 합금 압연재의 평가를 행하였다. 평가 항목은 표면 조도 및 도금성이다. 각 평가 방법에 대하여 이하에 설명한다.

(표면 조도의 측정 방법에 대해서)

JIS B0601(2001)에 준거하여, 구리 합금 압연재의 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz, 최대 산 높이 Rp, 및 최대 골 깊이 Rv, 그리고, 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz 및 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm을, 가부시키가이샤 고사카 겡큐쇼제의 표면 조도 측정기 서프 코다 SE3500을 사용하여 측정하였다. 측정 조건은, 측정 거리 4mm, 컷오프값 0.8mm(JIS B0601(2001)에 준거), 주사 속도 0.1mm/s, 프로브 직경 2㎛로 하였다. 측정은 각각 3회 행하고, 그들의 평균값을 산출하여 각각의 측정값으로 하였다.

(도금성의 평가 방법에 대해서)

구리 합금 압연재에 두께 0.5㎛의 구리 스트라이크 도금막을 성막하고, 구리 스트라이크 도금의 도금성을 평가하였다. 또한, 구리 합금 압연재에 두께 0.5㎛의 구리 스트라이크 도금막을 성막한 후에, 구리 스트라이크 도금막 상에 두께 1㎛의 은 도금막을 성막하고, 은 도금의 도금성을 평가하였다.

구리 스트라이크 도금에 의해, 기재인 구리 합금 압연재와 은 도금막의 밀착성이 향상되어, 고온 환경 하에서도 은 도금막의 박리를 억제할 수 있다. 단, 구리 스트라이크 도금막은 두께가 얇아, 기재의 표면이 거친 경우나 산화물 입자가 존재하는 경우에는 결함이 발생하기 쉽다. 구리 스트라이크 도금막에 결함이 발생하면, 그 위에 부착된 은 도금막에 결함이 적었다고 해도, 고온 환경 하에서 은 도금막의 박리가 발생하는 경우가 있다. 그 때문에, 근년의 고온 환경에 견디기 위해서는, 구리 스트라이크 도금막의 결함을 없애고 또한 은 도금막의 결함을 없애는 것이 중요하다.

이하에, 구리 스트라이크 도금과 은 도금의 방법을 설명한다. 먼저, 도금을 실시하기 전에 구리 합금 압연재에 전처리를 실시하였다. 전처리의 내용은, 온도 60℃, 농도 10질량％의 수산화나트륨 수용액 중에서 구리 합금 압연재에 대하여 전류 밀도 2.5A/d㎡로 30초간 캐소드 전해 탈지를 행하고, 그 후에 농도 10질량％의 황산 수용액 중에서 30초간 산세 처리를 행한다는 것이다.

이어서, 전처리를 실시한 구리 합금 압연재에 대하여 구리 스트라이크 도금만 또는 구리 스트라이크 도금 및 은 도금을 실시하였다. 도금은, 구리 합금 압연재의 표면 중 세로 30mm, 가로 50mm의 직사각형의 영역에 대하여 실시하였다. 구리 스트라이크 도금은, 시안화구리(I)를 65g/L, 시안화칼륨을 85g/L, 탄산칼륨을 7.5g/L 함유하는 도금액 중에 있어서, 온도 45℃, 전류 밀도 1.5A/d㎡의 조건에서 행하였다. 은 도금은, 시안화은 칼륨을 55g/L, 시안화칼륨을 75g/L, 수산화칼륨을 10g/L, 탄산칼륨을 25g/L 함유하는 도금액 중에 있어서, 실온, 전류 밀도 1.0A/d㎡의 조건에서 행하였다.

도금 종료 후, 도금막의 표면을 광학 현미경으로 50배로 확대하여 관찰하고, 도금막의 표면 문제 유무를 확인하였다. 구체적으로는, 도금막의 표면으로부터 1변 10mm의 정사각형의 영역을 임의로 3군데 선택하고(단, 구리 합금 압연재의 주연부로부터 5mm의 부분이 포함되지 않도록, 상기 영역을 선택한다), 직경 5㎛ 이상의 도금 장애물의 개수와 도금이 붙어 있지 않은 개소(이하, 이들을 결함이라고 한다)의 개수를 세고, 상기 영역 3군데에서 찾은 결함의 개수를 합계하였다.

그리고, 결함의 합계 개수가 5개 이하인 경우에는, 도금성은 특히 양호하다고 평가하고, 표 1, 2에 있어서는 「○」 표시로 나타냈다. 또한, 결함의 합계 개수가 6개 이상 20개 이하인 경우에는, 도금성은 양호하다고 평가하고, 표 1, 2에 있어서는 「△」표시로 나타냈다. 또한, 결함의 합계 개수가 21개 이상인 경우에는, 도금성은 불량이라고 평가하고, 표 1, 2에 있어서는 「×」표시로 나타냈다.

표 1은, 구리 합금 압연재가, 니켈 및 코발트 중 적어도 한쪽과 규소를 함유하는 구리 합금을 포함하고 있는 경우의 평가 결과이며, 표 2는, 구리 합금 압연재가, 크롬, 지르코늄, 및 티타늄 중 적어도 하나를 함유하는 구리 합금을 포함하고 있는 경우의 평가 결과이다.

실시예 1 내지 18 및 실시예 19 내지 42는, 구리 합금 압연재의 표면 성상이 본 발명의 요건을 충족시키고 있기 때문에, 도금성이 양호하였다. 특히, 실시예 1 내지 15 및 실시예 19 내지 38은, 구리 합금의 합금 조성의 요건도 만족시키고 있기 때문에, 표면의 산화물량이 적고, 도금성이 특히 양호하였다.

이에 반해, 비교예 1 및 비교예 8은, 마무리 압연에 사용하는 압연롤의 표면 조도 Ra가 0.005㎛로 작기 때문에, 오일 피트가 많이 발생하였다. 그 때문에, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 소, Rv/Rp가 대로 되어, 도금성이 불량이 되었다.

비교예 2 및 비교예 9는, 마무리 압연에 사용하는 압연롤의 표면 조도 Ra가 2㎛로 크기 때문에, 압연롤의 표면 요철이 구리 합금 압연재에 전사되어서, 구리 합금 압연재의 표면이 거칠어졌다. 그 때문에, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 대로 되어, 도금성이 불량이 되었다.

비교예 3 및 비교예 10은, 마무리 압연에 사용하는 압연롤의 직경이 400mm로 크기 때문에, 오일 피트가 많이 발생하고, 또한 깊이가 컸다. 그 때문에, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 소, 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz가 대로 되어, 도금성이 불량이 되었다.

비교예 4 및 비교예 11은, 마무리 압연의 가공율이 15％로 작기 때문에, 산세 공정에서 발생한 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」의 경감이 불충분하였다. 그 때문에, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 대, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 대, Rv/Rp가 소로 되어, 도금성이 불량이 되었다.

비교예 5 및 비교예 12는, 마무리 압연 및 응력 제거 어닐링을 행하지 않았기 때문에, 산세 공정에서 발생한 줄무늬 형상의 요철이나 「거스러미」에 의해, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 대, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 대, Rv/Rp가 소로 되어, 도금성이 불량이 되었다.

비교예 6 및 비교예 13은, 응력 제거 어닐링 공정 후에 요철 경감 처리로서 산 용해 처리를 실시했기 때문에, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 대, Rv/Rp가 소가 됨과 함께, 스멋이 발생하여, 구리 스트라이크 도금의 도금성이 불량이 되었다.

비교예 7 및 비교예 14는, 특허문헌 1에 개시의 기술과 동일한 것이며, 시효 열처리 후의 산세 공정에 있어서 황산 수용액을 사용한 산세 처리만을 실시하고 표면 연마는 실시하지 않는다고 하는 것이다. 또한, 가공율 20％의 마무리 압연과, 400℃에서 15초간이라고 하는 조건의 응력 제거 어닐링을 실시한 것이다. 그 때문에, Rv/Rp가 소로 되고, 또한, 표면의 산화물이 충분히 제거되지 않아, 구리 스트라이크 도금의 도금성이 불량이 되었다.

Claims (7)

1. 니켈 1질량％ 이상 5질량％ 이하 및 코발트 0.5질량％ 이상 2.5질량％ 이하 중 적어도 한쪽과, 규소 0.1질량％ 이상 1.5질량％ 이하를 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물을 포함하는 구리 합금으로 구성되고,
   압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 산 높이 Rp에 대한 최대 골 깊이 Rv의 비율 Rv/Rp가 1.2 이상 2.5 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 0.02mm 이상 0.08mm 이하인 구리 합금 압연재.
2. 니켈 1질량％ 이상 5질량％ 이하 및 코발트 0.5질량％ 이상 2.5질량％ 이하 중 적어도 한쪽과, 규소 0.1질량％ 이상 1.5질량％ 이하를 함유함과 함께, 마그네슘 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하, 주석 0질량％ 초과 1질량％ 이하, 아연 0질량％ 초과 1.5질량％ 이하, 망간 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하, 및 크롬 0질량％ 초과 1.5질량％ 이하 중 적어도 하나를 더 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물을 포함하는 구리 합금으로 구성되고,
   압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 산 높이 Rp에 대한 최대 골 깊이 Rv의 비율 Rv/Rp가 1.2 이상 2.5 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 0.02mm 이상 0.08mm 이하인 구리 합금 압연재.
3. 크롬 0.05질량％ 이상 1.5질량％ 이하, 지르코늄 0.01질량％ 이상 0.2질량％ 이하, 및 티타늄 0.01질량％ 이상 3.5질량％ 이하 중 적어도 하나를 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물을 포함하는 구리 합금으로 구성되고,
   압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 산 높이 Rp에 대한 최대 골 깊이 Rv의 비율 Rv/Rp가 1.2 이상 2.5 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 0.02mm 이상 0.08mm 이하인 구리 합금 압연재.
4. 크롬 0.05질량％ 이상 1.5질량％ 이하, 지르코늄 0.01질량％ 이상 0.2질량％ 이하, 및 티타늄 0.01질량％ 이상 3.5질량％ 이하 중 적어도 하나를 함유함과 함께, 규소 0질량％ 초과 0.1질량％ 미만, 마그네슘 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하, 주석 0질량％ 초과 1질량％ 이하, 아연 0질량％ 초과 1.5질량％ 이하, 망간 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하, 철 0질량％ 초과 0.5질량％ 이하, 은 0질량％ 초과 1질량％ 이하, 코발트 0질량％ 초과 2질량％ 이하, 및 니켈 0질량％ 초과 1질량％ 이하 중 적어도 하나를 더 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물을 포함하는 구리 합금으로 구성되고,
   압연 방향에 직교하는 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 직교하는 방향의 최대 산 높이 Rp에 대한 최대 골 깊이 Rv의 비율 Rv/Rp가 1.2 이상 2.5 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 최대 높이 Rz가 0.1㎛ 이상 3㎛ 이하이고, 압연 방향에 평행한 방향의 조도 곡선 요소의 평균 길이 RSm이 0.02mm 이상 0.08mm 이하인 구리 합금 압연재.
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