KR101639067B1 - Ｆｒｐ원통의 제조방법 및 ｆｒｐ원통 - Google Patents

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Abstract

고강도를 실현할 수 있는 경량화된 FRP원통의 제조방법 및 FRP원통를 제공한다. 본 FRP원통의 제조방법은 강화섬유를 열경화성수지시트 안에 함침시켜서 구성되는 복수의 프리프레그를 통상에 권회하여 열경화시켜, 복수의 FRP층으로 하는 FRP원통의 제조방법에 있어서, 상기 복수의 프리프레그를 통상으로 권회할 때, 원통축선방향에 사교(斜交)하는 섬유층을 가지는 비틀림강도 보지(保持)프리프레그와 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 가지는 좌굴방지프리프레그를 겹친 상태로 복수회 연속하여 권회하는 동시다층권회공정을 가진다.

Description

ＦＲＰ원통의 제조방법 및 ＦＲＰ원통{METHOD FOR PRODUCING FRP CYLINDER AND FRP CYLINDER}
본 발명은 FRP원통의 제조방법 및 FRP원통에 관한 것이다.
최근 각종 산업 분야에서 FRP(Fiber Reinforced Plastics : 섬유 강화 플라스틱)원통이 사용되고 있다. FRP원통의 제조 방법으로써 탄소 섬유를 수지에 함침 시키면서 맨드릴에 감아가는 필라멘트와인딩법(특허 문헌 1), 및 탄소 섬유를 열경화성수지시트 사이에 함침시켜서 이루어지는 복수의 프리프레그를 통상으로 권회하여 열경화시켜서 복수의 FRP층으로 하는 프리프레그법이 알려져 있다(특허 문헌 2).
특허문헌1 : 일본특개2006-62355호 공보 특허문헌2 : 일본특개2001-96635호 공보
그러나, 필라멘트와인딩법에 의한 FRP원통은 소정량 이상의 수지를 필요로 하는 한편 탄소 섬유의 체적 함유율에 제한이 있기 때문에, 경량화와 고강도화의 요망을 충분히 만족시킬 수 없다는 문제가 있다.
한편, 프리프레그법에 의한 FRP원통은 일반적으로 필요한 최소한의 수지량으로도 탄소 섬유의 체적 함유율을 높일 수 있다는 특징이 있으며, 경량화와 고강도화를 동시에 도모한다는 점에서는 유리하다. 그러나, 프리프레그법에 의한 FRP원통은 자동차(이륜차)의 프로펠러 샤프트나 드라이브 샤프트로 사용되는 경우에는 FRP원통에 사교(斜交)하는 방향에 더하는 힘(비틀림)과 FRP원통에 직교하는 방향에 더하는 힘(좌굴)의 쌍방에 대한 강도(비틀림강성, 파괴강성, 피로강도 등)가 높은 수준으로 요구되기 때문에 개선의 여지가 있었다.
본 발명은 상기의 문제 의식에 근거하여 이루어진 것이며 높은 강도를 실현 할 수 있는 경량화된 FRP원통의 제조 방법 및 FRP원통을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명자는 기존의 FRP원통에 대해 분석한 결과, 기존의 FRP원통은 섬유방향이 다른 프리프레그를 복수회 권회하고 있지만, 일반적으로 인접한 프리프레그 사이의 내외에 인접하는 섬유(층)는 고립되어 있기 때문에, FRP원통에 힘이 가해졌을 때, 내외에 인접한 섬유 사이에서 그 변형을 억제하려고 하는 힘이 작용하기 어렵다. 또한 동일한 프리프레그를 복수회 연속하여 권회하는 것도 행해지고 있지만, 이 복수권회 프리프레그를 가열경화 시켰을 때, 내외에 인접한 섬유 방향은 동일하므로 마찬가지로 변형 억제 효과가 작용하기 어렵다. 이들이 충분한 강도를 발휘할 수 없는 이유라는 결론에 도달하여 본 발명을 하게 되었다.
즉, 본 발명은 섬유방향이 다른 프리프레그를 복수회 권회하여 구성하는 FRP원통에 있어서 긴방향에 대해 사교(斜交)하는 강화섬유(사교섬유)가 포함된 비틀림강성 보지(保持)프리프레그와, 긴방향에 대해 직교하는 강화섬유(직교섬유)가 포함된 좌굴(파괴)방지프리프레그가 반드시 포함되어 있는 것으로부터 이러한 사교섬유와 직교섬유를 서로 인접한 형태로 복수회 연속하여 권회하면 한방향섬유(층)와 다른 방향의 섬유(층)를 2회 이상에 걸쳐 내외에 인접시킬 수 있으며, 그 결과 내외의 섬유층이 서로 변형을 억제하여 강도를 향상시킬 수 있다는 착안에 근거하여 이루어진 것이다. 즉, 통상의 사교섬유(직교섬유)의 사이에 직교섬유(사교섬유)를 감싼 상태에서 2회 이상 배치하면(동시다층권회층, 휘감기층, 세트감기층), FRP원통에 외력이 가할 때 인접한 섬유가 서로 협동하여 변형에 저항한다고 생각되어, 강도를 높일 수 있다
본 발명의 FRP원통의 제조 방법은 강화섬유를 열경화성수지시트 사이에 함침시켜서 이루어진 복수의 프리프레그를 통상으로 권회하여 열경화시켜, 복수의 FRP층으로 하는 FRP원통의 제조 방법에 있어서, 상기 복수의 프리프레그를 통상으로 권회할 때, 원통축선방향으로 사교(斜交)하는 섬유층을 가지는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그와, 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 가지는 좌굴방지프리프레그를 겹친 상태에서 복수회 연속하여 권회하는 동시다층권회공정을 가지는 것을 특징으로 한다. 이것에 의해 비틀림방향과 좌굴방향에 대한 강도가 높고 차량의 프로펠러샤프트, 드라이브 샤프트에 사용되는데 적합한 FRP원통을 얻을 수 있다.
상기 동시다층권회공정에서는 상기 비틀림강성 보지(保持)프리프레그 및 좌굴방지프리프레그에 원통축선방향과 평행을 이루는 섬유층을 갖는 굴곡강성 보지(保持)프리프레그를 더 겹친 상태로 복수회 연속하여 권회 할 수 있다. 이것에 의해 비틀림방향과 좌굴방향에 대한 강도와 함께 굴곡방향에 대한 강도도 함께 가지는 차량의 스태빌라이저바, 앤티롤바에 사용하기에 적합한 FRP원통을 얻을 수 있다.
상기 동시다층권회공정은 적어도 2회 행하여지는 것이 바람직하다. 이 경우, 상기 동시다층권회공정은 서로 대향하는 권회방향(역방향)으로부터 교호하게 행하는 것이 바람직하다.
상기 동시다층권회공정은 겹쳐진 상태에서 인접하는 프리프레그(비틀림강성 보지(保持)프리프레그와 좌굴방지프리프레그, 비틀림강성 보지(保持)프리프레그와 굴곡강성 보지(保持)프리프레그 또는 좌굴방지프리프레그와 굴곡강성 보지(保持)프리프레그) 사이에서 이형(離型)시트(예로, PTFE필름이나 PFA필름 등)를 끼운 상태에서 행해져, 상기 동시다층권회공정의 실시중에 끼워진 이형시트를 제거하는 이형시트제거공정을 가지는 것이 바람직하다.
상기 동시다층권회공정에서 권회하는 각 프리프레그(비틀림강성 보지(保持)프리프레그 및 좌굴방지프리프레그, 게다가 굴곡강성 보지(保持)프리프레그)는 원통축선방향의 길이가 같고 원통축선방향의 총 길이에 걸쳐 겹치는 것이 바람직하다. 기존 구조의 FRP원통에서는, 원통단면의 좌굴을 억제하는 좌굴방지프리프레그는 원통축선방향의 일부에 소량을 넣는 것이 일반적이며, 이에 따라 좌굴방지프리프레그가 들어가기 어렵고 제품이 구부러지는 등 문제가 발생할 우려가 있었다. 본 발명에서는 이러한 종래의 기술 상식을 검토하고, 좌굴방지프리프레그와 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(굴곡강성 보지(保持)프리프레그)를 원통축선방향에 등장(等長)함으로써 복수회 연속하여 권회하는 것에 의해 좌굴방지프리프레그가 들어가기 어렵고, 제품이 구부러지는 등의 문제를 해소할 수 있다.
본 발명의 FRP원통은 강화섬유를 열경화성수지시트 사이에 함침시켜서 이루어지는 복수의 프리프레그를 통상으로 권회하여 열경화시켜, 복수의 FRP층으로 한 FRP원통에 있어서 상기 복수의 FRP층 사이에 원통축선방향에 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그와 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 가지는 좌굴방지프리프레그를 겹친 세트프리프레그를 복수회 연속하여 권회하여 열경화시킨 동시다층권회층을 포함시킨 것을 특징으로 한다.
상기 비틀림강성 보지(保持)프리프레그는, 예를 들면, 장섬유방향이 원통축선방향에±α°(0<α<90)로 사교(斜交)하는 한 쌍의 바이어스프리프레그로부터 구성하고, 상기 좌굴방지프리프레그는 장섬유방향이 원통축선방향에 직교하는 후프프리프레그로부터 구성하는 것이 실제적이다. 이 경우, 상기 한 쌍의 바이어스프리프레그는 장섬유방향이 원통축선방향으로 ±30°, ±45° 또는 ±60°으로 사교(斜交)하는 것이 바람직하다.
상기 세트프리프레그는 상기 비틀림강성 보지(保持)프리프레그 및 좌굴방지프리프레그에 원통축선방향과 평행을 이루는 섬유층을 가지는 굴곡강성 보지(保持)프리프레그를 거듭 겹쳐서 구성할 수 있다. 이 경우, 상기 굴곡강성 보지(保持)프리프레그는 장섬유방향이 원통축선방향과 평행을 이루는 0°프리프레그로 구성하는 것이 실제적이다.
혹은, 상기 비틀림강성 보지(保持)프리프레그는 평직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지고 원통축선방향으로 사교(斜交)하는 섬유층을 가지는 평직물프리프레그, 삼축직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 원통축선방향으로 사교(斜交)하는 섬유층을 가지는 삼축직물프리프레그, 또는 사축직물 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 원통축선방향으로 사교(斜交)하는 섬유층을 가지는 사축직물프리프레그로하는 것도 가능하다. 또한 상기 좌굴방지프리프레그는 평직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 가지는 평직물프리프레그, 또는 사축직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 가지는 사축직물프리프레그로하는 것도 가능하다.
상기 세트프리프레그는 통상으로 3회 이상 연속해서 권회하는 것이 바람직하다.
상기 복수의 FRP층 중, 상기 동시다층권회층을 적어도 2층 포함시키는 것이 바람직하다. 이 경우 동시다층권회층을 이루는 적어도 2개의 세트프리프레그는 서로 대향하는 권회방향으로부터 권회하는 것이 바람직하다
상기 복수의 FRP층의 최외층에는 장섬유방향이 원통축선방향에 직교하는 후프프리프레그로 이루어진 벌어짐방지층을 설치하는 것이 바람직하다.
상기 세트프리프레그를 이루는 각 프리프레그(비틀림강성 보지(保持)프리프레그와 좌굴방지프리프레그, 게다가 굴곡강성 보지(保持)프리프레그)는 원통축선방향의 길이가 같고, 원통축선방향의 총 길이에 걸쳐 겹치는 것이 바람직하다.
본 발명에 의하면, 복수의 프리프레그를 통상으로 권회할 때 원통축선방향으로 사교(斜交)하는 섬유층을 가지는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그와 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 가지는 좌굴방지프리프레그를 겹친 상태에서 복수회 연속하여 권회하는 동시다층권회공정을 가지므로, 비틀림방향과 좌굴방향에 대한 강도가 높은 FRP원통을 얻을 수 있다. 또한 세트프리프레그를 이루는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그와 좌굴방지프리프레그에 포함되는 수지량을 줄이고 강화섬유량을 늘릴 수 있으므로, FRP원통의 경량화와 고강도화를 도모할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시형태 1에 관련된 FRP원통에 포함된 동시다층권회층을 나타낸 도면;
도 2는 도 1의 동시다층권회층에 이루어진 세트프리프레그 구조를 나타내는 도면;
도 3은 벌어짐방지프리프레그의 구조를 나타낸 도면;
도 4는 통상으로 권회한 프리프레그를 열경화시켜 FRP층으로 한 FRP원통의 구성을 나타내는 도면;
도 5는 이형시트를 끼고 권회하는 FRP원통에 포함된 동시다층권회층을 나타낸 도면;
도 6은 본 발명의 실시형태 2에 관한 FRP원통에 포함된 동시다층권회층을 나타낸 도면;
도 7은 본 발명의 실시형태 3에 관한 FRP원통에 포함된 동시다층권회층을 나타내는 도면;
도 8은 도 7의 동시다층권회층이 되는 세트프리프레그 구조를 나타내는 도면;
도 9는 본 발명의 실시형태 4에 관한 FRP원통에 포함된 동시다층권회층을 나타내는 도면;
도 10은 도 9의 동시다층권회층이 되는 세트프리프레그 구조를 나타내는 도면;
도 11은 세트프리프레그의 권회수를 바꾼 경우에 있어서 동시다층권회층을 나타내는 도면;
도 12는 본 발명의 실시형태 5에 관한 FRP원통에 포함된 동시다층권회층을 나타내는 도면;
도 13은 도 12의 동시다층권회층이 되는 세트프리프레그 구조를 나타내는 도면;
도 14는 본 발명의 실시형태 6에 관한 FRP원통에 포함된 동시다층권회층을 나타내는 도면;
도 15는 도 14의 동시다층권회층이 되는 세트프리프레그 구조를 나타내는 도면;
도 16은 비틀림강성 보지(保持)프리프레그로써 평직물프리프레그의 구성을 나타내는 도면;
도 17은 비틀림강성 보지(保持)프리프레그로써 삼축섬유프리프레그의 구성을 나타내는 제1도면;
도 18은 비틀림강성 보지(保持)프리프레그로써 삼축섬유프리프레그의 구성을 나타내는 제2도면;
도 19는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그 또는 좌굴방지프리프레그로써 사축직물프리프레그의 구성을 나타내는 도면;
도 20은 좌굴방지층으로써 평직물프리프레그의 구성을 나타내는 도면;
도 21은 본 실시예에서 시작(試作)한 각 FRP원통에 있어서 프리프레그의 적층권회구조를 설명하기 위한 제1도면;
도 22는 본 실시예에서 시작(試作)한 각 FRP원통에 있어서 프리프레그의 적층권회구조를 설명하기 위한 제2도면; 및
도 23은 본 실시예에서 시작(試作)한 각 FRP원통에 있어서 프리프레그의 적층권회구조를 설명하기 위한 제3도면.
(실시형태 1)
도 1은 본 발명의 실시형태 1에 관련된 FRP원통(100)(도 4)에 포함된 동시다층권회층(10)을 나타내는 도면이다. FRP원통(100)은 강화 섬유를 열경화성수지시트 사이에 함침시켜서 이루어지는 복수의 프리프레그를 통상으로 권회하여 열경화시켜 복수의 FRP층으로 한 것이다. 도 1에서는 본 발명을 이해하기 쉽게 하기 위해 이러한 복수의 FRP층 안에 포함된 동시다층권회선(10)만을 도시하고 있다.
동시다층권회층(10)은 FRP원통(100)의 축선방향(이하 '원통축선방향'이라 함)에 사교(斜交)하는 방향으로 가하여 지는 힘(비틀림)에 대한 강도를 맡는 비틀림강성보지층(20)과 원통축선방향에 직교하는 방향으로 가하여 지는 힘(좌굴)에 대한 강도를 맡는 좌굴방지층(30)을 가진다. 비틀림강성보지층(20)은 한 쌍의 바이어스층(20A, 20B)으로 구성된다.
구체적으로 동시다층권회층(10)은 도 2와 같이, 하층(내측)으로부터 차례대로 원통축선방향으로 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)와 원통축선방향으로 직교하는 섬유층을 갖는 좌굴방지프리프레그(3)를 겹친 세트프리프레그(1)를 복수회 연속해서 권회하여 열경화시킨 것이다. 도 2에서는 세트프리프레그(1)를 구성하는 각 프리프레그(2,3)의 섬유 방향을 나타내기 위해 이들을 겹치기 전 상태를 그리고 있다. 또한, 각 프리프레그의 상하(내외) 관계에는 자유도가 있고, 하층(내측)으로부터 차례대로 좌굴방지프리프레그(3)와 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)를 겹쳐서 세트프리프레그(1)로 할 수도 있다.
비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)는 가열경화하면 비틀림강성보지층(20)이 되고 본 실시형태에서는 장섬유방향이 원통축선방향으로 ±α°(0<α<90)로 사교(斜交)하는 한 쌍의 바이어스프리프레그(2A, 2B)이다. 이 사교각도α는, 예를 들면 ±30°, ±45°또는 ±60°이다. 좌굴방지프리프레그(3)는 가열경화하면 좌굴방지층(30)이 되며, 본 실시형태에서는 장섬유방향이 원통축선방향에 직교하는 후프프리프레그다.
세트프리프레그(1)(비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2) 및 좌굴방지프리프레그(3))의 폭W는 이것을 통상으로 권회할 때의 둘레길이의 약 3배강으로 설정되어 있고 세트프리프레그(1)를 통상으로 3회 연속하여 권회 할 수 있다. 세트프리프레그(1)는 한 쌍의 바이어스프리프레그(2A, 2B)와 후프프리프레그(3)의 3장의 프리프레그로 구성되므로 세트프리프레그(1)를 3회연속하여 권회함에 의해 합계 9플라이가 된다. 세트프리프레그(1)(비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2) 및 좌굴방지프리프레그(3))는 원통 축선 방향의 길이L이 동일하게(등장하게) 되어 있고, 원통축선방향의 총 길이에 걸쳐 겹쳐지고 있다. 또한, 길이L은 FRP원통(100)의 길이에 대응하고, FRP원통(100)의 용도에 따라 설계된다.
세트프리프레그(1)의 내외에는 FRP원통(100)의 용도에 따라 각종 프리프레그가 권회되어 이러한 각종의 프리프레그가 가열경화하면 동시다층권회층(10) 이외의 FRP층이 된다. 예를 들어, 복수의 FRP층의 최외층에는 장섬유방향이 원통축선방향에 직교하는 벌어짐방지프리프레그(7)(후프프리프레그)를 가열경화시킨 벌어짐방지층을 설치하는 것이 바람직하다(도 3). 이 벌어짐방지층은 FRP원통(100)이 좌굴에 의해 압축하여 벌어지는 것을 방지하고, 좌굴 방향에 대한 강도를 높인다. 벌어짐방지프리프레그(7)의 폭W'는 권회수(플라이수)에 따라 설계된다. 또한 복수의 FRP층 중 어느 하나에 위치시켜서 장섬유방향이 원통축선방향에 평행하는 0°프리프레그를 가열경화시킨 굴곡응력보지층(축방향압축방지층)을 두는 것도 가능하다.
상술의 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2), 좌굴방지프리프레그(3) 및 벌어짐방지프리프레그(7)(0°프리프레그)를 포함하는 각종 프리프레그에 포함된 강화 섬유로는 탄소 섬유 외에, 알루미나 섬유, 아라미드 섬유, 티라노 섬유, 어모퍼스 섬유 또는 유리 섬유 등을 사용할 수있다. 즉, 실 종류는 기본적으로 한정되지 않는다.
비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)(한 쌍의 바이어스프리프레그(2A, 2B)), 좌굴방지(후프)프리프레그(3) 및 벌어짐방지(후프)프리프레그(7) 등의 한방향 강화 섬유 프리프레그(장섬유방향이 한방향으로 정렬된 프리프레그)의 경우, 실의 굵기는 바람직하게는, 24K(1K는 필라멘트1000개) 이하인 것이 좋다. 24K를 넘으면 균일한 섬유물성을 확보하지 못할 우려가 있으며, 제조 과정시에 맨드릴에 감는 작업성이 나빠질 우려가 있다
이같이 강화 섬유에 함침시키는 수지는 기본적으로 어떠한 것이라도 사용할 수 있다. 예를 들면 에폭시 수지, 불포화 폴리에스테르 수지, 페놀 수지, 비닐에스테르 수지, 폴리에테르에테르케톤 수지, 폴리이미드 수지 등을 사용할 수 있다.
프리프레그의 무게는 300g/m2 이하인 것이 바람직하고, 250g/m2 이하 것이 더 바람직하다. 300g/m2를 넘으면 너무 두꺼워져서 제조시 맨드릴에 권회하는 것이 곤란해진다. 프리프레그 수지량은 20에서 45중량%인 것이 바람직하고, 25에서 40중량%인 것이 보다 바람직하다. 20중량%미만이면, 수지량이 너무 부족하여 충분한 강도를 가지는 샤프트를 제조하지 못할 우려가 있고, 45중량%를 넘으면 원통이 같은 무게의 경우에는 비틀림강성이 저하될 우려가 있다.
이상과 같이 구성된 FRP원통(100)은 원통 본체를 이루는 복수의 FRP층 사이에 원통축선방향으로 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)와 원통축선방향으로 직교하는 섬유층을 갖는 좌굴방지프리프레그(3)를 겹친 세트프리프레그(1)를 복수회 연속하여 권회하여 열경화시킨 동시다층권회층(10)을 포함시켰기 때문에, 비틀림방향과 좌굴방향에 대한 강도를 높일 수 있다. 이러한 FRP원통(100)은 차량의 프로펠러 샤프트, 드라이브 샤프트에 사용하기에 적합하다.
또한, 한 쌍의 바이어스프리프레그(2A, 2B)와 후프프리프레그(3)의 3장의 프리프레그를 겹쳐서 이것을 매크로적인 시점에서 1개의 프리프레그(세트프리프레그(1))로 인식하여 권회하므로, 동량의 재료를 개별로 권회한 경우에 비해 좌굴방지효과의 발현에 의해 FRP원통(100)의 경량화와 고강도화를 동시에 꾀할 수 있다.
다음, 상술한 바와 같이 구성된 FRP원통(100)의 제조 방법에 대해 설명한다. 여기서 설명하는 제조 방법은 일례이며, 본 발명의 기술 사상 범위 내에서 다양한 변경이 가능하다.
금속 재료로 이루어진 막대 모양(원주형) 맨드릴(이하 단순히 '맨드릴'이라 함)(M)의 외주에 강화 섬유를 열경화성수지시트 사이에 함침시켜 이루어지는 세트프리프레그(1)를 포함한 복수의 프리프레그를 통상으로 권회한다. 즉, 맨드릴(M)의 외주에, FRP원통(100)의 최내 FRP층을 이루는 프리프레그로부터 최외FRP층을 이루는 프리프레그를 차례로 적층 권회한다. 이 적층 권회는 소정의 예열 상태에서 실시하는 것이 바람직하고 이것에 의해 각 프리프레그를 밀착시켜 권회 할 수있다.
모든 프리프레그 적층 권회가 종료하면 수축 테이프 등을 장력을 주어서 권회하고 외압력이 더해지도록 하여 가열 장치(예로 오븐)에 의해 가열하여 프리프레그를 경화시킨다. 이 가열 경화 공정은 바람직하게는 진공 분위기 안에서 실시하는 것이 좋다(예를 들면 오토클레이브). 이것에 의해 맨드릴(M)에 권회된 복수의 프리프레그가 가열경화하여 일체의 FRP원통이 된다. 즉 세트프리프레그(1)가 가열 경화하여 동시다층권회층(10)이 된다.
그리고 맨드릴(M)을 뽑는 것에 의해 맨드릴(M)의 외경에 대응하는 내경Φ과 이 내경Φ에 복수의 FRP층의 두께를 더한 외경Φ과 프리프레그의 길이에 대응하는 길이L을 가지는 FRP원통(100)이 완성된다(도 4).
본 실시형태의 제조 방법에서 복수의 프리프레그를 통상으로 권회하는 공정 중에 원통축선방향으로 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)(한 쌍의 바이어스프리프레그(2A, 2B))와 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 가지는 좌굴방지프리프레그(후프프리프레그)(3)를 겹친 세트프리프레그(1)를 복수회 연속하여 권회하는 동시다층권회공정을 가지고 있다. 즉,이 동시다층권회공정은 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)와 좌굴방지프리프레그(3)의 복수(3장)의 프리프레그를 1장의 프리프레그(세트프리프레그(1))인 것처럼 복수회 연속하여 권회하는 공정이다.
동시다층권회공정은 겹쳐진 상태로 인접한 프리프레그 사이에서 이형지를 끼운 상태로 행하는 것이 바람직하다(이형 시트 권회). 도 5는 그 실시형태를 나타내고 있고, 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)(비틀림강성보지층(20))과 좌굴방지프리프레그(3)(좌굴방지층(30)) 사이에 이형 시트(Pl)를 끼우고 한 쌍의 바이어스프리프레그(2A, 2B)(바이어스층(20A, 20B)) 사이에 이형 시트(P2)를 끼운 상태로 행해진다. 이형 시트(Pl, P2)로는 예를 들면 PTFE필름 및 PFA필름 등의 불소 수지(코팅)시트를 사용할 수 있다.
상기 이형 시트 권회에 따르면 세트프리프레그(1)를 균일하게 권회 할 수 있으며, 또한 FRP원통(100)의 성형성이 크게 좋아져 내부 구조, 외관 모두 우수한 것으로 할 수 있다. 따라서, FRP원통(100)의 표면의 외관을 좋게 하기 위해, 후가공에 의해 깎아 매끄럽게 하거나, 도장을 할 필요가 없다. 이형 시트(Pl, P2)는 동시다층권회공정의 실시 중에 연속적으로 제거된다 (이형 시트 제거 공정). 이형 시트 제거 공정을 용이하도록 이형 시트(Pl, P2)의 폭은 세트프리프레그(10)의 폭W보다 크게 하고 길게 설정되어있다. 또한 권회개시위치에 있어서 이형 시트(Pl, P2)는 세트프리프레그(1)(동시다층권회층(10))보다도 권회방향으로 약간 넣는다.
(실시형태 2)
도 6은 본 발명의 실시형태 2에 관한 FRP원통에 포함된 동시다층권회층(10)을 나타내는 도면이다. 본 실시형태에서는 세트프리프레그(1)에 있어서 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)와 좌굴방지프리프레그(3)의 권회개시위치를 서로 다르게 하여 동시다층권회층(10)에 있어서 비틀림강성보지층(20)과 좌굴방지층(30)을 오프셋 시키고 있다(오프셋 권회). 구체적으로는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)(한 쌍의 바이어스프리프레그(2A, 2B))를 통상으로 1회 권회한 권회개시위치로부터 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)와 좌굴방지프리프레그(3)를 겹쳐서 2회 연속하여 권회한다. 이 오프셋 권회에 의해 더 높은 전단 응력을 받는 외주 쪽에 위치한 층에서의 좌굴방지효과를 높여 보다 고강도인 원통으로 할 수 있다.
비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)와 좌굴방지프리프레그(3)의 권회개시위치를 어느정도 다르게 하는가(오프셋량)는 FRP원통의 용도에 따라 적절하게 변경할 수 있다. 또한, 본 실시형태의 FRP원통도 실시형태 1의 FRP원통과 같은 방법으로 제조 가능하다.
도 6에서는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)와 좌굴방지프리프레그(3)를 오프셋 시키고 있지만 한 쌍의 바이어스프리프레그(2A, 2B)를 오프셋시켜도 좋다. 예를 들어, 한 쌍의 바이어스프리프레그(2A, 2B) 및 좌굴방지프리프레그(3)의 3장의 프리프레그의 권회개시위치를 서로 다르게 해도 좋다. 또 이들 3장의 프리프레그를 쌓는 순서는 도 6에 국한되지 않고, 예를 들면 내외측으로부터 순서대로 좌굴방지프리프레그, 한 쌍의 바이어스프리프레그를 쌓아도 좋다.
(실시형태 3)
도 7은 본 발명의 실시형태 3에 관한 FRP원통에 포함된 동시다층권회층을 나타내는 도면이다. 본 실시형태의 FRP원통은 2개의 세트프리프레그(1,4)로 구성된 2개의 동시다층권회층(10,40)을 가지고 있다. 세트프리프레그(4)는 실시형태 1의 세트프리프레그(1)와 같은 구성을 가지고, 한 쌍의 바이어스프리프레그(5A, 5B)로 이루어진 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(5)와 좌굴방지(후프)프리프레그(6)를 겹쳐서 이루어진다(도 8). 세트프리프레그(10,40)를 각각 3회 연속하여 권회함에 의해 총 18플라이가 된다.
FRP층 중에서 2개의 동시다층권회층(10,40)을 포함시킴으로써, FRP원통의 강도를 더욱 높일 수 있다. FRP층 중 몇 개의 동시다층권회층을 포함시키는가는 FRP원통의 용도에 따라 적절하게 변경할 수 있으며, 예를 들면 FRP층 중에 3개 이상의 동시다층권회층을 포함시켜도 좋다. 이 경우 동시다층권회층의 수에 대응하는 세트프리프레그를 사용한다.
본 실시형태의 FRP원통도 실시형태 1의 FRP원통과 같은 방법에 의해 제조 가능하지만, 세트프리프레그(1,4)에 대응하는 각각의 동시다층권회공정은 서로 대향하는 권회방향(역방향)으로부터 교호하게 행해지는 것이 바람직하다. 도 7의 예에서는 맨드릴(M)이 시계 방향으로 회전하는 방향으로 세트프리프레그(1)를 권회한 후(왼쪽에서 오른쪽), 맨드릴(M)이 반시계방향으로 회전하는 방향으로 세트프리프레그(4)를 권회한다(오른쪽에서 왼쪽). 이것에 의해 FRP원통의 FRP층 둘레 방향에 있어서 균일도가 증가하고 강도가 높아지는 동시에 외관상의 모양도 좋아진다.
(실시형태 4)
도 9는 본 발명의 실시형태 4에 관한 FRP원통에 포함된 동시다층권회층(70)을 나타내는 도면이다. 실시형태 1과 같은 구성 요소에는 동일한 부호를 붙이고 그 설명을 생략한다.
본 실시형태의 동시다층권회층(70)은 비틀림강성보지층(20) 및 좌굴방지층(30)에 더하여 원통축선방향과 평행을 이루는 방향으로 가하여 지는 힘(굴곡)에 대한 강도를 맡는 굴곡강성보지층(80)을 가지고 있다.
즉 동시다층권회층(70)은 도 10에 나타낸 것과 같이 하층(내측)으로부터 차례대로 원통축선방향과 평행을 이루는 섬유층을 갖는 굴곡강성 보지(保持)프리프레그(9)와 원통축선방향으로 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)와 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 갖는 좌굴방지프리프레그(3)를 겹친 세트프리프레그(1')를 복수회 연속하여 권회하여 열경화시킨 것이다. 굴곡강성 보지(保持)프리프레그(9)는 가열경화하면 굴곡강성보지층(80)이 되며, 본 실시형태에서는 장섬유방향이 원통축선방향과 평행을 이루는 0°프리프레그다. 도 10에서는 세트프리프레그(1')를 구성하는 각 프리프레그(9,2,3)의 섬유 방향을 나타내기 위해 이것을 겹치기 전의 상태를 그리고 있다.
세트프리프레그(1')(굴곡강성 보지(保持)프리프레그(9), 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2) 및 좌굴방지프리프레그(3))의 폭W는 이것을 통상으로 권회할 때의 둘레 길이의 약 3배강으로 설정되어 있고 세트프리프레그(1')를 통상으로 3회연속하여 권회 할 수 있다. 세트프리프레그(1')는 굴곡강성 보지(保持)프리프레그(9) 한 쌍의 바이어스프리프레그(2A, 2B) 및 좌굴방지프리프레그(3)의 4장으로 구성되므로 세트프리프레그(1')를 3회 연속 권회에 의해 합계 12플라이가 된다.
세트프리프레그(1')를 통상으로 연속하여 권회하는 수는 3회에 한정되지 않고, 적절하게 변경할 수 있다. 예를 들어, 도 11과 같이 세트프리프레그(1')를 통상으로 5회 연속하여 권회함에 의해 합계 20플라이로 할 수 있다.
이상과 같이 구성된 동시다층권회층(70)을 FRP층 사이에 포함하는 FRP원통에 의하면 비틀림방향과 좌굴방향에 대한 강도와 함께, 굴곡방향에 대한 강도를 함께 가질 수 있다. 이러한 FRP원통(100)은 차량 스태빌라이저바, 앤티롤바에 사용하기에 적합하다.
본 실시형태의 동시다층권회층(70)도 실시형태 1과 동일한 방법으로 제조 가능하다. 또한 동시다층권회층(70)을 2층 이상 설치할 수도 있으며 이 경우 세트프리프레그(1')를 서로 대향하는 권회방향으로부터 교호하게 권회 하는 것이 바람직하다.
(실시형태 5)
도 12는 본 발명의 실시형태 5에 관한 FRP원통에 포함된 동시다층권회층(90)을 나타내는 도면이다. 동시다층권회층(90)은 원통축선방향으로 사교(斜交)하는 방향으로 가해 지는 힘(비틀림)에 대한 강도를 맡는 제1바이어스층(20A)과 원통축선방향과 평행을 이루는 방향으로 가해지는 힘(굴곡)에 대한 강도를 맡는 굴곡강성보지층(80)과 원통축선방향에 사교(斜交)하는 방향으로 가해지는 힘(비틀림)에 대한 강도를 맡는 제2바이어스층(20B)과 원통축선방향에 직교하는 방향으로 가해지는 힘(좌굴)에 대한 강도를 맡는 좌굴방지층(30)을 가진다.
즉, 동시다층권회층(90)은 도 13과 같이, 하층(내측)으로부터 순서대로 장섬유방향이 원통축선방향으로 +45°으로 사교(斜交)하는 바이어스프리프레그(2A)와 원통축선방향과 평행을 이루는 섬유층을 갖는 굴곡강성 보지(保持)프리프레그(9)와 장섬유방향이 원통축선방향으로 -45°으로 사교(斜交)하는 바이어스프리프레그(2B)와 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 갖는 좌굴방지프리프레그(3)를 겹친 세트프리프레그(1")를 복수회 연속하여 권회하여 열경화시킨 것이다. 도 13에서는 세트프리프레그(1")를 구성하는 각 프리프레그(2A, 9, 2B, 3)의 섬유 방향을 나타내기 위해 이들을 겹치기전 상태를 그리고 있다.
세트프리프레그(1")(바이어스프리프레그(2A), 굴곡강성 보지(保持)프리프레그(9), 바이어스프리프레그(2B), 좌굴방지프리프레그(3))의 폭W는 이것을 통상으로 권회할 때 둘레 길이의 약5배강으로 설정되어 있으며, 세트프리프레그(1")를 통상으로 5회연속하여 권회함에 의해 합계 20플라이가 된다
이상과 같이 구성된 동시다층권회층(90)을 FRP층 사이에 포함된 FRP원통에 의하면, 세트프리프레그(1") 중 겹쳐진 상태로 인접한 프리프레그(바이어스프리프레그(2A)와 굴곡강성 보지(保持)프리프레그(9), 굴곡강성 보지(保持)프리프레그(9)와 바이어스프리프레그(2B), 바이어스프리프레그(2B)와 좌굴방지프리프레그(3))의 각도 차이가 모두 45°로되어 있기 때문에, 층간 왜곡의 차이가 작아지고, 층간박리를 발생하기 어렵게 할 수 있다.
본 실시형태의 동시다층권회층(90)도 실시형태 1과 동일한 방법으로 제조 가능하다. 또한 동시다층권회층(90)을 2층 이상 설치할 수도 있으며 이 경우 세트프리프레그(1")를 서로 대향하는 권회방향으로부터 교호하게 권회하는 것이 바람직하다.
(실시형태 6)
도 14는 본 발명의 실시형태 6에 관한 FRP원통에 포함된 동시다층권회층을 나타내는 도면이다. 본 실시형태의 FRP원통은 2개의 세트프리프레그(1X, 1Y)로 이루어진 2개의 동시다층권회층(95,96)을 가지고 있다.
도 15과 같이 동시다층권회층(95)은 하층(내측)으로부터 순서대로 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 갖는 좌굴방지프리프레그(3)와 장섬유방향이 원통축선방향으로 +45°로 사교(斜交)하는 바이어스프리프레그(2A)와 원통축선방향과 평행을 이루는 섬유층을 갖는 굴곡강성 보지(保持)프리프레그(9)와 장섬유방향이 원통축선방향으로 -45°로 사교(斜交)하는 바이어스프리프레그(2B)를 겹친 세트프리프레그(1X)를 복수회 연속하여 권회하여 열경화 시킨 것이다. 한편, 동시다층권회층(96)은 하층(내측)으로부터 순서대로 바이어스프리프레그(2B)와 굴곡강성 보지(保持)프리프레그(9)과 바이어스프리프레그(2A)와 좌굴방지프리프레그(3)를 겹친 세트프리프레그(1Y)를 복수회 연속해서 권회하여 열경화 시킨 것이다. 즉 세트프리프레그 1X와 1Y(동시다층권회층(95와 96))는 하층(내측)으로부터 상층(외측)으로 향하는 적층구조와 상층(외측)으로부터 하층(내측)으로 향하는 적층 구조가 동일하게 되어있다.
이상 각 실시형태에서 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)로써 한 쌍의 바이어스프리프레그(2A,2B)를 대신하여 도 16과 같이 평직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 평직물(이축직물)프리프레그(2C)를 사용할 수 있다. 평직물프리프레그(2C)는 이 상태에서는 한 쌍의 섬유실(2C-1,2C-2)이 원통축선방향에 대하여 대칭 각도(예로 ±45°)에서 사교하도록 설정되어있다.
또한, 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)로써 도 17과 같은 삼축직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 삼축직물프리프레그(2D)를 사용할 수 있다. 삼축직물프리프레그(2D)는 이 상태에서는 씨실(2D-1)이 원통축선방향과 평행하여 한 쌍의 날실(2D-2, 2D-3)이 원통축선방향에 대하여 대칭한 각도(예로, ±60°)로 사교하도록 세트되어 있다. 한편, 도 18과 같이 삼축직물프리프레그(2D)를 씨실(2D-1)이 원통축선방향과 직교하고 한 쌍의 날실(2D-2, 2D-3)이 원통축선방향에 대하여 대칭한 각도(예로 ±30°)로 사교하도록 세트하여도 좋다.
또한, 비틀림강성 보지(保持)프리프레그(2)로써 도 19에 나타낸 바와 같이 사축직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 사축직물프리프레그(2E)을 사용할 수 있다. 사축직물프리프레그(2E)는 이 상태에서는 횡축사(2E-1)가 원통축선방향과 평행하고, 종축사(2E-2)가 원통축선방향과 직교하고, 한 쌍의 사교축사(2E-3, 2E-4)가 원통축선방향에 대하여 대칭한 각도(예로 ±45°)로 사교하도록 세트되어 있다.
또한, 좌굴방지프리프레그(3)로써 후프프리프레그를 대신하여 도 20과 같이 평직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 평직물(이축직물)프리프레그(8)를 사용할 수 있다. 평직물프리프레그(8)는 이 상태에서는 한 쌍의 섬유사(8A,8B)가 원통축선방향과 평행(직교)하도록 세트되어있다(0°,90°). 또한 좌굴방지프리프레그(3)로써 도 19와 같은 상태의 사축직물프리프레그(2E)를 사용할 수 있다.
위에서 언급한 평직물프리프레그(2C), 삼축직물프리프레그(2D), 사축직물프리프레그(2E) 및 평직물프리프레그(8)와 같은 직물구조를 가지는 강화섬유프리프레그의 경우, 실의 굵기는 바람직하게는 6K이하인 것이 좋다. 6K를 초과하면 프리프레그가 너무 두꺼워짐과 동시에 균일한 섬유물성(특성)을 확보하지 못할 우려가 있고 또한 제조시에 맨드릴에 감는 작업성이 나빠질 우려가 있다
실시예
(실시예 1)
실시예 1에서 본 발명자는, 본 발명의 FRP원통과 종래구조 FRP원통을 비교하기 위해 타입A~타입D의 4개의 FRP원통을 만들었다. 도 21은 각 유형의 FRP원통의 적층 권회 구조를 나타낸 도면이고 굵은 선으로 둘러싸인 영역이 1개의 FRP층을 보여주고 있다.
타입A, B는 실시형태 3의 구성을 가지는 FRP원통에 대응하고, 타입A는 동시다층권회로 이형시트를 끼운 것이며, 타입B는 동시다층권회로 이형시트를 끼우지 않은 것이다. 타입A, B 모두 최내층으로부터 최하층으로 향해 한 쌍의 바이어스프리프레그(±45°)와 후프프리프레그(90°)를 겹친 세트프리프레그를 3회 연속하여 권회(9플라이)하고 열경화 시킨 동시다층권회층을 2층 가지고 있다(총 18플라이). 도 21에서는 이 2개의 동시다층권회층을 망점넣기 표시하고 있다. 제조한 FRP원통의 내경Φ은 33.5mm, 외경Φ은 38.7mm, 길이L은 330.2mm, 무게는 약 150g이었다.
타입C, D는 기존의 일반적인 구성을 가지는(동시다층권회가 아님) FRP원통에 대응하고 있다. 타입C는 최내층으로부터 최외층으로 향하여 한 쌍의 바이어스프리프레그(±45°)만을 통상으로 2회권회(4플라이)하여 이루어지는 FRP층, 후프프리프레그(90°)만을 통상으로 2회권회(2플라이)하여 이루어지는 FRP층을 교호로 3개 가지고 있다(총 18플라이). 타입D는 최내층으로부터 최외층으로 향하여 한 쌍의 바이어스프리프레그(±45°)만을 통상으로 3회권회(6플라이)하여 이루어지는 FRP층을 2개 게다가 후프프리프레그(90°)만을 통상으로 3회권회(3플라이)하여 이루어지는 FRP층을 2개 가지고 있다(총 18플라이).
본 발명자는 시작(試作)한 타입A~D의 FRP원통에 대해 비틀림파괴시험을 행하여 본 발명의 FRP원통의 비틀림강도의 우위성을 실증했다. 비틀림강도시험은 각 타입에 대해 2회씩 하였다.
비틀림파괴시험은 이하와 같이 실시했다. 각 시험편을 유압식비틀림시험기에 장진하여 일단을 완전 구속하고 타단에 각도변위를 진폭 ±45°, 속도 0.02Hz의 정현파로 주었다. 완전구속단에 배치된 토크검출기에 의해 비틀림강도를 측정했다. 비틀림각도는 변위측의 축에 설치된 인코더에 의해 측정하였다.
표 1은 시작한 타입A~D의 FRP원통의 비틀림파괴시험의 결과를 나타내고 있다. 본원구성의 타입A, B는 기존 구성의 타입C, D와 비교하여 평균값에서 100Nm이상 높은 비틀림강도를 가지고, 본원의 동시다층권회의 우위성이 실증되어 있다. 타입A, B를 비교하면 타입A는 타입B보다 평균값에서 180Nm의 높은 비틀림강도를 가지고 이형 시트권회의 우위성이 실증되어 있다.
Figure 112011052148859-pct00001
또한 타입A, B를 비교하면 타입A쪽이 훨씬 매끄러운 표면 형상을 가지고 있어 외관에서부터 성형성 차이가 분명했다. 또한, 양자를 연마하고 내부 상태를 비교한 결과, 타입A가 균일한 내부 구조를 가지고 있으며, 이형 시트 권회의 우위성이 입증되었다.
(실시예 2)
실시예 2에서 본 발명자는 타입E, 타입F 및 타입G의 3개의 FRP원통을 시작했다. 도 22는 각 타입의 FRP원통 적층권회구조를 나타내는 도면이고, 굵은 선으로 둘러싸인 영역이 1개의 FRP층을 보여주고 있다.
타입E는 실시형태 4의 구성(도 11)을 가지는 FRP원통에 대응하고, 최내층으로부터 최외층으로 향하여 0°프리프레그, 한 쌍의 바이어스프리프레그(±45°) 및 후프프리프레그(90°)를 겹친 세트프리프레그를 5회 연속하여 권회하여 열경화시킨 동시다층권회층을 가지고 있다 (총 20플라이).
타입F는 실시형태 5의 구성(도 13)을 갖는 FRP원통에 대응하고, 최내층으로부터 최외층으로 향하여 바이어스프리프레그(+45°), 0°프리프레그, 바이어스프리프레그(-45°) 및 후프프리프레그(90°)를 겹친 세트프리프레그를 5회연속하여 권회하여 열경화시킨 동시다층권회층을 가지고 있다(총 20플라이).
타입G는 기존의 일반적인 구성을 가지는(동시다층권회가 아님) FRP원통에 대응 하고있다. 타입G는 최내층으로부터 최외층으로 향하여 차례대로 0°프리프레그를 2플라이, 한 쌍의 바이어스프리프레그(±45°)를 2플라이(4플라이), 후프프리프레그(90°)를 2플라이, 0°프리프레그를 3플라이, 한 쌍의 바이어스프리프레그(±45°)를 3플라이(6플라이), 후프프리프레그(90°)를 3플라이 하여 이루어진다(총 20플라이).
본 발명자는 시작한 타입E, F, G의 FRP원통에 대해 비틀림파괴시험을 행하여 본 발명의 FRP원통의 비틀림강도 및 비틀림강성의 우위성를 실증했다. 비틀림파괴시험은 상술의 실시예 1과 동일한 방법으로 실시했다.
표 2는 시작한 타입E, F, G의 FRP원통의 비틀림파괴시험결과를 나타내고 있다. 본원구성의 타입E는 기존 구성의 타입G와 비교하여 90Nm 높은 비틀림강도를 나타내고 20Nm2 높은 비틀림강성을 나타내고 있다. 타입E, G는 고전 적층 이론(CLT : Crassical Lamina Theory)에 의한 계산 강도는 동일함에도 불구하고, 타입E가 높은 비틀림강도 및 비틀림강성을 나타내며 동시다층권회의 우위성이 실증되어 있다. 또한 본원 구성의 타입F는 기존 구성의 타입G와 비교하여 비틀림강성은 10Nm2 낮아지고 있지만, 120Nm 높은 비틀림강도를 나타내고 있다.
Figure 112011052148859-pct00002
(실시예 3)
실시예 3에서 본 발명자는 타입H와 타입I의 2개의 FRP원통을 시작했다. 도 23은 각 타입의 FRP원통의 적층권회구조를 나타내는 도면이고 굵은 선으로 둘러싸인 영역이 1개의 FRP층을 보여주고 있다.
타입H는 실시형태 4의 구성(도 9)을 갖는 FRP원통에 대응하고, 최내층으로부터 최외층을 향하여 0°프리프레그, 한 쌍의 바이어스프리프레그(±45°) 및 후프프리프레그(90°)를 겹친 세트프리프레그를 3회연속하여 권회하여 열경화시킨 동시다층권회층을 가지고 있다(총 12플라이).
타입I는 기존의 일반적인 구성을 가지는(동시다층권회가 아님) FRP원통에 대응하고 있다. 타입I는 최내층으로부터 최외층을 향하여 순서대로 0°프리프레그를 3플라이, 한 쌍의 바이어스프리프레그(±45°)를 3플라이(6플라이), 후프프리프레그(90°)를 3플라이하여 이루어진다(총 12플라이).
본 발명자는 시작한 타입H, I의 FRP원통에 대해 굴곡파괴시험을 행하여 본 발명의 FRP 원통의 굴곡강도 및 굴곡강성의 우위성을 실증했다.
굴곡파괴시험은 4점굴곡시험치구를 장비한 인장 압축 만능 시험장치를 이용하여 이하와 같이 실시했다. 전체 길이 700mm의 원통시험편을 작성하고 지지점간 거리 600mm, 하중점간 거리 200mm, 하중 부하 속도 5mm/분으로 시험했다. 지지점 직하에는 단면 변형을 방지하는 목적으로 길이 20mm의 철제 중자를 장진했다. 시험편에는 스트레인 게이지를 설치하여 측정된 스트레인과 크로스 헤드에 설치된 로드셀의 하중에서부터 굴곡강도 및 굴곡강성을 구했다.
표 3은 시작한 타입H, Ⅰ의 FRP원통의 굴곡파괴시험결과를 나타내고 있다. 본원 구성 타입H는 기존 구성의 타입Ⅰ과 비교하여 3.55kNm 높은 굴곡 강도를 나타내고 0.77kNm2 높은 굴곡 강성을 나타내고 있다. 이처럼 세트프리프레그에 굴곡강성 보지(保持)프리프레그를 포함시키는(동시다층권회층에 굴곡강성보지층을 포함시키는) 것에 의해, 굴곡강도 및 굴곡강성도 향상하는 것으로 실증되어 있다.
Figure 112011052148859-pct00003
본 발명에 따른 FRP원통은 차량의 프로펠러 샤프트, 드라이브 샤프트, 스태빌라이저바, 앤티롤바 등 각종 산업 분야에 널리 이용될 수 있다.
1 1' 1" 1X 1Y 4 : 세트프리프레그
2, 5 : 비틀림강성 보지(保持)프리프레그
2A, 2B 5A, 5B : 한 쌍의 바이어스프리프레그
2C : 비틀림강성 보지(保持)프리프레그로써 평직물프리프레그
2D : 비틀림강성 보지(保持)프리프레그로써 삼축직물프리프레그
2E : 비틀림강성 보지(保持)프리프레그 또는 좌굴방지프리프레그로써 사축직물프리프레그
3, 6 : 좌굴방지프리프레그
7 : 벌어짐방지프리프레그
8 : 좌굴방지프리프레그로써 평직물프리프레그
9 : 굴곡강성 보지(保持)프리프레그로써 0°프리프레그
10, 40, 70, 90, 95, 96 : 동시다층권회층
20, 50 : 비틀림강성보지층
20A, 20B, 50A, 50B : 한 쌍의 바이어스층
30, 60 : 좌굴방지층
80 : 굴곡강성보지층
100 : FRP원통
M : 막대 모양(원주형)맨드릴
PI, P2 : 이형시트

Claims (18)

  1. 강화 섬유를 열경화성수지시트 사이에 함침시켜서 이루어지는 복수의 프리프레그를 통상(筒狀)으로 권회하여 열경화시켜 복수의 FRP층으로 하는 FRP원통의 제조방법에 있어서,
    상기 복수의 프리프레그를 통상으로 권회할 때,
    원통축선방향에 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그와 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 갖는 좌굴방지프리프레그를 겹친 상태로 복수회 연속하여 권회하는 동시다층권회공정을 가지며,
    상기 동시다층권회공정은 적어도 2회 행해지고, 서로 대향하는 권회방향으로부터 교호로 행해지는 것을 특징으로 하는 FRP원통의 제조방법.
  2. 제 1항에 있어서, 상기 동시다층권회공정에서는 상기 비틀림강성 보지(保持)프리프레그 및 좌굴방지프리프레그에 원통축선방향과 평행을 이루는 섬유층을 가지는 굴곡강성 보지(保持)프리프레그를 더 겹친 상태에서 복수회 연속하여 권회하는 FRP원통의 제조방법.
  3. 제 1항 또는 제 2항에 있어서,
    상기 동시다층권회공정에서 권회하는 각 프리프레그는 원통축선방향의 길이가 같고, 원통축선방향의 총 길이에 걸쳐 겹쳐지고 있는 FRP원통의 제조방법.
  4. 강화 섬유를 열경화성수지시트 사이에 함침시켜서 이루어지는 복수의 프리프레그를 통상(筒狀)으로 권회하여 열경화시켜 복수의 FRP층으로 하는 FRP원통의 제조방법에 있어서,
    상기 복수의 프리프레그를 통상으로 권회할 때,
    원통축선방향에 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그와 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 갖는 좌굴방지프리프레그를 겹친 상태로 복수회 연속하여 권회하는 동시다층권회공정을 가지며,
    상기 동시다층권회공정은 겹쳐진 상태에서 인접하는 프리프레그의 사이에 이형시트를 끼운 상태로 행하여지고,
    상기 동시다층권회공정의 실시중에 끼워진 이형시트를 제거하는 이형시트제거공정을 가지는 FRP원통의 제조방법.
  5. 강화 섬유를 열경화성수지시트 중에 함침 시켜서 이루어지는 복수의 프리프레그를 통상으로 권회하여 열경화시켜 복수의 FRP층으로 한 FRP원통에 있어서,
    상기 복수의 FRP층 중에,
    원통축선방향으로 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 비틀림강성 보지(保持)프리프레그와 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 갖는 좌굴방지프리프레그를 겹친 세트프리프레그를 복수회 연속하여 권회하여 열경화시킨 동시다층권회층을 포함시키며,
    상기 복수의 FRP층 중에 상기 동시다층권회층을 적어도 2층 포함시키고,
    상기 동시다층권회층을 이루는 적어도 2개의 세트프리프레그는 서로 대향하는 권회방향에서부터 교호로 권회되는 것을 특징으로 하는 FRP원통.
  6. 제 5항에 있어서,
    상기 비틀림강성 보지(保持)프리프레그는 장섬유방향이 원통축선방향으로 ±α°(0<α<90)으로 사교(斜交)하는 한 쌍의 바이어스프리프레그로 구성되며,
    상기 좌굴방지프리프레그는 장섬유방향이 원통축선방향에 직교하는 후프프리프레그 이루어진 FRP원통.
  7. 제 6항에 있어서,
    상기 한 쌍의 바이어스프리프레그는 장섬유방향이 원통축선방향으로 ±30°, ±45°또는 ±60°로 사교(斜交)하는 FRP원통.
  8. 제 5항에 있어서,
    상기 세트프리프레그는 상기 비틀림강성 보지(保持)프리프레그 및 좌굴방지프리프레그에 원통축선방향과 평행을 이루는 섬유층을 갖는 굴곡강성 보지(保持)프리프레그를 더 겹쳐서 이루어지는 FRP원통.
  9. 제 8항에 있어서,
    상기 굴곡강성 보지(保持)프리프레그는 장섬유방향이 원통축선방향과 평행을 이루는 0°프리프레그로 구성된 FRP원통.
  10. 제 5항, 제 8항 또는 제 9항에 있어서,
    상기 비틀림강성 보지(保持)프리프레그는 평직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 원통축선방향에 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 평직물프리프레그, 삼축직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 원통축선방향에 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 삼축직물프리프레그, 또는 사축직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 원통축선방향에 사교(斜交)하는 섬유층을 갖는 사축직물프리프레그로 구성된 FRP원통.
  11. 제 5항, 제 8항 또는 제 9항에 있어서,
    상기 좌굴방지프리프레그는 평직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 갖는 평직물프리프레그, 또는 사축직물을 열경화성수지시트에 함침시켜서 이루어지는 원통축선방향에 직교하는 섬유층을 갖는 사축직물프리프레그로 구성된 FRP원통.
  12. 제 5항 내지 제 9항 중 어느 한항에 있어서,
    상기 세트프리프레그는 통상으로 3회 이상 연속하여 권회되어 지는 FRP원통.
  13. 제 5항 내지 제 9항 중 어느 한항에 있어서,
    상기 복수의 FRP층의 최외층에, 장섬유방향이 원통축선방향에 직교하는 후프프리프레그 이루어진 벌어짐방지층을 설치한 FRP원통.
  14. 제 5항 내지 제 9항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 세트프리프레그를 이루는 각 프리프레그는 원통축선방향의 길이가 같고 원통축선방향의 총 길이에 걸쳐 겹쳐지는 FRP원통.
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Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20100130286A (ko) * 2009-06-03 2010-12-13 에스케이케미칼주식회사 섬유강화수지 볼트 및 그 제조방법
CN102494009B (zh) * 2011-11-22 2014-05-28 北京玻钢院复合材料有限公司 一种冷却塔用复合材料传动轴及其成型工艺
TWI586893B (zh) * 2011-11-30 2017-06-11 Edwards Japan Ltd Vacuum pump
US9273483B2 (en) * 2012-10-05 2016-03-01 Trident Industries, LLC Composition fiber glass utility pole
JP5900385B2 (ja) * 2013-03-12 2016-04-06 三菱電機株式会社 Ｆｒｐパイプの製造方法
US20140265050A1 (en) * 2013-03-14 2014-09-18 Bell Helicopter Textron Inc. Multi-layer and Multi-fiber Orientation Compression Rolling Process
JP5880671B1 (ja) * 2014-11-28 2016-03-09 株式会社豊田自動織機 衝撃吸収材、及び衝撃吸収材の製造方法
US20160153080A1 (en) * 2014-12-01 2016-06-02 Inometa Gmbh & Co. Kg Method for producing a coated component and a coated component
CN104632861A (zh) * 2014-12-24 2015-05-20 芜湖市汽车产业技术研究院有限公司 一种纤维复合材料汽车传动轴的制备方法
JP6553903B2 (ja) * 2015-03-19 2019-07-31 住友理工株式会社 樹脂成形品の製造方法
WO2016202870A1 (en) * 2015-06-18 2016-12-22 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Casing for a turbomachine
JP6565410B2 (ja) * 2015-07-21 2019-08-28 日本精工株式会社 ラック・ピニオン式ステアリング装置
JP6254564B2 (ja) * 2015-11-18 2017-12-27 トヨタ自動車株式会社 タンクの製造方法およびタンク
CN105398335A (zh) * 2015-11-27 2016-03-16 奇瑞汽车股份有限公司 复合材料汽车传动轴总成及其制造方法
US10208869B2 (en) * 2016-12-19 2019-02-19 Peopleflo Manufacturing, Inc. Multi-piece canister assembly for magnetically coupled fluid handling devices
JP6614225B2 (ja) * 2017-10-31 2019-12-04 トヨタ自動車株式会社 タンクの製造方法およびタンク
CN108331257A (zh) * 2018-01-19 2018-07-27 淮阴工学院 一种带有加强筋的frp管混凝土组合柱及其制备方法
CN108454078A (zh) * 2018-03-02 2018-08-28 关清英 一种玻璃钢的缠绕成型方法
JP6961531B2 (ja) * 2018-05-01 2021-11-05 藤倉コンポジット株式会社 Ｆｒｐ円筒及びその製造方法
CN112236290A (zh) * 2018-06-07 2021-01-15 Ocv智识资本有限责任公司 用于形成结构部件的系统和方法
US11440652B2 (en) * 2018-08-07 2022-09-13 Textron Innovations Inc. All-fabric spar for aerodynamic components
JP2020036767A (ja) * 2018-09-05 2020-03-12 三菱ケミカル株式会社 ゴルフクラブ用シャフト及びその製造方法
US10994512B2 (en) 2019-03-08 2021-05-04 Goodrich Aerospace Services Private Limited Hybrid composite tube systems and methods
WO2020217573A1 (ja) * 2019-04-25 2020-10-29 日東紡績株式会社 繊維強化樹脂中空円筒体
CN111271361A (zh) * 2020-03-23 2020-06-12 山西佰得拓普工贸有限公司 一种硫化机用紧固螺杆及其制备方法和硫化机
WO2022265062A1 (ja) * 2021-06-18 2022-12-22 東レ株式会社 接合構造、接合体および部材セット

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007185253A (ja) * 2006-01-11 2007-07-26 Sri Sports Ltd ゴルフクラブシャフト
JP2008148757A (ja) * 2006-12-14 2008-07-03 Sri Sports Ltd ゴルフクラブ用シャフト及びゴルフクラブ

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3508677A (en) * 1968-08-20 1970-04-28 Whittaker Corp Vessel for storing high-pressure gases
US3607495A (en) * 1968-10-22 1971-09-21 Nasa Tube-fabricating process
US3775219A (en) * 1971-04-05 1973-11-27 Goldsworthy Eng Inc Composite-tape placement head
US4089190A (en) * 1976-04-14 1978-05-16 Union Carbide Corporation Carbon fiber drive shaft
US4173670A (en) * 1977-05-27 1979-11-06 Exxon Research & Engineering Co. Composite tubular elements
US4172175A (en) * 1978-02-17 1979-10-23 Tillotson-Pearson, Inc. Pole construction
US4171626A (en) * 1978-03-27 1979-10-23 Celanese Corporation Carbon fiber reinforced composite drive shaft
US4571355A (en) * 1984-11-28 1986-02-18 The Boeing Company Fiber reinforced resin composites formed of basic ply blankets
JPH01176478A (ja) * 1987-12-29 1989-07-12 Kawasaki Steel Corp ストリップの塗布膜厚制御方法
CA2026113C (en) * 1989-01-25 1998-12-01 Tsunoe Igarashi Prepreg, composite molded body, and method of manufacture of the composite molded body
JP2593613B2 (ja) 1992-07-06 1997-03-26 株式会社アマダメトレックス スポット溶接装置
JP2553612Y2 (ja) * 1992-08-26 1997-11-12 藤倉ゴム工業株式会社 ゴルフクラブシャフト
JP3279154B2 (ja) * 1994-12-06 2002-04-30 東レ株式会社 繊維強化プラスチック製円筒体
US5792295A (en) * 1996-08-12 1998-08-11 Plascore, Inc. Honeycomb fabrication
JPH1176478A (ja) * 1997-09-02 1999-03-23 Mizuno Corp Ｆｒｐ製シャフト
JP2000245880A (ja) * 1999-03-03 2000-09-12 Fujikura Rubber Ltd ゴルフクラブシャフト
JP3595213B2 (ja) 1999-09-29 2004-12-02 株式会社東芝 Ｆｒｐチューブの成形方法
JP2001205710A (ja) * 2000-01-26 2001-07-31 Daiwa Seiko Inc 非接着ｆｒｐ継構造体
JP2004121402A (ja) * 2002-09-30 2004-04-22 Mizuno Corp ゴルフクラブシャフト
JP4771209B2 (ja) 2004-07-28 2011-09-14 東レ株式会社 Ｆｒｐ筒体およびその製造方法
US20060121805A1 (en) * 2004-12-07 2006-06-08 Krulic Charlie B Non-woven, uni-directional multi-axial reinforcement fabric and composite article
JP2006262743A (ja) 2005-03-23 2006-10-05 Daiwa Seiko Inc 釣竿
US7600537B2 (en) * 2005-09-16 2009-10-13 Honeywell International Inc. Reinforced plastic pipe
US7524248B2 (en) * 2006-09-19 2009-04-28 Sri Sports Limited Shaft for golf clubs and golf club
JP4848238B2 (ja) 2006-09-26 2011-12-28 エムアールシーコンポジットプロダクツ株式会社 繊維強化樹脂製管状体の製造方法
JP4842081B2 (ja) * 2006-10-11 2011-12-21 エムアールシーコンポジットプロダクツ株式会社 繊維強化樹脂製管状体の製造方法
JP2008271875A (ja) * 2007-04-27 2008-11-13 Daiwa Seiko Inc 管状体
ITUD20070082A1 (it) * 2007-05-09 2008-11-10 Italica Spa Procedimento per la produzione di alberi per tavole a vela ed albero per tavole a vela ottenuto mediante tale procedimento
JP4362788B2 (ja) * 2007-06-12 2009-11-11 Ｓｒｉスポーツ株式会社 繊維強化樹脂製の管状体の製造方法および該方法によって製造されたゴルフクラブシャフト

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007185253A (ja) * 2006-01-11 2007-07-26 Sri Sports Ltd ゴルフクラブシャフト
JP2008148757A (ja) * 2006-12-14 2008-07-03 Sri Sports Ltd ゴルフクラブ用シャフト及びゴルフクラブ

Also Published As

Publication number Publication date
EP2390087A4 (en) 2016-11-30
WO2010084809A1 (ja) 2010-07-29
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