KR101536091B1 - 전자 교반 장치 및 연속 주조 방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은, 각 주형으로의 전자력을 균일하게 부여하는 것이 가능한 전자 교반 장치를 제공하는 것을 주목적으로 한다. 본 발명은, 주형(4)을 사이에 끼는 쌍을 이루는 전자 코일(C1, C2)의 코어(11)에 설치한 2개의 티스부(12)의 외측에 내측 권선(13)을 설치하고, 그 외측에 외측 권선(14)을 설치하며, 이들에 3상 교류 전원보다 위상차가 120도인 전류 A, B, C를 흐르게 하고, 전류의 방향을, 코일(C1, C2)간의 거리(L)가 500mm 이상인 경우는, 주조 방향의 일단측으로부터 타단측을 향해 차례로, 코일(C1)은 -B, ＋C, －C, ＋A, －A, ＋B, 코일(C2)은 -B, ＋A, －A, ＋C, －C, ＋B로 하고, 거리(L)가 500mm 미만인 경우는, 코일(C1)은 -B, ＋C, －C, ＋A, －A, ＋B, 코일(C2)은 ＋B, －A, ＋A, －C, ＋C, －B로 하며, 주형수 n, 각 주형의 외측 치수 사이즈 φ, 및, 전자 코일폭(W)이 n×φ＜W를 만족하는 수의 주형을 코일(C1, C2)의 사이에 배치하는, 전자 교반 장치(5)로 한다.

Description

전자 교반 장치 및 연속 주조 방법{ELECTROMAGNETIC STIRRING APPARATUS, AND CONTINUOUS CASTING METHOD}

본 발명은, 환단면 혹은 각단면을 가지는 빌릿용 연속 주조 장치에 있어서, 단수 혹은 복수의 주형에 대해, 주형 내 용강의 균일한 유동 제어가 가능한 전자 교반 장치, 및 그것을 사용한 연속 주조 방법에 관한 것이다.

환단면 혹은 각단면을 가지는 빌릿 주편은, 제관, 압연 공정을 거쳐, 다양한 단면 치수의 이음매 없는 강관이나 형강의 소재가 된다. 이음매 없는 강관이나 형강은, 제품 치수가 다종 다양하고, 압연 공정도 상이하기 때문에, 모재가 되는 빌릿 주편의 단면 치수도 또한 다양해진다. 이로 인해, 생산 능력에 따른 주형수에 의한 주조가 행해진다.

여기서, 연속 주조된 주편, 혹은 잉곳 주조 후의 압연강괴에 있어서, 횡단면이 정방형 혹은 원형인 주편을 빌릿 주편으로 정의한다. 마찬가지로 상기 서술한 주편 혹은 강괴에 있어서, 횡단면이 장방형인 주편을 블룸 주편으로 정의한다. 또, 상기 빌릿 주편 중, 횡단면이 정방형인 것을 각(角)빌릿으로, 횡단면이 원형인 것을 환(丸)빌릿으로 정의한다.

본 발명을 적용 가능한 빌릿 주편의 연속 주조 설비(100)의 구성예를 측면 방향에서 본 종단면도인 도 1을 참조하면서, 연속 주조에 대해 설명한다. 도 1 중의 1은 턴디쉬, 2는 용강, 3은 침지 노즐, 4는 주형, 5는 전자 교반 장치, 6은 주형 바로 아래의 주조용 롤, 7은 또한 이차 냉각 스프레이대를 포함하는 롤러 에이프런대, 8은 응고 쉘, 9는 핀치 롤, 10은 주편을 나타낸다.

연속 주조에서는, 레이들로부터 턴디쉬(1)에 주입된 용강(2)이 침지 노즐(3)을 개재하여 주형(4)에 주탕된다. 주형(4)에 주탕된 용강(2)은, 핀치 롤(9)의 회전 구동에 의해 주조용 롤(6)군을 따라 인발되면서, 이차 냉각 스프레이대에 의해 응고 쉘(8)의 표면이 냉각되고, 응고가 진행하여 주편(10)이 된다.

연속 주조시에, 주형 내 용강의 유동을 제어하는 것은, 메니스커스로의 열 공급에 의한 몰드 파우더의 용융 안정화나 주편 표면의 개재물 제거 등, 조업상이나 주편 품질상, 매우 중요하다. 주형 내 용강의 유동을 제어하는 방법으로서, 주형 내의 용강에 전자력을 부여하여 교반하는 전자 교반이 널리 알려져 있으며, 그때, 복수의 주형에서 조업을 행하는 경우는, 각 주형에 대해 균일한 유동이 되도록 전자력을 부여할 필요가 있다.

전자 교반을 위한 전자력을 부여하는 방법으로서, 회전 이동 자계식과 직선 이동 자계식의 두가지를 들 수 있다.

이 중, 회전 이동 자계식은 빌릿 주편이나 블룸 주편 등의 연속 주조에 이용되고 있으며, 주형의 전체 둘레를 따라 배치한 복수의 자극에 의해 주형 내에 회전 자계를 부여함으로써, 균일한 유동을 얻는 방법이다(예를 들어, 특허 문헌 1).

그러나, 회전 이동 자계식은, 복수의 주형에 적용하는 경우, 주형 각각에 전자 교반 장치가 필요하게 되므로, 전자 교반 장치의 설치수의 증가나, 주형의 대형화에 의해 복수 주형에서의 스트랜드의 공유화를 할 수 없게 되는 등, 설비비의 증가를 초래한다.

한편, 직선 이동 자계식으로서, 출원인은, 코일 철심의 코어(11)로부터 2개의 티스부(12)를 주형(4)측으로 돌출형상으로 설치하고, 이들 티스부(12) 각각에 내측 권선을 설치함과 더불어, 2개의 티스부(12)의 더 외측에 외측 권선을 설치하여 하나로 모은 전자 코일을 특허 문헌 2에서 제안했다. 특허 문헌 2에서 제안한 전자 코일을, 도 2A를 참조하면서 설명한다. 이 전자 코일은, 내측 권선(13)이나 외측 권선(14)에, 위상차가 120도인 3상 교류 전류 A, B, C를, 도 2A에 도시하는 바와 같이 흐르게 함으로써, 자장을 직선형상으로 이동시킨다. 이하, 이 전자 코일을 파이형 전자 코일이라고 한다.

이 파이형 전자 코일을 구비한 전자 교반 장치는, 외측 권선을 설치한 상(相)의 자장이 같은 방향이기 때문에 자속이 커지고, 대단면의 주형에 전자력을 인가하는 경우에는, 주형의 전체 둘레를 따라 양호한 전자력이 얻어진다(도 6A 참조).

그러나, 파이형 전자 코일의 사이에 소단면의 주형을 복수 설치한 경우, 파이형 전자 코일간의 간격(L)이 좁아지므로 주형(4)을 관통하는 자속 성분이 너무 강해지고, 이동 자계를 형성하기 어려워져 전자력에 불연속인 영역이 발생해 버린다(도 6B의 불균일 유동부에서의 전자력의 왜곡을 참조).

일본국 특허 공개 평10-230349호 공보 일본국 특허 공개 소60-44157호 공보

본 발명이 해결하고자 하는 과제는, 회전 이동 자계식의 전자 교반 장치를 복수의 주형에 적용하는 경우, 주형 각각에 전자 교반 장치가 필요하게 되므로, 전자 교반 장치의 설치수의 증가나, 주형의 대형화에 의해 복수 주형에서의 스트랜드의 공유화를 할 수 없게 되는 점이다. 또, 본 발명이 해결하고자 하는 다른 과제는, 파이형 전자 코일을 구비한 전자 교반 장치에서 발생할 수 있는, 소단면의 주형을 복수 설치한 경우에 코일간의 간격이 좁아져, 주형을 관통하는 자속 성분이 너무 강해지며, 이동 자계가 형성되기 어려워져 전자력에 불연속인 영역이 발생해 버린다는 점이다.

본 발명은, 한 쌍의 파이형 전자 코일을 가지는 전자 교반 장치를 사용하여, 단수 혹은 복수의 주형의 양방에 대해, 균일한 전자력의 부여에 의해 주형 내의 용강 유동을 적정화함으로써, 주편 품질을 안정화하기 위해, 이하의 구성으로 하고 있다.

즉, 본 발명의 제1 양태는, 복수의 스트랜드로 이루어지는 주형(4)을 소정의 간격으로 전자 코일(C1, C2)에 의해 끼우고, 각각의 위상차가 120도인 3상 교류 전류를 통전하는 전자 교반 장치(5)이다.

그때, 전자 코일(C1, C2)은, 각각의 코어(11)에 각각 2개의 티스부(12)가 주형(4)측으로 돌출형상으로 설치되고(각각의 코어(11)에, 주형(4)측으로 돌출한 볼록부(12)가 각각 2개 설치되고), 이들 각 티스부(12)에는, 외측에 각각 내측 권선(13)이 설치됨과 더불어, 이들 내측 권선(13)이 설치된 2개의 티스부(12)의 더 외측에 외측 권선(14)이 설치됨으로써 하나로 모아진 구성의 파이형 전자 코일(C1, C2)을 채용한다.

그리고, 상기 구성의 파이형 전자 코일(C1, C2)에, 예를 들어 도 2A 및 도 2B에 도시하는 바와 같이, 위상차가 120도인 3상 교류 전류 A, B, C를 흐르게 한다. 도 2A 및 도 2B의 지면 좌우 방향이 주조 방향이다. 도 2A에 도시한 방식은, 외측 권선(14)에 같은 방향의 전류를 흐르게 함으로써, 외측 권선의 자속이 같은 방향을 향하도록, 쌍을 이루는 전자 코일 중 한쪽의 전자 코일(C1)(지면 하측)에는, 주조 방향의 일단측으로부터 타단측을 향해 차례로 -B, ＋C, －C, ＋A, －A, ＋B가 되도록, 다른쪽의 전자 코일(C2)(지면 상측)에는, 주조 방향의 일단측으로부터 타단측을 향해 차례로 -B, ＋A, －A, ＋C, －C, ＋B가 되도록, 전류 A, B, C를 흐르게 하는 방식(이하에 있어서, 이 형태를 「관통형 결선 방식」이라고 한다)이다. 또, 도 2B에 도시한 방식은, 주형(4)의 횡단면 중심을 중심으로 하여 점대칭이 되도록, 한쪽의 전자 코일(C1)(지면 하측)에는, 주조 방향의 일단측으로부터 타단측을 향해 차례로 -B, ＋C, －C, ＋A, －A, ＋B가 되도록, 다른쪽의 전자 코일(C2)(지면 상측)에는, 주조 방향의 일단측으로부터 타단측을 향해 차례로 ＋B, －A, ＋A, －C, ＋C, －B가 되도록 전류 A, B, C를 흐르게 하는 방식이다(이하에 있어서, 이 형태를 「대칭형 결선 방식」이라고 한다).

이때, 주형(4) 내의 임의의 반경 방향 위치에 있어서의 둘레 방향으로 작용하는 전자력을 균일한 것으로 하기 위해, 대향 배치한 전자 코일(C1, C2)간의 거리(L)를, 대칭형 결선 방식인 경우는 500mm 미만, 관통형 결선 방식인 경우는 500mm 이상으로 한다.

본 발명에 있어서, 500mm라고 하는 값을 구분의 기준으로 한 이유는, 싱글 주조와 트윈 주조에 있어서, 사용하는 주형의 직경에 따라 주형 프레임의 공용화를 행할 때의 전자 코일(C1, C2)간의 거리(L)를 확보하기 위함이다.

또, 쌍을 이루는 전자 코일당 주형수(쌍을 이루는 전자 코일(C1, C2)의, 주조 방향의 일단측의 단면과 타단측의 단면에 의해 끼인 영역에 배치되는 주형(4)의 수)를 n(개), 각 주형의 외측 치수 사이즈(환빌릿의 경우는 주형 구리판의 외측 치수 직경, 각빌릿의 경우는 주형 구리판의 장변측의 외측 치수폭)를 φ(mm), 전자 코일폭을 W(mm)로 했을 때에, 하기 (1)식을 만족하도록 주형수를 결정한다.

n×φ＜W…(1)

본 발명의 제2 양태는, 전자 교반 장치를 사용하는 연속 주조 방법으로서, 상기 전자 교반 장치가 상기 본 발명의 제1 양태에 따른 전자 교반 장치(5)이며, 또한, 메니스커스 후의 주형 근방에 있어서의 주형 둘레 방향으로의 용강 유속의 최소값 Vmin이, 10cm/s(초속 10cm) 이상이 되도록 하는 것을 특징으로 하는, 연속 주조 방법이다. 이러한 형태로 함으로써, 각각의 주형(4)으로의 전자력을 균일하게 부여할 수 있다. 여기서, 「주형 근방」이란, 전자 교반 장치(5)를 사용하여 용강에 유동을 부여하는 것이 가능한 범위 내를 말하며, 일례로서, 용강이 접촉하고 있는 주형 벽면으로부터의 거리가 100mm 이내의 영역을 말한다.

본 발명에서는, 단수 혹은 복수의 주형을 사용하여 동시에 주조하는 연속 주조 장치에 있어서, 한 쌍의 전자 코일(C1, C2)을 가지는 전자 교반 장치(5)를 이용하여, 각 주형(4)으로의 전자력을 균일하게 부여하는 것이 가능해진다. 그 결과, 주형에 개별적으로 전자 교반 장치를 설치할 필요가 없어지므로, 설비비를 억제하는 것이 가능해진다. 또, 전자 코일(C1, C2)간의 거리(L)에 따라 대칭형 결선 방식 또는 관통형 결선 방식으로 하므로, 전자력에 불연속인 영역이 발생하지 않도록 하는 것이 가능해진다.

도 1은 빌릿 주편의 연속 주조 설비(100)의 구성예를 측면 방향에서 본 종단면도이다.
도 2A는 파이형 전자 코일의 개요와 관통형 결선 방식을 도시한 도이다.
도 2B는 파이형 전자 코일의 개요와 대칭형 결선 방식을 도시한 도이다.
도 3은 주형 내 용강 유속의 최소값과 주편 표면 결함의 발생률의 관계를 도시한 도이다.
도 4A는 주형을 2기 설치한 경우(n=2의 경우)의 개요를 도시한 도이다.
도 4B는 주형을 3기 설치한 경우(n=3의 경우)의 개요를 도시한 도이다.
도 5A는 관통형 결선 방식인 경우의 전자력을 도시한 도이며, 외경이 360mm의 주형을 1기 설치한 경우의 해석 결과를 도시한 도이다.
도 5B는 관통형 결선 방식인 경우의 전자력을 도시한 도이며, 외경이 180mm의 주형을 2기 설치한 경우의 해석 결과를 도시한 도이다.
도 6A는 대칭형 결선 방식인 경우의 전자력을 도시한 도이며, 외경이 360mm의 주형을 1기 설치한 경우의 해석 결과를 도시한 도이다.
도 6B는 대칭형 결선 방식인 경우의 전자력을 도시한 도이며, 외경이 180mm의 주형을 2기 설치한 경우의 해석 결과를 도시한 도이다.
도 7은 주형(4) 근방에 있어서의 주형 둘레 방향으로의 용강 유속(V)을 설명하는 도이다.

본 발명은, 다양한 사이즈의 주형에 대해, 공통의 전자 교반 장치를 사용하여, 단수 혹은 복수의 주형 내에 있어서의 전자력을 균일하게 부여하는 것을 목적으로 하고 있으며, 이하의 조건을 만족한다.

발명자들은, 전자 교반 장치의 각 전자 코일에 위상차를 가지는 전류를 흐르게 할 때의 결선 방법에 대해, 각각 계산 모델에 의한 전자장 해석을 행했다(도 5A 내지 도 6B 참조). 도 5A 및 도 6A에 있어서의 「3.500×10³」, 및, 도 5B 및 도 6B에 있어서의 「4.700×10³」은, 모두 로렌츠 밀도(N/m³)이다. 또, 도 5A, 도 5B, 도 6A, 및, 도 6B에 있어서의 화살표는, 전자력에 의해 용강이 받는 힘의 방향을 나타내고 있다.

그 결과, 전자 코일(C1, C2)간의 거리(L)가 500mm 미만의 소단면 주형의 경우에는, 도 2A에 도시한 관통형 결선 방식으로는 전자력의 정체부가 발생하는 것에 비해, 도 2B에 도시한 대칭형 결선 방식으로 하여, 내측 권선(13) 및 외측 권선(14)에 위상이 각각 120도 상이한 전류 A, B, C를 흐르게 함으로써, 주형(4)의 전체 둘레에 걸쳐 균일한 전자력이 부여되는 것을 찾아냈다.

단, 전자 코일(C1, C2)간의 거리(L)가 500mm 이상이 되는 대단면 주형의 경우에 대칭형 결선 방식으로 하면, 전자력의 정체부는 발생하지 않으나, 관통형 결선 방식에 비해 전자력이 약하기 때문에 용강의 유속이 저감해 버린다. 따라서, 전자 코일(C1, C2)간의 거리(L)가 500mm 이상이 되는 대단면 주형의 경우에는, 도 2A에 도시한 관통형 결선 방식으로 하는 것이 바람직하다.

또, 쌍을 이루는 전자 코일당 주형수(쌍을 이루는 전자 코일(C1, C2)의, 주조 방향의 일단측의 단면과 타단측의 단면에 의해 끼인 영역에 배치되는 주형의 수)를 n(개), 각 주형의 외측 치수 사이즈를 φ(mm), 전자 코일폭을 W(mm)로 했을 때에, 상기 식(1)에 따르도록, 주형수를 결정하는 것은, 쌍을 이루는 전자 코일(C1, C2)의 사이에 과대한 사이즈의 주형을 복수 배치함으로써, 전자력의 발생 중심인 티스부(12)로부터 주형(4)이 어긋나, 그 결과, 전자력이 부여되지 않는 영역이 발생하는 것을 방지하기 위함이다. 또, 전자 교반 장치(5)에 의한 전자력은 티스부(12)와 직교하는 방향으로 작용하기 때문에, 복수의 주형(4)을 설치한 경우도, 모든 주형(4)에 대해 균일한 전자력이 부여되도록 하기 위함이다.

이것이, 본 발명의 전자 교반 장치(5)이다.

다음에, 발명자들은, 도 1에 도시하는, 본 발명의 전자 교반 장치(5)를 구비한 연속 주조 설비(100)를 이용하여, 주편 표면 결함 발생률(%)과 본 발명 장치를 이용한 전자 교반에 의한 주형벽 근방에 있어서의 용강 유속의 최소값(cm/s)의 관계를 조사했다.

여기서, 주편 표면 결함 발생률에 대해서는, 파우더 결함을 대상으로 하여 조사하고, 1챠지의 주조 주편 10~50개(주형 직경에 의해 변동)의 총 개수에 대해, 파우더 결함이 발생한 주편 개수를 주편 표면 결함 발생률(%)로 정의하여 평가를 행했다.

용강 유속에 대해서는, 후술의 실시예에서의 환빌릿 주편으로부터 횡단면 샘플을 채취하여, 표피로부터 10mm의 덴드라이트의 편향각을 주형 전체 둘레에 대해 15도 간격(합계 24개)으로 측정하고, 이로부터 환산하여 구한 값 중에서, 최소값을 Vmin으로 했다.

그 결과, 발명자들은, 도 3에 도시하는 바와 같이, 용강 유속의 최소값의 감소에 수반하여 주편 표면 결함 발생률이 상승하는 것을 찾아냈다. 그리고, 주편 표면 결함 발생률이 손질로 대응 가능한 1.5% 미만이 되도록, 메니스커스 후의 주형벽 근방에 있어서의 전자 교반에 의한 용강 유속의 최소값이 10cm/s를 확보할 수 있도록, 결선 방식 및 주형수를 결정하는 것이 바람직하다고 하는 지견을 얻어, 본 발명의 연속 주조 방법을 완성시켰다. 또한, 「손질로 대응 가능」이란, 그라인더 등을 이용하여 주편 표면을 1~5mm 정도 깎음으로써, 주편 표면의 결함부를 제거 가능한 것을 말한다. 이하에 있어서도 마찬가지이다. 도 7에, 주형(4) 근방에 있어서의 주형 둘레 방향으로의 용강 유속(V)을 나타낸다.

본 발명의 연속 주조 방법에 있어서, 주편 표면 결함 발생률을 보다 저하시키는 관점에서는, 메니스커스 후의 주형벽 근방에 있어서의 용강 유속의 최소값을 20cm/s 이상으로 하는 것이 바람직하다.

본 발명의 전자 교반 장치에 의한 교반은, 파이형의 철심(코어)을 가지는 전자 교반 때문에, 주형의 개개에 회전 자장이 인가되는 것이 아니라, 위상차가 120도인 3상 교류 전류 A, B, C 및 코어와 평행하게 자장이 이동함으로써 전자력이 발생한다. 그 결과, 자장의 이동과 더불어 전자 교반 장치(5) 부근의 용강(주형벽 근방의 용강)이 유동하므로, 도 2A 및 도 2B에 도시한 바와 같이, 주형(4)이 하나인 경우뿐만 아니라, 도 4A 및 도 4B에 도시한 바와 같이 주형(4)이 복수인 경우에서도, 전자 교반 장치(5) 근방의 용강(주형벽 근방의 용강)이 균일하게 유동하게 된다. 여기서, 도 4A 및 도 4B의 지면 좌우 방향이 주조 방향이다.

실시예

이하, 본 발명의 효과를 확인하기 위해 행한 실시예에 대해 설명한다.

본 발명은, 주조 방향의 폭이 W인 전자 코일(C1, C2)의, 주조 방향 일단측의 단면 및 타단측의 단면에 의해 끼인 영역에 메니스커스가 존재하는 위치에 배치된 전자 교반 장치(5)를 이용하여 주형(4) 내에 전자력을 부여함으로써, 용강을 균일하게 유동시켜, 그 결과, 주편 내질을 개선한다.

도 1에 도시한 연속 주조 설비(100)의 전자 교반 장치(5)로서, 도 2B에 도시한 대칭형 결선 방식의 전자 교반 장치를 사용하고, 외면측의 직경 φ(외경 φ)이 180mm, 225mm, 265mm, 400mm의 주형을 단수 혹은 복수 사용하며, 0.5~2.0m/min의 주조 속도, 전자 코일로의 인가 전류값이 300~600A, 자장 강도가 50~150mT(밀리 테슬라)의 조건으로 연속 주조했을 때의, 주형 내 용강 유동의 측정 결과를, 표 1에 기재한다.

또한, 사용한 전자 교반 장치는, 폭(W)이 550mm와 400mm의 2종류를 준비하고, 폭(W)이 550mm인 전자 교반 장치는, 전자 코일(C1, C2)간의 거리(L)가 450mm와 600mm의 2수준, 폭(W)이 400mm인 전자 교반 장치는, 전자 코일(C1, C2)간의 거리(L)가 600mm만으로 시험을 행했다.

또, 표 1에는, 본 발명에서 규정하는 조건을 만족하는 발명예 1~5와, 본 발명에서 규정하는 조건을 만족하지 않는 비교예 6~8에 대한 각 조건과 메니스커스 후의 주형 근방에 있어서의 주형 둘레 방향으로의 용강 유속의 최소값 Vmin도 기재한다.

하기 표 1에 있어서, 표면 결함 발생률 λ가 λ＜0.5%인 경우는 ◎, 0.5%≤λ＜1.5%인 경우는 ○, 1.5%≤λ인 경우는 ×로 했다. 이 평가 기준은, 손질로 대응 가능한 것이 ◎ 또는 ○에 상당하고, 불량 빈도가 높음으로써 손질로 대응 불가인 것이 ×에 상당한다.

[표 1]

표 1에 기재한 바와 같이, 메니스커스 후의 주형 근방에 있어서의 주형 둘레 방향으로의 용강 유속의 최소값 Vmin이 10cm/s 이상인 발명예 1~5는 모두, 표면 결함 발생률 λ가 1.5% 미만이며, 손질로 대응 가능했다. 한편, 용강 유속의 최소값 Vmin이 10cm/s 미만임으로써, 본 발명의 연속 주조 방법의 조건을 만족하지 않는 비교예 6~8은 모두, 표면 결함 발생률 λ가 1.5% 이상이며, 손질로 대응 불가였다.

본 발명은 상기한 예에 한정되지 않는 것은 물론이며, 각 청구항에 기재한 기술적 사상의 범주이면, 적당히 실시 형태를 변경해도 되는 것은 말할 필요도 없다.

산업상의 이용 가능성

이상의 본 발명은, 연속 주조이면, 만곡형, 수직형 등, 어떠한 방식의 연속 주조여도 적용할 수 있다. 또, 슬래브의 연속 주조뿐만 아니라 블룸의 연속 주조에도 적용할 수 있다.

C1, C2…전자 코일
4…주형
5…전자 교반 장치
11…코어
12…티스부
13…내측 권선
14…외측 권선
100…빌릿 주편의 연속 주조 설비(빌릿용 연속 주조 장치)

Claims (2)

1. 빌릿용 연속 주조 장치에 있어서의 주형 내의 용강 유동을 제어하도록,
   단수 혹은 복수의 주형을 소정의 간격으로 대향하여 사이에 끼우는 쌍을 이루는 전자 코일을 가지고,
   이들 쌍을 이루는 전자 코일의 각각의 철심의 코어에는, 각각 2개의 티스(teeth)부가, 상기 주형측으로 돌출하도록 설치되며,
   이들 각 티스부는, 외측에 각각 내측 권선이 설치됨과 더불어, 이들 내측 권선이 설치된 2개의 티스부는, 상기 내측 권선의 더 외측에 외측 권선을 설치함으로써 하나로 모아지고,
   이들 내측 권선 및 외측 권선에 3상 교류 전원보다 각각의 위상차가 120도인 전류 A, B, C가 흐르는 전자 교반 장치로서,
   상기 주형을 사이에 끼우고 대향 배치된 쌍을 이루는 상기 전자 코일간의 거리(L)가 500mm 이상인 경우는, 상기 외측 권선 및 내측 권선에 흐르게 하는 전류의 방향을, 주조 방향의 일단측으로부터 타단측을 향해 차례로, 쌍을 이루는 상기 전자 코일의 한쪽의 전자 코일은 －B, ＋C, －C, ＋A, －A, ＋B로 함과 더불어, 쌍을 이루는 상기 전자 코일의 다른쪽의 전자 코일은 －B, ＋A, －A, ＋C, －C, ＋B로 하고,
   상기 거리(L)가 500mm 미만인 경우는, 상기 외측 권선 및 내측 권선에 흐르게 하는 전류의 방향을, 주조 방향의 일단측으로부터 타단측을 향해 차례로, 쌍을 이루는 상기 전자 코일의 한쪽의 전자 코일은 －B, ＋C, －C, ＋A, －A, ＋B로 함과 더불어, 쌍을 이루는 상기 전자 코일의 다른쪽의 전자 코일은 ＋B, －A, ＋A, －C, ＋C, －B로 하며,
   상기 쌍을 이루는 전자 코일의 주조 방향 일단측의 단면 및 타단측의 단면 사이에 끼인 영역에 배치되는 주형수를 n(개), 각 주형의 외측 치수 사이즈를 φ(mm), 전자 코일폭을 W(mm)로 했을 때에, 하기식을 만족하는 개수 이하의 주형을 쌍을 이루는 상기 전자 코일의 사이에 배치한 전자 교반 장치를 사용하는 연속 주조 방법으로서,
   메니스커스 후의, 용강이 접촉하고 있는 상기 주형 벽면으로부터의 거리가 100mm 이내에서의 주형 둘레 방향으로의 용강 유속의 최소값 Vmin을, 10cm/s 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 연속 주조 방법.
   n×φ＜W
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