KR101272370B1 - 압전 재료 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 높은 퀴리 온도 및 만족스러운 압전 특성을 갖는 압전 재료를 제공하며, 상기 압전 재료는 하기 화학식 1로 나타내어진다.
<화학식 1>
식 중, A는 Bi 원소를 나타내고, M은 Fe, Al, Sc, Mn, Y, Ga 및 Yb로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 나타내고; x는 0.4≤x≤0.6의 수치를 나타내고; y는 0.17≤y≤0.60의 수치를 나타낸다.
<화학식 1>
식 중, A는 Bi 원소를 나타내고, M은 Fe, Al, Sc, Mn, Y, Ga 및 Yb로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 나타내고; x는 0.4≤x≤0.6의 수치를 나타내고; y는 0.17≤y≤0.60의 수치를 나타낸다.
Description
본 발명은 압전 재료, 특히 납 무함유 금속 산화물로 이루어지는 신규 압전 재료에 관한 것이다.
압전 세라믹으로서, 티탄산지르코늄산납(이하, "PZT"라 칭함) 등의 ABO3형 세라믹이 일반적으로 사용된다.
그러나, PZT는 A 사이트 원소로서 납을 함유하기 때문에, 환경에 대한 영향이 문제로 여겨진다. 따라서, 납을 함유하지 않는 페로브스카이트형 산화물을 사용한 압전 재료가 제안되었다.
예를 들어, 납을 함유하지 않는 페로브스카이트형 산화물로부터 이루어지는 압전 물질로서, 문헌 ["Chemistry of Materials" 2006, Vol. 18, No. 21, pp. 4987-4989]에는, Bi계 재료로서 Bi(Zn0.5Ti0.5)O3이 기재되어 있다. 그러나, Bi(Zn0.5Ti0.5)O3의 재료 합성과, 높은 퀴리 온도로 인해 분극화가 곤란하기 때문에, 그의 압전 성능은 밝혀지지 않았다.
또한, BiFeO3을 주성분으로 함유하는 압전 재료가 제안되었다. 예를 들어, 일본 특허 출원 공개 제2007-287739호에는, A 사이트에 La를 함유하는 BiFeO3계 재료가 개시되어 있다. BiFeO3은 만족스러운 강유전성 물질이며, 저온에서 높은 잔류 분극량을 나타낸다. 그러나, BiFeO3은 그의 낮은 절연성으로 인해, 전기장 인가 하에서 변위량을 크게 유지할 수 없다는 문제가 있으며, 이는 Fe를 함유하는 관점에서도 알 수 있다.
또한, 문헌 ["Chemistry of Materials" 2007, Vol. 19, No. 26, pp. 6385-6390]에는, 고압 합성법에 의해 얻어지는 BiAlO3 압전 재료가 개시되어 있다. 그러나, BiAlO3의 압전 성능도 실용적으로 적용가능한 범위에는 아직 이르지 않았다.
본 발명은 상기 문제를 해결하기 위해 이루어졌으며, 본 발명의 목적은 압전 성능이 우수한 Bi계 압전 재료를 제공하는 것이다.
상술한 문제를 해결하기 위한 압전 재료는, 상기 압전 재료가 하기 화학식 1로 나타내어지는 페로브스카이트형 복합 산화물로 형성되고, 상기 페로브스카이트형 복합 산화물의 결정계가 적어도 단사정 구조를 함유하는 것을 특징으로 한다.
식 중, A는 Bi 원소를 나타내고, M은 Fe, Al, Sc, Mn, Y, Ga 및 Yb로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 나타내고; x는 0.4≤x≤0.6의 수치를 나타내고; y는 0.17≤y≤0.60의 수치를 나타낸다.
본 발명에 따르면, 다른 결정계에 비해, 분극축의 회전이 외부 전기장에 대하여 민감해지는 단사정 구조를 갖는 만족스러운 압전 특성을 갖는 압전 재료를 제공할 수 있다. 본 발명의 압전 재료는, 상기 재료가 단사정 구조를 함유하며 유전 손실이 낮기 때문에 유전 상수가 높고, 따라서, 본 발명의 압전 재료는 압전 소자에 적합하다. 또한, 본 발명의 압전 재료는, 상기 재료가 납을 사용하지 않기 때문에, 환경에 영향을 끼치지 않는다. 본 발명의 압전 재료는, 알칼리 금속을 사용하지 않기 때문에, 상기 재료는 압전 소자에 사용하는 경우 내구성의 관점에서도 유리하다.
본 발명의 추가의 특징은 첨부된 도면을 참조로 하기 예시적인 실시형태의 설명으로부터 명확해질 것이다.
도 1은 본 발명의 압전 재료인, 화학식 1로 나타내어지는 페로브스카이트형 복합 산화물의 결정계의 혼합 상태를 모식적으로 도시하는 그래프이다.
도 2는 본 발명의 압전 재료를 사용한 압전 소자를 도시하는 모식도이다.
도 2는 본 발명의 압전 재료를 사용한 압전 소자를 도시하는 모식도이다.
이하, 본 발명을 실시하기 위한 실시형태에 대하여 설명한다.
본 발명은 압전 성능이 우수한 Bi계 압전 재료에 기초하는, 만족스러운 압전 특성을 갖는 신규 압전 재료를 제공한다.
본 발명에 따른 압전 재료는 하기 화학식 1로 나타내어진다.
<화학식 1>
식 중, A는 Bi 원소를 나타내고, M은 Fe, Al, Sc, Mn, Y, Ga 및 Yb로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 나타내고; x는 0.4≤x≤0.6의 수치를 나타내고; y는 0.17≤y≤0.60의 수치를 나타낸다.
페로브스카이트형 산화물은 일반적으로 화학식: ABO3으로 나타내어진다. 페로브스카이트형 산화물에서, 이온 형태의 원소 A 및 B는 각각 A 사이트 및 B 사이트로 칭해지는 단위 셀의 특정한 위치를 차지한다. 예를 들어, 입방 결정계의 단위 셀에서, 원소 A는 입방체의 정점에 위치하고, 원소 B는 체심에 위치한다. O 원소는 산소의 음이온으로서 면심 위치를 차지한다.
상기 화학식 1로 나타내어지는 화합물은 A(ZnxTi(1-x))O3 및 AMO3으로 나타내어지는 복수의 페로브스카이트형 산화물의 고용체를 지칭한다. 상기 화학식 1에서, A는 주로 A 사이트에 위치하는 금속 원소이고, (ZnxTi(1-x)) 및 M은 주로 B 사이트에 위치하는 원소이다.
상기 화학식 1에서, 금속의 개수는 이상적인 조성비의 관점에서 A 사이트와 B 사이트에서 동일하다. A 사이트의 금속의 개수가 B 사이트보다 크거나 작은 경우, 과량의 금속이 결정립 경계에 석출되거나, 부족분이 결함 사이트를 유발하여, 예를 들어 절연성에 악영향을 줄 수 있다. B 사이트에 대한 A 사이트의 금속량의 몰비, 즉 A 사이트/B 사이트의 허용가능한 범위는 0.95 내지 1.30이다. A 사이트의 금속량이 상기 범위를 벗어나는 경우, 절연성 뿐만 아니라 압전성도 현저하게 저하된다.
A는 Bi로 형성된다. 이러한 경우, A(ZnxTi(1-x))O3의 단체는 종횡비가 큰 정방정 구조를 갖는다.
Zn 대 Ti의 비율을 나타내는 x는 0.4≤x≤0.6 이며, x의 가장 바람직한 값은 0.5이다. 결정 격자 내에서 Zn이 2가 양이온으로서 존재하고, Ti가 4가 양이온으로서 존재하는 경우, x가 0.5이면 전하의 밸런스가 양호하기 때문에, 전체 산화물의 절연성이 향상된다. 절연성을 향상시킬 목적으로, B 사이트 원소 및 도펀트의 종류에 따라, x는 0.4 내지 0.6의 범위에서 변화시킬 수 있다.
M은 화학식 1에서 Fe, Al, Sc, Mn, Y, Ga 및 Yb 중 임의의 1종 및 이들의 조합으로부터 선택된다. 보다 바람직하게는, 화학식 1에서, M은 Fe, Al 중 1종, 및 상기 원소 양자 모두로 형성된다.
단체에서, 정방정 구조를 갖는 A(ZnxTi(1-x))O3 및 비-정방정 구조를 갖는 AMO3은 고용체로 형성됨으로써, 외부 전기장에 대한 고용체의 압전 효과가 증가된다. 이 때, 양쪽 구조 사이의 고용 비율을 나타내는 y의 범위가 0.17≤y≤0.60인 경우, 단체보다 양호한 압전 성능이 얻어진다. y 값이 0.17보다 작은 경우, AMO3 단체의 성질의 영향이 커지고, 그 결과 유전 손실이 증가될 수 있다. 반대로, y 값이 0.6보다 큰 경우, A(ZnxTi(1-x))O3 단체의 성질의 영향이 커지고, 그 결과 소결 밀도가 감소될 수 있다.
또한, y의 범위가 0.17≤y≤0.44인 경우, 본 발명의 압전 재료는 정방정 구조와 비-정방정 구조 사이의 몰포트로픽 상 경계(morphotropic phase boundary), 즉 단사정 구조가 지배적인 영역에 접근한다. 몰포트로픽 상 경계 또는 그 근방의 조성에서, 분극축 방향의 스위칭이 용이하게 일어날 수 있기 때문에, 큰 압전 효과를 기대할 수 있다.
A가 Bi 원소로 이루어지는 경우, A 사이트 원소와 O 원소로 구성되는 페로브스카이트 골격의 대칭성이 증가됨으로써, 외부 자극에 대한 압전 재료의 안정성이 향상된다. 또한, Bi 원소 특유의 강한 결합으로 인해, 압전 재료의 퀴리 온도를 상승시키고, 내부 분극의 변동 범위를 확대하는 효과가 얻어진다.
A가 Bi 원소만으로 이루어지는 경우, A 사이트 원소와 O 원소로 구성되는 페로브스카이트 골격은 전기적으로 안정화된다.
또한, 본 발명의 압전 재료의 제조를 용이하게 하고, 본 발명의 압전 재료의 물성을 조정할 목적으로, A에 Bi 이외의 원소를 함유시킬 수 있다. A에 함유되는 원소는 3가 금속 원소인 것이 바람직하다. 그 예로는, La, Ce, Pr, Tm, Yb 및 Dy 등의 3가 란타노이드 원소를 들 수 있다. A에 함유되는 원소의 함유량은 30mol％ 이하인 것이 바람직하다.
상기에 예시한 재료가 A에 추가로 첨가되더라도, Bi의 비율이 70mol％ 미만인 경우, 본 발명의 압전 재료의 절연 성능이 감소될 수 있음을 유념해야 한다. 본원에서, mol％는 백분율로 표시되는, 특정 사이트를 차지하는 물질의 총량에 대한 특정 원소의 물질의 양이다.
본 발명의 압전 재료에서 바람직한 퀴리 온도는 600℃ 이하, 보다 바람직하게는 450℃ 내지 600℃이다. 퀴리 온도가 450℃ 이상이면, 압전 재료가 소자에 사용되는 경우에, 온도에 따른 특성의 변동이 적은 재료를 제공할 수 있다. 또한, 퀴리 온도가 600℃ 이하이면, 소자의 형성 동안 용이하게 분극화될 수 있는 재료를 제공할 수 있다.
화학식 1로 나타내어지는 본 발명의 압전 재료의 결정계는 적어도 단사정 구조를 함유하는 것을 특징으로 한다. 보다 바람직한 결정계는 단사정 구조와 능면체정 구조를 갖는 혼합계, 및 단사정 구조와 정방정 구조를 갖는 혼합계 중 하나이다.
본 발명에서, 단사정, 능면체정 및 정방정의 구조는 하기와 같이 정의된다. 하기 "="는 실질적 동일성을 나타낸다. β각은 결정 격자의 a축과 c축에 의해 형성되는 각을 나타낸다.
능면체정: a축 길이 = c축 길이, 및 β각 ≠ 90°
단사정 결정: a축 길이 ≠ c축 길이, 및 β각 ≠ 90°
정방정: a축 길이 ≠ c축 길이, 및 β각 = 90°
도 1은 본 발명의 압전 재료인 화학식 1로 나타내어지는 페로브스카이트형 복합 산화물에서 결정계의 혼합 상태를 모식적으로 도시하는 그래프이며, 세로축은 (002)면의 격자 간격(=c축 길이/2)이고, 가로축은 조성비 y이다. 본 발명의 압전 재료에 있어서, 정방정과 능면체정의 격자 상수를 비교하면, a축 길이와 b축 길이의 변화에 비해 c축 길이의 변화가 특히 더 큰 것으로 이해된다. 보다 구체적으로, 도 1을 참조하면, 본 발명의 A(ZnxTi(1-x))O3과 AMO3의 고용체의 능면체정 구조와 정방정 구조 사이의 단위 셀 당 부피 차이가 크다고 이해된다. 상이한 결정계의 단위 셀의 부피 차이는 구조의 상 전이(분극의 스위칭)를 억제하는 요인이 될 수 있다. 중간 부피를 갖는 단사정 결정이 혼합되는 경우, 정방정 단독, 능면체정 단독, 또는 정방정과 능면체정의 혼합계에 비해, 구조의 상 전이는 보다 용이해지고, 압전 특성은 향상된다.
본 발명의 압전 재료에서, 화학식 1로 나타내어지는 페로브스카이트형 복합 산화물이 단사정 구조를 갖는 경우, 다른 결정계에 비해 분극축의 회전이 외부 전기장에 대하여 민감해진다. 그 결과, 외부 전기장의 강도 당 압전에 의한 변위량이 커진다. 보다 구체적으로, 압전 상수가 커진다.
다음으로, 화학식 1로 나타내어지는 페로브스카이트형 복합 산화물이 적어도 단사정 구조와 능면체정 구조를 갖는 혼합계, 및 적어도 단사정 구조와 정방정 구조를 갖는 혼합계 중 하나인 경우의 현상에 대하여 설명한다. 이러한 혼합계의 경우, 각 단위 셀은 임의의 결정계 구조(예를 들어, 단사정 구조, 능면체정 구조 및 정방정 구조), 또는 이들의 중간적인 결정계 구조를 취한다. 상이한 상태를 갖는 단위 셀의 집합이 혼합되어 전체 결정 구조를 형성한다. 그러나, 각 상태의 에너지 준위의 차이는 작다. 따라서, 외부 전기장이 인가되는 경우, 각 상태 사이의 전이가 일어난다. 상기 전이는 결정계의 변화로 인해 큰 압전 변위를 유발한다.
압전 재료는 기판 상에 설치되며, 두께 200nm 내지 10㎛, 보다 바람직하게는 300nm 내지 3㎛의 막인 것이 바람직하다. 압전 재료의 막 두께를 200nm 내지 10㎛로 설정함으로써, 압전 소자로서 충분한 전기기계적 변환 기능이 얻어지고, 압전 소자의 밀도 증가를 기대할 수 있다.
막의 적층 방법은 특별히 한정되지 않는다. 상기 방법의 예로는 화학 용액 증착법(CSD법, 졸겔법으로 칭할 수 있음), 금속 유기 화학 기상 증착법(MOCVD법), 스퍼터링법, 펄스 레이저 증착법(PLD법), 수열 합성법 및 에어로졸 증착법(AD법)을 들 수 있다. 이들 중, 가장 바람직한 적층 방법은 금속 유기 화학 기상 증착법 및 화학 용액 증착법 중 하나이다. 금속 유기 화학 기상 증착법 및 화학 용액 증착법은 금속 조성의 정밀 제어가 우수한 성막 방법이다.
본 발명에서, 금속 유기 화학 기상 증착법은 캐리어 가스에 의해 보내진 금속 유기 화합물의 열 분해에 의해, 의도하는 금속 산화물을 기판 상에 성장시키는 성막 방법을 총칭한다. 금속 유기 화학 기상 증착법은 금속 유기 기상 에피택시법, MOCVD법 및 MOVPE법 중 하나로도 칭해진다.
본 발명에서 화학 용액 증착법은 기판 상에 의도하는 금속 산화물의 전구체 용액을 도포한 후, 가열 및 결정화시킴으로써, 의도하는 금속 산화물을 얻는 성막 방법을 총칭한다. 일반적으로, 화학 용액 증착법은 CSD법, 졸겔법 및 유기 금속 분해법으로 칭해지는 성막 방법을 포함한다.
금속 유기 화학 기상 증착법 및 화학 용액 증착법 중 하나에 사용되는 금속 화합물의 예로는, 가수분해성 또는 열분해성 금속 유기 화합물을 들 수 있다. 그의 전형적인 예로는, 의도하는 재료에 함유되는, 금속의 금속 알콕시드, 유기산염, 및 β-디케톤 착체 등의 금속 착체를 들 수 있다.
막 형상 압전 재료에서, y의 범위는 바람직하게는 0.17≤y≤0.44이다. y가 0.17보다 작은 조성 범위에서는, 비-정방정 구조를 갖는 AMO3의 성질이 우세해진다. 반대로, y가 0.44보다 큰 조성 범위에서는, A(ZnxTi(1-x))O3의 성질이 우세해진다. y의 범위가 0.17≤y≤0.44인 경우, AMO3와 A(ZnxTi(1-x))O3 사이의 몰포트로픽 상 경계의 효과, 즉, 단사정 구조가 지배적인 영역의 효과가 나타나고, 그 결과 압전성 및 유전성이 증가된다. 조성 범위가 몰포트로픽 상 경계의 부근인 것은 X선 회절 측정 등에서의 단사정 구조의 존재로부터 확인할 수 있다.
도 2는 본 발명의 압전 재료를 사용한 압전 소자의 일례를 도시하는 모식도이다. 도 2에 나타낸 압전 소자는 기판(1), 하부 전극(2), 본 발명의 압전 재료(3) 및 상부 전극(4)을 포함한다.
기판(1)용 재료는 특별히 한정되지 않지만, 통상적으로 800℃ 이하에서 행해지는 소결 공정 동안, 변형되거나 용융되지 않는 재료가 바람직하다. 예를 들어, 산화마그네슘, 티탄산스트론튬 등으로 이루어지는 단결정 기판, 지르코니아, 알루미나, 실리카 등으로 이루어지는 세라믹 기판, 규소(Si), 텅스텐(W) 등으로 이루어지는 반도체 기판, 또는 내열 스테인레스(SUS) 기판이 바람직하게 사용된다. 이들 재료는 다수 종류를 조합할 수 있거나, 적층하여 다층 구성을 형성할 수 있다. 전도성 금속 및 전도성 금속 산화물 중 하나를 추가로 압전 소자의 전극의 하나로서 기능하도록 할 목적으로, 전도성 금속 및 전도성 금속 산화물 중 하나를 기판에 도핑하거나, 기판의 표면 상에 적층할 수 있다.
이들 기판 중에서, 본 발명의 압전 재료에 사용되는 기판은 선택적으로 (001) 배향 또는 (111) 배향된 단결정 기판인 것이 바람직하다.
특정한 배향을 갖는 단결정 기판을 사용함으로써, 기판의 표면 상에 설치된 막 형상 압전 재료도 동일한 배향으로 강하게 배향될 수 있다. 압전 재료가 (001) 배향 또는 (111) 배향을 갖는 경우, 분극의 모멘트가 막에 수직 방향으로 정렬되기 때문에, 압전 효과의 향상을 기대할 수 있다.
하부 전극(2) 및 상부 전극(4)은 두께 약 5 내지 2,000nm의 전기전도성 층으로 이루어진다. 전기전도성 층의 재료는 특별히 한정되지 않으며, 압전 소자에 통상적으로 사용되는 재료일 수 있다. 예를 들어, Ti, Pt, Ta, Ir, Sr, In, Sn, Au, Al, Fe, Cr, Ni 등의 금속, 및 이들의 산화물을 들 수 있다. 하부 전극(2) 및 상부 전극(4)은 이들 중 1종으로 형성되거나, 이들의 2종류 이상을 적층한 것일 수 있다. 전극의 제작 방법은 한정되지 않는다. 예를 들어, 상기 방법의 예로는 화학 용액 증착법, 금속 유기 화학 기상 증착법, 스퍼터링법, 펄스 레이저 증착법, 수열 합성법 및 에어로졸 증착법을 들 수 있다. 또한, 하부 전극(2) 및 상부 전극(4) 양자 모두는 원하는 형상으로 패터닝될 수 있다.
본 발명의 압전 재료는 상술한 예에 한정되지 않고, 초음파 진동기, 압전 구동기, 압전 센서 및 강유전 메모리 등의 장비에 사용될 수 있다.
이하, 본 발명을 실시예에 의해 보다 구체적으로 설명한다. 그러나, 본 발명은 하기 실시예에 한정되지 않는다.
(실시예 1 내지 7)
표 1의 각 실시예에 대응하는 조성을 갖는 복합 금속 산화물 박막을 펄스식 금속 유기 화학 기상 증착법에 의해 기판 상에 형성하였다.
박막이 형성되는 기판으로서, 하부 전극으로서 두께 약 100nm의 루테늄산스트론튬을 성막 면에 갖는 (100) 배향의 티탄산스트론튬으로 이루어지는 단결정 기판을 사용하였다. 각 금속의 산화물 재료로서, 디메틸(2-(N,N-디메틸아미노메틸)페닐)비스무스(Bi(CH3)2(2-(CH3)2NCH2Ph)), 트리(에틸펜타디에닐)철(Fe(C2H5C5H4)3), 비스(6-에틸-2,2-디메틸-3,5-데칸디오네이트)아연(Zn(EDMDD)2) 및 테트라-i-프로폭시티탄(Ti(O·i-Pr)4)을 사용하였다.
캐리어 가스로서 질소를 사용하고, 퍼지 가스로서 산소를 사용하여, 10초 동안 가스가 공급되는 매회 5초 동안 가스의 공급을 중단함으로써 간헐적으로 성막을 행하였다. 성막 온도는 770℃로 설정하였다. 총 200펄스(50분)로 성막을 행함으로써, 두께 260nm 내지 480nm의 본 발명의 압전 재료 박막을 얻었다.
X선 회절 측정에 따르면, 임의의 압전 재료는 페로브스카이트 구조를 가졌음이 밝혀졌다. 또한, 결정계는 단사정 구조와 능면체정 구조를 갖는 혼합계, 및 단사정 구조와 정방정 구조를 갖는 혼합계 중 하나였다.
각 박막 형상 압전 재료의 표면 상에 φ 100㎛의 백금 전극을 스퍼터링법에 의해 설치하여 압전 소자를 얻었다. 이렇게 얻어진 압전 소자를 전기적 측정에 사용하였다. 표 1에 그 결과를 조성과 함께 나타낸다.
표 1에 나타낸 강유전성에 관하여, -60℃ 내지 30℃의 온도 범위에서 P-E 이력 측정을 행한 경우, 외부 전기장의 크기를 양 또는 음으로 변화시킴으로써 자발 분극이 반전되는 것을 나타내는, 강유전체에 특유한 이력 곡선이 얻어지는 경우에 "o" 표시를 부여하였다.
퀴리 온도의 측정은 가열 냉각 유닛을 구비한 X선 회절 장치 및 임피던스 분석기에 의해 행하였다. 표 1에 나타낸 퀴리 온도는 -150℃ 내지 330℃의 범위에서, 결정 구조가 변화하는 온도 또는 유전 상수가 국소 최대값을 나타내는 온도에 의해 특정하였다.
유전 상수 및 유전 손실의 측정은 임피던스 분석기에 의해 행하였다. 표 1에 나타낸 유전 상수 및 유전 손실로서, 25℃ 및 1kHz에서의 수치를 사용하였다. 본원에 기재된 모든 유전 상수로서는, 진공 유전 상수에 대한 비율인 비 유전 상수의 값을 기재한다.
또한, d33 모드에서의 압전 거동을 이용하여 압전 소자에 관하여 측정하였다. 구체적으로, 재료의 표면 상의 상부 전극을 φ 100㎛ 패턴으로 가공하였다. 상부 전극과 하부 전극에 전압을 인가한 때의 미세 변위를 주사형 프로브 현미경(SPM)에 의해 측정하였다. 그 결과, 실시예 1 내지 7의 모든 압전 재료에서 외부 전기장에 대응하는 변위를 관측하였다. 외부 전기장이 -10V로부터 +10V로 변화한 경우 얻어지는 나비 형상의 변위량 곡선으로부터 산출된 모든 압전 d33 상수는 30pm/V 이상이었다. 본 발명의 압전 재료의 d33 상수의 최대값은 실시예 3에서의 85pm/V였다.
(비교예 1 내지 5)
실시예 1에서와 동일한 방식으로, 표 1에 나타낸 의도하는 조성을 갖는 금속 산화물을 펄스식 금속 유기 화학 기상 증착법에 의해 제조하였다.
실시예 1에서와 동일한 방식으로, 비교예 1 내지 5의 금속 산화물 재료 상에 전극을 형성하고, 전기적 측정을 행하였다. 표 1에 그 결과를 조성과 함께 나타낸다. 비교예 1 내지 5의 금속 산화물 재료의 유전 상수는 실시예의 압전 재료보다 작았다. 또한, y 값이 작은 비교예 1 및 2는 큰 유전 손실값을 나타내었다.
(비교예 6)
실시예 1에서와 동일한 방식으로, 표 1에 나타낸 의도하는 조성을 갖는 금속 산화물을 펄스식 금속 유기 화학 기상 증착법에 의해 제조하였다.
비교예 6의 조성은 BiFeO3이었고, X선 회절 측정으로부터, 능면체정의 페로브스카이트 구조를 갖는 것이 밝혀졌다.
실시예 1에서와 동일한 방식으로, 비교예 6의 금속 산화물 재료 상에 전극을 형성하고, 전기적 측정을 행하였다. 표 1에 그 결과를 조성과 함께 나타낸다. 비교예 6의 금속 산화물 재료의 유전 상수는 실시예의 압전 재료보다 작고, 유전 손실은 실시예보다 컸다.
실시예 1과 유사하게, 비교예 1 내지 6의 금속 산화물 재료의 압전 d33 상수를 측정하였다. 그 결과, 30pm/V 이상의 d33 상수는 관측되지 않았다.
표 1에 따르면, 본 발명의 모든 압전 재료는 강유전성을 나타낸다. 보다 구체적으로, 실시예 1 내지 7에서의 모든 재료는 압전성을 갖는 것으로 이해된다. 또한, 본 발명의 모든 압전 재료는, 퀴리 온도가 330℃ 이상이고, -150℃ 내지 330℃의 온도 범위에서 안정한 전기적 특성을 나타낸다.
또한, 본 발명의 압전 재료 각각은 비교예의 금속 산화물보다 큰 유전 상수를 나타내며, 이는 본 발명의 압전 재료가 압전 성능도 보다 우수함을 시사한다.
본 발명의 압전 재료는 MEMS 기술에도 응용가능하며, 높은 온도에서도 만족스러운 압전성을 나타내고, 환경에 대해 청정하다. 따라서, 본 발명의 압전 재료는 초음파 모터 및 압전 소자 등의 많은 압전 재료를 사용하는 기기에 임의의 문제 없이 사용할 수 있다.
본 발명을 예시적인 실시형태를 참고로 설명하였지만, 본 발명은 개시된 예시적인 실시형태에 한정되지 않음을 이해해야 한다. 하기 특허청구범위는 이러한 변형 및 등가 구조 및 기능을 모두 포괄하도록 가장 넓게 해석되어야 한다.
본 출원은 2009년 1월 7일자로 출원된 일본 특허 출원 제2009-001964호에 대해 우선권을 주장하며, 상기 출원은 그 전문이 본원에 참고로 도입된다.
Claims (9)
- 적어도 단사정 구조를 함유하며, 하기 화학식 1로 나타내어지는 결정계를 포함하는 압전 재료.
<화학식 1>
식 중, A는 Bi 원소를 나타내고, M은 Fe, Al, Sc, Mn, Y, Ga 및 Yb로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 나타내고; x는 0.4≤x≤0.6의 수치를 나타내고; y는 0.17≤y≤0.60의 수치를 나타낸다. - 제1항에 있어서, 압전 재료의 결정계가 능면체정 구조를 추가로 함유하는, 압전 재료.
- 제1항에 있어서, 압전 재료의 결정계가 정방정 구조를 추가로 함유하는, 압전 재료.
- 제1항에 있어서, y의 범위가 0.17≤y≤0.44인, 압전 재료.
- 제1항에 있어서, 압전 재료의 퀴리 온도가 450℃ 내지 600℃인, 압전 재료.
- 제1항에 있어서, 압전 재료가 기판 상에 형성되며 두께 200nm 내지 10㎛의 막인, 압전 재료.
- 제6항에 있어서, 압전 재료가 금속 유기 화학 기상 증착법에 의해 형성되는, 압전 재료.
- 제6항에 있어서, 기판이 선택적으로 (001) 배향 또는 (111) 배향된 단결정 기판인, 압전 재료.
- 제1항에 따른 압전 재료를 포함하는 압전 소자.
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