KR101022104B1 - 풍력 터빈용 선회 베어링 구조체 및 풍력 발전 장치 - Google Patents

풍력 터빈용 선회 베어링 구조체 및 풍력 발전 장치 Download PDF

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마사아키 시바타
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미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤
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Abstract

선회 베어링은, 평행하게 내주면에 형성된 제 1 및 제 2 원주홈을 갖는 외륜부와, 상기 외륜부의 내측에 마련되고, 상기 외륜부의 상기 제 1 및 제 2 원주홈에 대응해서 평행하게 외주면에 형성된 제 1 및 제 2 원주홈을 갖는 내륜부와, 상기 외륜부의 상기 제 1 원주홈과 상기 내륜부의 상기 제 1 원주홈에 마련된 제 1 전동체열과, 상기 외륜부의 상기 제 2 원주홈과 상기 내륜부의 상기 제 2 원주홈에 마련된 제 2 전동체열을 구비한다. 상기 제 1 전동체열과 상기 제 2 전동체열을 거쳐서, 상기 내륜부는 회전축의 주위에 상기 외륜부와 상대적으로 반대의 원주 방향으로 회전한다.

Description

풍력 터빈용 선회 베어링 구조체 및 풍력 발전 장치{SLEWING BEARING STRUCTURE}
본 발명은 선회 베어링 구조체(slewing bearing structure)에 관한 것으로, 특히 복열 선회 베어링에 관한 것이다.
지구 환경의 보전 때문에, 환경에 대한 부하가 작은 자연 에너지의 이용이 요구되고 있다. 자연 에너지의 하나로서 풍력 에너지가 유망하다. 풍력 터빈은 풍력 에너지를 전력으로 변환하는 회전 기계이다. 풍력 터빈은 도 1에 도시되는 바와 같이, 지지탑과, 지지탑에 선회 가능하게 지지되는 풍차 기체(102)와, 풍차 기체(102)에 회전 가능하게 지지되는 날개차 기체(로터 헤드; 103)로 구성되어 있다. 복수의 날개(본 예에서는 3장의 날개; 104A, 104B, 104C)는 각각, 선회 베어링(105A, 105B, 105C)을 거쳐서 로터 헤드(103)에 선회 가능하게(피치 가변 가능하게) 지지되어 있다. 선회 베어링(105B)은 도 2에 도시되는 바와 같이, 로터 헤드측의 비선회 외륜(106)과 날개측의 선회 내륜(107)으로 형성되어 있다. 외륜(106)과 내륜(107) 사이에는 환상의 전동체열(轉動體列)(108)이 설치되어 있다. 전동체열(108)의 요소로서의 전동체는 구름 볼 또는 대체로 원통면 또는 구면(spherical surface) 형상을 갖고 있다.
도 1에 도시되는 3장 날개 중 하나(104B)를 지지하는 선회 베어링(105B)에는 방사방향(XB)의 외력(Fxb)과, 방사방향(XB)의 주위의 회전 모멘트(Mxb)와, 방사방향(YB)의 외력(Fyb)과, 방사방향(YB)의 주위의 회전 모멘트(Myb)와, 로터 헤드(103)의 회전축에 직교하는 축방향(ZB)의 외력(Fzb)과, 축방향(ZB)의 주위의 회전 모멘트(Mzb)가 작용한다. 이러한 3차원의 힘은 외륜(106)과 내륜(107)과 전동체열(108)의 다수의 전동체에 대하여 면압을 생성한다. 이러한 면압은 외륜(106)과 내륜(107)과 전동체열(108)에 탄성 변형력으로서 작용한다. 이러한 변형력은 동일 원주 위에 배열되는 다수의 전동체의 볼 번호에 대응하는 원주 방향 위치의 분포 함수로서 나타내고, 전동체가 받는 구(球) 하중 또는 그 위치의 면압은 일정치 않고 크게 변동한다. 이러한 변형력은 선회 베어링(105A, 105B, 105C)에 생성되는 큰 마찰의 원인으로 나타나고, 선회 베어링의 수명을 단축시킨다.
상기의 설명과 관련하여, 복열 선회 베어링이 일본 특허 공개 제 2002-13540 호 공보에 기재되어 있다. 이 종래예에서는 외륜 또는 내륜의 반경 방향으로 삽입 구멍이 마련되어 전동체가 삽입되어 있다. 롤러의 삽입에 따라 예압량이 서서히 증가하는 것은 기재되어 있지만, 열마다의 예압량에 관한 기재는 없다.
또한, 풍차 날개가 일본 특허 공개 평성 제 7-310645 호 공보에 개시되어 있다. 이 종래예에서는 날개부가 선회 베어링을 거쳐서 로터 헤드에 의해 피치 가변으로 지지되고, 선회 베어링은 레이디얼 하중과 스러스트 하중을 동시에 지지한다. 이 선회 베어링은 1열 베어링이다.
본 발명의 목적은 선회 베어링의 복열화와 면압 균등화(전동체 하중의 균등화)를 동시에 실시하는 선회 베어링을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 선회 베어링을 복열화하고, 또한 전동체의 적정 하중 분배를 하중 등배로 함으로써, 면압 균등화를 실시하는 선회 베어링을 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 선회 베어링을 복열화하고, 하중 부등배의 경우에 면압 균등화를 실시하는 선회 베어링을 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 상기 선회 베어링을 사용하는 풍력 발전 장치를 제공하는 것이다.
본 발명의 관점에서는, 선회 베어링은 평행하게 내주면에 형성된 제 1 및 제 2 원주홈을 갖는 외륜부와, 상기 외륜부의 내측에 마련되고, 상기 외륜부의 상기 제 1 및 제 2 원주홈에 대응하여 평행하게 외주면에 형성된 제 1 및 제 2 원주홈을 갖는 내륜부와, 상기 외륜부의 상기 제 1 원주홈과 상기 내륜부의 상기 제 1 원주홈에 마련된 제 1 전동체열과, 상기 외륜부의 상기 제 2 원주홈과 상기 내륜부의 상기 제 2 원주홈에 마련된 제 2 전동체열을 구비한다. 상기 제 1 전동체열과 상기 제 2 전동체열을 거쳐서, 상기 내륜부는 회전축의 주위에 상기 외륜부와 상대적으로 반대 방향으로 회전한다. 상기 제 1 전동체열 측으로의 하중이 상기 제 2 전동체열 측으로의 하중보다 클 때, 상기 제 1 전동체열의 전동체로의 제 1 예압은 상기 제 2 전동체열의 전동체로의 제 2 예압보다 크다.
여기에서, 상기 제 1 외주부에 대응하는 상기 제 1 전동체열의 전동체로의 제 1 예압은 상기 제 2 외주부에 대응하는 상기 제 2 전동체열의 전동체로의 제 2 예압보다 큰 것이 바람직하다.
이 경우, 상기 외륜부의 상기 제 1 외주부의 반경 방향의 두께는 상기 외륜부의 상기 제 2 외주부의 반경 방향의 두께보다 두꺼워도 무방하다. 또한, 상기 제 1 전동체열의 전동체의 반경 방향의 제 1 직경은 상기 제 2 전동체열의 전동체의 반경 방향의 제 2 직경보다 작아도 좋다.
또한, 상기 외륜부의 상기 회전축 방향의 폭은 상기 내륜부의 상기 회전축 방향의 폭과 동일하여도 좋고, 상기 외륜부의 상기 회전축 방향의 폭은 상기 내륜부의 상기 회전축 방향의 폭보다 넓어도 좋다.
상기 외륜부의 상기 회전축 방향의 폭은, 상기 내륜부의 상기 회전축 방향의 폭보다 넓을 때, 상기 외륜부는 상기 회전축 방향에 직교하는 상기 외륜부의 면에 결합된 측판을 더 구비해도 좋다. 추가로, 상기 내륜부는 상기 회전축 방향에 직교하는 상기 외륜부의 면에 결합된 측판을 더 구비해도 좋다.
또한, 상기 제 1 및 제 2 전동체열의 전동체는 볼이여도 좋고, 롤러이여도 좋다.
또한, 본 발명의 다른 관점으로는 풍력 발전 장치는 풍력 취출용 회전축에 접속된 로터 헤드와, 복수의 날개와, 상기 복수의 날개 각각을 상기 로터 헤드에 결합하도록 마련된 상기의 풍력 발전 장치를 구비한다.
본 발명의 복열 선회 베어링에 의하면, 하중차 분포의 평탄화에 의하여 면압차 분포를 평탄화하고, 선회 베어링의 복열화와 면압 균등화를 동시에 실시할 수 있다. 이에 의해, 복열의 전동체열에 대응해서 외륜과 내륜이 분담하는 하중이 균등하게 분배되는 것이 가능하다. 하중 등배는 복열 선회 베어링이 고강성이며, 또는 각 전동체열에 대응하는 전강성(베어링 강성 + 지지 강성)이 같은 것에 의해 실시된다.
도 1은 공지의 선회 베어링 구조체를 도시하는 사시도,
도 2는 공지의 선회 베어링을 도시하는 사시도,
도 3은 본 발명의 적용 대상을 도시하는 선회 베어링 구조체를 도시하는 사시도,
도 4는 도 3의 사시도의 일부에 대한 단면도,
도 5는 선회 베어링의 영역 분할을 도시하는 단면도,
도 6은 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 실시 형태를 도시하는 단면도,
도 7은 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 다른 실시 형태를 도시하는 단면도,
도 8은 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 또 다른 실시 형태를 도시하는 단면도,
도 9는 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 또 다른 실시 형태를 도시하는 단면도,
도 10은 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 또 다른 실시 형태를 도시하는 단면도,
도 11은 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 볼 하중 분포를 도시하는 그래프,
도 12는 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 다른 볼 하중 분포를 도시하는 그래프,
도 13은 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 면압 분포를 도시하는 그래프,
도 14는 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 다른 면압 분포를 도시하는 그래프,
도 15는 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 또 다른 볼 하중 분포를 도시하는 그래프,
도 16은 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 또 다른 볼 하중 분포를 도시하는 그래프,
도 17은 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 또 다른 면압 분포를 도시하는 그래프,
도 18은 본 발명에 의한 풍차용 선회 베어링 구조체의 또 다른 면압 분포를 도시하는 그래프.
이하, 첨부 도면을 참조하여, 본 발명의 선회 베어링에 대해서 상세하게 설명한다. 이하에 있어서는 풍차용 선회 베어링을 예로 들어 선회 베어링을 설명하지만, 본 발명이 일반 선회 베어링에 적용될 수 있다는 것은 당업자에는 명백할 것이다.
도 3은 본 발명의 제 1 실시 형태에 의한 풍차용 선회 베어링의 구조를 도시하는 사시도이다. 도 3을 참조하여, 날개차 본체(로터 헤드; 1)에는 풍력 취출용 회전축(2)과, 3조의 선회 베어링(3)이 마련되어 있다. 3개의 가변 피치 날개(도시되지 않음)는 3조의 선회 베어링(3)에 의해 각각 지지되어 있다. 3 조의 선회 베어링(3)의 각각의 선회축은 동일 평면상에서 120도의 등각도 간격으로 배치되어 있다.
도 4에서 선회 베어링(3)은 로터 헤드(1)에 고착되는 외륜(4)과 날개에 고착되는 내륜(5)으로 형성되어 있다. 외륜(4)의 내주면과 내륜(5)의 외주면 사이에는 제 1 전동체열(6)과 제 2 전동체열(7)이 설치되어 있다. 제 1 전동체열(6)과 제 2 전동체열(7)의 각각의 전동체는 볼 또는 롤러와 같은 형상을 갖고 있다. 제 1 전동체열(6)과 제 2 전동체열(7)은 선회축(L)의 축방향으로 간격(D)으로 이격되어 있다.
외륜(4)과 내륜(5)의 표면에 생성되는 면압에 대해서 FEM 해석이 실시되어, 그 결과가 그 면 위에 선으로 묘사되어 있다. 제 1 전동체열(6)과 제 2 전동체열(7)의 각각의 전동체를 유지하는 리테이너(유지기)는 단일체로서, 또는 외륜(4) 혹은 내륜(5)과 일체물로 형성되어 있다. 제 1 전동체열(6)과 제 2 전동체열(7)로서, 구름 볼, 구면 롤러를 이용할 수 있다.
도 5는 하중(f1)과 하중(f2)이 하중 등배 또는 하중 부등배로 선회축 방향으로 배분되고, 원주 방향의 면압은 균등화되는(면압차 분포를 평탄화하는) 2 영역을 도시하고 있다. 원주 방향의 좌표는 동일 원주상에 나란한 복수의 전동체인 볼에 할당되는 볼 번호를 이용하여 표현된다. 따라서, 원주 방향의 좌표는 이산화되어 있다. 일체로 형성된 외륜(4)은 선회축 방향으로 제 1 전동체열(6)에 대응하는 제 1 외륜부(8)와, 제 2 전동체열(7)에 대응하는 제 2 외륜부(9)로 가상적으로 영역 분할된다. 일체로서 형성된 내륜(5)은 선회축 방향으로 제 1 전동체열(6)에 대응하는 제 1 내륜부(11)와, 제 2 전동체열(7)에 대응하는 제 2 내륜부(12)로 가상적으로 나눌 수 있다. 제 1 외륜부(8)와 제 2 외륜부(9)는 선회축(L)에 직교하는 가상적 중심면(S)으로 선회축 방향으로 나누어져 있다. 제 1 내륜부(11)와 제 2 내륜부(12)는 가상적 중심면(S)에서 선회축 방향으로 나누어져 있다.
도 6은 본 발명이 적용되는 풍차용 선회 베어링의 구조체의 하중 분배의 예를 도시하고 있다. 제 1 외륜부(8)의 외측 주위면에 작용하는 하중(f1)이 제 2 외륜부(9)의 외측 주위면에 작용하는 하중(f2)보다 작을 경우에는 제 1 전동체열(6)의 볼의 직경은 제 2 전동체열(7)의 볼의 직경보다 작은 것이 바람직하다. 볼의 직경이 큰 만큼 볼의 하중이 크기 때문에, 이 예에서는 제 1 외륜부(8)와 제 2 외륜부(9)의 변형도 또는 내부 응력 분포가 균등화될 수 있다.
도 7은 본 발명이 적용되는 풍차용 선회 베어링 구조체의 하중 분배에 대한 다른예를 도시하고 있다. 이 예에서는 제 1 전동체열(6)과 제 2 전동체열(7)의 볼의 직경은 같다. 제 2 외륜부(9)의 외측 주위면에 작용하는 하중(f2)이 제 1 외륜부(8)의 외측 주위면에 작용하는 하중(f1)보다 큰 경우에는 제 2 외륜부(9)의 강성이 제 1 외륜부(8)의 강성보다 커지도록, 제 1 외륜부(8)의 반경 방향의 두께는 제 2 외륜부(9)의 반경 방향 두께보다 두껍게 된다. 그 결과, 큰 강성 쪽에 하중이 많이 작용하고, 제 1 전동체열(6)과 제 2 전동체열(7)의 하중의 등배가 실시된다. 하중 등배에 의해, 베어링의 면압(면압차 분포)이 균등화된다. 제 1 외륜부(8)와 제 2 외륜부(9)의 이러한 대소 관계는 일반적 경향으로서 옳다. 그러나, 현실에는 실제 구조에 관한 FEM 해석의 결과에 근거하여, 그 두께, 그 형상, 가상적 중심면(S)의 선회축 방향의 위치가 정해진다. 이 예에서는 하중 등배가 실시된다.
도 8은 본 발명이 적용되는 풍차용 선회 베어링 구조체의 하중 등배의 또 다른예를 도시하고 있다. 이 예에서는 외륜(4)과 내륜(5)의 형상을 조정하는 점에서, 도 7의 실시예에 같다. f1과 f2의 대소 관계에 대하여, 외륜(4)과 내륜(5)의 선회축 방향의 폭의 대소 관계가 정해진다. 또는, f1과 f2의 대소 관계에 근거하여, 제 1 외륜부(8)와 제 2 외륜부(9)의 선회축 방향의 폭의 대소 관계 또는 제 1 내륜부(11)와 제 2 내륜부(12)의 선회축 방향의 폭의 대소 관계가 정해진다. 이 예에서는 하중 등배가 실시된다.
도 9는 본 발명이 적용되는 풍차용 선회 베어링의 하중 등배의 또 다른예를 도시하고 있다. f1과 f2의 대소 관계에 근거하여, 제 1 전동체열(6)의 볼의 직경(R1)과 제 2 전동체열(7)의 볼의 직경(R2)에 근소한 차(ΔR)가 주어진다.
ΔR=R2-R1=K*(f2-f1) K: 작은 상수
외륜(4)과 내륜(5) 사이에 제 1 전동체열(6)과 제 2 전동체열(7)이 마련되고, 제 1 전동체열(6)과 제 2 전동체열(7)이 외륜(4)과 내륜(5)에서 강하게 협압된다. 이 경우, 제 1 외륜부(8)의 외측 주위면에 작용하는 하중(f1)이 제 2 외륜부(9)의 외측 주위면에 작용하는 하중(f2)보다 큰 경우에는 볼 직경이 근소하게 큰 볼(7)쪽의 예압력이 크므로, 볼(7)의 강성이 커진다. 그 결과로서, 큰 강성쪽에 하중이 많이 작용하게 되고, 제 1 전동체열(6)과 제 2 전동체열(7)의 하중 등배가 실시된다. 이 예에서는 볼의 직경을 조절하고, 예압력을 조정하는 것에 의해 베어링의 면압이 균등화되고, 면압차 분포가 평탄화되는 것이 가능하다. 이 예의 예압 조정의 고찰에 따르면, 도시하지 않지만, 제 1 전동체열(6)의 외륜의 직경(R1')과 제 2 전동체열(7)의 외륜의 직경(R2') 사이에 근소한 차를 마련하는 것에 의해, 베어링의 면압 분포를 양쪽 열 사이에서 균등화(평탄화)할 수 있다.
도 10은 하중 등배의 또 다른예를 도시하고 있다. f1과 f2의 대소 관계에 근거해서 결정되는 두께의 링판(측판; 13)이 제 1 외륜부(8)의 측 주위면에 장착되고, f1과 f2의 대소 관계에 근거해서 결정되는 두께의 링판(측판; 13)이 제 2 외륜부(9)의 측 주위면에 부착된다. 또한, f1과 f2의 대소 관계에 근거해서 결정되는 두께의 링판(13')이 제 1 내륜부(11)의 측 주위면에 장착되고, 또는 f1과 f2의 대소 관계에 근거해서 결정되는 두께의 링판(13')이 제 2 내륜부(12)의 측 주위면에 부착된다. 또는, 제 1 외륜부(8)에 부착되는 링판(13)의 두께와 제 1 내륜부(11)에 부착되는 링판(13')의 두께는 f1과 f2의 대소 관계에 근거해서 조정되어도 좋다. 또는, 제 2 외륜부(9)에 부착되는 링판(13)의 두께와 제 2 내륜부(12)에 부착되는 링판(13')의 두께는 f1과 f2의 대소 관계에 근거해서 조정되어도 좋다. 강성의 조정에 의해 하중 등배를 실시할 수 있다.
또한, 상기 링판은 외륜부(4)에만 마련해도 좋고, 내륜부(5)에만 마련해도 좋다. 또한, 그 링판은 내륜부(5)에 결합되는 회전축과 간섭하지 않도록, 회전축의 근방까지 연장되어 있어도 좋다.
도 11 내지 도 14는 상기의 하중 분배에 의해 분배되는 하중의 FEM 해석 결과를 도시하고 있다. 여기에서, 횡축은 내외륜의 1주에 관한 각도 좌표이며, 볼 번호로 이산화되어 있다. 도 11은 f1과 f2의 분배율을 바꾸어서 FEM 해석을 실행했을 때의 로터 헤드측의 볼 하중 분포를 도시하고 있다. 로터 헤드측의 볼 하중은 날개측의 볼 하중보다 크다. 분배율 50%의 하중이 걸릴 경우의 볼 하중 분포는 분배율 59% 또는 분배율 61%의 하중이 걸릴 경우의 볼 하중 분포에 비교하여, 전체 주위 영역에서 로터 헤드측으로 작게 억제되어 있다. 도 13은 도 11에 도시되는 볼 하중 분포에 대응하는 로터 헤드측의 면압 분포를 도시하고 있다. 분배율 50%의 통상 하중이 걸릴 경우의 면압 분포는 분배율 59% 또는 분배율 61%의 통상 하중이 걸릴 경우의 면압 분포에 비해, 전체 주위 영역에서 로터 헤드측에서 작게 억제되어 있다. 이렇게 볼 하중 분포와 면압 분포가 큰 측에서 그들의 값이 작게 억제되고, 작은측에서 커지게 되어, 양 분포가 평탄화되어 있다. 도 12와 도 14는 양쪽열의 볼 하중차 분포와 면압차 분포가 평탄화되는 것을 도시하고, 등배가 적정 분배인 것을 도시하고 있다.
도 15 내지 도 18은 도 10에 도시되는 링판(1장의 측판; 13, 13')이 부가되었을 때의 하중의 FEM 해석 결과를 도시하고 있다. 분배율이 50%에 가까운 48%일 경우에, 볼 하중과 면압이 큰 로터 헤드측으로, 그 볼 하중차 분포와 그 면압차 분포가 전반적으로 더욱 평탄화되어 있는 것을 도시하고 있다.
[제 2 실시예]
하중 부등배의 또 다른예로서, 2열 구면 롤러 베어링을 사용하고, 롤러에 대하여 예압을 조정하는 것에 의해, 베어링의 부하 능력이 상승하고, 다소의 하중 불균등은 흡수할 수 있다. 제 1 전동체열(6)의 리테이너와 제 2 전동체열(7)의 리테이너를 일체화하는 것은 면압의 균등화(평탄화)를 위해 유효하다. 1 원주상의 볼 하중을 균등화하는 것은 효과적이다. 그 볼 하중을 균등화하기 위해서, 외륜(4)의 구름면과 내륜(5)의 구름면을 함께 비진원(非眞圓)으로 형성하고, 또는 외륜(4)과 내륜(5)의 한쪽을 비진원으로 형성하고, 그 볼에 부여되는 예압을 조정하여, 베어링의 면압 분포를 균등화(평탄화)할 수 있다.
상술한 바와 같이, 본 발명의 복열 선회 베어링에 의하면, 하중차 분포의 평탄화에 의하여 면압차 분포를 평탄화하고, 선회 베어링의 복열화와 면압 균등화를 동시에 실시할 수 있다. 이에 의해, 복열의 전동체열에 대응해서 외륜과 내륜이 분담하는 하중이 균등하게 분배되는 것이 가능하다. 하중 등배는 복열 선회 베어링이 고강성이며, 또는 각 전동체열에 대응하는 전강성(베어링 강성 + 지지 강성)이 같은 것에 의해 실시된다.

Claims (16)

  1. 본체, 및
    상기 본체에 의해 지지되어, 각각 복수의 가변 피치 블레이드를 회전 가능하게 지지하는 복수의 선회 베어링을 포함하며,
    상기 복수의 선회 베어링 각각은,
    외륜부와,
    내륜부와,
    상기 외륜부와 상기 내륜부 사이에 마련된 제 1 전동체열과,
    상기 외륜부와 상기 내륜부 사이에 마련된 제 2 전동체열을 구비하고,
    상기 제 1 전동체열과 상기 제 2 전동체열은 회전축 방향으로 배열되며,
    상기 선회 베어링은, 외력의 작용에 의해 상기 제 1 전동체열 상에 부가되는 제 1 하중 분포와 상기 외력의 작용에 의해 상기 제 2 전동체열 상에 부가되는 제 2 하중 분포 사이의 차이가 확실히 작아지는 하중 분포 구조를 갖는
    풍력 터빈용 선회 베어링 구조체.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 외륜부의 제 1 외주부의 반경 방향의 두께는 상기 외륜부의 제 2 외주부의 반경 방향의 두께보다 두꺼운
    풍력 터빈용 선회 베어링 구조체.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 제 1 전동체열과 상기 제 2 전동체열은 동일한 직경을 가지는
    풍력 터빈용 선회 베어링 구조체.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 제 1 전동체열의 전동체의 반경 방향의 제 1 직경은 상기 제 2 전동체열의 전동체의 반경 방향의 제 2 직경보다 작은
    풍력 터빈용 선회 베어링 구조체.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 외륜부의 상기 회전축 방향의 폭은 상기 내륜부의 상기 회전축 방향의 폭과 동등한
    풍력 터빈용 선회 베어링 구조체.
  6. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 외륜부의 상기 회전축 방향의 폭은 상기 내륜부의 상기 회전축 방향의 폭보다 넓은
    풍력 터빈용 선회 베어링 구조체.
  7. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제 1 및 제 2 전동체열의 전동체는 볼인
    풍력 터빈용 선회 베어링 구조체.
  8. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제 1 및 제 2 전동체열의 전동체는 롤러인
    풍력 터빈용 선회 베어링 구조체.
  9. 풍력 취출용 회전축에 접속된 로터 헤드와,
    복수의 날개와,
    상기 복수의 날개를 상기 로터 헤드에 결합하도록 마련된 선회 베어링을 구비하며,
    상기 선회 베어링의 각각은,
    외륜부와,
    내륜부와,
    상기 외륜부와 상기 내륜부 사이에 마련된 제 1 전동체열과,
    상기 외륜부와 상기 내륜부 사이에 마련된 제 2 전동체열을 구비하고,
    상기 제 1 전동체열과 상기 제 2 전동체열은 회전축 방향으로 배열되며,
    상기 선회 베어링은, 외력의 작용에 의해 상기 제 1 전동체열 상에 부가되는 제 1 하중 분포와 상기 외력의 작용에 의해 상기 제 2 전동체열 상에 부가되는 제 2 하중 분포 사이의 차이가 확실히 작아지는 하중 분포 구조를 갖는
    풍력 발전 장치.
  10. 제 9 항에 있어서,
    상기 외륜부의 제 1 외주부의 반경 방향의 두께는 상기 외륜부의 제 2 외주부의 반경 방향의 두께보다 두꺼운
    풍력 발전 장치.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 제 1 전동체열과 상기 제 2 전동체열은 동일한 직경을 가지는
    풍력 발전 장치.
  12. 제 9 항에 있어서,
    상기 제 1 전동체열의 전동체의 반경 방향의 제 1 직경은 상기 제 2 전동체열의 전동체의 반경 방향의 제 2 직경보다 작은
    풍력 발전 장치.
  13. 제 9 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 외륜부의 상기 회전축 방향의 폭은 상기 내륜부의 상기 회전축 방향의 폭과 동등한
    풍력 발전 장치.
  14. 제 9 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 외륜부의 상기 회전축 방향의 폭은 상기 내륜부의 상기 회전축 방향의 폭보다 넓은
    풍력 발전 장치.
  15. 제 9 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제 1 및 제 2 전동체열의 전동체는 볼인
    풍력 발전 장치.
  16. 제 9 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제 1 및 제 2 전동체열의 전동체는 롤러인
    풍력 발전 장치.
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