KR100708030B1 - 금속흑연질브러시 - Google Patents

Abstract

흑연과 동을 주성분으로 하는 금속흑연질 브러시 본체 1g당 인산 또는 인산 화합물을 인산이온 환산으로 2 ~ 30mg 첨가했다.

브러시, 금속, 흑연, 인산

Description

금속흑연질브러시{Metal-Graphite Brush}

도 1은 실시예의 브러시 측면도이다.

도 2는 변형예의 브러시 측면도이다.

본 발명은 모터 또는 발전기등의 회전기기에 사용하는 금속흑연질 브러시에 관한 것이고, 특히 금속흑연질 브러시의 접동 특성의 개선에 관한 것이다.

자동차 전기적 모터용 브러시등의 저전압 동작의 브러시로서, 금속흑연질 브러시를 사용할 수 있었다. 금속흑연질 브러시는 흑연과 동분말등의 금속분말을 혼합하고 성형·소결해서 제조되고, 저전압 동작을 위해서 흑연보다도 저저항의 금속 분말를 배합해서 저항율을 저하시키고 있다. 금속흑연질 브러시에는 내구성 향상을 위해 배합 성분에 여러가지 궁리가 되고, 이황화 몰리브덴, 이황화 텅스텐등의 금속 황화물 고체 윤활제 또는 납이 여러번 첨가되고, 상응해서 내구성 향상 효과를 얻을 수 있다.

그러나 최근에는, 종래 보다도 모터의 효율 업이나 소형화가 진행되어 그것에 따라, 브러시에는 더욱 내구성의 향상이나 고효율화가 요구되어 지고 있어, 종 래의 이황화 몰리브덴, 이황화 텅스텐 또는 납등만으로는 대응할 수 없는 상황이 되고 있다. 금속흑연질 브러시는 정류자위를 접동할 때, 브러시 성분인 흑연 또는 동이 정류자위에 피막을 형성하고 이것이 윤활 작용을 해서 정류자나 브러시의 마모를 방지하고 있다라고 일반적으로 생각되고 있다. 그렇지만 이것들의 피막의 형성 상태는 모터의 임의적 모양, 사용 조건 또는 배합된 첨가제 성분에 따라 변화하고 피막이 너무 두껍게 되거나 무리가 생기면 브러시 또는 정류자가 마모하는 원인이 된다. 또 피막이 너무 두껍게 되면 접촉면에의 저항이 증대하고 모터의 출력 저하의 요인이 되는 것이 알려져 있다. 효율을 추구하는 최근의 모터에는 이것은 큰 문제가 된다.

브러시의 내구성을 향상시키기 위해 통상 사용하는 금속 황화물 고체 윤활제 또는 납등의 첨가제는 그것들 단독으로는 피막이 너무 두껍게 되는 경향이 있고 또 피막에 무리가 생기기 쉽기 때문에 정류자의 마모가 크게 되거나 출력 저하가 생긴다. 이것을 막기 위해, 너무 두꺼운 피막을 깎도록 실리카, 알루미나, 쇠분말, 망간분말등의 피막 조정제를 첨가하는 것도 있지만 피막 조정제의 첨가는 정류자를 마모시키는등의 트러블의 원인이 되기 쉬웠다.

특허문헌1 특개소63-143770

특허문헌1은 흑연과 동분말과 이황화 몰리브덴을 함유하는 브러시에 피막 조정제의 실리카와 Cu₃P, SnP, AgP등의 인화합물을 첨가하는 것을 개시하고 있다. 특허문헌1에는 인화합물은 동의 강도나 경도를 향상하는 것으로 하고 있다.

본 발명의 기본적 과제는 금속흑연질 브러시의 마모 또는 정류자의 마모를 방지하고 또한 회전기기의 출력 저항을 방지하는 것에 있다.

본 발명의 추가적 과제는 그것을 위한 구체적인 구성을 제공하는 것에 있다.

본 발명은 금속분말과 흑연분말을 혼합 성형한 브러시 본체를 구비한 금속흑연질 브러시에 대해서, 상기 브러시 본체에 인산 또는 인산화합물을 첨가한 것을 특징으로 한다.

더욱이 인산 또는 인산화합물의 효과는 MoS2 또는 WS2등의 금속 황화물 고체 윤활제를 함유하는 브러시 본체에 대해 특히 현저하기 때문에, 브러시 본체는 바람직하게는 금속과 흑연의 다른 것에 금속 황화물 고체 윤활제를 함유하는 것으로 한다. 브러시 본체중에 금속 황화물 고체 윤활제의 함유량은 예를들면 0.3 ~ 6중량% (3 ~ 60 mg/g 본체 재료)로 하고, 바람직하게는 1 ~ 5 중량%로 한다.

인산 또는 인산화합물은 정류자와 브러시 본체와의 접동 특성을 개선한다. 브러시 본체에 균일하게 인산 또는 인산화합물을 첨가해도 좋지만, 정류자와의 접동부측에만 첨가해도 좋다. 더욱이 인산 또는 인산화합물의 첨가 효과는 기본적으로는 인산이온(PO₄ ^3-) 또는 인산근(根)을 첨가한 것에 의한 것이다. 이를 위한 첨가량은 인산이온 환산으로 표시하고, 분모의 브러시 본체 재료의 중량에는 인산 또는 인산화합물의 함유량도 포함하는 것으로 한다. 또 브러시 본체에의 인산 또는 인산화합물의 첨가가 불균일한 경우, 첨가량은 정류자와의 접동부측에의 브러시 본체 재료에 응해서 첨가량으로 정한다.

바람직하게는 상기 인산 또는 인산화합물을 브러시 본체의 적어도 정류자와의 접동부측에 첨가하고, 또한 상기 인산 또는 인산화합물의 합계 첨가량을 인산이온(PO₄ ^3-) 환산하고, 정류자와의 접동부측의 브러시 본체 재료 1g당 1 ~ 40mg으로 한다. 보다 바람직하게는 상기의 첨가량을 인산이온(PO₄ ^3-) 환산하고, 정류자와의 접동부측의 브러시 본체 재료 1g당 2 ~ 35mg으로 한다. 이하에는, 인산 또는 인산화합물을 첨가하는 것을 간단히 하기 위해 인산이온을 첨가하는 것이라고 칭하는 것이 있다.

인산이온의 첨가 형태는 예를들면 인산망간, 인산아연, 인산니켈, 인산동등의 천이금속염 또는 인산석, 인산인디움이 바람직하다. 단 인산 또는 인산화합물은 인산칼슘, 인산알루미늄등의 형태로 첨가해도 좋고, P₂O₅등으로 해서 첨가해도 좋다

바람직하게는 상기 인산 또는 인산화합물을 천이금속 인디움 및 주석으로 이루어진 군의 적어도 일원의 금속의 염으로 해서 첨가한다.

본 발명의 금속흑연질 브러시로는, 브러시 및 정류자 쌍방의 마모를 제어할 수 있고, 더욱이 회전기기의 출력 저하를 방지할 수 있다.

여기에 브러시 본체가 금속 황화물 고체 윤활제를 함유하는 경우, 특히 우수한 효과를 얻을 수 있다.

또 본 발명은 스타터 모터용 브러시등의 부하가 큰 금속흑연질 브러시에 대 해 특히 적합하지만 다른 소형 모터용 브러시등에도 좋고, 용도를 한정하는 것은 아니다.

인산이온의 첨가량을 브러시 본체의 접동부측에 브러시 본체 재료 1g당 1mg이상으로 하면 예를들면 표2, 표3에 표시된 것과 같이 브러시나 정류자의 마모의 방지나 회동기기의 출력 저하의 방지에 우수한 효과를 얻을 수 있고 이 효과는 인산이온의 첨가량을 접동부측의 브러시 본체 재료 1g당 2mg/g 이상으로 하면 특히 현저하게 된다. 또 이하에서는 브러시 본체의 접동부측에의 브러시 본체 재료 1g당의 인산이온의 농도를 mg단위로 표시하는 것을 mg/g 단위로 표기한다. 브러시나 정류자의 마모의 방지 효과나 회전기기의 출력 저하의 방지 효과는 인산이온 농도를 늘리면 증가하지만 40mg/g 초과의 첨가로는 브러시 본체의 저항율이 증가하기 때문에 인산이온의 첨가량은 40mg/g 이하가 바람직하고 특히 바람직하게는 35mg/g 이하로 한다. 인산이온의 가장 바람직한 첨가량은 2 ~ 25mg/g이다. 또 인산이온의 첨가 형태는 상기와 같은 천이금속염이나 석염, 인디움염이 바람직하다.

실시예

사용하는 금속 분말로 주요한 것은 동분말을 사용하지만 은분말 또는 동분말과 은분말의 혼합 분말등도 좋다. 동분말은 브러시의 저항을 낮게 억제할 수 있기 때문에 전해 동분말을 사용하는 경우가 많지만 다른 아토마이즈 동분말, 도쇄 동분말등도 좋다. 또 흑연분말은 윤활제나 저항율등으로 천연 흑연분말이 바람직하지만 인조 흑연 또는 천연 흑연과 인조 흑연의 혼합 분말도 좋다. 동 함유량이 70% 이상의 경우에는 결합재를 사용하지 않은 흑연 분말을 그대로 사용할 수 있지만 동 함 유량이 적고 흑연 분말이 많은 경우 브러시의 소결성이 낮기 때문에 페놀수지 와니스등의 합성수지로 흑연 분말의 표면을 처리해서 사용하는 것이 바람직하다.

인산 화합물에는 인산 동, 인산 니켈, 인산 망간, 인산 아연등의 인산의 천이금속염이나 인산 석, 인산 인디움등이 바람직하고 이것 이상으로 인산 칼슘이나 인산 알루미늄, 인산 안티몬등도 좋다. 인산 칼슘이나 인산 알루미늄을 첨가하는 것은 피막 조정제의 산화 칼슘이나 산화 알루미늄과 인산을 병용 첨가하는 것과 유사하고 이 경우도 브러시나 정류자의 마모 방지와 출력 저하의 방지 효과를 얻을 수 있다. 또 인산을 오산화인등으로 첨가해도 브러시나 정류자의 마모 방지와 출력 저하의 방지 효과를 얻을 수 있고 이것이 오산화인 자체의 효과인지 브러시중에 동분말등과 반응해서 생성된 인산 동분말등의 효과에 의한 것인 지는 불명하다. 인산납도 효과가 있지만 환경상 바람직한 것은 아니다.

인산이나 인산화합물이 브러시나 정류자의 내구성을 개선하고 회전기기의 출력 저하를 개선하는 메카니즘은 명확하지는 않다. 그러나 이것은 인산이나 인산화합물의 첨가에 따른 균일한 최적의 피막이 형성되기 때문인 것으로 생각된다. 인산 또는 인산화합물은 단독으로 첨가해도 좋지만 이황화 몰리브덴이나 이황화 텅스텐등의 금속 황화물 고체 윤활제와 병용한 경우에 특히 우수한 효과를 얻을 수 있다. 예를들면 금속 황화물 고체 윤활제만으로는 피막이 너무 두껍기 때문에 출력 저하가 발생하는 경우에도 인산이나 인산화합물을 더하는 것을 방지 할 수 있다.

인산이온은 접동부측의 브러시 본체 재료 1g에 대해 인산이온 환산으로 예를들면 1 ~ 40 mg/g 첨가하고 바람직하게는 2 ~ 35 mg/g 첨가한다. 인산이온의 첨가 량은 1.3 mg/g에도 적은 효과가 있고 2mg/g 정도에서 효과가 현저하게 되고 40mg/g 을 넘은 첨가로는 브러시 본체의 저항율이 상승한다. 이것을 위한 첨가량은 40mg/g이하가 바람직하고 보다 바람직하게는 35mg/g 이하, 가장 바람직하게는 25mg/g 이하로 한다.

금속흑연질 브러시의 형상을 도 1, 도 2에 도시한다. 도 1의 금속흑연질 브러시(1)에는 브러시 본체(2), 성형시에 동시에 매입한 동 연선(撚線) 리드선(3), 접동면(5), 회전기기의 정류자와 접촉한 면이 있다. 그리고 도 1의 실시예에는 인산염을 브러시 본체(2)에 균일하게 첨가하고 성형은 브러시 본체(2)의 성형과 리드선(3)의 매설을 동시에 행하는 몰드 성형으로 행했다. 도 2의 금속흑연질 브러시(11)에는 브러시 본체(12)를 접동부측부재(13)와 리드측부재(14)로 나누고 접동부측부재(13)에만 인산이나 인산화합물을 첨가했다. 그리고 성형시에 도시하지 않은 가동형에 리드측부재(14)의 부분을 블록해서 놓고 접동부측부재(13)의 재료를 투입하고 다음으로 가동형을 후퇴시켜 리드측부재(14)의 재료를 투입하고 압력을 가하고 동시에 리드선(3)을 매설하고 브러시 본체(12)와 리드선을 성형했다. 어떤 경우에도, 성형후에 비산화성 분위기(atmosphere)로 예를들면 300℃ ~ 900℃로 소성해서 금속흑연질 브러시(1, 11)를 완성한다. 또 이하에는 금속흑연질 브러시를 간단히 브러시라고 칭하는 것이 있다.

시험예

이하에 시험예를 표시한다. 브러시는 스타터 모터용의 브러시로 하고 브러시의 형상은 도 1의 것이고 브러시 본체의 치수는 길이 13.5mm, 폭 13mm, 두께 6.5mm 이다. 리드선(6)은 무도금의 동소선(銅素線)의 연선이고 직경이 3.5mm, 매입부의 깊이가 5.5mm로 했다.

(시험예1)

천연의 비늘(flaky) 형상 흑연 100 중량부에 대해 메탄올 40 중량부에 용해한 노보락(novolak)형 페놀수지를 20 중량부 혼합하고 믹서(mixer)로 균일하게 섞고 건조기에서 메탄올을 건조시킨 후 충격형 분쇄기에서 분쇄하고 80 메시 통과의체 (198 ㎛ 통과의 체)로 걸러서 나누고 수지처리흑연분체를 얻었다.

이 수지처리흑연분체 30 중량부에 평균 입경 30㎛의 전해 동분말 66.6 중량부, 이황화 몰리브덴 3 중량부, 인산 아연 분말(Zn₃(PO₄)₂, 시량 386.1) 0.4 중량부를 더해 V형 혼합기로 균일하게 될때까지 혼합하고 배합 분말을 얻는다. 배합 분말을 호퍼로부터 형내로 투입하고 리드선(3)의 선단을 매입하도록 4 x 10⁸ Pa(4 x 9800 N/㎠)의 압력으로 몰드(mold) 성형하고 환원(reducing) 분위기(atmosphere)의 전기로에서 700℃로 소결해서 시험예1의 브러시를 얻는다.

(시험예2)

상기의 수지처리흑연분체 30 중량부에 상기의 전해 동 분말 63 중량부, 이황화 몰리브덴 분말 3 중량부, 인산 아연 분말 4 중량부를 가하고 다른 것은 시험예1과 같은 형태로 해서 시험예2의 브러시를 얻는다.

(시험예3)

상기의 수지처리흑연분체 30 중량부에 상기의 전해 동 분말 64.5 중량부, 이 황화 몰리브덴 분말 3 중량부, 인산 아연 분말 2.5 중량부를 가하고 다른 것은 시험예1과 같은 형태로 해서 시험예3의 브러시를 얻는다.

(시험예4)

배합 분말의 조성을 인산 망간 분말(Mn(PO₄), 시량 149.9)을 3 중량부, 전해 동 분말을 64 중량부, 수지처리흑연 30 중량부, 이황화 몰리브덴 3 중량부로 변경하고 다른 것은 시험예1과 같은 형태로 해서 시험예4의 브러시를 얻는다.

(시험예5 ~ 시험예7)

시험예1에 있어서, 인산 아연을 0.25 중량부, 전해 동 분말을 66.75 중량부로 하고 다른 것은 시험예1과 같은 형태로 해서 시험예5의 브러시를 얻는다. 또 시험예1에 있어서, 인산 아연을 6 중량부, 전해 동 분말을 61 중량부로 하고 다른 것은 시험예1과 같은 형태로 해서 시험예6의 브러시를 얻는다. 시험예5, 6은 인산이온양의 양극단의 예로 있다. 더욱이 시험예4의 인산 망간 분말을 인산 칼슘 분말(Ca₃ (PO₄)₂, 시량 310.19) 3 중량부로 변환하고 다른 것은 시험예4와 같은 형태로 해서 시험예7의 브러시를 얻는다. 이 브러시는 인산의 알카리금속염이나 알카리토금속염의 첨가를 대표하는 브러시이다.

(시험예8)

시험예1에서 사용한 수지처리흑연 30 중량부에 상기의 전해 동 분말 67 중량부, 이황화 몰리브덴 분말 3 중량부를 가하고 다른 것은 시험예1과 같은 형태로 해서 시험예8의 브러시를 만든다. 이 브러시는 인산이나 인산화합물을 함유하지 않는 종래의 브러시이다.

소결 후의 브러시의 조성은 소결시에 노보락형 페놀수지가 일부 분해해서 감량하기 때문에 배합 농도에서 약간 변화한다. 시험예 1 ~ 6의 브러시에의 인산이온의 함유량이나 브러시 본체의 저항율을 표1에 표시한다. 또 저항율은 4단자법에 의해 브러시 본체의 성형시의 가압 방향과 직각인 방향에 대해 측정했다. 인산이온의 함유량을 늘리면 20mg/g 정도부터 브러시 본체 저항이 증가했다.

인산이온의 함유량 및 브러시 본체의 저항율

시료	인산이온 mgPO43-/g	인산화합물 농도(wt%)	본체저항율 ( ·㎝)
시험예1	2.0	0.4	22.5
시험예2	20.2	4.1	26.8
시험예3	12.8	2.6	23.4
시험예4	19.6	3.1	23.8
시험예5	1.3	0.26	22.3
시험예6	30.5	6.2	31.5
시험예7	19.0	3.1	24.3
시험예8	0	0	22.1

시험예 1 ~ 3, 5, 6은 인산 아연의 형태로 첨가, 시험예4는 인산 망간의 형태로 첨가, 시험예 7은 인산 칼슘의 형태로 첨가, 시험예8은 인산 이온 무첨가(無添加)이다.

시험예 1 ~ 8의 브러시를 출력 1.4kw의 4 브러시의 스타터모터에 맞붙게하고 배기량2200cc, 직렬4기통의 디젤엔진 시험 기준에 설치했다. 크랜킹(cranking) 부하 전류를 160A, 밧데리 전압을 13.5v로 해서, 시험 싸이클은 1초 크랜킹, 1초 오버런(overrun), 28초 정지의 30초 주기로 해서, 10000회의 내구시험을 행했다. 4의 브러시의 시험 전후의 브러시 전체 길이를 마이크로메터로 측정하고 가장 마모가 많은 것을 마모량으로 했다. 정류자의 마모는 시험 전후의 외경을 마이크로메터로 측정해 마모량을 구했다. 표2에 브러시와 정류자의 마모에 관한 시험 결과를 표시했다. 또 시험 전, 시험 후의 모터 출력을 출력시험기로 측정해 표3에 결과를 표시했다.

내구시험에 의한 브러시 및 정류자의 마모량 마모량(mm)

시료	브러시	정류자
시험예1	1.26	0.06
시험예2	1.04	0.04
시험예3	1.18	0.05
시험예4	1.15	0.04
시험예5	2.16	0.08
시험예6	1.04	0.04
시험예7	1.22	0.06
시험예8	2.96	0.14

내구시험에 의한 출력 저하 출력(kw)

시료	시험전 출력	시험후 출력	출력 저하
시험예1	1.62	1.61	0.01
시험예2	1.61	1.60	0.01
시험예3	1.62	1.61	0.01
시험예4	1.62	1.61	0.01
시험예5	1.62	1.56	0.06
시험예6	1.59	1.58	0.01
시험예7	1.62	1.60	0.02
시험예8	1.63	1.52	0.11

시험예 1 ~ 7에서는 브러시, 정류자의 마모가 모두 적고 시험 전후의 출력의 저하도 적었다. 이것에 대해, 인산이나 인산화합물을 첨가하지 않은 시험예8에서는 브러시나 정류자의 마모가 심각하고 또 시험 전후의 출력 저하도 현저했다. 또 인산 아연을 인산 망간으로 바꾸어도(시험예4), 또는 인산 아연을 인산 칼슘으로 바 꾸어도(시험예7) 같은 형태의 효과가 얻어진다. 이것은 금속염의 종류 보다도 인산근(根)(인산이온)을 함유시키는 방법이 중요하다는 것을 표시하고 있다. 그러나 인산 칼슘의 경우 인산 아연이나 인산 망간의 경우와 같은 정도의 인산이온 농도로 브러시나 정류자의 마모량이 약간 크게 되었다. 이때문에 인산이온의 첨가 형태는 천이금속염이나 인디움염, 석염이 바람직하다. 다음으로, 인산이온 첨가량이 적은 시험예5에서는 마모의 정도나 출력 저하의 정도가 시험예 1 ~ 4와 인산이온 무첨가의 시험예8과의 중간에 1mg/g 정도의 인산이온의 첨가로부터 효과가 얻어지는 것이 판명된다. 또 인산이온 첨가량이 많은 시험예6에는 본체 저항율이 증가하고 있다.

인산이온과 금속 황화물 고체 윤활제의 복합 작용

인산이온의 효과는 금속 황화물 고체 윤활제의 유무에 의해 어떻게 변화하는가를 확인하기 위해 이하의 시험을 행했다. 시험예1에서 사용한 수지처리흑연 분체 33 중량부에 평균 입경 30㎛의 전해 동 분말 64.5 중량부, 인산 아연 분말 2.5 중량부를 가해 V형 혼합기에 균일하게 될때까지 혼합해서 얻어진 배합 분말을 호퍼로부터 형내로 투입하고 4 x 10⁸Pa(4 x 9800 N/㎠)의 압력으로 리드선(3)의 선단을 매입하도록 브러시 본체를 몰드 성형하고 환원 분위기의 전기로에서 700℃로 소결해 브러시로 했다.(시험예9) 시험예3의 브러시와의 차이는 금속 황화물 고체 윤활제를 포함하지 않는 점이다. 또 전해 동 분말 66.5 중량부와 수지처리흑연 분체 33 중량부, 인산 아연 0.5 중량부를 시험예9와 같은 형태로 처리하고 시험예10의 브러시로 했다. 시험예9에의 인산이온 농도는 12.8mgPO4^3-/g, 시험예10에서는 2.5mgPO4^3-/g이 다. 시험예9,10을 참조용 브러시로 해서 상기의 수지처리흑연 분체 33 중량부와 상기의 전해 동 분말 67 중량부를 배합하고 다른 조건을 동일하게 해서 시험예11의 브러시를 만들었다.

이황화 몰리브덴의 배합량을 1 중량부로 하고 인산 아연의 배합량을 2.5 중량부(시험예12)와 0(시험예13)으로 바꾸고 시험예9와 같은 형태로 해서 브러시를 만들었다. 수지처리흑연의 배합량은 모두 30 중량부, 전해 동 분말의 배합량은 시험예12에서 66.5 중량부, 시험예 13에서 69 중량부이다.

인산 아연, 이황화 몰리브덴의 배합량과 본체 저항율

시료	인산 아연 배합량(중량부)	이황화 몰리브덴 배합량(중량부)	본체 저항율 ( ·㎝)
시험예9	2.5	0	22.6
시험예10	0.5	0	22.0
시험예11	0	0	21.8
시험예12	2.5	1	22.0
시험예13	0	1	21.0

시험예3(인산 아연 2.5 중량부와 이황화 몰리브덴 3 중량부 함유) 및 시험예 9 ~ 13의 브러시에 대해 표2의 경우와 같은 형태로 내구 시험을 행했다. 2200cc직렬 4기통 디젤엔진 시험기준으로의, 10000회의 내구 싸이클의 결과를 표5에 표시한다. 표5로부터, 인산 아연은 금속 황화물 고체 윤활제와 병용한 때 특히 효과가 현저한 것이 명확하다. 또 금속 황화물 고체 윤활제와 인산이나 인산 화합물을 병용한 때에 특히 현저한 효과가 얻어질 수 있는 것은 금속 황화물 고체 윤활제를 이황화 텅스텐으로 바꾸어도 같은 형태이고 또 인산 아연을, 인산 망간이나 인산 칼슘 또는 오이산화인으로 바꾸어도 같은 형태이다.

금속 황화물 고체 윤활제와의 병용 효과

	브러시 마모량(mm)	정류자 마모량(mm)	시험전 출력(KW)	시험후 출력(KW)
시험예3	1.18	0.05	1.62	1.61
시험예9	3.56	0.16	1.63	1.51
시험예10	4.64	0.16	1.63	1.51
시험예11	6.43	0.18	1.62	1.50
시험예12	1.22	0.06	1.63	1.59
시험예13	3.78	0.16	1.64	1.53

* 시험예3, 12는 인산 아연과 이황화 몰리브덴을 병용

* 시험예9, 10은 인산 아연만 첨가

* 시험예11, 13은 인산 아연 무첨가

이상과 같은 실시예에서는 금속흑연질 브러시에 인산이나 인산 화합물을 첨가하는 것에 따라 브러시나 정류자의 마모를 억제하는 것과 또한 회전기기의 출력 저하를 방지할 수 있다. 실시예는 납을 첨가하지 않은 납 없는 브러시에 대해 표시했지만 납함유의 브러시도 좋다. 또 이황화 몰리브덴으로 바꾸고 이황화 텅스텐을 사용해도 모두 같은 형태이다.

보충

인산 화합물에 대신해 인 화합물을 첨가한 브러시를 만들었다. 인 화합물로 인화동(Cu₃P)를 사용하고 다른 재료나 브러시의 조제 조건은 시험예1과 같은 형태로 했다. 수지처리흑연 30 중량부, 전해 동 분말 64.5 중량부, 이황화 몰리브덴 3 중량부, 인화동 2.5 중량부를 V형 혼합기로 잘 혼합하고 리드선의 선단을 매입하도록 성형하고 700℃에 환원 분위기 하에서 소성해서 시험예14로 했다. 또 700℃로 소성 하면 수지처리흑연 중에 수지 바인더(binder)가 열분해해서 탄소로 변화한다. 이 브러시에 대해 표1 ~ 표3의 각 항목에 대한 데이타를 측정했다.

본체 저항율은 26.3Ω㎝로 인산 아연을 4.1wt% 첨가한 시험예2(26.8Ω㎝)와 동등했다. 출력 1.4KW의 스타터모터를 사용한 내구 시험에는 10000회 작동 후의 마모량이 브러시측에 2.55mm, 정류자측에 0.16mm로, 인산 화합물 무첨가의 시험예8과 거의 동등했다. 이 내구 시험에의 모터 출력은 시험 전이 1.60KW, 시험 후가 1.55KW이고 인산 아연을 0.26wt% 첨가한 시험예5와 동등했다. 이것들로부터 인산 화합물에 대신해 인 화합물을 첨가해도 브러시나 정류자의 마모 방지나 회전기기의 출력 저하의 방지는 기대할 수 없는 것이라고 생각된다. 이것 이외에, 브러시의 3점굽은강도를 측정했다. 2.6wt%의 인산 아연을 첨가한 시험예3에 대해 2.6wt%의 인산 아연 대신에 2.5wt%의 인화동을 가한 시험예14에서는 3점굽은강도가 약 5% 증가했다. 이것은 인 화합물은 동의 강도나 경도를 향상하는 것으로 했다, 특개소 63-143770과 정성적(定性的)으로 일치한다.

금속 분말, 흑연 분말, 인산 또는 인산 화합물 및 이황화 몰리브덴이나 이황화 텅스텐등의 금속 황화물 고체 윤활제, 이외의 성분을 브러시가 포함할 지 어떨지는 임의적이다. 그러나 피막 조정제의 실리카는 함유하지 않는 것이 바람직하고 금속석 분말도 함유하지 않는 것이 바람직하다.

본 발명에 따르면 금속흑연질 브러시의 마모 또는 정류자의 마모를 방지하고 또한 회전기기의 출력 저항을 방지할 수 있다.

Claims (4)

1. 금속 분말과 흑연 분말을 혼합 성형한 브러시 본체를 구비한 금속흑연질 브러시에 있어서,

   상기 브러시 본체에 인산 또는 인산 화합물을 첨가한 것을 특징으로 하는 금속흑연질 브러시.
2. 제 1항에 있어서,

   상기 브러시 본체가 부가적으로 금속 황화물 고체 윤활제를 함유하는 것을 특징으로 하는 금속흑연질 브러시.
3. 제 1항에 있어서,

   상기 인산 또는 인산 화합물을 브러시 본체의 적어도 정류자와의 접동부측에 첨가하고 또한 상기 인산 또는 인산 화합물의 합계 첨가량을 인산이온(PO₄ ^3-) 환산으로 정류자와의 접동부측의 브러시 본체 재료 1g당 1 ~ 40 mg으로 하는 것을 특징으로 하는 금속흑연질 브러시.
4. 제 1항에 있어서,

   상기 인산 또는 인산 화합물을 천이금속, 인디움 및 주석으로 이루어진 군의 적어도 일원의 금속염으로 하는 것을 특징으로 하는 금속흑연질 브러시.

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