KR100658945B1

KR100658945B1 - 로커커버의 실링방법

Info

Publication number: KR100658945B1
Application number: KR1020017012018A
Authority: KR
Inventors: 곤도다케시; 데라사와이사무; 시게모리다카후미; 사카모토야스노리
Original assignee: 미츠비시 지도샤 고교 가부시키가이샤; 가부시끼가이샤 쓰리본드
Priority date: 2000-03-07
Filing date: 2001-03-06
Publication date: 2006-12-18
Also published as: KR20020021626A; WO2001066979A1; CN1364223A; US20020158415A1; MY130864A; EP1191263A4; JP4047511B2; TW527410B; JP2001248733A; CN1302215C; US6962643B2; EP1191263A1

Abstract

(A) 1분자중에 적어도 2개의 규소원자결합알켄일기를 갖는 올가노폴리실록산과,

(B) 1분자중에 적어도 2개의 규소원자결합수소원자를 갖는 올가노하이드로전폴리실록산과,

(C) 상기 (A), (B)성분에 대하여 소정량의 퓸드실리카와,

(D) 상기 (A), (B)성분에 대하여 소정량의 무기충전제,

로 이루어지는 실링재 조성물로서,

실링재의 경도가 JIS K 6253의 타입(A)두로미터로 60∼80으로서, 압축율이 20∼40%로 되도록 로커커버와 실린더블록을 압접하는 실링방법.

로커커버, 실린더블록, 플랜지부, 실링재, 체결구, 상측 및 하측용기, 로봇혼합도포기, 가열로, 모의용기.

Description

로커커버의 실링방법{SEALING METHOD OF ROCKER COVER}

본 발명은 실린더블록과 로커커버의 접합부를 실링하는 방법에 관한 것이다.

종래로부터, 로커커버와 실린더블록 사이에는, 엔진오일이 새어나가지 않도록 실링재가 사이에 끼워져 있다. 이 실링재로서는, 일반적으로 고형패킹 등의 개스킷이 알려져 있는데, 미리 성형된 개스킷을 로커커버와 실린더블록 사이에 끼워 넣는 작업은 자동화하기가 곤란하다. 게다가 개스킷의 형상은 엔진의 종류별마다 상이하기 때문에 부품점수의 관리도 번잡하게 된다.

그래서 근년에는 현장성형 개스킷이 보편적으로 채용되게 되어 왔다. 이 현장성형 개스킷은 플랜지면에 실리콘고무 등의 실링재를 쌓아 붙이고, 그 후에 가열이나 자연방치에 의해 경화시켜서 플랜지면에 개스킷층 즉 실링층을 형성하는 것이다. 그러나 이 방법으로는 실링재를 실링면에 쌓아 붙인 상태로 경화시키므로, 부분적으로 두껍게 되거나 얇게 되거나, 혹은 부분적으로 굵게 되거나 가늘게 되거나, 더욱이 단면이 원호형상으로 되거나 각형상으로 되거나 하여 일정하지 않고, 또, 실링재의 도포개시위치와 도포종료위치가 겹치는 부분에 이음매가 생기고 마는 것에 기인하여, 표면 평활성이 결여됨과 동시에 실링성도 뒤떨어진다는 문제가 있다.

그 때문에 일본국 특개소 60－237267호 공보에 개시되어 있는 바와 같이, 실링면에 실링층을 형성하는 재료로서의 중합성 액상고무를 쌓아 붙여, 이것이 경화하기 전에 쌓아 붙여진 액상고무를 오목형상의 덮어 씌우기형으로 덮으고, 그 상태로 액상고무를 경화시키므로써, 표면이 평활하고 또한 비드(bead)의 높이나 형상이 균일하게 된 실링층을 얻을 수 있다.

그런데, 로커커버용의 개스킷은 엔진블록의 상부에 위치함과 동시에 열이나 진동 등의 과혹한 사용환경에 있기 때문에, 로커커버로부터의 오일누설은 경미한 것이더라도 발견되기 쉽고, 또, 오염이 부착되기 쉬운 개소 때문에 오일누설이 있으면 곧 눈에 띄게 된다.

상기 로커커버는 오일팬 등에 비하여, 실린더블록을 고정하는 볼트 등의 개수를 너무 늘릴 수 없기 때문에, 볼트 사이의 간격이 크게 되고, 볼트 사이의 면압이 내려가서 오일누설을 발생시키는 일이 있다. 실리콘수지 등의 유연성고무를 실링재로 사용하면, 실링성은 개선되더라도, 이른바 기름방울이 서리는 현상이 생긴다. 여기서 「기름방울이 서리는 현상」이란, 실링재 자체에 엔진오일이 침투하고, 당해 실링재의 외측표면에 엔진오일이 배어나와 기름이 서리는 상태로 되는 것을 말한다. 이 기름방울이 서리는 현상에 의해 새어나오는 엔진오일량은 극히 적으나, 누설된 엔진오일에는 분진이나 먼지 등의 오물이 용이하게 부착하는 것으로 된다. 또, 실링불량으로 인한 오일누설의 구별도 하기 어렵고, 이것이 실링재 자체의 열화에 의한 엔진오일의 누설의 조기발견의 방해가 된다.

특히 로커커버용 실링층은, 다른 엔진오일과 접하는 부위의 실링층에 비하여 기름방울이 서리는 현상이 일어나기 쉽고, 또, 기름방울이 서리는 현상이 가장 눈에 띄는 부분이기 때문에 이것을 방지하는 것이 과제로 되어 있다.

그래서, 기름방울이 서리는 현상이 일어나지 않도록 실링방법을 예의 연구한 결과, 본 발명자들은 이하에 상세히 설명하는 실링방법을 채용함으로써, 오일누설이나 기름방울이 서리는 현상이 일어나지 않는 것을 보고 알았다.

(발명의 개시)

즉, 본 발명은 로커커버의 플랜지부에 실링재를 도포하여 이것을 경화시킨 후, 상기 플랜지부를 실린더블록측에 압접하는 로커커버의 실링방법에 있어서, 실링재 조성물이,

(A) 1분자중에 적어도 2개의 규소원자결합알켄일기(silicon atom bonded alkenyl groups)를 갖는 올가노폴리실록산(organopolysiloxane)

(B) 1분자중에 적어도 2개의 규소원자결합수소원자를 갖는 올가노하이드로전폴리실록산(organohydrogen polysiloxane),

(C) 상기 (A)성분과 (B)성분의 합계량 100 중량부에 대하여 10∼30 중량부의 퓸드실리카,

(D) 상기 (A)성분과 (B)성분의 합계량 100 중량부에 대하여 50∼100 중량부의 탄산칼슘, 탄산마그네슘, 석영분말에서 선택되는 무기충전제로 이루어지고,

상기 실링재의 경화상태의 경도가 JIS K 6253의 타입(A) 두로미터로 60∼80으로서, 당해 실링재의 압축율이 20∼40％가 되도록 상기 로커커버와 실린더블록을 압접한다는 수법을 채택하고 있다.

본 발명에 사용되는 (A)성분의 올가노폴리실록산은 본 발명 조성물의 주성분이고, 이것은 1분자중에 적어도 2개의 규소원자결합알켄일기를 갖는 것이 필요하다. 이와 같은 알켄일기로서는, 비닐기, 알릴기, 프로페닐기 등이 예시된다. 알켄일기 이외의 유기기로서는, 메틸기, 에틸기, 프로필기로 예시되는 알킬기; 페닐기, 트릴기로 예시되는 알릴기; 3,3,3-트리풀로로프로필기, 3-클로로프로필기로 예시되는 치환알킬기 등을 들 수 있다. (A)성분의 분자구조는 직쇄상(直鎖狀), 분기를 포함하는 직쇄상의 어느것이라도 좋다. (A)성분의 분자량은 특히 한정은 없고, 점도가 낮은 액상의 것으로부터 점도가 높은 생고무상의 것까지 사용될 수 있는데, 경화하여 고무상 탄성체로 되기 위하여는 25℃에서의 점도가 200∼200000cs인 것이 바람직하다.

본 발명에 사용되는 (B)성분의 올가노하이드로전폴리실록산은 (A)성분의 가교제이고, (B)성분의 규소원자결합수소원자가, (A)성분의 규소원자결합알켄일기에 부가반응하고, 그 결과, 가교하여 경화에 이르는 것이다. (B)성분이 올가노하이드로전폴리실록산은 1분자중에 적어도 2개의 규소원자결합수소원자를 갖는 것이 필요하다. 규소원자결합수소원자 이외의 유기기로서는 메틸기, 에틸기, 프로필기로 예시되는 알킬기; 페닐기, 트릴기로 예시되는 알릴기; 3,3,3-트리풀로로프로필기, 3-클로로프로필기로 예시되는 치환알킬기 등을 들 수 있다.

(B)성분이 분자구조는, 직쇄상, 분기를 포함하는 직쇄상, 환상, 그물코상의 어느것이라도 좋다. (B)성분의 분자량은 특히 한정은 없으나, 25℃에 있어서 점도가 3∼800cs의 범위인 것이 바람직하다.

상기 (B)성분의 배합량은, 본 성분중의 규소원자결합수소원자의 몰수(mol數)와 (A)성분중의 규소원자결합알켄일기의 몰수의 비가 (0.5 : 1)∼(10 : 1)로 되는 양이며, 바람직하게는 (1 : 1)∼(3 : 1)의 범위이다. 이것은 (A)성분중의 규소원자결합알켄일기의 몰수 1에 대하여 본 성분중의 규소원자결합수소원자의 몰수가 0.5 보다 작으면 충분히 경화할 수 없고, 10 보다 크면 발포하는 일이 있기 때문이다.

상기 (C)성분의 퓸드실리카는 비표면적이 200∼300m²/g 정도의 연무질실리카 (건식법실리카)이다. (C)성분의 첨가량은 (A)성분과 (B)성분의 합계량 100 중량부에 대하여 10∼30 중량부이다.

상기 (D)성분은 탄산칼슘, 탄산마그네슘, 석영분말에서 선택되는 무기충전제이다. 이들중에서 1 종류만 사용해도 좋고, 이들 복수를 혼합해도 좋다. 이들은 올가노실란, 올가노실록산올리고마 등의 유기규소화합물로 표면처리한 것이 바람직하다. (D)성분의 첨가량은 (A)성분과 (B)성분의 합계량 100 중량부에 대하여 50∼100중량부이다. 50 중량부 미만이면, 로커커버의 실링재로서 적용했을 때에 기름방울이 서리는 현상이 생기게 되어 버리고, 100 중량부를 넘으면 경화물이 경화되어 실링재로서의 탄성이 부족해진다.

더욱이, 본 실링재 조성물은 경화상태의 경도가 JIS K 6253으로 규정되는 타입(A)의 두로미터로 60∼80인 것이 필요하고, 상기 첨가량에 배합하여 더욱 경도가 상기 파라미터범위일 필요가 있다. 경화상태의 경도측정은 JIS K 6253에 규정되는 측정법으로 구해진다.

또, 상기 성분이외로 (A)성분과 (B)성분을 가교하여 경화시키기 위한 촉매인 백금계 촉매를 첨가하는 것이 바람직하다. 백금계 촉매로서는 백금흑, 염화백금산, 염화백금산의 알코올용액, 염화백금산과 올레핀류의 착화합물, 염화백금산과 알켄일실록산의 착화합물, 이들의 백금 또는 백금화합물을 함유하는 열가소성수지 미립자촉매를 들 수 있다. 백금촉매의 첨가량은 (A)성분과 (B)성분의 합계량 100만 중량부에 대하여 백금금속으로서 0.1∼500 중량부이고, 바람직하게는 1∼50 중량부이다. 이것은 0.1 중량부 미만에서는 경화가 충분히 진행되지 않고, 500 중량부를 넘으면 불경재이기 때문이다.

본 발명에서 사용되는 실리콘고무조성물은, 상기 (A)성분∼(D)성분으로 이루어지는 것인데, 종래의 실리콘고무 조성물에 첨가배합하는 것이 주지로 되는 각종의 첨가제를 첨가배합할 수 있다. 예를 들면, 경화반응을 억제하기 위한 첨가제로서 아세틸렌계 화합물, 히드라진류, 트리아졸류, 포스핀류, 메르캅탄류를 미량 또는 소량 첨가하는 것은 본 발명의 목적을 해치지 않는 한 지장없다. 또 필요에 따라서 안료, 내열제, 난연제, 내부이형제, 가소제 등을 첨가배합해도 좋다.

또, 본 발명에서 사용되는 실리콘 조성물은 기름방울이 서리는 현상을 저하시키기 위하여 탄산칼슘을 첨가하는 것이 바람직한데, 탄산칼슘은 테트라알콕시실란의 부분가수분해물로 표면처리된 것을 사용하면 기름방울이 서리는 현상이 더 저하된다. 테트라알콕시실란의 알콕시기는 저급알콕시이고, 메톡시기, 에톡시기를 들 수 있다. 부분가수분해 축합물은 중량평균분자량이 150∼10000의 것을 들 수 있다.

본 발명의 실리콘고무 조성물은 상기 (A)성분∼(D)성분 혹은 이들에 필요에 따라 각종 첨가제를 배합한 것을 2개 롤, 니더믹서(kneader mixer) 등에 공지의 혼련수단에 의해 균일하게 혼합함으로써 용이하게 제조할 수 있다.

이상의 실리콘고무 조성물은 이것을 이하의 성형방법을 사용해서 실리콘고무제의 실링재로서 성형된다.

즉, 피성형물인 로커커버의 실링면인 플랜지면에는 실링재가 도포된다. 플랜지면에는 실링재가 유지되기 위한 홈이나 줄무늬가 형성되는 것이 바람직하다. 이 홈이나 줄무늬는, 성형되는 실링재 유지용의 것도 있음과 동시에, 실링재와 플랜지의 계면이 박리되어 그 박리부분의 모세관현상에 의한 엔진오일의 누설을 방지하는 역할도 있다. 홈의 횡단면형상은 성형용이성, 실링재의 유지력확보 등의 관점에서 V자형상인 것이 바람직한데, 이것에 한정되지 않는다.

로커커버의 플랜지면에 상기 실링재를 자동도포장치 등에 의해 비드형상으로 도포한다. 이 때, 비드에 기포 등이 들어가지 않고, 미도포부가 남지 않도록 도포하고, 또한 플랜지면으로부터 2∼5mm 정도, 솟아오르도록 도포한다. 자동도포장치는 선단노즐을 구비한 것으로, 비드상으로 도포될 수 있는 것을 사용할 수 있다.

계속해서, 상기 도포된 실링재 위를, 예를 들면, 일본국 특개소 60-237267호 공보에 개시되는 덮어씌우기형으로 덮고, 가열 등의 수단에 의해 실링재를 경화시킨다. 덮어씌우기형에는 오목상의 홈이 형성되어 있고, 실링재가 플랜지면보다도 볼록형상으로 쌓아오르도록 하는 것이 필요하다. 덮어씌우기형에 의해 경화된 실링재의 표면은 평활하게 되고, 또, 볼록형상의 높이나 폭도 일정하게 된다. 더욱이 노즐에서의 도포는 도포개시위치와 도포종료위치에 이음매가 생기기 쉬운데. 덮어 씌우기형에서의 성형에 의해 균일형상으로 보정된다.

덮어씌우기형의 표면은 불소가공 등으로 비점착가공을 해 놓는 것이 바람직하고, 또 덮어씌우기형의 내부에 히터를 내장해서 실리콘 조성물인 실링재를 가열경화시키는 것이 바람직하다.

이와 같이 해서 실링재가 성형된 로커커버는, 그 플랜지면을 접합면으로 해서 실린더헤드에 조립되고, 로커커버와 실린더헤드가 상호 압접되어 볼트 등의 체결부재로 체결된다. 이 때, 실링재의 압축율이 20∼40%의 압축으로 되는 힘으로 압접된다. 이것은 경화된 실링재의 비드높이에 대하여 압축시의 비드높이가 20∼40%압축된 상태이다. 압축율이 20% 미만이면, 로커커버와 실린더블록 사이의 실링재로서 사용했을 때에, 당해 실링재에 기름방울이 서리는 현상이 생기게 되어버리는 한편, 40%를 넘으면 면압이 지나치게 높아져서 실링재의 추종성이 부족해지고, 주행중의 진동이나 충격에 의해 엔진오일이 누설될 때가 있다.

도 1(a)는 본 실시예에서 사용된 내압시험용 모의용기의 개략단면도, 도 1(b)는 상기 용기를 구성하는 하측용기의 평면도.

(발명을 실시하기 위한 최량의 형태)

이하에 본 발명의 유용성을 실증하기 위해, 본 발명의 실시예를 비교예와 참조하면서 설명한다.

[실시예 1]

점도 1000cs의 양 말단이 디메틸비닐실록시기로 봉쇄된 디메틸폴리실록산(비닐기 함유량 0.000125 몰/g, 1 분자중의 비닐기의 수 : 2개, 비닐기 사이에 있는 디메틸실록산단위의 평균수 : 216) 100부에 비표면적 300m²/g의 퓸드실리카 20부, 테트라알콕시실란의 부분가수분해물로 표면처리된 탄산마그네슘 60부, 헥사메틸디실라잔 6부, 물 3부를 니더믹서에 넣어서 교반을 3시간 계속하여, 고무콤파운드를 얻었다.

이것에 더욱 규소수 10개, 수소기 4개, 그것외는 메틸기를 갖는 직쇄상의 디메틸실록산·메틸하이드로전실록산 공중합체 2.18부와 염화백금산의 1% 이소프로필알코올용액을 0.1부, 반응제어제로서 에티닐시클로헥사놀 0.1부를 첨가하고, 균일하게 혼합하여, 실리콘조성물을 얻었다.

실험장치로서 JIS K 6820에 규정되어 있는 내압시험용 플랜지압력용기에 유사하는, 도 1(a), (b)에 도시되는 모의용기(10)를 사용해서 시험을 행하였다. 이 모의용기(10)는 내경 52mm, 외경 80mm, 플랜지폭 14mm, 플랜지높이 10mm의 원형상 상측플랜지(11)를 갖는 상측용기(10a)와, 상측 플랜지(11)와 동일치수의 하측 플랜지(12)를 갖는 하측용기(10b)로 이루어지며, 상측 용기(10a)와 하측용기(10b)는 4개소위치에서, 볼트·너트로 이루어지는 체결구(14)에 의해 플랜지끼리를 맞댄 상태로 접합된다.

상기 조성물을 사용하고, 도시하지 않은 로봇혼합도포기를 사용해서 하측 용기(10b)의 플랜지(12)면 대략 중앙에, 플랜지형상을 따라서 원환상으로 비드 폭 10mm, 높이 3mm로 도포하였다. 그리고, 폭 10mm, 깊이 2.8mm의 원환상의 오목부를 갖는 도시하지 않는 덮어 씌우기형으로 덮고, 120℃에서 60분간 가열하였다, 덮어 씌우기형을 해체하면, 높이 2.8mm의 표면이 매끄럽게 경화된 실링재(S)가 형성되어 있었다. 경화된 실링재(S)를 측정한 바, JIS K 6253으로 규정되는 타입(A)두로미터로 63이었다.

실링재(S)를 성형한 하측 용기(10b)의 플랜지(12)와 상측 용기(10a)의 플랜지(11)를 대면시키고, 상기 체결구(14)를 사용해서 체결함으로써, 실링재(S)를 압축했다. 이 때, 실링재(S)의 압축거리를 일정하게 하기 위해, 상하의 각 용기(10a, 10b) 사이에 스페이서(16)를 사용하는 것이 바람직하다.

스페이서(16)의 높이를 21.95mm로 선택하여 볼트·너트를 체결함으로써, 플랜지(11, 12)의 맞대기면 사이가 1.95mm로 되도록 압접하였다. 이 때, 실링재(S)의 압축율은 약 30%이다. 그리고, 하측 용기(10b)의 바닥부에 형성된 오일주입구(17)로부터 용기(10)내에 SG5W - 30 엔진오일을 주입하여 가득 채우고, 오일주입구(17)를 마개로 단단히 막았다. 이것을 150℃의 가열로에 넣고, 240시간 가열하였다. 가열에 의해 용기내는 내압이 높아져 있다.

가열종료후, 용기를 분해하지 않고 플랜지 접합부를 목시로 확인한 바, 엔진오일의 누설은 없고, 더욱이 플랜지 접합부에 화이트파우더를 뿌렸는데, 실링재의 표면은 건조해 있고, 당해 실링재의 표면에는 화이트파우더는 부착되지 않았다. 이것에 의해 기름방울이 서리는 현상은 발생하고 있지 않은 것이 실증된다.

[실시예 2]

점도 1000cs의 양 말단이 디메틸비닐실록시기로 봉쇄된 디메틸폴리실록산(비닐기 함유량 0.00125 몰/g, 1 분자중의 비닐기의 수 : 2개, 비닐기 사이에 있는 디메틸실록산단위의 평균수 : 216) 100부에 비표면적 300m²/g의 퓸드실리카 10부, 테트라알콕시실란의 부분가수분해물로 표면처리한 탄산칼슘 90부, 헥사메틸디실라잔 6부, 물 3부를 니더믹서에 넣어 교반을 3시간 계속하여, 고무콤파운드를 얻었다.

이것에 더욱 규소수 10개, 수소기 4개, 그 이외는 메틸기를 갖는 직쇄상의 디메틸실록산·메틸하이드로전실록산공중합체 2.18부와 염화백금산의 1% 이소프로필알코올용액을 0.1부, 반응억제제로서 에티닐시클로헥산올 0.1부를 첨가하고, 균일하게 혼합하여, 실리콘조성물을 얻었다.

이 조성물을 실시예 1과 동일한 모의용기를 사용해서 동일하게 시험을 행하였다. 단, 비드폭 6mm, 높이 3mm로 실링재를 도포하였다. 덮어 씌우기형은 폭 6mm, 깊이 2.8mm의 오목부를 갖는 것을 사용하였다. 덮어 씌우기형으로 120℃, 1시간 가열하고, 높이 2.8mm의 표면이 매끄러운 실링재를 형성하였다. 경화된 실링재의 고도를 측정한 바 상기 타입(A)두로미터로 75였다.

실시예 1과 동일하게 이것을 플랜지면 사이가 1.7mm로 되도록 압접하였다. 이 때, 실링재는 약 40% 압축되었다. 또, 실시예 1과 동일하게 엔진오일을 주입하고, 가열로에 넣어서 가속시험을 행하였다. 가열후, 엔진오일의 누설, 기름방울이 서리는 현상은 일어나지 않았다. 더욱이 이 엔진의 로커커버와 실린더블록의 접합부에 화이트파우더를 뿌려서 기름방울이 서리는 현상을 확인하였는데 실링재의 표 면에 화이트파우더는 부착되 있지 않았다.

[실시예 3]

실시예 1에서 사용된 실리콘 조성물을 실시예 1과 동일한 모의플랜지를 사용해서 실시예 1과 동일한 비드형상의 실링재를 형성하였다. 경화된 실링재의 경도를 측정한 바 상기 타입(A)두로미터로 63이었다.

실시예 1과 동일하게 플랜지면 사이가 2.2mm로 되도록 압접하였다. 이 때, 실링재는 약 20% 압축되었다. 또, 실시예 1과 동일하게 엔진오일을 주입하고, 가열로에 넣어서 가속시험을 행하였다. 가열후, 엔진오일의 누설, 기름방울이 서리는 현상은 일어나지 않았다. 더욱이 이 엔진의 로커커버와 실린더블록의 접합부에 화이트파우더를 뿌려서 기름방울이 서리는 현상을 확인하였는데 실링재의 표면에 화이트파우더는 부착되어 있지 않았다.

[비교예 1]

점도 1000cs의 양 말단이 디메틸비닐실록시기로 봉쇄된 디메틸폴리실록산(비닐기 함유량 0.000125 몰/g, 1분자중의 비닐기의 수 : 2개, 비닐기 사이에 있는 디메틸실록산단위의 평균수 : 216) 100부에 비표면적 300m²/g의 퓸드실리카 30부, 테트라알콕시실란의 부분가수분해물로 표면처리한 탄산칼슘 20부, 탄산마그네슘 20부, 헥사메틸디실라잔 6부, 물 3부를 니더믹서에 넣어서 교반을 3시간 계속하여, 고무파운드를 얻었다.

이것에 더욱 규소수 10개 수소기 4개, 그것이외는 메틸기를 갖는 직쇄상의 디메틸실록산·메틸하이드로전실록산공중체 2.18부와 염화백금산의 1% 이소프로필알코올용액을 0.1부, 반응억제제로서 에티닐시클로헥산올 0.1부를 첨가하여, 균일하게 혼합하여, 실리콘 조성물을 얻었다.

실험장치로서 실시예 1과 동일한 모의용기를 사용하였다. 모의용기의 하측 플랜지에 상기 실링재를 폭 10mm, 높이 3mm의 비드형상으로 도포하고, 실시예 1과 동일한 조건으로 경화시켰다. 경화된 실링재의 경도를 측정한 바 상기 타입(A)의 두로미터로 48이었다. 실시예 1과 동일하게 엔진오일을 충전하고, 가열로로 가열하였다. 또, 스페이서(16)의 높이를 21.95mm로 선택하여 볼트·너트를 체결함으로써 플랜지(11, 12)의 맞대기 면 사이가 1.95mm로 되도록 압접하였다. 이 때 실링재(S)의 압축율은 약 30이다.

가열종료후, 모의시험용기를 분해하지 않고 플랜지 접합부를 목시에 의해 확인한 바, 엔진오일의 누설은 없었으나, 실링재의 표면에 광택이 있고, 플랜지 접합부에 화이트파우더를 뿌린 바, 실링재의 표면에 화이트파우더가 부착되었다. 따라서 기름방울이 서리는 현상이 발생하고 있는 것으로 된다.

[비교예 2]

실시예 1과 동일하게 실시예에서 사용한 실링재를 비드 폭 10mm로 도포하고, 덮어 씌우기형을 사용해서 높이 2.8mm의 표면이 매끄러운 실링재를 형성하였다. 경화된 실링재의 경도를 측정한 바, 상기 타입(A)두로미터로 63이었다.

이 모의용기의 플랜지면 사이가 2.5mm로 되도록 압접하였다. 이 때, 실링재는 약 15% 압축되었다. 실시예 1과 동일조건으로 이 용기에 상기와 동일하게 엔진 오일을 충전하고, 가열로에 넣었다. 가열후, 목시로 확인 바, 엔진오일의 누설은 생기 지 않았으나. 기름방울이 서리나는 현상은 생겨 있었다. 접합부에 화이트파우더를 뿌리면, 실링재의 표면에 화이트파우더는 부착되었다.

[비교예 3]

실시예 1에서 사용한 실링재를 동일하게 비드 폭 10mm, 높이 3mm로 도포하고, 덮어 씌우기형을 사용하여 높이 2.8mm의 표면이 매끄러운 실링재를 형성하였다. 경화된 실링재의 경도를 측정한 바, 상기 타입(A)두로미터로 63이었다.

이 모의용기를 플랜지면 사이가 1.5mm로 되도록 압접하였다. 이 때, 실링재는 46% 압축되었다. 실시예 1과 동일조건으로 이 용기에 상기와 동일한 엔진오일을 충전하고, 가열로에 넣었다. 가열후, 목시로 확인한 바, 엔진오일의 누설은 생기지 않았으나 기름방울이 서리나는 현상은 생겨 있었다. 접합부에 화이트파우더를 뿌리면, 개스킷표면에 화이트파우더는 부착되었다.

이상에서 명백한 바와 같이, 본 발명은 현장성형실링재를 사용해도 엔진오일의 누설이 없고, 또, 실링재 자체를 침투하여 그 표면에 엔진오일이 배어나오는 기름방울이 서리나는 현상을 회피할 수 있다는 종래에 없던 효과를 나타내는 실링방법을 제공할 수 있다.

Claims

로커커버의 플랜지부에 실링재를 도포하여 이것을 경화시킨후 , 상기 플랜지부를 실린더블록측으로 압접하는 로커커버의 실링방법에 있어서, 실링재 조성물이

(A) 1분자중에 적어도 2개의 규소원자결합알켄일기를 갖는 올가노폴리실록산,

(B) 1분자중에 적어도 2개의 규소원자결합수소원자를 갖는 올가노하이드로전폴리실록산,

(C) 상기 (A)성분과 (B)성분의 합계량 100중량부에 대하여 10∼30중량부의 퓸드실리카,

(D) 상기 (A)성분과 (B)성분의 합계량 100중량부에 대하여 50∼100중량부의 탄산칼슘, 탄산마그네슘, 석영분말에서 선택되는 무기충전제로 이루어지고,

상기 실링재의 경화상태의 경도가 JIS K 6253의 타입(A)두로미터로 60∼80으로서, 당해 실링재의 압축율이 20∼40%로 되도록 상기 로커커버와 실린더블록을 압접하는 것을 특징으로 하는 로커커버의 실링방법.
제 1 항에 있어서, 상기 (B)성분의 배합량은, 당해 (B)성분중의 규소원자결합수소원자의 몰수와 (A)성분중의 규소원자결합알켄일기의 몰수의 비가 0.5 : 1∼10 : 1인 것을 특징으로 하는 로커커버의 실링방법.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 (A)성분과 (B)성분을 가교하여 경화시키는 백금계촉매를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 로커커버의 실링방법.