KR100625371B1 - 라미네이트 구성부재 및 그 제조방법 - Google Patents

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Abstract

복합 구조 라미네이트(composite structural laminate)는 2개 외부 금속 예를 들면 강철 층과 예를 들면 비발포 폴리우레탄으로 이루어진 층간 탄성중합체 심부(intermediate elastomer core)를 포함한다. 탄성중합체는 약 250MPa보다 큰 탄성률와 적어도 20MPa의 인장 압축강도를 가진다. 금속과 탄성중합체와의 사이에 접합 강도는 적어도 3MPa 이다. 복합 구조 라미네이트 부재는 비대칭적이지 않은 전체적으로 뒤틀리는 하중을 받는 단일 부재로서 작용한다.

Description

라미네이트 구성부재 및 그 제조방법{STRUCTURAL LAMINATE MEMBER AND METHOD OF MAKING STRUCTURAL LAMINATE MEMBER}
본 발명은 샌드위치 구조로 이루어진 구조 부재에 관한 것으로서, 특히, 예를 들어 보강 강철판을 대체하는 하중 지지 적용물(load bearing applications)에 사용되는 부재에 관한 것이다.
선체 또는 교량갑판과 같은 적용물에서, 강판(鋼板)의 강성을 향상시키는 알려진 방법은 주 평판에 대해 수직하게 용접된 강철 거더(girders)를 추가로 함유한 가늘고 긴 길이의 보강재를 설치하는 것이다. 상기 보강재는 평판에 의해 지지를 받게되는 힘에 따라서, 1방향 또는 2수직 방향으로 작용한다. 그러나, 보강재(stiffeners)의 사용은 제작공정을 복잡하게 하고, 상당한 중량을 더하고 그리고, 부식을 방지하고 복잡한 구조를 유지하기 어렵게 한다.
선체에 보강재를 설치하는데 따른 결함을 저하시키려는 시도로서, SNAME 보고서(1985년, V93 55-77쪽) "신뢰도 분석에 따른 새로운 전방향-거더-시스템 제품 유조선의 강도 평가서(Strength Evaluation of Novel Unidirectional-Girder-System Product Oil Carrier by Reliability Analysis)"는 일 방향으로만 보강재를 설치하는 것을 제안하였다. 상기 제안이 어느 정도 선박의 제작 및 보수에 도움을 준 것이지만 보강재 설치에 따른 그외 결함을 해결하지 못한 것이다.
US 4,698,278호에서, 클래딩(cladding) 또는 루핑(rooping) 건물에 사용하는 것으로 알려진 방음 또는 단열 성이 우수한 금속-플라스틱 라미네이트의 예를 볼 수 있다. 상기 라미네이트는 일반적으로 발포재 또는 섬유재를 이용하는 것이며, 예를 들어 자체중량보다 상당히 더 큰 하중과 지역적인 바람 또는 눈의 영향으로 인한 소규모 하중을 견디어 내거나 또는 그러한 성질을 고려한 것이 아니다.
US 4,851,271호는 금속-플라스틱 라미네이트를 사용하여 오일 팬을 일렬로 하여서 방음을 하는 것을 기재한 것이다. 상기 특허의 컨테이너 적용물에서는, 라미네이트가 전체적으로 자체-중량과 컨테이너 내용물에 비해 상당히 더 큰 하중을 지탱하는 것이 아니다. 또한, 라이닝 층도 라미네이트의 구조 강도에 크게 기여하지 않는다.
US 5,219,629호는 트럭 트레일러 본체의 구조에 각종 심재(core materials)가 있는 알루미늄 샌드위치의 사용을 개시한 것이다. 그런데, 상기 특허의 것은 알루미늄 층이 너무 얇고 심재가 충분히 강하지 않아서 대형 구조에서 지지하여야 하는 큰 하중을 견딜 수 없다.
캐나다, 오타와에 소재하는 칼리톤(Carleton) 대학 기계공학부의 죠셉 린더가 중간 연구결과 보고서로서 제출한 "발전된 이중 선체 샌드위치 평판 시스템의 반응: 연구 실험(Behaviour of Advanced Double Hull Sandwich Plate Systems: Experimental Investigation)"에서, 선박 구조용으로 강철-폴리우레탄 발포-강철 샌드위치의 사용을 고려하였지만, 이것은 충분한 에너지 흡수 없이는 충분한 유연성과 접합 강도를 가지지 않는 것으로 결론되었다.
본 발명은: 제 1내부면과 제 1외부면을 가지는 제 1금속 층과;
삭제
제 1금속 층으로부터 이격져 있으며, 제 2내부면과 제 2외부면을 가진 제 2금속 층; 및
약 250MPa와 같거나 그보다 더 큰 탄성률(E)과 금속 층의 가단성(ductility)을 능가하는 가단성을 가지며 제 1 및 제 2내부면 사이에 위치하여 부착된 탄성중합체를 함유한 층간(層間) 층을 포함하는 라미네이트 구성부재를 제공하는 것이다.
본 발명은, 심부 공동이 그 사이에 형성되도록 이격 분리된 관계로 제 1금속 층과 제 2금속 층을 제공하는 단계; 경화시에, 약 250MPa와 같거나 더 큰 탄성률(E)과 금속 층의 가단성(可鍛性)을 능가하는 가단성을 가지는 비경화 탄성중합체로 상기 심부 공동을 충진하는 단계; 및 탄성중합체가 금속 층에 부착되도록 탄성중합체를 경화시키는 단계를 포함하는 라미네이트 구성부재 제조방법을 제공한다.
본 발명의 기본 요건은, 라미네이트가 3개 개별 성분이기 보다는 단일 부재로서 하중을 받아 동작하고 그리고 층간 층의 기계적 성질과 외부 층과의 접합이 효과적이게 선택하는 것이다. 따라서, 층간 층은 2개 금속 층 사이에서 사용 시에 예상되거나 부딪치게 되는 가로방향 힘을 전가할 수 있는 충분한 탄성률와 가단성(可鍛性)을 가져야 한다. 또한, 전단력을 전가하기에 충분한 접합강도도 필요하다.
예를 들어 선박 건조와 같이 충격에 대한 내성력이 주요한 적용물에서는, 층간 층이, 설계된 만큼의 충격 하중을 받아서는 파열되지 않기에 충분한 항복강도를 추가적으로 가져야 한다. 심한 하중을 받는 상태에서, 상기 부재는 전체적으로 부재의 변형 분산, 증가된 내천공성 및 비탄성 막 동작(membrane action)을 통해 비교할 수 있는 단일 시트 금속부재보다 더 많은 에너지를 흡수할 것이다.
양호하게 2개 금속 층과 층간 층, 특히 층간 층의 상대적 강성과 비율은, 지나치게 난잡한 하중(hogging and sagging loads)을 받을 때에 상기 부재가 비대칭적 또는 국부적이기보다는 (전체)전면적으로 굴복할 수 있는 것으로 선택 한다.
또한, 양호하게, 층간 층은 층 사이에서 균열(crack)이 확산되는 것을 방지하도록 나머지 부분으로 균열을 전가하는 일 금속 층에 있는 균열 선단부(tip)에 응력집중을 확산시키기에 충분한 크기의 탄성률과 가단성을 가져야 한다. 또한, 층간 층은 균열이 개시되는 층에서 균열이 확산되는 것을 지연시키는 작용도 가져야 한다.
금속 층은 양호하게 각각의 두께가 3.5mm 내지 25mm 두께의 강철로 제조된다. 최소 두께는 실제적으로 맞대임-용접(butt-weld)으로 이룰 수 있는 가장 얇은 시트이며, 필요한 강도를 갖는 것이다. 상한값에서, 본 발명의 이점은 감소된다. 2개 금속 층이 동일한 두께로 이루어질 필요는 없다. 특정적으로, 사용 시에 부식 환경에 처해지는 측부에 여유 손실부(sacrificial excess)를 설치할 수 있다.
양호하게, 플라스틱재는 사용 시에 예상된 하중에서 탄성중합체로서 동작하고 그리고 20 내지 100mm 정도의 두께를 갖는다. 적용물에 부재를 횡단하여 층간 층의 두께가 변한다. 상기 플라스틱재는 양호하게, 예를 들어, 합성물의 소망 비율을 감소하지 않고 제공된, 의도적 또는 사용된 제조 방법의 부작용의 어느 하나로 인해 나타나게 되는 약간의 빈 공간이 있을 지라도, 대체로 발포 없는 조밀한 것이다. 상기 층간 층에 있는 최대 수용 가능한 빈 공간은 10% 내지 20% 사이인 것으로 믿어진다.
또한, 본 발명은 제 1 및 제 2금속 층과 제 1탄성중합체로 형성된 층간 층을 함유하는 라미네이트 구성부재를, 다른 부재에 연결하는 방법을 제공하는 것으로서, 상기 방법은, 상기 층간 층이 제 1 및 제 2층에서 오목하게 들어가 있도록, 상기 라미네이트 구성부재의 일 부분에 인접하여 용접 테두리 부분(welding margin)을 제공하는 단계; 상기 구성부재의 일 부분을 상기 다른 부재에 용접하는 단계; 경화시에, 약 250MPa와 같거나 더 큰 탄성률(E)과 금속 층의 가단성(可鍛性)을 능가하는 가단성을 가진, 비경화 제 2탄성중합체로 상기 용접 테두리 부분을 충진하는 단계 및; 탄성중합체가 상기 제1 및 제 2 금속 층과 층간 층에 접합되도록 상기 비경화 제 2탄성중합체를 경화시키는 단계를 포함한다.
예를 들어 선박과 같은 복잡한 구조에 본 발명을 사용하여, 일부 또는 모든 보강재의 필요를 없애고, 길이방향과 가로방향 거더의 이격 공간을 없애거나 증가시키고, 코팅이 필요한 표면적을 감소시키고 그리고, 부식에 민감한 구역을 감소시키어서, 복잡성, 중량 및 제조비를 모두 감소 및 절감시킨 것이다.
삭제
도 1은 본 발명에 따르는 라미네이트 부재의 단면도.
도 2는 간격판을 구비한 본 발명에 따르는 라미네이트 부재를 부분적으로 절결하여 나타낸 사시도.
도 3은 본 발명의 라미네이트 부재를 사용하여 구조된 이중 선체 선박을 부분적으로 단면으로 하여 나타낸 도면.
도 4는 평면 하중(in-plane load)을 받는 본 발명에 따르는 라미네이트 부재의 단축선을 나타낸 그래프.
도 5는 본 발명에 따르는 평판이 합체된 실시예의 사시도.
도 6은 가로방향 하중을 받는 테스트 샘플의 작용을 설명하는 그래프.
도 7은 본 발명에 따르는 라미네이트 부재를 사용하여 구조된 컨테이너 선박용 해치 커버의 사시도.
도 1은 본 발명에 따르는 라미네이트 부재(10)의 단면도 이다. 라미네이트 부재(10)는 제 1외부 층(1), 층간 또는 중앙 층(2) 및, 제 2외부 층(3)을 포함한다. 층간 층(2)은, 자체 중량보다 상당히 더 큰 하중을 견딜 수 있는 복합 구조의 부재를 형성하도록 외부 층 사이에 전단 하중을 전가하기에 충분한 강도로, 제 1 및 제 2외부 층(1, 3) 각각에 접합된다.
라미네이트 부재가 받게되는 정확한 하중은 라미네이트 부재가 놓여지는 적용물에 따른다. 예를 들어, 라미네이트 부재가 40,000DWT 오일 탱커에 선체 평판으로 사용된다면, 파열 동작 없이 적어도 100kPa, 양호하게는 1,000kPa 이상의 가로 하중, 또는 굴복동작(buckling) 없는 2m 폭에서의 적어도 10 - 12,000kN의 평면 하중을 견딜 수 있어야 한다. 소형 선박용으로는, 예를 들어 요트용으로, 라미네이트 부재가 그렇게 강력할 필요가 없다.
도 4는 본 발명에 따르는 2,000mm 폭 라미네이트 복합 선체 평판용의 일반적인 단축선 하중 곡선을 나타낸 도면이다. 도면은 하중이 12,075kN에까지의 상승이 대체로 짧은 직선으로 이루어지는 것을 보여준다.
제 1 및 제 2층(1, 3)은 금속으로 제조되고 그리고 층간 층(2)은 탄성중합체 물질로 제조된다. 부재가 놓여지는 적용물에 따른 엄선된 재료와 절대적 및 상대적 치수의 부재가 이용된다. 최소치에서, 제 1 및 제 2외부 층은 3mm 두께로 이루어지고 그리고 층간 층은 20mm 두께로 이루어진다. 또한, 층간 층은 상기 부재가 사용되는 환경에서 최대 예상 온도로 적어도 250MPa, 양호하게는 275MPa의 탄성률(E)을 가져야 한다. 선박건조 적용물에서의 온도는 100℃가 된다. 또한, 상기 탄성중합체도 탄성률(E)이 선박건조 적용물에서 최저 예상 온도로, -40℃ 또는 -45℃로 2,500MPa보다 작게 되도록 너무 강성이어서는 안된다.
신장(伸長)뿐만 아니라 파열, 압축 및 인장 강도도 최대로 되어서, 복합 라미네이트는 충격과 같이 통상적이지 않은 하중 발생 시에 에너지를 흡수할 수 있다. 특정하게는, 탄성중합체의 압축 및 인장강도가 적어도 20MPa, 양호하게는 40MPa이어야 한다. 물론, 압축 강도는 상기 최소치보다 상당히 더 크게 된다.
양호하게, 상기 금속 층은 기본적으로, 가볍거나, 내부식성이거나 또는 다른 특정한 성질을 갖는 특정 적용물에서 알루미늄 스테인리스강 또는 다른 구조 합금도 고려될 수 있는 양호한 구조 강철이다. 상기 금속은 양호하게 240MPa의 최소 항복 강도와 적어도 20%의 신장성을 가져야 한다. 많은 적용물, 특히 선박건조 작업에서 상기 금속은 기본적으로 용접 가능한 것이다.
최저 동작온도에서의 탄성중합체의 가소성은 약 20%인 금속 층의 가단성보다 더 크게 되어야 한다. 최저 동작온도에서의 탄성중합체의 양호한 가단성 값은 50% 이다. 탄성중합체의 열 계수도 또한, 예상 동작 범위를 횡단하는 온도 변화가 용접을 하는 중에 엽렬(delamination)이 일어나지 않도록 강철의 열 계수에 매우 가까워야 한다. 2개 재료의 열 계수 차의 정도는 탄성중합체 탄성에 부분적으로 따를 것이지만, 탄성중합체의 열팽창 계수는 금속 층의 열팽창 계수의 약 10배인 것이라고 믿어진다. 열팽창 계수는 탄성중합체에 충진물(fillers)을 첨가하여 제어할 수 있다.
탄성중합체와 금속 층 사이에 접합 강도는 전체 동작 범위에 걸쳐서 적어도 3MPa, 양호하게는 6MPa가 되어야 한다. 이러한 사실은 양호하게 강철에 대한 탄성중합체의 고유 점착성으로 이루어지지만 추가 점착성을 제공할 수도 있다.
만일 부재가 선박건조 적용물에 사용되는 경우에 추가적으로 필요한 것에는, 경계면의 가로방향 인장강도가 강철 접속으로 예상되는 음성(negative) 유체정역학 압력과 엽렬 힘(delaminating forces)을 견디기에 충분하여야 한다는 사실이 포함된다. 탄성중합체는 바닷물과 민물 모두에 안정적으로 가수분해 되어야 되며 그리고 만일 부재가 오일 탱크에 사용된다면, 오일에 대한 화학적 내성을 가져야 한다.
따라서, 탄성중합체는 기본적으로 이소시안산염 또는 디-이소시안산염, 체인 증량제 및 충진재와 함께하는 폴리올(예를 들면, 폴리에스테르 또는 폴리에테르)을 함유한다. 필요에 따라 제공된 충진재는 층간 층의 열 계수를 감소하고, 그 비용을 절감하며, 그리고 탄성중합체의 물리적 성질을 제어한다. 예를 들어, 소수성 또는 점착성을 조절하는 추가 첨가제와 화염 반응지연제(fire retardants)도 함유할 수 있다.
탄성중합체의 두께에 대한 외부 층의 전체 두께의 비 (T1+T3)/T2는 0.1 내지 2.5 범위에 있다.
예를 들어 성형 또는 부식 방지를 위한 코팅작업을, 라미네이트를 구조하기 전에 또는 후에 금속 층의 외부면에 실시할 수 있다.
본 발명의 부재는 층간 층이 없는 것을 제외하고 동일한 두께의 금속 부재보다 대체로 강도와 강성이 더 큰 것이다. 이러한 사실은 복부판재(web)의 역활을 하는 층간 층이 있는 박스 거더 또는 I-빔으로 아날로그 방식으로 상기 부재가 동작하기 때문이다. 상기 기능으로, 층간 층 자체와 외부 층과의 접합은 부재를 사용할 때에 발생하는 힘을 전달하기에 충분히 강력하여야 한다.
선박건조 시에 특정한 잇점을 주는 본 발명의 부가적인 특징은, 층간 층이 내부와 외부 층 사이에서 균열의 확산을 방지하는 역활을 하는 것이다. 층간 층의 탄성은, 하중이 확산되는 대신에, 견고한 연결부로서 외부 층에 균열 선단부에 응력집중이 나머지 부분으로 전달되는 것을 방지한다.
도 3은 본 발명의 라미네이트 구성부재의 잇점을 취하게 설계된 오일 탱크(30)의 동체를 부분적으로 단면으로 하여 나타낸 도면이다. 선박 동체의 외부(32) 및 내부(31)는 10mm 강철 외부 층과 50mm 폴리우레탄 탄성중합체 심부를 가진 본 발명에 따르는 라미네이트 구성부재로 구조된다. 2개 동체는 현측과 만곡부에서 부가적인 길이방향 강철 평판(38)을 가지고, 이중벽 횡단 벌크 헤드(36)에서 단순한 강철 평판 길이방향 거더(33)와 가로방향 복부판재(35)에 의해 함께 연결된다. 양쪽 동체용 길이방향 또는 가로방향 보강재의 필요가 없어졌다.
이중벽 가로 칸막이벽(36), 덱크 및 길이방향 덱크 거더(36)도 본 발명에 따르는 라미네이트 구성부재로 구조된다. 상기 구성부재는 추가 보강재를 없애었다. 길이방향 덱크 거더(37)는 가로방향 거더로 대체될 수 있다.
본 발명에 의거 라미네이트 부재를 구조하는 양호한 방법은 2개 금속 층에 의해 형성된 공동 안으로 직접 탄성중합체를 주조 또는 주입하는 것이다. 만일, 이러한 일이 수평적으로 행해지면, 양호하게 금속판은 금속 또는 탄성중합체로 이루어진 간격판에 의해 분리상태를 유지하게 된다. 만일, 간격판이 탄성중합체로 이루어졌으면, 상기 간격판은 층간 층의 크기를 형성하는 물질과 공존할 수 있어야만 하며 그리고 상부 평판의 중량을 받아서 보정 거리까지 압축하는데 필요한 이격 정도보다 약간 더 길어야 한다. 간격판은 신장형으로, 탄성중합체가 그 주위를 흐르는 개별식 또는 단순 플러그로 채워진 간격판으로 공동을 분할한다. 신장형인 경우에, 간격판은 단면이 직사각형 또는 사다리꼴 모양이며 그리고 길이부를 따라서 높이가 변하여 부재가 가변 탄성중합체 두께를 갖는다. 간격판은 충분한 강도로 접합 작용제 또는 탄성중합체-공존 합성물에 의해 강철 평판에 접합되어, 주입공정 중에 탄성중합체가 충분히 경화될 때까지 제 위치에서 평판을 유지한다.
도 2는 설명을 위해 본 발명에 따르는 라미네이트 부재를 구조하는데 사용되는 간격판의 3개의 다른 타입을 나타낸 도면이다. 원통형 탄성중합체 플러그(4A)는 채워진 공동을 분할하지 않고 상부 평판을 지지하는데 사용된다. 만일, 공동이 접합 또는 분할될 필요가 있다면, 신장 금속 간격판(4B) 또는 신장 탄성중합체 간격판(4C)이 사용된다. 금속 간격판(4B)은 하부 평판에 필렛 용접되어 상부 평판의 2개 섹션 사이에 맞대임 용접부를 지지하거나 또는 상기 용접을 위한 후판대(backing bar)로서 작용한다. 탄성중합체 플러그(4A)와 신장 탄성중합체 간격판(4C)은 주조 전에 금속 평판에 부착되고 그리고 주입되어지는 것과 같은 동일한 탄성중합체 또는 주입되는 탄성중합체와 공존할 수 있는 다른 탄성중합체로 만들어진다. 실제 라미네이트 부재는 다른 타입의 간격판을 모두 필요로 하지는 않는다.
주조 중에, 상기 평판은 경사면을 유지하여 탄성중합체의 흐름을 돕거나 또는 수직적이더라도, 주조 중에 탄성중합체의 유체정력학 헤드에 지나침이 없어야 하며 그리고 변위 공기의 흐름은 최적하게 되어야 한다. 또한 상기 평판은 상기 구조에서 원래의 제 위치에 고정되어 본래 장소에서 엘스토머로 채워지는 것이다.
라미네이트 구성부재는: 층간 층이 제 1 및 제 2층에서 오목하게 되도록, 상기 라미네이트 구성부재의 일 부분에 인접하여 용접 테두리 부분을 설치하는 단계; 상기 일 부분을 다른 부재에 용접하는 단계; 경화되지 않은 제 2탄성중합체로 상기 용접 테두리 부분을 채우는 단계 및; 상기 제 1 및 제 2금속 층과 층간 층에 접합하도록 상기 경화되지 않은 제 2탄성중합체를 경화시키는 단계에 의해 다른 부재에 접합된다.
상기 부재를 다른 부재 또는 현존 구조체에 용접하기 위해서, 탄성중합체와 강철 평판에 대한 탄성중합체의 접합이 용접열에 의해 손상받지 않게 보장받도록 모서리 둘레에 충분한 용접 테두리 부분을 남길 필요가 있다. 용접 테두리 부분의 폭은 탄성중합체의 내열성과 사용된 용접기술에 따르지만, 대략 75mm 정도가 된다. 만일, 탄성중합체가 평판 사이에 있는 주물이면, 용접 테두리 부분은 신장 간격판으로 형성시킬 필요가 있다.
필요한 주입구의 수는 탄성중합체 성분을 펌핑하고 그리고 겔 상태의 탄성중합체 시간 뿐만 아니라 (빈 공간을 최소로 하는)공기 반출과 최소 튀김(이상적으론 튀김이 없음(splash free))을 제공하기 위해 사용된 장비에 따른다. 상기 주입구는 부재가 놓여져 사용하기에 적절한 장소에 배치된다. 부재가 이중-동체 선박에 동체 평판으로 사용되는 경우에, 주입구는 이상적으로 바다 또는 화물 공간 이외에 실내-동체 틈과 마주하게 배치된다. 이상적으로, 주입구는, 주조 후에 연마되어 없어지는, 1방향 밸브에 의해 빠르게 접속해제되는 입구이다. 또한, 주입구는 주조 후에 완만하게 연마되는 플러그로 밀봉된다.
각 공동에 배치된 통기구는 공동 내의 모든 공기가 방출되게 하며 빈 공간이 남아있지 않게 한다. 통기구는 충진작업 후에 플러그의 삽입을 허용하도록 나사로 형성되거나 또는 충진 후에 폐쇄되는 밸브 또는 다른 기구 장치를 구비한다. 통기구와 플러그 또는 밸브는 탄성중합체를 설정한 후에는 완만하게 연마 된다.
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주입구 또는 통기구에 삽입된 플러그는 금속 층과 공존할 수 있는 전류 발생(galvanic)특성을 가진 재료로 제조되어야 한다. 만일, 금속 층이 강철이면, 플러그는 황동이다.
주입 공정은 감시되어 평판 두께가 부풀어지고 불균일적으로 되게하는 배압(back pressure) 없이 확실하게 공동이 균일하게 채워지게 한다. 상기 주입은 또한 공동이 채워짐으로서 점진적으로 철회되는 관을 사용하여 이행할 수도 있다.
제조 후에, 탄성중합체를 금속 층에 올바르게 부착되게 변경할 수 있다. 이러한 일은 초음파 또는 x-레이 기술을 사용하여 행해진다.
손상된 부재를 수리하기 위해서 또는 탄성중합체가 적절하게 부착하지 않았을 경우, 강철 평판의 손상 영역을 잘라내거나(cold cut) 또는 화염(flame) 절단하고 그리고 탄성중합체를 양호한 탄성중합체가 드러날 때까지 라우터 또는 초고압수유체분사(hydro blasting)를 사용하여 절단하거나 도려내어, 용접 테두리 부분을 생성한다. 잔류 탄성중합체의 노출 면은 새로운 탄성중합체가 그 원래 위치에 주조되어 접착하기에 충분하게 깨끗히 처리되어야 한다.
다른 구조 방법은 금속 평판에 탄성중합체의 후판(厚板)을 아교 접착하는 것이다.
외부 동체로서 본 발명의 복합 구조 라미네이트를 사용하는 벌크 운반선의 용골판(keel plate) 실시예를 구조하였다. 도 5에 도시된 실시예(50)에는 외부 동체 평판(51), 내부 동체 평판(52), 길이방향 거더(53, 54) 및 가로방향 플로어(55)가 포함된다. 계량장치용 접근 구멍(56)도 설치되었지만, 일반적으로 필수적인 것은 아니다.
외부 동체 평판(51)은 8mm 연강으로 이루어진 제 1 및 제 2금속 층과 50mm 폴리우레탄 탄성중합체 심부로 이루어진 층간 층을 포함하며 대체로 빈 곳은 없다.
요약하면, 내부 동체는, 높이가 700mm인 길이방향 거더(53, 54)에 의해 외부 동체로부터 분리된 단일 8mm강철 평판 이다. 실제 적용 시에, 내부 동체는 본 발명에 따르는 부재이지만 반드시 동일한 치수로 할 필요가 있는 것은 아니다. 상기 실시예의 치수는 설계상으로 2600x5000mm 이다.
외부 동체 평판 내에, 길이방향과 가로방향 공동 간격판을 설치하여, 이용 가능한 장비로 적절한 탄성중합체 주조를 이룬다. 이러한 구조는 외부 평판의 전체 공동이 1개 조작으로 외부 평판의 전체 공동을 주조하는 경우에는 필요 없는 것이다.
상기 실시예는 수평 반응 프레임(reaction frame)에 설치되어 주변 선박 구조의 강성을 나타내고 그리고 하중은 4개 500톤 유압 작동기로 가해진 것이다. 하중을 받는 실시예의 작용은 가해진 하중에 대한 가로방향 변위를 나타낸 도 6에 설명된 바와 같다.
상기 외부 동체의 외부 평판의 전단 인장강도의 쇠약은 가해진 8201kN의 하중에서 발생한다.
도 7은 본 발명에 따르는 평판을 사용하여 설계된 로이드(Lloyd)의 등록 규정을 만족하는 컨테이너 선박용의 해치(hatch) 커버를 나타낸 도면이다. 평판(71)에는 4mm강철의 외부 층, 25mm의 층간 층이 포함되고, 보강재가 필요하지 않다. 주 거더(72)와 모서리 거더(73)는 종래 형태의 것이지만, 제 2빔(74)의 수는 감소되었다. 제 3의 빔(75)은 해치 커버를 들어올리기 위해 설치되고 그리고 모서리 거더 브라켓(77)이 컨테이너 하중을 직접 제거하게 한다. 필수적으로, 이중 평판(76)이 제공된다.
층간 층에는 충진재가 설치되어서, 온도 변화에 의해 발생되는 엽렬 방지를 위해 강철(12x10-6mm/mm/℃)의 열팽창 계수에 가깝게 열팽창 계수를 조정한다.
상기 해치 커버는 종래 모든 강철재 보강 설계에 상당하거나 그보다 크고 강력한 것이고, 상당히 간단한 구조로, 소비되는 보강재와 부품의 수 뿐만 아니라 용접 길이의 감소도 이루어진 것이다.
본 발명은 선박건조 적용물과 밀접하게 관련하여 기술되었지만, 다른 적용물에도 유용한 것이며, 특히 고 평면과 가로방향 하중이 예상되는 곳에, 높은 파열 강도가 필요한 곳에서, 또는 균열 피로의 확산을 저지하여야 하는 곳에서 유용한 것이다.

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  30. 제 1내부면과 제 1외부면을 가진 제 1금속 층;
    제 2내부면과 제 2외부면을 가지고, 제 1금속으로부터 이격된 제 2금속 층; 및
    제 1내부면과 제 2내부면과의 사이에 위치하고 부착된 탄성중합체를 함유한 층간 층을 포함하며;
    상기 탄성중합체는 250MPa 이상의 탄성률(E)과 금속 층의 가단성(可鍛性)을 능가하는 가단성을 가진 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재.
  31. 제 30항에 있어서, 상기 탄성중합체는 275MPa 이상의 탄성률을 가지는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재.
  32. 제 30항 또는 제 31항에 있어서, 상기 탄성중합체는 20MPa 이상의 인장력과 압축 강도를 가지는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재.
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  34. 제 30항에 있어서, 층간 층에 전체 빈 공간은 층간 층의 전체 체적의 20% 이하인 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재.
  35. 제 30항 또는 제 31항에 있어서, 상기 탄성중합체는 폴리우레탄 인 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재.
  36. 제 30항 또는 제 31항에 있어서, 상기 층간 층은 20mm 내지 100mm 범위에 두께를 가지는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재.
  37. 제 30항 또는 제 31항에 있어서, 상기 제 1금속 층 및 제 2금속 층 중에 적어도 1개 층은 강철로 형성되는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재.
  38. 제 30항 또는 제 31항에 있어서, 상기 제 1 및 제 2금속 층은 각각 3.5 내지 25mm 범위에 두께를 가지는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재.
  39. 제 30항 또는 제 31항에 있어서, 층간 층의 두께에 대한 상기 제 1 및 제 2금속 층의 전체 두께의 비는, 0.1 내지 2.5 범위에 있는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재.
  40. 제 30항 또는 제 31항에 있어서, 탄성중합체와 금속 층과의 사이에 접합 강도는 3MPa 이상인 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재.
  41. 제 30항 또는 제 31항에 따르는 1개 이상의 라미네이트 구성부재를 구비하는 것을 특징으로 하는 보트 또는 선박.
  42. 심부 공동이 그 사이에 형성되게 상호 이격진 제 1금속 층과 제 2금속 층을 제공하는 단계;
    경화 시에, 250MPa 이상의 탄성률(E)과 금속 층의 가단성(可鍛性)을 능가하는 가단성을 가지는 비경화 탄성중합체로 상기 심부 공동을 충진하는 단계; 및
    탄성중합체가 금속 층에 부착되게 탄성중합체를 경화시키는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재의 제조 방법.
  43. 제 42항에 있어서, 상기 충진 단계는, 경화 후에 빈 공간의 비율이 20% 미만이게 공기 반출이 최소이도록 실시되는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재의 제조 방법.
  44. 제 42항 또는 제 43항에 있어서, 상기 충진 단계에 앞서, 상기 공동에 1개 이상의 통기구를 제공하는 단계를 부가로 포함하는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재의 제조 방법.
  45. 제 44항에 있어서, 상기 경화 단계 후에 통기구를 밀봉하는 단계를 부가로 포함하는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재의 제조 방법.
  46. 제 42항 또는 제 43항에 있어서, 상기 충진 및 경화 단계 중에 제 1 및 제 2금속 층의 분리가 유지되게 간격판을 제공하는 단계를 부가로 포함하는 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재의 제조 방법.
  47. 제 46항에 있어서, 상기 층간 탄성중합체 층이 용접 테두리 부분을 제공하도록 제 1 및 제 2금속 층으로부터 1개 이상의 모서리가 오목하게 되게, 간격판이 공동의 측부 모서리를 형성하도록 설치된 것을 특징으로 하는 라미네이트 구성부재의 제조 방법.
  48. 제 1 및 제 2금속 층과 제 1탄성중합체로 형성된 층간 층을 함유하는 라미네이트 구성부재를, 다른 부재에 접속하는 방법에 있어서, 상기 방법은:
    상기 층간 층이 제 1 및 제 2층으로부터 오목하게 되게, 상기 라미네이트 구성부재의 일 부분에 인접하여 용접 테두리 부분을 제공하는 단계;
    상기 다른 부재에 상기 일 부분을 용접하는 단계;
    경화시에, 250MPa 이상의 탄성률(E)과 금속 층의 가단성을 능가하는 가단성을 가지는 비경화 제 2탄성중합체로 상기 용접 테두리 부분을 충진하는 단계; 및
    상기 제 1 및 제 2금속 층과 상기 층간 층에 접합되게 상기 비경화 제 2탄성중합체를 경화시키는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  49. 제 48항에 있어서, 상기 부분은 모서리 부분인 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  50. 제 48 항 또는 제 49 항에 있어서, 용접 테두리 부분을 제공하는 단계는 상기 라미네이트 구성부재를 제조하는 중에 실시되는 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  51. 제 48 항 또는 제 49 항에 있어서, 용접 테두리 부분을 제공하는 단계는 상기 부분에 인접한 층간 층 파트를 제거하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  52. 제 48항 또는 제 49항에 있어서, 상기 다른 부재는 제 1 및 제 2금속 층과 탄성중합체 층간 층을 포함하는 라미네이트 구성부재인 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  53. 제 48항 또는 제 49항에 있어서, 상기 제 1 및 제 2탄성중합체는 동일한 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  54. 제 48항 또는 제 49항에 있어서, 상기 충진 단계는 상기 용접 테두리 부분에 제 1 또는 제 2금속 층 또는 층간 층을 통하여 1개 이상의 충진 구멍을 제공하는 단계와, 각각의 충진 구멍을 통하여 용접 테두리 부분에 상기 비경화 제 2탄성중합체를 제공하는 단계를 포함하며, 그리고 상기 방법은 부가로 경화 단계 후에, 각각의 충진 구멍을 밀봉하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  55. 제 45항에 있어서, 상기 밀봉 단계는 금속 층과 공존하는 전류 발생 특성을 가진 플러그로 각각의 구멍을 밀봉하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  56. 제 47항에 있어서, 상기 용접 테두리 부분은 75mm 이상의 폭을 가지는 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  57. 제 42항 또는 제 56항에 있어서, 경화 시에, 상기 탄성중합체는 3MPa 이상의 접합 강도로 상기 금속 층에 접합하는 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  58. 제 54항에 있어서, 상기 밀봉 단계는 금속 층과 공존하는 전류를 발생하는 특성을 가진 플러그로 각각의 구멍을 밀봉하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 접속 방법.
  59. 제 48항에 있어서, 상기 용접 테두리 부분은 75mm 이상의 폭을 가지는 것을 특징으로 하는 접속 방법.
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Families Citing this family (107)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2367526B (en) * 2000-10-03 2004-09-15 Intelligent Engineering Sandwich plate panels
US7261932B2 (en) 1996-11-13 2007-08-28 Intelligent Engineering (Bahamas) Limited Composite structural laminate plate construction
US6706406B1 (en) * 1996-11-13 2004-03-16 Fern Investments Limited Composite steel structural plastic sandwich plate systems
DE19825087B4 (de) 1998-06-05 2018-12-27 Basf Se Verfahren zur Herstellung von Schiffsrümpfen, Laderaumabdeckungen oder Brücken enthaltend Verbundelemente
DE19825083A1 (de) * 1998-06-05 1999-12-09 Basf Ag Verbundelemente enthaltend kompakte Polyisocyanat-Polyadditionsprodukte
DE19914420A1 (de) * 1999-03-30 2000-10-05 Basf Ag Verbundelemente enthaltend Polyisocyanat-Polyadditionsprodukte
DE19953240A1 (de) * 1999-11-04 2001-05-10 Basf Ag Verbundelemente
DE10041162A1 (de) * 2000-08-21 2002-03-07 Basf Ag Verbundelemente enthaltend Polyisocyanat-Polyadditionsprodukte
US6386131B1 (en) 2000-08-28 2002-05-14 Roshdy George S. Barsoum Hybrid ship hull
GB2366281B (en) * 2000-09-04 2004-06-16 Intelligent Engineering Sandwich plate ramps
CN1263976C (zh) * 2000-09-08 2006-07-12 智能工程(巴哈马)有限公司 加固现有金属结构的金属板的方法以及根据该方法生产的产品
DE10056378A1 (de) * 2000-11-14 2002-05-23 Basf Ag Verbundelemente enthaltend Polyisocyanat-Polyadditionsprodukte
DE10056377A1 (de) * 2000-11-14 2002-05-23 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Verbundelementen
DE10056375A1 (de) * 2000-11-14 2002-05-23 Basf Ag Verfahren zur Verbindung von Verbundelementen
DE10057538A1 (de) * 2000-11-20 2002-05-23 Basf Ag Verfahren zur Reparatur von Verbundelementen
DE10058982A1 (de) * 2000-11-28 2002-05-29 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Verbundelementen
DE10100914A1 (de) * 2001-01-11 2002-07-18 Bayer Ag Plattenförmiges Leichtbauteil
DE10102091A1 (de) * 2001-01-18 2002-07-25 Basf Ag Verbundelemente enthaltend Bitumen
GB2372476A (en) * 2001-02-27 2002-08-28 Intelligent Engineering Structural sandwich plate members
JP2004528160A (ja) * 2001-03-01 2004-09-16 フィリップス・プラスチックス・コーポレーション 多孔質無機粒子の濾過媒体
US7041159B2 (en) * 2003-08-04 2006-05-09 Phillips Plastics Corporation Separation apparatus
US6546887B2 (en) 2001-08-03 2003-04-15 Intelligent Engineering (Bahamas) Limited Movable bulkhead
GB2380970B (en) * 2001-10-15 2005-02-16 Intelligent Engineering Connector for structural sandwich plate members
DE10158491A1 (de) * 2001-11-28 2003-06-12 Bayer Ag Metall-Polyurethan-Laminate
GB2384461B (en) * 2002-01-28 2005-03-16 Intelligent Engineering Improved structural sandwich plate members
US6797041B2 (en) * 2002-03-01 2004-09-28 Greenheck Fan Corporation Two stage air filter
DE10213753A1 (de) * 2002-03-26 2003-10-16 Basf Ag Verbundelemente
GB2389072B (en) * 2002-05-29 2005-04-06 Intelligent Engineering Improved structural sandwich plate members
GB2413308B (en) * 2002-05-31 2006-03-15 Intelligent Engineering Double hull formed from elastomer laminate plating
DE10225338A1 (de) * 2002-06-06 2003-12-18 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Verbundelementen
US7334966B2 (en) * 2002-10-28 2008-02-26 Intelligent Engineering (Bahamas) Limited Reinforcement of tubular structures
DE10306892A1 (de) * 2003-02-18 2004-08-26 Basf Ag Verbundelemente
GB2399539B (en) * 2003-03-18 2005-09-07 Intelligent Engineering Method for connecting structural sandwich plate members
DE10318982A1 (de) 2003-04-25 2004-11-11 Basf Ag Behälter auf der Basis von Verbundelementen
DE10340541A1 (de) * 2003-09-01 2005-03-24 Basf Ag Verbundelemente, insbesondere Karosserieteile
SE526949C2 (sv) * 2003-10-20 2005-11-22 Fagerdala Thiger Marine System Sätt att tillverka fartygsskrov
US7166140B2 (en) * 2003-10-22 2007-01-23 Phillips Plastics Corporation High capture efficiency baffle
DE10350240B4 (de) * 2003-10-27 2013-07-25 Basf Se Verfahren zur Einbringung von Flüssigkeiten mittels einer Fördereinrichtung in eine Form
DE10350238A1 (de) * 2003-10-27 2005-05-19 Basf Ag Verbundelemente
GB2408016A (en) * 2003-11-14 2005-05-18 Intelligent Engineering Structural sandwich member
GB2413987B (en) 2004-05-11 2008-05-21 Intelligent Engineering A method of reinforcing a structure
GB2414213B (en) * 2004-05-21 2008-11-12 Intelligent Engineering Improved structural sandwich plate members
JP4695355B2 (ja) * 2004-07-15 2011-06-08 新日本製鐵株式会社 溶接部疲労強度に優れる建設機械のブーム・アーム部材およびその製造方法
DE202004013587U1 (de) * 2004-08-31 2004-11-18 Hübner GmbH Rampe für ein Fahrzeug des Personenverkehrs, insbesondere für einen Bus
US7687147B2 (en) * 2004-09-15 2010-03-30 Specialty Products, Inc. Composite article providing blast mitigation and method for manufacturing same
FR2877638B1 (fr) * 2004-11-10 2007-01-19 Gaz Transp Et Technigaz Soc Pa Cuve etanche et thermiquement isolee a elements calorifuges resistants a la compression
GB2421471B (en) 2004-12-23 2009-12-23 Intelligent Engineering Improved structural sandwich plate members
US7849643B2 (en) * 2004-12-28 2010-12-14 Intelligent Engineering (Bahamas) Limited Structural step unit with run portion and rise portion
ES2261070B2 (es) * 2005-04-01 2007-06-16 Universidad Politecnica De Madrid Material laminado hibrido fibra-metal para construccion naval y su procedimiento de fabricacion.
US20060283140A1 (en) * 2005-06-03 2006-12-21 Intelligent Engineering (Bahamas) Limited Wooden decks
GB2445740A (en) 2007-01-18 2008-07-23 Intelligent Engineering Flooring panels
EA200901303A1 (ru) * 2007-04-16 2010-04-30 Пер Матиас Эрнфельдт Свенссон Сборный кровельный панельный элемент
CN101100121B (zh) * 2007-07-02 2011-09-28 广州华工百川科技股份有限公司 一种金属-聚氨酯-金属夹层板材及其制造方法
GB2455271A (en) 2007-12-05 2009-06-10 Intelligent Engineering Structural member for a stepped structure
GB2456182A (en) 2008-01-07 2009-07-08 Intelligent Engineering Structural sandwich plate member and a method of manufacturing a structural sandwich plate member
US20090255204A1 (en) * 2008-04-11 2009-10-15 Innovida Holdings, Inc. Straight joint for sandwich panels and method of fabricating same
US20090255213A1 (en) * 2008-04-11 2009-10-15 Innovida Holdings, Inc. Sandwich panel with closed edge and methods of fabricating
US20090282777A1 (en) * 2008-05-13 2009-11-19 Innovida Factories, Ltd. Angle joint for sandwich panels and method of fabricating same
US20090307995A1 (en) * 2008-06-13 2009-12-17 Innovida Factories, Ltd. Roof construction joints made of sandwich panels
US8733033B2 (en) 2008-06-27 2014-05-27 Millport Associates, SA Sandwich panel ground anchor and ground preparation for sandwich panel structures
US8782991B2 (en) 2008-07-10 2014-07-22 Millport Associates S.A. Building roof structure having a round corner
CA2734738C (en) 2008-08-18 2019-05-07 Productive Research LLC. Formable light weight composites
US20100050549A1 (en) * 2008-08-29 2010-03-04 Innovida Factories, Ltd. Joint of parallel sandwich panels
US20100050553A1 (en) * 2008-08-29 2010-03-04 Innovida Factories, Ltd. sandwich panel joint and method of joining sandwich panels
MY147002A (en) * 2008-12-19 2012-10-15 Wong Chiang Heng Nail-plated composite structural system
DE102009000991A1 (de) * 2009-02-18 2010-08-19 Zf Friedrichshafen Ag In einen Bootsrumpf einsetzbares Zwischenstück
CN101618611B (zh) * 2009-07-31 2012-10-17 北京市射线应用研究中心 一种聚氨酯泡沫复合板材及其制备方法
GB0914596D0 (en) * 2009-08-20 2009-09-30 Intelligent Engineering Ltd Bs Improved hatchcover
CA2822748C (en) 2009-12-28 2021-06-01 Shimon Mizrahi Processes for welding composite materials and articles therefrom
GB2476686A (en) 2010-01-05 2011-07-06 Intelligent Engineering Sandwich panel having light hydrophobic forms in core
EP2536559B1 (en) 2010-02-15 2016-04-20 Productive Research LLC. Formable light weight composite material systems and methods
WO2012010304A1 (de) 2010-07-20 2012-01-26 Airbus Operations Gmbh Hauptlast-tragende beplankungsschale sowie strukturbauteil mit zumindest einer hauptlast-tragenden beplankungsschale
CN102173112A (zh) * 2011-02-16 2011-09-07 珠海元盛电子科技股份有限公司 一种软硬结合板避免软板断裂的结构
JOP20200150A1 (ar) 2011-04-06 2017-06-16 Esco Group Llc قطع غيار بأوجه مقواه باستخدام عملية التقسية المصلدة والطريقة والتجميع المرافق للتصنيع
EP2538167A1 (en) 2011-06-23 2012-12-26 Nederlandse Organisatie voor toegepast -natuurwetenschappelijk onderzoek TNO Blast and fragment resistant wall sections used inside structures like ships
US9422459B2 (en) * 2011-07-27 2016-08-23 Northrop Grumman Systems Corporation Coatings for protection against corrosion in adhesively bonded steel joints
EP2809466B8 (en) 2012-01-31 2018-11-14 ESCO Group LLC Method of creating a wear resistant material
DE102012005099A1 (de) 2012-03-14 2013-09-19 Audi Ag Strukturelement für ein Fahrzeug
SE536468C2 (sv) 2012-04-11 2013-11-26 Haakan Rosen Marint skrov samt marin farkost
US9233526B2 (en) 2012-08-03 2016-01-12 Productive Research Llc Composites having improved interlayer adhesion and methods thereof
CN103057660A (zh) * 2013-01-04 2013-04-24 太仓锦阳宝船建造有限公司 一种船壳板复合关节
US20160003413A1 (en) * 2013-02-20 2016-01-07 Toray Industries, Inc. Reinforcement structure for structural body having fastening sections
KR101444351B1 (ko) * 2013-03-06 2014-09-26 삼성중공업 주식회사 선박의 캠버 구조체 제조방법
US20140255620A1 (en) * 2013-03-06 2014-09-11 Rolls-Royce Corporation Sonic grain refinement of laser deposits
US8875475B2 (en) 2013-03-14 2014-11-04 Millport Associates S.A. Multiple panel beams and methods
FI124623B (fi) * 2013-06-27 2014-11-14 Macgregor Finland Oy Rahtilaivan surraussilta
RU2570469C1 (ru) * 2014-09-10 2015-12-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ соединения слоистого алюмостеклопластика
DE202015101129U1 (de) * 2015-03-06 2016-06-08 LEGIS GbR (vertretungsberechtigter Gesellschafter: Thomas C.O. Schmidt, 10707 Berlin) Flachmembran mit harzgfüllten Löchern, Planarlautsprecher mit Flachmembran und Akustikeinheit mit einem derartigen Planarlautsprecher
GB2543802A (en) * 2015-10-28 2017-05-03 Back Haslen Composite panel unit
US10670060B2 (en) 2016-05-19 2020-06-02 Rolls-Royce Corporation Reinforced soft substrate with hardcoat
GB2555776A (en) 2016-09-05 2018-05-16 Intelligent Engineering Bahamas Ltd Tubular structure repair
US10400348B2 (en) 2016-09-22 2019-09-03 Rolls-Royce Corporation Hardcoated soft substrate including edge reinforcement insert
GB2557214A (en) * 2016-11-30 2018-06-20 Intelligent Engineering Bahamas Ltd Composite structural laminate
CN107127242B (zh) * 2017-06-26 2020-02-14 吉林大学 多点成形用柔性钢垫
CN107159783A (zh) * 2017-06-26 2017-09-15 吉林大学 多点成形用复合弹性垫
WO2019054692A1 (ko) * 2017-09-12 2019-03-21 정태영 단열 구조재 및 이를 적용한 저온 및 극저온 액화가스 운반선
SG11202006265VA (en) 2018-01-31 2020-07-29 Basf Se Composite element having improved properties
US20220055345A1 (en) * 2018-09-14 2022-02-24 Basf Se Laminates that consist of metal and a polymer intermediate layer made of thermoplastic polyurethane
US11338552B2 (en) 2019-02-15 2022-05-24 Productive Research Llc Composite materials, vehicle applications and methods thereof
CN110450428A (zh) * 2019-07-29 2019-11-15 西安向阳航天材料股份有限公司 一种橡胶界面结构的双金属复合管及其制造方法
CN110683230B (zh) * 2019-11-19 2021-06-22 盐城工业职业技术学院 一种用于海上运输的防霉变集装箱
RU199089U1 (ru) * 2020-03-24 2020-08-13 Общество с ограниченной ответственностью Торговая компания "Аэросани" Корпус лодки
US20220003036A1 (en) * 2020-07-06 2022-01-06 Cardinal Ip Holding, Llc Thermal resistant sheet for a roof hatch
US20220097807A1 (en) * 2020-09-28 2022-03-31 Arcosa Marine Products, Inc. Container hopper barge with pedestal support system
NL2026631B1 (nl) * 2020-10-06 2022-06-03 Vlootbeek Beheer B V Vaartuig
KR102330763B1 (ko) * 2020-12-07 2021-11-24 주식회사 코알라스튜디오 Hdpe 볼이 내장된 선박
KR102330762B1 (ko) * 2020-12-07 2021-11-24 주식회사 코알라스튜디오 Hdpe 구조물의 t형 이음구조를 갖는 선박

Family Cites Families (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1289760A (en) * 1918-05-25 1918-12-31 Kiyoshi Hirota Hull construction for vessels.
US3003810A (en) * 1956-02-02 1961-10-10 Evans Prod Co Plastic truck body construction
NL138865C (ko) * 1964-11-13
US3337079A (en) * 1965-06-04 1967-08-22 Exxon Research Engineering Co Stressed membrane liquified gas container
US3435470A (en) * 1967-08-07 1969-04-01 Leo M Krenzler Foam-filled boat hull
US4061815A (en) * 1967-10-26 1977-12-06 The Upjohn Company Novel compositions
US3732138A (en) * 1971-03-31 1973-05-08 E Almog Panel constructions
FR2150115A5 (ko) * 1971-08-13 1973-03-30 Gablin Kenneth
US3911190A (en) * 1974-12-23 1975-10-07 Monsanto Co Composite construction
ES439283A1 (es) * 1975-07-10 1977-03-01 Sener Tenica Ind Y Naval S A Perfeccionamientos en barreras secundarias parciales para tanques de revolucion autorresistentes a bordo de buques.
NL172529C (nl) * 1976-02-03 1983-09-16 Naval Project Develop Sa Tankschip voor vloeibaar gas.
US4116150A (en) * 1976-03-09 1978-09-26 Mcdonnell Douglas Corporation Cryogenic insulation system
US4089285A (en) * 1976-09-22 1978-05-16 Hitachi Shipbuilding & Engineering Co., Ltd. Secondary barrier construction for vessels carrying spherical low temperature liquified gas storage tanks
CA1157990A (en) * 1979-03-08 1983-11-29 Hisaya Sakurai Thermoplastic resinous composition
DE3005015A1 (de) * 1980-02-11 1981-08-20 Olbrich, Kurt, 6120 Erbach Baukoerper in sandwichbauweise mit verstegtem hartschaumkern und verfahren zu seiner herstellung
US4672906A (en) * 1984-06-08 1987-06-16 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Freight carrier's hull construction for carrying cryogenic or high temperature freight
DK153381C (da) * 1985-10-21 1988-12-05 Alliance Pentagon As 3-lagsplade bestaaende af en plan polyurethanskumstofplade med paaklaebede metalyderlag samt fremgangsmaade til fremstilling deraf
DE3619032A1 (de) * 1986-06-06 1987-12-10 Bayer Ag Verfahren zur herstellung eines metall-kunststoff-laminates
US4739722A (en) * 1987-01-08 1988-04-26 Rogstad Keith L Laminate structure and boat hull made therefrom
US4851271A (en) * 1987-10-01 1989-07-25 Soundwich Incorporated Sound dampened automotive enclosure such as an oil pan
DE3876371T2 (de) * 1987-10-14 1993-05-13 Structural Laminates Co Schichtstoff aus metallschichten und aus durchgehendem,faserverstaerkten,synthetischen,thermoplastischen material und verfahren zu seiner herstellung.
US5030488A (en) * 1988-11-23 1991-07-09 Chemical And Polymer Technology, Inc. Laminates, panels and means for joining them
US4979553A (en) * 1989-02-10 1990-12-25 Wayne-Dalton Corporation Slat assembly and curtain for rolling door
US5070801A (en) * 1989-06-01 1991-12-10 Environmental Innovations, Inc. Method and apparatus for impeding the spillage of a liquid cargo from a damaged water-traveling vessel
US5107782A (en) * 1989-06-01 1992-04-28 Environmental Innovations, Inc. Method and apparatus for impeding the spillage of a liquid cargo from a damaged water-traveling vessel
WO1992010396A1 (en) * 1990-12-05 1992-06-25 William Stuart Watercraft hull modification
US5218919A (en) * 1991-02-19 1993-06-15 Special Projects Research Corp. Method and device for the installation of double hull protection
US5520132A (en) * 1991-02-21 1996-05-28 Crippen; W. Stuart Containment integrity system for vessels
JPH04307233A (ja) * 1991-04-05 1992-10-29 Kawasaki Steel Corp 複合形制振金属板の製造方法
JPH04307232A (ja) * 1991-04-05 1992-10-29 Kawasaki Steel Corp 複合形制振金属板の製造方法
US5225812A (en) * 1991-05-30 1993-07-06 Wright State University Protective composite liner
US5203272A (en) * 1991-08-12 1993-04-20 Rudolph Kassinger Flexible double hull for liquid cargo vessels
JPH0550554A (ja) * 1991-08-28 1993-03-02 Kawasaki Steel Corp 複合型制振材料およびその製造方法
JPH0550553A (ja) * 1991-08-28 1993-03-02 Kawasaki Steel Corp スポツト溶接性に優れる複合型制振材料の製造方法
JPH05138802A (ja) * 1991-11-15 1993-06-08 Kobe Steel Ltd スポツト溶接性及び密着性に優れた複合型制振材
JPH05229054A (ja) * 1992-02-18 1993-09-07 Kobe Steel Ltd 耐食性、密着性及び端面の耐剥離性に優れた複合型制振材
US5349914A (en) * 1993-06-30 1994-09-27 Lapo Robert M Leakproof oil super-tanker
DE4437586A1 (de) * 1994-10-20 1996-04-25 Basf Schwarzheide Gmbh Verfahren zur Herstellung von thermoplastischen Polyurethanen
US5778813A (en) * 1996-11-13 1998-07-14 Fern Investments Limited Composite steel structural plastic sandwich plate systems

Also Published As

Publication number Publication date
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ZA200006263B (en) 2001-05-30
US6050208A (en) 2000-04-18
CA2330275C (en) 2008-07-08
HRP20000759A2 (en) 2001-08-31
PT1089875E (pt) 2005-04-29
HK1032563A1 (en) 2001-07-27

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