KR100514508B1 - 우레아로부터의 암모니아의 제조 방법 및 그의 용도 - Google Patents

우레아로부터의 암모니아의 제조 방법 및 그의 용도 Download PDF

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Abstract

본 발명은 우레아로부터 암모니아를 제조하는 방법에 관한 것이다. 이 방법은 우레아 및/또는 뷰렛의 수용액을 가압하에서 가열시켜 가수분해시켜 암모니아, 이산화 탄소 및 물의 혼합물을 형성한다. 생성된 기체 혼합물은 암모니아의 수송 및 저장 위치와 연관된 위험없이 다수의 산업적 용도에 대해 제어된 압력 및 유량 으로 암모니아를 공급함으로써 산업적으로 실시하는데 상당한 안전 잇점을 제공하여 유용하다.

Description

우레아로부터의 암모니아의 제조 방법 및 그의 용도{METHODS FOR THE PRODUCTION OF AMMONIA FROM UREA AND USES THEREOF}
본 발명은 우레아 및/또는 우레아와 뷰렛을 함유하는 혼합물로부터 암모니아를 제조하는 방법에 관한 것으로, 이때 우레아의 수용액은 반응기에서 가압하에서 가열되어, 이로부터 암모니아, 이산화 탄소 및 물의 기상 혼합물이 제어된 압력 및 제어된 유량으로 회수된다.
본 발명은 환경 보호국(the Environmental Protection Agency)에 의해 계약 번호 제 68Ｄ50144 호로서 정부 지원으로 수행되었다. 정부도 본 발명에 특정 권리를 갖는다.
암모니아는 해로운 생리학적 효과를 갖는 매우 휘발성인 유해한 물질로서, 매우 낮은 농도에서도 견딜 수 없게 되며 실질적으로 환경상 및 작동상 해로움 및 위험이 존재한다. 암모니아는 위험한 물질로서 분류되고 있으며, 이것을 안전하게 운반하고 취급하기 위해서는 많은 예방책이 요구된다. 다른 한편으로, 우레아는 안정하고 비휘발성이고 환경적으로 온화한 물질로서, 전술한 바와 같은 위험 없이도 안전하게 운반되고 저장되고 취급될 수 있으므로 안전한 암모니아의 공급원으로서 이용될 수 있다. 본 발명의 방법은 무수 암모니아 및 수성 암모니아의 운반, 저장 및 사용에 관련된 위험 및 해로움을 최소화시킨다.
다수의 산업 공장들은 다량의 암모니아의 공급을 요구하고, 이 암모니아는 종종 공공 장소를 통해서 운반되고 공공 장소에 저장되어야만 한다. 주로 사용되는 곳은 산업상 용광로, 소각로 및 전력 생산 산업이다. 이들은 모두 환경 규제법에서 요구하는 바와 같이, 가동시 방출되는 연소 기체중에서 대기중으로 방출되는 이산화 질소의 양을 감소시켜야 하는 문제를 갖고 있다. 또다른 중요한 용도는 소위 말하는 연도(flue) 기체의 "조건화(conditioning)"를 위한 것으로, 이로써 미립자 물질(플라이애쉬)의 수집 및 제거를 개선시킬 수 있다.
화석 연료를 연소함으로써 발생하는 이산화 질소를 제거하기 위한 중요한 방법중 하나는, 선택적 촉매 환원(SCR) 또는 선택적 비촉매 환원(SNCR)과 같은 공정에 의해서 아민계 환원성 물질과 반응시킴으로써 불활성 질소 기체로 전환시키는 것이다. 이러한 목적에 허용되는 두개의 주요 환원성 물질, 즉 암모니아 및 우레아는 시판되고 있다. 암모니아는 이러한 용도에 있어서 몇가지 중요한 양상때문에 SNCR과 같은 공정에서 우레아보다 우월하고 SCR 용도에서 요구되지만, 전술한 바와 같이 암모니아는 고도의 휘발성 및 유해한 특성으로 인하여 실질적으로 환경상 및 작동상 해롭고 위험한 상태로 존재한다. 죽음을 초래하는 다수의 사고는 암모니아를 운반하고 취급할 때 발생하였고, 지방 관청은 다수의 지역에서 그 사용에 대해 규제를 하고 있다. 다른 한편으로, 우레아는 안정하고 비휘발성이고 환경적으로 온화한 물질로서, 전술한 바와 같은 위험 없이 안전하게 운반되고 저장되고 취급될 수 있다.
본 발명은 연소 기체로부터 이산화 질소를 제거하기 위한 SCR 및 SNCR 공정, 미립자 물질의 제거를 개선시키기 위한 연도 기체의 조건화, 및 암모니아가 사용되는 그밖의 용도에 암모니아를 공급하는데 특히 유용하고, 이로써 무수 암모니아 및 수성 암모니아의 운반 및 저장시 환경적인 위험을 피할 수 있다.
SNCR의 방법에서는, 암모니아, 우레아 또는 아민계 물질을, 2000℉ 내지 1800℉의 온도에서, 일반적으로 소각로내에서, 고온의 연도 기체 스트림내로 주입시킨다. SCR의 방법에서는, 암모니아를 유일한 환원제로서 사용하여 저온, 전형적으로 750℉ 내지 600℉에서 반응시키고, 이때 특정 온도는 사용되는 촉매 시스템에 의해 제어된다.
암모니아 및 우레아에 대해 하기 제시하는 바와 같이 NO 및 NO2를 제거하는 화학반응이 연도 기체내에서 발생한다.
암모니아
4 NO + 4 NH3+ O2→ 4 N2+ 6 H2O
2 NO2+ 4 NH3+ O2→ 3 N2+ 6 H2O
우레아
4 NO + 2 CO(NH2)2+ O2→ 4 N2+ 4 H2O + 2 CO2
2 NO2+ 2 CO(NH2)2+ O2→ 3 N2+ 4 H2O + 2 CO2
우레아와 비교시, 암모니아는 보다 반응성이고, 연도 기체 스트림내로 보다 쉽게 균일하게 분산되고, 보다 넓은 온도 범위에서 활성이고, 효율면에서도 보다 효과적이다. 우레아는 역시 효율적인 환원제이기는 하지만, 목적하지 않은 부산물, 예를 들어 일산화 탄소(CO) 및 이산화 질소(NO2)(이들 두 물질은 환경 위원회에 의해 면밀하게 조사되고 있음)를 형성한다.
연도 기체의 "조건화"를 위한 암모니아의 용도에서, 암모니아는 연도 기체내에 또한 존재하는 산화 황과 함께 암모늄 비설페이트를 형성한다. 이들은 미세한 입자상에 침적되고 수집되어, 플라이애쉬 입자의 보다 큰 점착성 응집체를 형성함으로써 정전기적 수집기 및 직물 필터 둘다에 의해 보다 쉽고 보다 효율적으로 제거될 수 있다.
본 발명에서, 우레아는 연소 기체가 제조되는 부위에서 암모니아로 전환되며, 무수 암모니아 또는 그 수용액을 운반하고 저장할 필요는 없다. 우레아는 선적되고 저장되고 안전하게 취급될 수 있는 물질이다. 본 발명의 개념은 또한 암모니아의 그밖의 다른 상업적인 용도, 예를 들어 pH 제어, 부식 문제의 최소화, 금속의 열 처리 등에도 적용가능하다.
본 발명에서 사용된 기본적인 화학반응은 암모니아 및 이산화 탄소로부터 우레아를 상업적으로 제조하는데 사용되는 반응의 역반응이며, 하기와 같이 두개의 반응 단계를 포함한다:
NH2CONH2+ H2O → NH2COONH4
우레아 물 카밤산 암모늄
NH2COONH4 → 2 NH3+ CO2
카밤산 암모늄 암모니아 이산화 탄소
우레아가 가수분해하여 카밤산 암모늄을 형성하는 제 1의 반응은 약하게 발열성인 반면, 암모니아 및 이산화 탄소가 제조되는 제 2의 반응은 강하게 흡열성이어서, 결국 암모니아 및 이산화 탄소를 방출하는 반응은 열을 필요로 하고, 열의 공급이 끊기는 경우 빠르게 중단된다. 과량의 물은 가수분해반응을 증진시키고, 전체적인 반응은 하기의 반응식 7과 같다:
X H2O + NH2CONH2→ 2NH3+ CO2+ X-1 H2O
본 발명의 열 가수분해에 있어서, 암모니아의 방출은 약 110℃에서 개시되고 촉매 보조제의 존재 또는 부재하에 약 150℃ 내지 160℃에서 빨라진다.
우레아로부터 암모니아를 제조하는 공정은 질소 산화물 방출의 제어 및 연소 기체 스트림의 "조건화"에 독특하게 적용될 수 있다. 가수분해의 생성물은 연소 기체중의 것들에 대해 이질적이지 않다. 연소 기체 스트림의 조성물은 전형적으로 7% 내지 13% 범위의 H2O 농도, 및 20ppm 내지 2000ppm 범위의 NO 농도와 함께 6% 내지 14% 범위의 CO2 농도를 갖는다. 30% 우레아 용액을 가수분해하면 NH3 20.5몰%, CO2 10.2몰% 및 H2O 69.3몰%의 조성을 갖는 오프(off) 기체가 제조된다. NO 제어를 위한 SCR 및 SNCR 둘다를 위해 암모니아를 0.5 내지 2.0 범위의 NH3:NO의 비율에서 주입한다. 우레아 가수분해에 의해 암모니아를 제조하는 경우는, 동일한 NH3:NO의 비율이 요구되고, 연도 기체중 NO 농도가 그의 CO2 및 H2O 함량에 비해 100배의 차수만큼 작기 때문에 수반되는 CO2 및 H2O는 연소 기체 스트림에 이미 존재하는 것에 비해 단지 소량의 추가 물질을 부가할 것이다. 우레아 가수분해 생성물중에 첨가된 CO2 및 H2O는 연소 공정의 조작에 영향을 미치지 않는다. 또한, NO 조절 시스템에 대한 주요한 영향도 없다. 전형적으로, 질소 산화물을 사용하는 반응에 연도 기체에 공급되는 암모니아의 일정한 분포를 제공하기 위해, 암모니아는 공기, 재순환 연도 기체 또는 보다 큰 기체 유동을 보장하는 주입 이전의 증기에 의해 희석된다. 정확히 화학량론적으로 일치시키고 세밀하게 혼합해야 하고, 도입된 암모니아와 모든 질소 산화물의 분자 접촉은 매우 짧은 시간동안이어야 한다. 그렇지 않으면, 오프 기체중 미반응 암모니아 및/또는 미반응 질소 산화물이 배출된다. 스트림의 처리는 전형적으로 전체 교차 단면적 유동을 포괄하는 배분 그리드(grid) 또는 고속의 주입 노즐(nozzle)에 의해서 도입된다.
우레아의 가수분해에 관련한 선행 기술은 주로 하기의 두가지 분야에 관련된 것이다: (1) 저압하에 암모니아 및 이산화 탄소로 다시 전환시킨 후 회수, 탈수 및 우레아 합성 단계로의 재순환에 의한 우레아 제조시 생성되는 저농도의 폐물 스트림중 남아있는 우레아 양의 감소, 또는 (2) 형성된 암모니아가 생성될 때 방출되지 않고 우레아가 가열되고 부분적으로 반응되는 용액에 유지되는 동안 고압하에서 우레아 용액을 부분 가수분해하여 생성되는 우레아 가수분해물과의 반응에 의한 연소 기체 스트림으로부터의 질소 산화물의 제거.
첫번째로, 우레아 제조 설비에 의해 배출되는 희석 폐수 스트림중 우레아가 암모니아 및 이산화 탄소로 전환되어 재순환되는 공정은 마브로빅(Mavrovic)의 미국 특허 제 3,826,815 호, 반 모르셀(Van Moorsel)의 미국 특허 제 3,922,222 호, 및 쉘(Schell)의 미국 특허 제 4,087,513 호 및 제 4,168,299 호에 개시되어 있다. 그러나, 이들중 어떠한 것도 우레아의 다른 용도를 위한 암모니아의 공급원으로서 또는 다른 공업 조작에서 암모니아의 선적 및 이용에 관련된 위험한 양상을 피하는 수단으로서의 우레아의 용도를 개시하지는 않았다. 특히, 우레아 제조 이외의 목적에 사용하기 위해 제어된 속도에서 생성되는 암모니아, 이산화 탄소 및 물의 기체 스트림을 제조하기 위하여 우레아 용액을 반응기에 공급하는 것은 가시화되지 않았다. 미립자 수집을 개선시키기 위한 연도 기체의 "조건화"인, 폐물 연소 기체 스트림으로부터의 SNCR(선택적 비촉매 환원) 또는 SCR(선택적 촉매 환원)에 의한 질소 산화물의 제거에 사용하기 위한 암모니아의 제조 및 암모니아가 사용되는 다른 용도를 위해서 우레아 가수분해 단계를 도입하는 것에 대해 개시된 바도 없었다. 이들 회수 방법은 모두 형성된 암모니아의 제거 및 농축을 위한 스트리핑 및 증류 장치를 포함한다.
두번째로, 본 하르페(Von Harpe) 등은 미국 특허 제 5,240,688 호에서 미반응 우레아 및 카밤산 암모늄이 없는 기상 암모니아-함유 생성물로서가 아니라, 연소 기체 스트림중 질소 산화물의 환원에 유용한, 용액 형태의 암모늄염 및 용액 형태의 미반응 우레아를 제조하기 위한 우레아의 부분 가수분해적 분해용 시스템 및 조작 조건을 개시하고 있다.
본 하르페의 특허는 특히 NOx 제어를 위한 SNCR(선택적 비촉매 환원) 공정의 조건에 관한 것이다. 조작 조건은, 평방인치 당 1,200 파운드 보다 큰 압력에서 조작함으로써 또는 가수분해 생성물을 70℉ 미만으로 냉각함으로써, 형성된 가수분해 생성물이 시스템으로부터 암모늄염으로서 방출되도록 선택된다. 암모니아 및 이산화 탄소가 기체 형태로 방출되고 또한 SCR(선택적 촉매 환원) 공정 시스템 및 암모니아 기체를 필요로 하는 다른 방법에 의해 사용될 수 있는 본 발명의 보다 낮은 압력 수준에서의 조작에 대한 제안은 없었다.
우레아 수용액이 가열된 반응기 및 SCR 및 SNCR 둘다의 질소 산화물 환원 방법에 의한 사용을 위해 또는 암모니아의 다른 용도를 위해 임의의 우레아 또는 암모늄염 없이 제조되고 배출되는 기체 암모니아, 이산화 탄소 및 물의 연속 스트림으로 연속적으로 공급되는 본 발명의 방법은 본 하르페의 특허에 개시되지 않았다.
리욘(Lyon)의 미국 특허 제 3,900,554 호에는 암모니아를 사용하여 소위 말하는 SNCR(선택적 비촉매 환원) 방법과 함께 사용하기 위한 연소 배출 기체 스트림중 질소 산화물 농축물을 환원시키는 방법이 개시되어 있다. 펜스(Pence) 등의 미국 특허 제 4,220,632 호에는 암모니아를 사용하여 SCR(선택적 촉매 환원) 방법에 의한 촉매 존재하의 연소 배출 기체중 질소 산화물을 환원시키는 방법이 기재되어 있다.
존스(Jones)의 미국 특허 제 5,281,403 호에는 우레아 가수분해 생성물을 전환 촉매의 존재하에 액상으로 유지시키고 이어서 랜스(lance) 시스템으로부터 부분적으로 전환된 우레아 용액을 연소 기체로 주입하면서, 랜스가 주입된 질소 산화물을 함유하는 고온 연소 기체 스트림에 의해 직접적으로 가열되는 주입 랜스에 우레아 용액을 통과시켜 우레아 용액을 부분적으로 가수분해시키는, 질소 산화물을 연소 기체 스트림으로부터 제거시키기 위한 방법이 기재되어 있다.
상기 존스의 특허는 고온(1800 내지 2000℉) SNCR 방법에 관한 것이고, 본 발명에 의한 것과 같이 SNCR 및 저온 SCR 방법 모두에서 직접적으로 사용될 수 있는 미반응 우레아가 없는 기체 암모니아-함유 생성물 스트림을 생성하지 않는다. 존스는 가수분해 반응에서 형성되는 암모니아를 용액으로 유지시키는데 900 psig 초과의 고압이 요구되고 90 % 초과의 전환율이 얻어질 수 있다고 교시하나, 본 발명은 단지 20 내지 500 psig, 바람직하게는 60 내지 150 psig의 훨씬 더 낮은 압력에서 효과적으로 조작된다. 암모니아 및 이산화 탄소는 이러한 조건하에서 액체 매질로부터 기체 형태로 쉽게 방출되고 우레아 및 뷰렛 전환율이 100 %에 이른다. 존스의 시스템 및 다른 시스템은 필수적으로 모든 일반 상업 등급의 우레아에 존재하는 뷰렛의 존재 또는 가수분해를 고려하지 않으며, SCR 방법에 의해 사용될 수 있는 질소 산화물 방출부에 공급하거나 암모니아를 요구하는 다른 산업적 용도에 기체 암모니아 및 이산화 탄소의 제어가능한 연속 공급을 제공하지도 않는다.
또한, 존스는 우레아 함유 용액을 고압 조건하에서 가수분해하여 촉매 챔버에서 형성된 암모니아를 용액으로 유지한 후, 기체 압력 또는 기체 유동을 제어하지 않으면서 압력 보조 밸브를 통해 플래슁에 의해 낮은 압력으로 감압시키는 암모니아 증기 발생을 위한 루프 시스템을 그의 특허 도 4에 기술하고 있다. 이런 시스템은 NOx 제어 시스템의 필요한 제어 요구사항을 만족시키기 위해 암모니아 유동을 제어하는데 적합한 수단, 및 암모니아의 공급이 NOx 또는 반응하는 다른 성분의 소비 속도를 필수적으로 맞추는 속도일 것을 요구하는 다른 방법을 제공하지 않으며, 암모니아 및 이산화 탄소 생성물을 NOx 제어 시스템에 공급하기 위해 가열된 증기 혼합물로 유지할 필요성을 제시하거나 교시하지도 않는다. 존스에 의해 기술된 루프 시스템은 고압하의 초기 열 교환기 및 고압하의 후속 전환 촉매 챔버로 구성된 가열 및 반응을 위한 2단계 시스템을 사용한다. 이것은 암모니아를 방출하기 위해 흡열 가수분해 반응을 수행하는데 요구되는 상당량의 열이 흡열 반응 열이 가수분해를 진행하는데 필요한 촉매 반응 챔버로 보내지기 전에 감지할 수 있는 열로서 순환하는 액체 스트림에 함유되어야 한다는 것을 의미한다. 따라서, 매우 다량의 액체가 특정된 높은 조작 압력으로 펌핑되어야 하고, 흡열 반응이 일어나는 경우 직접 저온에서 요구되는 열을 공급하고 순환하는 액체를 재압축하기 위한 펌핑 비용을 상승시키지 않아서 수반되는 문제점 및 고비용을 둘다 피할 수 있는 본 발명보다 실질적으로 높은 온도로 용액을 가열할 필요성이 있다.
존스의 방법에 대한 다른 고려사항은 그의 촉매 물질, 수명 및 사용 방법이다. 나타난 모든 촉매 염 또는 산화물은 고온의 암모니아 함유 액체 스트림과의 연속적인 접촉에 의해 분해되거나 용해되는 경향이 있다. 암모니아는 고압 및 그의 임계 온도 주위 또는 그 이상의 온도에서 특히 유용한 용매이다. 사용된 촉매의 실제 화학적 조성은 원소명 이외는 확인되거나 특정되지 않았다. 바나듐, 크롬 및 몰리브덴의 염은 독성이 있는 것으로 분류되고, 연도 기체 스트림으로의 배출은 환경적 관점에서 심하게 제한될 것이다. 이들 원소는 금속 형태로는 유의한 촉매 활성을 나타내지 않는 것으로 밝혀졌다.
미국 특허 제 5,252,308 호에서 영(Young)은 H3PO4와 같은 폴리트로픽(polytropic) 산을 사용하여 우레아를 전환시켜 암모니아를 제조하는 2단계 산 화학적 방법을 기술하고 있다. 현장에서 (on-site)의 암모니아 생성의 안정성 잇점이 지적되고 있으며, 이 방법에 의해 생성된 암모니아는 연소 기체로부터 질소 산화물을 제거하는데 사용될 수 있다. 그러나, 그의 2단계 산 방법은 그의 장치 요구사항 및 조작 방법이 실질적으로 보다 복잡하고, 요구되는 암모니아 생성 임계 속도를 만족시키도록 쉽게 조정되지 않는다. 암모니아는 반응 온도에서 반응 속도에만 일치하는 압력 및 속도에서 연소 기체와 접촉한다. 암모니아를 방출하는 동안의 압력은 임의의 고정된 상승된 수준에서 제어되거나 유지되지 않는다. 이 방법을 SCR형 방법에 의해 질소 산화물을 제거하는데 적용하거나 미립자 물질의 제거를 개선시키기 위해 연도 기체의 "조건화"에 적용하는 것에 대해서는 개시되지 않았다.
미국 특허 제 5,034,030 호에서 밀러(Miller) 및 라우달(Laudal)은 암모니아 기체 및 삼산화 황이 직물 필터의 개선된 성능을 위해 주입된 직물 여과에 연도 기체 조건화를 적용하는 방법을 기술하고 있다. 암모니아 기체 및 삼산화 황은 또한 알트만(Altman) 등의 미국 특허 제 4,533,364 호에서 논의된 바와 같이 정전기 침전제의 조건화에 사용되었다. 또한, 디스무크스(Dismukes)는 암모니아를 이용한 플라이애쉬의 조건화를 기술하고 있다. 미국 특허 제 5,567,226 호에서 루크만(Lookman) 등은 미립자 제어 장치의 성능을 개선시키기 위해 암모니아의 제어된 주입을 논의하고 있다. 도면의 간단한 설명 도 1은 고체 우레아로부터 우레아 미함유 암모니아 기체 스트림을 생산하는 가수분해 공정의 한 양태를 나타낸다.도 2는 액체 반응 매질로부터 형성된 기상 암모니아 및 이산화 탄소 가수분해 생성물이 잘 분리되도록 고안된 설비 양태를 나타낸다.도 3은 생성물 기체 스트림에서 손실되는 물의 양을 감소시키기 위한 설비 양태를 나타낸다.도 4는 가수분해된 반응 생성물을 액체 및 기체의 혼합 스트림으로서 배출하고 기체 생성물을 분리시키지 않는 설비 양태를 나타낸다.도 5는 SCR 및 SNCR 에 의한 질소 산화물 제거 또는 미립자 물질 제거를 개선시키기 위한 연도 기체의 조건화에 특히 유용한 설비 양태를 나타낸다.도 6은 고온 연소 기체 스트림을 이용하여 흡열 가수분해 반응에 필요한 열을 공급하는 설비 양태를 나타낸다.도 7은 물 단독, 물과 산화 바나듐, 및 물과 산화 몰리브덴을 각각 사용하여 얻은 우레아 가수분해 속도 데이타를 나타낸다.
발명의 요약
본 발명은 SNCR(선택적 비촉매 환원) 및 SCR(선택적 촉매 환원)에 의해 연소 기체 스트림으로부터 질소 산화물을 제거하는 방법으로서, 현장에서 우레아 수용액, 우레아 함유 뷰렛의 혼합물, 또는 카밤산 암모늄을 가열하여 제어된 압력 및 유량하에서 우레아, 뷰렛 또는 카밤산 암모늄이 본질적으로 없는 기체 암모니아-함유 생성물을 생성하고, 상기 암모니아-함유 생성물을 연소 기체 스트림에서 질소 산화물과 접촉시킴을 포함하는 개선된 방법을 제공한다.
본 발명의 바람직한 방법은 우레아, 또는 우레아 함유 뷰렛 혼합물, 또는 카밤산 암모늄로부터 우레아, 뷰렛 또는 카밤산 암모늄이 본질적으로 없는 기체 암모니아-함유 생성물을 생성하는 것을 포함하고, 본 방법은 다음의 단계를 포함한다:
a) 약 1 % 내지 약 76 %의 고형분으로 우레아 수용액 및/또는 뷰렛 함유 혼합물을 반응기에 공급하고, 약 110℃ 이상 약 200℃ 미만의 온도로 가열하고 약 20 psig 이상 약 500 psig 미만의 압력에서 조작하고, 우레아 및 뷰렛을 가수분해하여 암모니아, 이산화 탄소 및 물의 기체 생성물 스트림을 생성하는 단계;
b) 조작 압력에서 액체 수성 반응 매질로부터 형성된 기체 암모니아 및 이산화 탄소를 분리하는 단계;
c) 미반응 우레아, 뷰렛 및 중간체 카밤산 암모늄을 기체 암모니아 및 이산화 탄소로 추가로 전환시키기 위해 액상 반응 매질을 반응기에 보유하고/하거나, 추가의 전환을 위해 일부의 반응 매질을 반응기 또는 반응기로 들어가는 공급 용액으로 다시 재순환시키는 단계; 및
d) 단계 b)에서 분리된 기체 암모니아 및 이산화 탄소 함유 생성물 스트림을 외부 용도를 위해 제어된 압력 및 제어된 유량에서 회수하는 단계.
또다른 양태에서, 본 발명은 연소 기체 스트림으로부터 플라이애쉬를 제거하는데 적용된다. 이 양태는 백하우스(baghouse) 또는 정전기적 침전기에 의한 미세한 미립자의 제거를 개선시키기 위해 황 산화물 및 암모니아를 연소 기체 스트림에 첨가하는 방법으로서, 제어된 압력 및 유량하에서 우레아, 뷰렛 또는 카밤산 암모늄, 및 이들의 혼합물로부터 암모니아 및 이산화 탄소의 기체 혼합물로서 암모니아를 생산하고, 이 암모니아를 연소 기체 스트림의 황 산화물 및 미립자와 접촉시키는 개선점을 포함한다.
본 발명은 우레아 및/또는 뷰렛 함유 혼합물로부터 기체 암모니아를 생성하는 것에 관한 것이다. 본 방법은 반응기에서 우레아 함유 수용액을 가압하에 가열하여 가수분해시켜 암모니아, 이산화 탄소 및 물의 기체 생성물 혼합물을 회수하는 것을 포함한다. 이 방법은 사용하는 곳에서 무수 암모니아 또는 암모니아 수용액이 우레아로부터 생산되므로, 수송, 저장 및 운반하는데 관련된 돌발사태 및 위험을 최소화한다.
본 발명의 방법의 바람직한 양태에서는, 약 10 중량% 내지 약 50 중량%의 우레아 농도를 갖는 우레아 수용액을 가수분해 반응기로 주입한다. 가수분해 반응기는 암모니아, 이산화 탄소 및 수증기를 함유하는 오프 기체 생성물을 제어된 압력 및 제어된 유량에서 기체로 회수하도록 액체 체류 시간 동안 약 125 내지 약 180℃의 온도 및 약 20 내지 약 200psig의 기체 압력에서 작동되는 것이 전형적이며 이때 오프 기체는 약 60℃보다 높은 온도로 유지된다. 개략적으로, 약 1 내지 약 77%의 우레아 농도의 공급물이 약 110 내지 약 300℃의 온도 및 약 30 내지 약 500psig의 조작 압력에서 사용될 수 있다. 온도 및 기체 압력은 반응기로 열을 공급함으로써 제어된다.
전형적인 시스템에서 열 공급은 반응기에서 일정한 압력을 유지하기 위해 제어되고 온도가 종속 변수이다. 기체를 회수할 때, 압력을 일정한 수준으로 유지하기 위해 필요한 속도로 열을 첨가하지 않으면 압력은 떨어질 것이다.
일반적으로, 생산되는 암모니아의 제어된 유량은 일반적으로 일정한 암모니아 생산 속도 또는 정상 상태의 암모니아 생산 속도를 지칭한다. 본원에 사용된 바와 같이, 이것은 또한 연소 기체 스트림의 요구사항에 거의 일치하거나 균형을 이루도록, 즉 생산된 암모니아가 기체 스트림에서 제거되거나 반응할 성분(들)과 충분히 반응하도록, NOx, 황 산화물 또는 플라이애쉬를 함유하는 연소 기체 스트림의 접촉을 지칭한다.
우레아 가수분해 생성물을 사용하는데 있어서 지켜져야 하는 주의 사항은 낮은 온도에서 탄산암모늄 및 중탄산암모늄과 같은 고체 암모늄염의 침착을 피하기 위해 생성물 기체 스트림이 약 60℃보다 높은 온도로 유지되어야 한다는 것이다. 이러한 침착물은 분포 시스템을 약 60℃보다 높은 온도로 가열함으로써 쉽게 분해되고 재-증기화된다.
압력은 반응기의 액체 측면 또는 기상 측면에서 측정된다. 기상 측면에서 측정할 때, 압력 게이지는 게이지내 고체의 침착을 막기 위해 약 60℃보다 높게 가열된다. 액체 측면에서, 압력 게이지는 주위 온도 또는 용액 온도 이하의 온도에서 작동할 수 있다. 반응기의 기체 측면 또는 액체 측면상에 비상 압력 해제 장치를 둘 수 있다. 이 두 경우에, 배기구는 암모니아 기체를 포집하고 암모니아 기체의 대기로의 방출을 막기 위해 물-함유 덤프 탱크에 연결될 수 있다. 고온 반응기 용액을 반응기내 용액과 동일하거나 보다 많은 양의 물(40℃ 미만의 온도)로 내보내는 것은 가수분해 공정을 중지시키고 추가의 암모니아의 생성을 방지한다. 기상 측면상의 압력 해제 밸브는 고체가 밸브내에 쌓이지 않도록 확실히 하기 위해 약 60℃보다 높게 가열된다.
가수분해 반응 속도는 특정 물질을 수성 반응 매질에 첨가하여 물을 단독으로 사용할 때의 속도보다 향상시킬 수 있다. 이러한 물질로는 (1) 원소 주기율표의 III-B, IV, V 및 VI-A족의 산화물, 암모늄염 및 알칼리 금속염, 예를 들어 산화 바나듐, 바나듐산 암모늄, 산화 몰리브덴, 몰리브덴산 암모늄, 산화 크롬, 크롬산 암모늄, 붕산 암모늄 및 그밖의 원소; (2) I족의 수산화물, 탄산염 및 중탄산염, 예를 들어 KOH 및 NaOH; 및 (3) 활성탄, 실리카 또는 알루미나를 비롯한 특정한 활성 표면 고체, 및 산성 또는 염기성 형태의 이온-교환 수지기 포함된다. 본 발명에서, 증강제(enhancer) 물질은 반응 매질에 남아있고 배출되지 않는다. 그러나, 물만을 사용하여 온도 및 압력을 알맞게 증가시킴으로써 속도를 더욱 증가시킬 수도 있다.
도 1은 고체 우레아로부터 우레아 미함유 암모니아 기체 스트림을 생산하는 가수분해 방법의 한 형태 및 그의 구성요소의 배열을 도시한 것이다. 이 형태에서, 형성된 기체 암모니아-함유 생성물은 가수분해 반응기내 보유된, 주로 미반응 우레아, 카밤산 암모늄, 물 및 소량의 뷰렛으로 구성된 액상 수성 반응 매질로부터 분리된다. 도시된 바와 같이, 우레아 공급물(라인 3)은 무수 고체로서 통(1)으로부터 공급된다. 이로부터 우레아는 용해기(2)로 공급되고, 여기에 우레아를 가용시키는 양으로 제조수(makeup water)가 라인 4로부터 공급된다. 형성된 우레아 용액은 가수분해 반응기에 공급되기 위해 라인 5로부터 도입되는 추가의 물을 첨가하여 원하는 농도로 추가로 조정된다. 그다음 이 용액은 펌프(6)에 의해 압력을 받아 라인 7로 주입되어 가수분해 반응기(10)로 공급되고, 여기서 우레아는 가압하에 가열되어 카밤산 암모늄, 암모니아 및 이산화 탄소로 전환된다. 가열은 가열기(14)로 도시된 바와 같이, 내부 또는 외부 열 교환기에 의한 방법과 같은 당해 분야의 숙련가에 공지된 다양한 방법으로 제공될 수 있다. 특히 유용한 방법은 스팀 또는 고온의 열 전달 유체를 사용하는 내부 파이프 코일을 사용하는 것이다. 열 주입은 원하는 작업 온도를 유지하기 위해서 제어되고 압력은 원하는 속도로 암모니아를 제공하기 위해서 제어된다.
기상 암모니아 및 이산화 탄소 생성물을 액체로부터 분리하기 위하여 우레아 공급 펌프를 제어하고 수성 액체 반응 매질위의 공간을 유지하는 액체 수준 제어기를 사용함으로써 함량을 일정 부피로 유지한다. 가수분해 반응기(10)의 확장 구역(11)은 액체 용액으로부터 생성물 기체의 분리 및 비말동반 및/또는 발포에 의한 미반응 우레아의 나머지 운반의 방지를 돕는데 사용될 수 있다. 미반응 우레아 및/또는 뷰렛 및 중간체 카밤산 암모늄은 최후 전환을 위한 액체 반응 매질중에 반응기에 잔류한다. 역압 밸브(12)는 반응기내의 압력을 유지하고, 제거되는 기체 생성물의 유동을 제어하도록 사용된다. 기체 암모니아 및 이산화 탄소는 질소 산화물 제거, 연도 기체 "조건화" 또는 기타 용도의 필요에 맞추어 제어된 속도로 배출된다. 암모니아-이산화 탄소 스트림은 도관(20)에서 유동하는 연도 기체로 배출되기 전에 압축 공기, 스팀, 연도 기체 또는 이들의 혼합물과 같은 운반체 기체에 의해 통상적으로 희석되어서, 질소 산화물과의 반응 등을 위해 연도 기체 스트림으로 암모니아가 보다 잘 분포되게 돕는다. 암모늄 탄산염/중탄산염 형성으로부터 고체 침착을 방지하기 위하여 또는 이러한 일이 발생되지 않도록 충분히 희석될 때까지 반응기 이탈 기체가 60℃ 미만으로 냉각되지 않아야 한다.
도 2는 반응 매질의 일정한 수준을 유지하도록 유출 분지 라인(overflow takeoff line)을 사용하여서 가수분해 반응기내의 액체 반응 매질로부터 형성된 기체 암모니아 및 이산화 탄소 가수분해 생성물이 잘 분리되도록 고안된 공정 장비 설비의 또 다른 변형을 도시한 것이며, 이러한 설비를 통해 액체 반응 매질의 일부가 제거되고 라인(16)을 거쳐 우레아 공급 용해기(2)로 또는 라인(16-B)을 거쳐 펌프(6)로의 공급물내로 재순환된다. 제어 밸브(15)는 액체 재순환 라인을 통해 생성물 기체의 배출을 방지하고 라인(16)을 통해 유동 속도를 제어한다. 상기 공정은 도 1에 도시된 바와 유사한 방식으로 작동된다. 라인(16)을 거쳐 빠져나가는 재순환된 반응 매질은 미반응 우레아, 카밤산 암모늄, 용해된 암모니아 및 물로 주로 이루어진다.
도 3은 생성물 기체 스트림에서 손실되는 물의 양을 감소시키는 장비 설비를 나타낸다. 이 설비에서, 가수분해 반응기(10)를 빠져나가는 라인(21)내의 생성물 기체 암모니아 및 이산화 탄소 스트림과 함께 운반되는 대부분의 물을 응축하고 제거하는 응축기(17)는 가수분해 반응기(10)를 빠져나가는 증기 라인에 위치한다. 응축수는 분리되어 라인(16)에서 제거된다. 이는 기체 암모니아 및 이산화 탄소 생성물 스트림으로부터 물의 대부분을 제거할 뿐만 아니라 시스템의 물 필요치를 감소시킨다. 라인(16)내의 응축물은 다양한 임의의 지점에서 시스템에 복귀될 수 있다. 이는 라인(16-A)을 거쳐 가수분해 반응기(10)의 하부로 재순환되어 라인(16-B)에서 라인(5)을 거쳐 일반적으로 도입된 희석수를 대체시키거나, 또는 우레아 용해기(2)로 재순환되어 라인(4)내에 일반적으로 도입된 용액수의 일부를 대체시킬 수 있다. 제어 밸브(15)는 기체의 배출을 방지하고 단지 액체만이 통과하도록 한다. 응축기(17), 제어 밸브(12) 및 오프-기체 생성물 라인(21)은 암모늄 카보네이트 고체의 침착을 방지하기 위하여 60℃ 미만으로 냉각되지 않아야 한다. 가수분해 반응 시스템에 대한 열 필요치는 또한 펌프(6)로부터 우레아 공급 스트림을 응축기(17)에 대한 냉각제로서 이용함으로써 감소될 수 있으며, 이후 우레아 공급 스트림은 반응기(10)로 유입되고, 그 다음에 라인(7)내의 가열된 공급 스트림은 반응기(10)로 운반된다.
도 4는 가수분해된 반응 생성물이 가열된 반응기(30)로부터 혼합된 액체-기체 스트림으로서 배출되고 반응기 몸통내에서 기체 반응 생성물이 분리되지 않는 또 다른 설비 및 작동 방법을 나타낸다. 액체 반응 매질 및 기체 생성물 스트림은 반응기(30)로부터 통과하여 가압하에 분리기(31)로 배출된다. 기체 생성물 스트림은 라인(33)내의 제어 밸브(32)를 통해 제어된 속도로 제거되며, 분리된 액상 반응 매질은 라인(34)을 거쳐 재순환된다. 제어 밸브(35)는 단지 액상만이 통과되도록 한다. 배출된 액체 매질은 중력에 의해 라인(34-A)을 거쳐 반응기(30)로 다시 재순환되거나 또는 라인(34-B)을 거쳐 반응기 공급 펌프(6)의 흡입 면으로 공급될 수 있다. 또 다르게는, 라인(35)내의 액체 매질이 라인(34)을 통해 우레아 용해기(2)로 다시 재순환될 수 있다.
기체 암모니아, 이산화 탄소 및 수증기는 라인(33)을 거쳐 빠져나가며, 도관(20)에서 공정 기체 스트림 기체로 제어 밸브(32)를 통해 제어된 속도로 공급된다. 제어 밸브 및 오프-기체 파이프는 60℃ 이상의 온도까지 가열된다.
도 5는 SCR 및 SNCR 방법에 의한 질소 산화물의 제거, 또는 증가된 미립자를 제거하는 연도 기체의 "조건화"에 특히 유용한, 생성물 암모니아 및 이산화 탄소 스트림을 희석시키는 장비 설비를 나타낸다. 여기에서, 밸브(12)에 의해 제어된 가수분해 반응기로부터의 생성물 기체 스트림은, 압축 공기, 스팀, 연소 기체 또는 이들의 혼합물의 스트림이 동시에 도입되는 혼합기(22)내로 배출된다. 기체 부피를 증가시키고 묽은 암모니아 취급 기체의 농도를 낮추면 암모니아의 분포 및 혼합이 더욱 잘 되고 또한 질소 산화물 분자 전부 또는 연소 기체 스트림내의 미세 미립자와의 접촉 및 반응에 필요한 긴밀한 혼합 및 접촉이 잘 된다. 전형적으로, 암모니아 기체 공급 스트림은 도관의 유동 단면적에 걸쳐 연장된 여러 공급 지점을 갖는 주입 그리드에 의해 또는 다중 고압 주입 노즐에 의해 연소 기체 스트림내로 분포된다. 이 설비에서, 묽은 기체는 라인(23)을 통해 도입되고 압축기(24)에 의해 압축되고 이어서 고온의 기체 도관(20)에 위치한 열 교환기(25)에서 가열된 후 접촉기(22)로 도입되는 공기이다.
도 6은 고온의 연소 기체 스트림이 흡열 가수분해 반응의 열 필요치를 공급하는데 이용될 수 있고, 이에 의해 스팀 또는 고온 오일과 같은 외부 또는 별도의 열 공급원에 대한 필요성을 없앤 설비를 나타낸다. 도관(20)에서의 고온 연도 기체의 부스트림(sidestream)은 라인(40)을 거쳐 송풍기(41)로 운반되고, 이로부터 열 교환기(42; 여기에서 순환하는 열 전달 유체를 가열한다)를 거쳐 라인(43)내의 연도 기체 스트림으로 다시 방출된다. 가열된 열 전달 유체는 라인(44)을 거쳐 빠져나가서 라인(48)내의 교환기(42)로 재유입된다. 라인(44)에 있는 고온의 열 전달 유체는 완충 탱크(46)를 거쳐 펌프(45)에 의해 순환되고, 완충 탱크(46)로부터 일부는 반응기(10)에서 발생하는 가수분해 반응에 필요한 속도로 제어 밸브(49)를 거쳐 반응기(10)로 운반되고, 이 때 열은 내부 열 전달 코일(50)을 통해 우레아 가수분해 반응 매질로 전달된다. 냉각된 열 전달 유체는 라인(51)을 거쳐 반응기에 있는 열 전달 코일(50)을 빠져나간다. 냉각된 유체는 이어서 압력 제어 밸브(47)를 거쳐 배출되는 서지(surge) 탱크(46)로부터의 유출물과 합해져서 재가열을 위해 열 교환기(42)로 복귀한다.
반응기(10)의 가열은 또한 가수분해 반응기의 외부에 위치한 교환기에 의해 제공될 수 있다. 이러한 수단은 도 1, 2, 3 및 4의 시스템에 도시된 가수분해 반응기 및/또는 도 5 및 6의 희석 기체를 가열시키는데 사용될 수도 있다. 상기에 기재된 다양한 각각의 장비의 특징, 형태 및 작동 모드가 다른 배열로 이용될 수도 있다.
하기 실시예는 예시를 목적으로 한 것이다.
실시예 1
우레아를 암모니아로 전환시키기 위한 열 가수분해 방법에 있어서, 가수분해 반응속도대 온도를 결정하기 위한 시험 반응기를 도 1에 나타낸 것과 유사한 팽창된 상부 섹션의 12 인치 길이의 파이프에 의해 3/4 인치 직경으로 구성하였다. 하부 섹션은 외부 가열되고 압력 게이지는 팽창된 상부 해리 섹션의 상단에 위치한다.
시험은 가수분해 반응속도에 대한 우레아 농도의 영향을 결정하기 위해 물중의 우레아의 농도를 다양하게 하여 수행되었다. 용액을 가수분해 반응기의 하부 섹션 안으로 도입하고 회분식 조작으로 높은 온도까지 점진적으로 가열하였다. 발생한 암모니아 및 이산화 탄소는 온도가 125℃ 이상으로 증가함에 따라 기체압력을 증가시켰다. 125℃ 미만에서, 반응속도는 매우 낮다. 표 1은 몇몇 우레아 농도(암모니아가 발생됨에 따라)에 대해 가수분해 반응이 진행되는 속도에 대한 온도의 영향 및 회분식으로 작동될 때, 반응속도에 미치는 부가 반응속도 증가 물질, 즉 오산화 바나듐(V2O5)의 영향을 나타낸다.
온도-우레아 농도-암모니아 발생
용액 온도(℃) 반응속도-(g/분, 암모니아)
증강제 없음 1.6 g V2O5 첨가함
우레아 10 g/H2O 100 g 125135145155 0.0140.0270.0510.094 0.0170.0350.0670.124
우레아 20 g/H2O 100 g 125135145155 0.0160.0320.0610.113 0.0210.0420.0810.149
우레아 40 g/H2O 100 g 125135145155 0.0220.0430.0890.150 0.0280.0560.1070.198
실시예 2
실시예 1에 나타낸 데이타를 도식적으로 비교한 도 7에는, 물만을 사용한 경우, 산화 바나듐(V2O5)과 함께 사용한 경우 및 산화 몰리브덴(MoO3)과 함께 사용한 경우 우레아를 가수분해하는 속도가 나타나 있다. 반응 매질에 대한 산화 바나듐의 첨가는 실시예 1의 데이타에 나타난 바와 같이, 가수분해 반응속도를 증가시킨다. 오산화 바나듐 또는 그의 염은 반응의 발화온도에 대해 및 전체 온도 범위에 걸쳐 모두 반응 속도를 증가시키는데 가장 큰 효과를 나타낸다. 그러나, 물 시스템 단독에 대한 온도의 최적 증가율에 의해 증가율은 동일해질 수 있다.
우레아 가수분해 반응속도는 또한 원소 주기율표의 III-B, IV, V 및 VI-A족으로부터 선택된 그 밖의 원소를 반응 매질에 첨가함으로써 다양한 정도까지 증가된다. 원소성 금속 형태의 경우는, 물 단독의 증가 이상의 어떠한 유의한 증가도 없다. 증가 활성을 나타내는 물질은 몰리브덴, 크롬, 주석, 비스무쓰, 붕소, 및 특정 활성 표면 고체 물질(예: 활성탄, 활성 실리카 및 활성 알루미나, 및 산성 및 염기성 형태의 이온-교환 수지)의 산화물, 암모늄염 및 알칼리 금속염을 포함한다. 이들중 용해하지 않은 고체는 매달린 위치 또는 고정된 위치 어디에도 사용될 수 있다.
반응속도는 수성 반응 시스템 단독 또는 증강제 함유 시스템 사용시 모두 알칼리 금속 수산화물, 탄산염, 또는 중탄산염을 반응 매질에 첨가함으로써 증가된 pH 수준(10 이상의 pH)에서 조작에 의해 추가로 증가한다. 40% 우레아 용액중 0.5K2CO3:1.0 우레아의 비율로, 산화 바나듐과 유사하게 수득된다.
실시예 3
가수분해 반응을 연속식으로 작동하였고, 이때 물중의 40% 우레아의 용액을 실시예 1에 설명된 가수분해 반응기안으로 제어된 속도로 펌핑하였고, 이때 75 psig의 압력을 유지하기 위해 제어된 열 "공급"으로 155℃까지 가열하였다. 형성된 암모니아-함유 생성물 기체 스트림은 0.2 g/분의 제어된 유량으로 니들 밸브를 통해 배출되었다. 발생한 암모니아-함유 생성물 기체가 측정된 양의 물에 흡수되고 암모니아의 보강을 위한 규칙적인 간격으로 분석되었다. 우레아 공급 용액을 0.9 mL/분의 속도로 가수분해 반응기 바닥으로 주입함으로써 우레아 용액의 일정한 양을 반응기 안에 유지하였고, 이는 0.2 g/분의 암모니아 발생 속도 및 우레아의 주입량에 본질적으로 일치한다.
실시예 4
우레아 가수분해 반응기 및 실시예 3에 기술된 시스템을 소규모 플랜트 연소 기체 발생기와 연결된 연속적인 방식으로 작동하여 통상의 시판중인 SCR 촉매를 사용할 때 전형적인 연소 기체 스트림으로부터 질소 산화물을 실제로 제거하기 위한 우레아의 가수분해로부터 유도된 암모니아의 효율을 입증하였다. 연소 기체를 함유하는 질소 산화물의 온도를 촉매 유입구에서 약 750℉로 조정하였다. 촉매 섹션까지 유입구 공급 기체중 200 ppm NOx의 농도에서, 빠져나가는 연소 기체중 질소 산화물의 농도는 18 ppm 수준까지 감소하여 90% 이상의 제거 효율을 제공하였다. 우레아 가수분해 섹션은 암모니아를 연장된 작동기간에 걸쳐 질소 산화물 농도의 항상성에 의해 증명된 바와 같이 일정한 속도로 서서히 암모니아를 방출하였다. 시스템이 암모니아 및 동일한 연도 기체 스트림 및 촉매의 공급원으로서 수성 암모니아 용액에 의해 작동할 때, 질소 산화물의 제거는 동일하였다.
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실시예 5
산업적 규모 110 MW 기체 발화된 터빈 결합된 사이클 전력 플랜트를 위해 개발된 플랜트 작동 데이타를 하기에 나타낸다. 플랜트는 현재 25톤 저장 용기 안에 저장된 위험한 무수 암모니아를 사용하고 있고, 이는 30일 공급물을 제공한다. 본 발명을 사용하면 무수 암모니아를 저장할 필요가 없다.
우레아는 고체 형태로 시판중이거나 50% 용액으로 시판중이고, 이는 탱크 카 또는 트럭에 의해 플랜트 사이트로 전달될 수 있다. 50% 우레아 용액에 있어서, 11,000 갤론 저장 탱크는 30일 수용능을 제공한다. 이어서, 저장 탱크로부터 50% 우레아 용액을, 우레아가 가수분해 반응기에 도입되는 대응 속도로 탈이온수중에 공급하여 40%까지 희석한다.
가수분해 반응기를 스팀(200 psig)으로 가열하여 대략 150℃의 온도 및 75 psig의 작동 압력에서 작동시킨다. 반응기 압력은 반응기로의 열 투입량에 의해 제어되고 가스 방출량은 제어가능한 제어 밸브에 의해 제어되는데, 이 제어 밸브는 연소 기체 스트림중의 질소 산화물의 제어에 요구되는 양과 부합되도록 제어된다. 제어 밸브 및 배출 파이프는 80℃ 이상으로 가열된다. 생성물 기체 스트림은 연도 기체 도관중의 분배 그리드로 도입되기 이전에 고온 압축 공기에 의해 희석된다.
상기 설명으로부터 여러 가지 변형이 가능하지만, 이러한 명백한 개량 및 변형예들은 다음의 특허청구범위에 의해 정의되는 본 발명의 범위에 속하는 것으로 해석된다.

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  57. SNCR[선택적 비촉매적 환원(Selective Non-Catalytic Reduction)] 또는 SCR[선택적 촉매적 환원(Selective Catalytic Reduction)]에 의해 연소 기체 스트림으로부터 질소 산화물을 제거하거나, 또는 미립자 조건화를 위한 방법으로서,
    a) 110 내지 300℃의 온도에서 138 내지 3450kPa 게이지(20 내지 500psig)의 압력하에서 작동하는 가수분해 반응기 내에서, 우레아의 수용액, 또는 뷰렛 또는 카밤산 암모늄을 함유하는 우레아 혼합물을 현장에서 가열시켜 우레아, 뷰렛 또는 카밤산 암모늄이 없는 기체 암모니아-함유 생성물을 생성시키되, 상기 온도 및 압력이 반응기로의 열 유입에 의해 유지되는 단계;
    b) 상기 작동 압력에서 상기 기체 암모니아-함유 생성물을 액상 수성 반응 매질로부터 분리하는 단계;
    c) 상기 액상 반응 매질을 기체 암모니아 및 이산화 탄소로 더 전환시키기 위하여, 반응기 내에 유지시키거나, 상기 반응 매질의 적어도 일부를 상기 반응기(우레아 용해기) 내에 다시 재순환시키거나, 또는 공급 용액을 반응기로 재순환시키는 단계;
    d) 단계 b)에서 분리된 수성 암모니아 및 이산화 탄소-함유 생성물을 제어된 속도로 회수하는 단계; 및
    e) 연소 기체 스트림 중의 질소 산화물의 제어에서 또는 미립자 조건화를 위한 요건에 부합되는 속도에서, 기체 암모니아-함유 생성물을 연소 기체 스트림과 접촉시키는 단계를 포함함을 특징으로 하는 방법.
  58. 제 57 항에 있어서,
    a) 110 내지 200℃의 온도로 가열되고 138 내지 3450kPa 게이지(20 내지 500psig)의 압력하에서 작동하는 가수분해 반응기 내에, 1 내지 76%의 고형분 농도를 갖는 우레아의 수용액 또는 뷰렛을 함유하는 우레아 혼합물을 공급하고, 그 안에서 우레아 및 뷰렛을 가수분해하여 암모니아, 이산화 탄소 및 물의 기체 생성물 스트림을 수득하는 단계;
    b) 상기 작동 압력에서 상기 기체 암모니아 및 이산화 탄소를 액체 수성 반응 매질로부터 분리하는 단계;
    c) 미반응 우레아, 뷰렛 및 중간 카밤산 암모늄의 기체 암모니아 및 이산화 탄소로의 추가 전환을 위해 액상 반응 매질을 반응기에 유지시키거나, 상기 반응 매질의 일부를 상기 반응기 내에 다시 재순환시키거나, 또는 공급 용액을 반응기로 재순환시키는 단계;
    d) 단계 b)에서 분리된 기체 암모니아 및 이산화 탄소-함유 생성물 스트림을 제어된 속도로 회수하는 단계; 및
    e) 상기 생성물 스트림을 상기 연소 기체 스트림 중의 질소 산화물과 접촉시키는 단계를 추가로 포함하는 방법.
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  60. 제 57 항에 있어서,
    a) 원소주기율표의 III-B, IV, V 및 VI-A족 원소의 산화물, 암모늄, 알칼리 금속염 또는 수산화물, 및 I족 원소의 수산화물, 탄산염 또는 중탄산염, b) 산성 또는 염기성 유형의 이온-교환 수지, 및 c) 활성화된 탄소, 실리카 및 알루미나로부터 선택되며 우레아 및 뷰렛의 가수분해 속도를 증가시키는 조성물을, 반응 매질 중에 포함시킴으로써, 기체 암모니아-함유 생성물을 형성하는 반응 속도를 증진시키는 방법.
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  62. 제 57 항에 있어서,
    수용액의 농도가 10 내지 76% 고형분인 방법.
  63. 제 57 항에 있어서,
    130 내지 170℃의 온도 및 138 내지 827kPa 게이지(20 내지 120psig)의 압력하에 조작하는 방법.
  64. 제 57 항에 있어서,
    배출되는 기체 암모니아 및 이산화 탄소 생성물을 60℃보다 높은 온도에서 유지시키는 방법.
  65. 제 57 항에 있어서,
    고체 우레아 또는 뷰렛-함유 우레아를 용해기 용기에서 정제수 중에 용해시킴으로써, 반응기로 전달된 공급 수용액을 제조하는 방법.
  66. 제 65 항에 있어서,
    가수분해 반응기 내의 액체 반응 매질의 일부를 회수하고 재사용을 위해 용해기에 다시 재순환시키는 방법.
  67. 제 58 항에 있어서,
    기체 생성물 스트림을 가압하에 60℃ 이상의 온도로 냉각시킴으로써, 반응기에 남아 있는 암모니아 및 이산화 탄소 생성물 스트림 중의 수증기 일부를 제거하는 방법.
  68. 제 67 항에 있어서,
    기체 암모니아 및 이산화 탄소 생성물 스트림으로부터 제거된 물을 회수하여 가수분해 반응기로 다시 재순환시키거나, 또는 우레아 공급 용액의 제조에 사용되는 물을 교체하는데 사용하는 방법.
  69. 제 67 항에 있어서,
    우레아 공급 용액을 응축기에 대한 냉각제로서 사용한 다음, 가열된 용액을 가수분해 반응기에 전달하는 방법.
  70. 제 58 항에 있어서,
    반응기 내의 압력을 반응기로의 열 유입 조절에 의해 제어 및 유지하는 방법.
  71. 제 58 항에 있어서,
    반응기의 공급 속도를 제어하는데 반응기 내의 액체 매질 내용물을 사용하는 방법.
  72. 제 58 항에 있어서,
    기상 압력에 의해 반응기 내의 압력을 모니터링 및 제어하되, 상기 기상 압력 게이지, 제어 밸브 및 연결 라인은 60℃보다 높은 온도로 가열되는 방법.
  73. 제 58 항에 있어서,
    액상 압력에 의해 반응기 내의 압력을 모니터링 및 제어하되, 압력 게이지 및 연결 라인의 온도는 주위온도 내지 반응기 용액의 온도인 방법.
  74. 제 58 항에 있어서,
    비상 압력 해제 밸브가 물-함유 덤프 탱크에 연결되되, 상기 탱크는 반응 용액을 냉각시켜 가수분해 과정을 중지시키기에 충분한 양의 차가운 물을 함유하는 방법.
  75. 제 57 항에 있어서,
    연소 기체 스트림 중의 질소 산화물을 제어하기 위한 요건 또는 암모니아를 사용하는 다른 공정에 부합되는 제어된 기상 암모니아 및 이산화 탄소 생성물 스트림의 유속을 제공하도록, 반응기 배출 제어 밸브를 제어하는 방법.
  76. 제 57 항에 있어서,
    암모니아 생성물을 제조하고, 암모니아 공급원으로부터 멀리 떨어진 다른 사용 위치에서 접촉시키되, 상기 위치에 우레아를 무수 벌크 형태로 운반하는 방법.
  77. 제 57 항에 있어서,
    암모니아 생성물을 제조하고, 암모니아 공급원으로부터 멀리 떨어진 다른 사용 위치에서 접촉시키되, 상기 위치에 우레아를 수중의 농축된 우레아 용액으로서 운반하는 방법.
  78. 제 57 항에 있어서,
    암모니아 생성물을 60℃ 이상의 승온에서 유지시키고, 연소 기체 스트림 중의 상기 질소 산화물과 접촉하기에 충분한 정도까지의 승온에서 유지시키는 방법.
  79. 제 57 항에 있어서,
    반응기 내의 압력을 일정하게 유지하도록 열 유입을 제어하되, 온도는 의존적으로 변하는 방법.
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