KR100464580B1 - 산세정플랜트의제어방법과그산세정플랜트 - Google Patents

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야스노부 가니
쯔네오 나까무라
신이찌 요꼬스까
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가부시끼가이샤 히다치 세이사꾸쇼
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    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions

Abstract

본 발명의 목적은 평활성이 우수한 보통 강을 얻기 위한 산화물 스케일을 제거하는 산 세정 장치와 그 제어 방법을 제공하는 데 있다.
강판의 판 두께, 판폭, 스케일량으로 대표되는 강판의 상태량, 산 세정조에 공급되는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 액온, 라인 속도, 산 세정조에 수용되기 직전의 스트립 온도로 대표되는 플랜트의 운전 상태량 중 적어도 하나를 감시하고, 그 값을 이용하여 임의의 복수 부분의 산 세정조 내의 산 농도 분포, 철 농도 분포 및 탈 스케일링 효율 중 적어도 하나를 구하고, 그 값을 근거로 해서 플랜트의 최적 운전 상태량을 결정하는 산 세정 플랜트와 그 제어 방법을 제공하는 것이다.

Description

산 세정 플랜트의 제어 방법과 그 산 세정 플랜트 {ACID WASHING PLANT AND CONTROL METHOD THEREOF}
본 발명은 신규 열간 압연 강띠의 표면에 생성된 산화 스케일을 제거하는 산 세정 플랜트, 그 제어 방법, 보통 강띠의 탈 스케일 압연 연속 일관 제조 방법 및 탈 스케일 연속 일관 제조 설비에 관한 것이다.
일반적으로 보통 강판(탄소강)은 800 내지 900 ℃에서 압연되므로, 표면에 Fe3O4을 주체로 한 흑색의 산화물 스케일이 생성된다. 이 스케일은 후속 냉간 압연시 스케일 개입에 따른 손상의 원인이 되므로 스케일 제거가 불가결해진다. 보통 강띠의 스케일 제거 방법으로서는 염산 용액조에 강판을 침지하여 연속 통판시켜, 화학 반응에 의해 스케일을 제거하는 커티너리 방식 산 세정법이 주류를 이룬다. 염산 용액은 하류측으로부터 주입되어 상류측으로부터 취출된다. 이 때의 염산 세정액의 산 농도는 3 내지 5 % 정도까지 저하하고, 역으로 FeC12 농도는 10 수% 정도까지 상승한다. 이 용액은 ARP(산 회수 시스템)를 통하여 18 % 정도의 염산 용액으로서 재생되어 또 다시 산 세정조의 하류측으로 공급된다. 통상 ARP의 능력은 상류측으로부터 회수하는 산 세정액 내의 Fe 이온 농도를 120 g/1로 해서 설정되어 있다. 이 120 g/1라는 값은 스케일이 모두 용해되어 산 세정조의 종료 시점에서 탈 스케일이 종료하는 경우의 산 세정액 내에 포함되는 Fe 이온 농도에 상당한다.
통상 운전에서 벗어난 경우를 고려하면 예를 들어 라인 속도를 늦춰야 하는 경우, 산 세정액의 온도를 그대로 해 두면 강판의 산 세정조 내에서의 체재 시간이 길어지므로, 산 세정조의 종료 시점보다 전 단계에서 탈 스케일이 종료하여 필요 이상으로 바탕이 나온 강판이 산 용액에 침지된다(과다 산 세정). 이와 같은 경우, 바탕이 거칠어져 버려 제품 품질이 저하할 뿐만 아니라 산 세정액이 소모, 열화한다. 또, 스케일 두께가 다른 강재가 들어온 경우 운전 조건이 동일하면, 예를 들어 두꺼운 산화 피막의 강재인 경우 탈 스케일이 종료하지 않은 채 강재가 산 세정조로부터 나와 버릴 가능성이 발생하고, 얇은 산화 피막의 경우 라인 속도가 늦춰진 경우와 마찬가지로 과다 산 세정 상태가 된다.
현상에 있어서는 각각의 경우에 대한 결정된 수법이 확립되어 있지 않고, 예를 들어 라인 속도가 저하한 경우 온도를 내리는 편이 양호하다는 등 경험에 의해 운전 상태가 결정되고 있는데, 어느만큼 온도를 저하시키면 좋을지는 불명확하여 나오는 강재의 표면 상태를 보고 최적치를 결정하고 있었다.
일본 특허 공개 소59-209415호 공보에는 열간 압연 강띠의 권취시의 온도에 의거하여 산 세정 속도를 제어하는 탈 스케일 방법, 특허 공개 소62-196385호 공보에는 열간 압연 강띠를 용융염에 통과시키고, 이어서 산 세정할 때 용융염에 넣기 전의 강띠의 온도에 의거하여 산 세정조의 산의 분류 속도를 제어하는 탈 스케일 방법, 특허 공개 평1-254313호 공보에는 열간 압연 강띠를 산 세정할 때 그 판 두께, 판질 및 열압 조건에 의거하여 산 세정 노즐로부터의 토출량을 제어하는 탈 스케일 방법, 특허 공개 평6-212462호 공보에는 강판 표면에 생성된 산화막의 상태에 의거하여 산 농도와 온도를 변화시키면서 산 세정하는 방법이 개시되어 있다.
본 발명의 목적은 탈 스케일 후 평활성이 우수한 보통 강을 얻기 위한 산 세정 플랜트의 최적의 제어 방법에 있어서의 알고리듬, 그에 따른 산 세정 플랜트 및 그것을 이용한 보통 강띠의 탈 스케일 압연 연속 일관 제조 방법과 그 설비를 제공하는 데 있다.
경험적인 것에 의지하고 있던 것을 계산 알고리듬에 의한 제어로 변경하기 위해서는 플랜트의 조업 조건 및 강판의 상태량과 탈 스케일링 효율의 관계를 수식화하고, 누적 탈 스케일링 효율이 산 세정조의 출구 부근에서 100 %가 되도록 플랜트의 조업 조건을 결정하여 행하면 된다.
통상 운전시에 있어서의 최적의 조업 조건은 이 알고리듬을 사용하여 결정된 값으로 제어하면 된다. 또, 운전 조건이 변화한 경우 예를 들어 라인 속도, 판 두께, 판폭, 스케일량 등이 변화한 경우, 이 알고리듬을 사용하여 플랜트의 조업 조건인 액온, ARP로부터의 염산 농도, 염산 주입량 중 무엇을 얼마만큼 변화시키면 되는지를 계산함으로써 최적의 조업 조건에서 플랜트를 운전할 수 있다.
본 발명은 강판의 판 두께, 판폭, 스케일량으로 대표되는 강판의 상태량, 산 세정조에 공급되는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 온도, 라인 속도 및 산 세정조에 수용되기 직전의 스트립 온도에 있어서의 운전 상태량 중 적어도 하나를 감시하고, 상기 상태량의 값을 이용하여 상기 산 세정조 내의 임의의 복수 부분의 산의 농도 분포, 철의 농도 분포 및 탈 스케일링 효율 중 적어도 하나를 구하고, 그 값을 근거로 해서 플랜트의 상기 운전 상태량을 결정하는 산 세정 플랜트 제어 방법에 특징이 있다.
본 발명은 산 세정조의 산의 농도, 철의 농도, 산의 온도 및 탈 스케일량 중 적어도 하나를 임의의 복수 부분에 대하여 감시하는 산 세정 플랜트의 제어 방법에 특징이 있다.
소비하는 산의 양은 사전에 각종 온도 및 산 농도액 내에서 탈 스케일함으로써 온도 및 산 농도의 함수로 되어 있다.
출구 부근에 있어서의 탈 스케일 효율이 100 %가 되도록 플랜트의 운전 상태량이 결정된다.
본 발명은 강판의 판 두께, 판폭, 스케일량으로 대표되는 강판의 상태량, 산 세정조에 공급되는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 온도, 라인 속도 및 산 세정조에 수용되기 직전의 스트립 온도에 있어서의 운전 상태량 중 적어도 하나를 감시하고, 상기 상태량의 값을 이용하여 상기 산 세정조 내의 임의의 복수 부분에서 유입되는 산, 유출되는 산 및 그 부분에서 소비되는 산의 물질 수지를 구하는 동시에, 그 구해진 값을 이용하여 그 부분에서의 탈 스케일량을 구하고, 그것을 순차적으로 반복함으로써 상기 산 세정조 내의 복수 부분의 산 농도 분포, 철 농도 분포 및 탈 스케일링 효율 중 적어도 하나를 구하고, 그 값을 근거로 해서 플랜트의 상기 운전 상태량을 결정하고, 그 값을 근거로 해서 플랜트를 운전하는 산 세정 플랜트의 제어 방법에 특징이 있다.
본 발명은 강판의 판 두께, 판폭, 스케일량으로 대표되는 강판의 상태량을 감시하는 센서와, 복수의 산 세정조에 공급되는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 온도, 라인 속도 및 산 세정조에 수용되기 직전의 스트립 온도에 있어서의 플랜트의 운전 상태량 중 적어도 하나를 감시하는 센서와, 상기 상태량의 값을 이용하여 상기 산 세정조 내의 임의의 복수 부분에 유입되는 산, 유출되는 산 및 그 부분에서 소비되는 산의 물질 수지로부터 그 부분의 산 농도를 구하는 동시에, 그 값을 이용하여 그 부분에서의 탈 스케일량을 구하고, 그것을 순차적으로 반복함으로써 상기 산 세정조 내의 복수 부분의 산 농도 분포, 철 농도 분포 및 탈 스케일링 효율 중 적어도 하나를 구하는 연산 처리 수단과, 상기 연산 처리된 값을 근거로 해서 플랜트의 상기 운전 상태량을 제어하는 제어 수단을 갖는 산 세정 플랜트에 특징이 있다.
본 발명은 산 세정조에 주입하는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 온도 및 라인 속도로 대표되는 운전 상태량과, 강판의 판 두께, 판폭 및 스케일량으로 대표되는 강판의 상태량이 플랜트 운전 중에 변화하는 산 세정 플랜트의 제어 방법에 있어서, 새롭게 임의의 부분에 유입되는 산과 유출되는 산의 관계로부터 구해지는 그 부분에서 소비되는 산의 양으로부터 상기 운전 상태량을 결정하는 것이 바람직하다.
본 발명은 산 세정조에 주입하는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 온도 및 라인 속도로 대표되는 운전 상태량과, 강판의 판 두께, 판폭 및 스케일량으로 대표되는 강판의 상태량이 플랜트 운전 중에 변화하는 산 세정 플랜트의 제어 방법에 있어서, 적어도 산 세정조에 주입하는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 온도 및 라인 속도 중 적어도 하나의 운전 상태량을 변화시키는 것이 바람직하다.
즉, 본 발명은 강판의 판 두께, 판폭, 스케일량으로 대표되는 강판의 상태량과, 산 세정조에 공급되는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 액온, 라인 속도, 산 세정조에 수용되기 직전의 스트립 온도로 대표되는 플랜트의 운전 상태량 중 적어도 하나 이상을 감시하고, 그 값을 이용하여 임의의 부분에 유입되는 산, 유출되는 산 및 그 부분에서 소비되는 산의 물질 수지로부터 그 부분의 산 농도를 구하는 동시에, 그 값을 이용하여 그 부분에서의 탈 스케일량을 구하고, 그것을 순차적으로 반복함으로써 산 세정조 내의 산 농도 분포, 철 농도 분포 및 탈 스케일링 효율을 구하고, 그 값에 의거하여 플랜트의 최적 운전 상태량을 결정하고, 그 값에 의거하여 플랜트를 운행하는 것이다.
본 발명은 열간 압연 보통 강띠 표면의 스케일을 기계적으로 제거하는 기계적 스케일 브레이커와, 희염산 용액을 넣은 복수의 산 세정 탱크와, 상기 희염산 용액을 통판의 하류로부터 상류측으로 이동시키는 수단과, 상기 보통 강띠를 탱크의 상류측으로부터 하류측으로 이동시키는 수단을 구비한 세정 플랜트를 갖는 탈 스케일 냉간 압연 연속 일관 제조 설비에 있어서, 상기 산 세정 플랜트는 전술한 바에 의해 구성된다. 그리고, 상기 산 세정된 보통 강띠를 냉간 압연하는 냉간 압연기를 가질 수 있다.
보통 강 박판 주물을 제조하는 연속 주조기와, 상기 박판 주물을 열간 압연하는 열간 압연기와, 상기 압연된 보통 강띠 표면의 스케일을 기계적으로 제거하는 기계적 스케일 브레이커와, 상기 희염산 용액을 저장하는 복수의 탱크, 상기 탈 스케일 후의 보통 강띠를 상기 복수 탱크의 상기 산 용액에 침지하면서 통판하는 수단, 상기 산 용액을 가열하는 가열 수단, 및 상기 산 용액을 통판의 하류로부터 상류측으로 이동시키는 수단을 구비한 산 세정 플랜트와, 상기 산 세정 플랜트로부터 나온 보통 강띠를 물 세정하는 수단과, 상기 물 세정된 보통 강띠를 건조시키는 수단을 구비하는 탈 스케일 연속 일관 제조 설비에 있어서, 상기 산 세정 플랜트는 전술한 바에 의해 구성된다. 그리고, 상기 건조된 보통 강띠를 냉간 압연하는 냉간 압연기를 가질 수 있다.
본 발명은 보통 강을 열간 압연기로 압연하고, 상기 압연된 보통 강띠를 산용액과 접촉시켜 보통 강띠의 표면에 생성된 스케일을 산 세정에 의해 제거하는 산 세정 플랜트의 제어 방법에 있어서, 상기 산 세정을 전술한 산 세정에 의해 행하는 것이다.
본 발명은 보통 강을 열간 압연기로 압연하고, 상기 압연된 보통 강띠를 산용액과 접촉시켜 보통 강띠의 표면에 생성된 스케일을 산 세정에 의해 제거하는 산 세정 플랜트의 제어 방법에 있어서, 상기 압연기로부터 나온 보통 강띠 표면의 스케일을 기계적으로 제거한 후 이어서 전술한 산 세정에 의해 행하고, 또 상기 산 세정된 보통 강띠를 냉간 압연하는 보통 강띠의 탈 스케일 압연 연속 일관 제조 방법에 특징이 있다.
본 발명은 열간 압연기로 압연한 보통 강띠를 공급하는 수단, 상기 보통 강띠를 임의의 길이로 절단하는 수단, 상기 보통 강띠에 생성된 스케일에 대해 기계적인 응력을 부여하는 수단, 상기 보통 강띠와 접촉하는 산 용액을 저장하는 복수의 탱크, 상기 보통 강띠를 상기 복수 탱크의 상기 산 용액에 침지하면서 통판함으로써 상기 스케일을 제거하는 산 세정 플랜트, 상기 산 세정 플랜트로부터 나온 처리 마무리 보통 강띠를 물 세정하는 수단 및 상기 물 세정된 보통 강띠를 건조시키는 수단을 구비하는 열간 압연 보통 강띠의 탈 스케일 설비에 있어서, 상기 산 세정 플랜트는 전술한 바에 의해 구성되는 것이다.
계산 알고리듬에 의한 제어를 위해서는 플랜트의 조업 조건 및 강판의 상태량과 탈 스케일링 효율의 관계를 수식화할 필요가 있다. 그래서, 산 세정조를 복수 부분으로 분할하고, 그 부분에 있어서의 산의 물질 수지를 고려하여 그 방정식을 풀면 그 부위에서의 염산 농도, 탈 스케일량, Fe량 등을 구할 수 있다. 여기서 말하는 알고리듬의 내용은 이하에 제시하는 것이다.
여기서, 산 세정조를 n개로 분할하여 생각한다.
산 세정조의 입구로부터 각각의 길이를 11, 12…1n, 산 농도를 C1 , C2…Cn, 강판의 평균 온도를 t1, t2…tn, 스트립 체류 시간을 τ1, τ 2…τn, 초기 스트립 온도 θ0, 액온 θf, 스케일량 X0, 라인 속도 V, 열 전도율 α, 스트립 비열 CV, ARP로부터의 주입 산 농도 Cn+1, HC1 주입량 Q, 판폭 h, 판 두께를 t라고 하자. 각 부위에 있어서의 스트립의 평균 체류 시간은,
τ1＝11/V
τn＝1n/V
강재의 온도는 다음 수학식에 의해 구해진다.
제1부의 입구 온도를 T0, 출구 온도를 T1, 제2부의 입구 온도를 T1, 출구 온도를 T2, 제n부에 있어서의 입구 온도를 Tn-1, 출구 온도를 Tn이라고 하면,
T0＝θ0
T1＝θf－(θf－θ0)×exp(－2×α×11/(CV ×d×V×60×7850))
T2＝θf－(θf－θ0)×exp(－2×α×(11＋12 )/(CV×d×V×60×7850))
Tn-1＝θf－(θf－θ0)×exp(－2×α×(11＋12 ＋13…＋1n-1)
/(CV×d×V×60×7850))
Tn-1＝θf－(θf－θ0)×exp(－2×α×(11＋12 ＋13…＋1n-1＋1n)
/(CV×d×V×60×7850))
각 부위에서의 평균 스트립 온도는,
t1＝(T0＋T1)/2
t2＝(T1＋T2)/2
tn-1＝(Tn-2＋Tn-1)/2
tn＝(Tn-1＋Tn)/2
정상 상태에 있어서의 산의 수지 밸런스는,
제n부에서 Q×Cn+1＝Q×Cn＋γn
제n-1부에서 Q×Cn＝Q×Cn-1＋γn-1
제2부에서 Q×C3＝Q×C2＋γ2
제1부에서 Q×C2＝Q×C1＋γ1
여기서, γn은 산 소비 속도를 나타내며 탈 스케일 속도(Xn)로 환산할 수 있다. 예를 들어 반응식을
FeO＋2HC1＝FeC12＋H2O
라고 한 경우,
γn＝Xn
단, 여기서의 단위는 Kg/min이다.
제n부에 있어서는 Q 및 Cn＋1의 설정값을 임의로 결정할 수 있다. Xn은 tn 및 Cn의 함수이기 때문에, 이 함수식을 미리 구해 두면 수학식 12는 Cn에 관한 일차 방정식이 되어 간단하게 Cn을 결정할 수 있다. 또, Cn이 결정되면 Xn에 대한 tn 및 Cn의 함수식으로부터 Xn을 결정할 수 있다.
제n-1부에 있어서는 임의로 설정할 수 있는 Q 및 n부에 있어서 구한 Cn 및 Xn-1에 대한 tn-1 및 Cn-1의 함수식을 수학식 13에 대입하면 n부의 경우와 마찬가지로 Cn-1의 일차 함수가 되어 간단하게 Cn-1을 결정할 수 있다. 마찬가지로, Cn-1 이 결정되면 Xn-1에 대한 tn-1 및 Cn-1의 함수식으로부터 Xn-1 을 결정할 수 있다. 이를 순차적으로 반복함으로써 산 세정조 내의 산 농도 분포(Cn, Cn-1…C1) 및 탈 스케일량(X n, Xn-1…X1)을 구할 수 있다. Xn에 관한 각종 온도 및 산 농도 조건으로 구한 tn 및 Cn의 함수식은, 예를 들어 산이 염산이고 강재가 보통 강인 경우 다음식으로 표시된다.
Xn＝1.3328×107×exp(－7168/(273＋t))×1n×h×Cn×2
다른 산, 예를 들어 사용하는 산이 황산이면 사전에 황산 내에 있어서의 각종 온도 및 농도에서의 탈 스케일 속도를 마찬가지로 구해 두면 된다. 누적 탈 스케일링 효율(Z)은 다음 방법으로 구할 수 있다. 즉, 각 부위에서의 단위 면적당 탈 스케일량을 구하여 그것을 누적시키는 것이다. 각 부위에서의 단위 면적당 탈 스케일량(Y)은,
제n부에서 Yn＝Xn×τn/(1n×h×2)
제n-1부에서 Yn-1＝Xn-1×τn-1/(1n-1×h×2)
제2부에서 Y2＝X2×τ2/(12×h×2)
제1부에서 Y1＝X1×τ1/(11×h×2)
각 부위까지의 누적 탈 스케일링 효율(Z)은,
제1부 출구까지 Z1＝Y1/X0
제2부 출구까지 Z2＝(Y1＋Y2)/X0
제n부 출구까지 Zn＝(Y1＋Y2＋…＋Yn)/X0
따라서, 위에서 제시한 수학식을 이용하여 산 세정조 내의 누적 탈 스케일링 효율을 구하고, 그것이 출구 부근에 있어서 100 %에 근접해지도록 임의로 제어할 수 있는 변수 즉 tn, Cn＋1, Q, V에 피드백시킴으로써 최적이 되게 제어할 수 있다.
또, 플랜트의 운전 상태 예를 들어 라인 속도(V), 액온(θf), ARP의 능력인 Cn＋1, Q와 강재의 상태 예를 들어 판폭(h), 스케일량(X0) 등이 변화한 경우에 있어서도 상기 알고리듬을 사용하여 누적 탈 스케일링 효율을 구하고, 그 단계에서 제어 가능한 변수에 피드백시켜 그것이 출구 부근에서 100 %가 되도록 각각의 값을 설정할 수 있다.
어떤 변수를 변화시키면 되는지의 판단은 그 변수를 변화시킨 후 정상 상태가 되기까지 필요한 시간과 탈 스케일링의 균일성에 의해 판단한다. 예를 들어, V가 변화한 경우 이 때에 변경 가능한 것은 Cn＋1, Q 및 θf이다.
정상 상태까지 도달하는 시간은,
V·dCn＝Q·Cn＋1·dt－Q·Cn·dt－γn·dt
V·dCn-1＝Q·Cn·dt－Q·Cn-1·dt－γn-1·dt
V·dC1＝Q·C2·dt－Q·C1·dt－γ1·dt
의 연립 미분 방정식을 풀면 구할 수 있다.
또, 탈 스케일링의 균일성은 누적 탈 스케일링 효율의 산 세정조 내에서의 분포로 판단할 수 있다. 즉, 강판이 산 세정조를 나아감에 따라 서서히 누적 탈 스케일링이 진행되어 가는 경우는 균일하게 탈 스케일되어 표면 거칠기가 작다. 그에 대해 어느 일정한 구간에서 누적 탈 스케일링 효율이 급상승하는 경우는 그 구간에서 급격히 탈 스케일이 진행되어 표면 거칠기가 커진다.
이와 같은 조작으로부터 최적의 제어 변수를 몇개로 설정하면 되는지, 플랜트의 운전 상태 및 처리 강판의 상태가 변화한 경우 어떤 변수를 어느 정도 변화시키면 되는지를 판단할 수 있다.
(실시예 1)
도1은 본 알고리듬을 장비한 산 세정 장치를 도시한다. 감시 유닛에 있어서는 판 두께, 판폭, 초기 스트립 온도, 산의 액온, 스케일량, 라인 속도, ARP(산 회수 시스템)로부터의 주입 염산 농도, ARP로부터의 염산 주입량의 정보가 센서(9, 10)를 통해 감시 유닛(7)에 입력된다. 입력된 데이터는 연산 시스템(8) 내에서 이들 데이터로부터 본 발명의 알고리듬을 사용하여 최적의 운행 조건이 계산되며, 그 정보로서 피드백되어 액온 조정, 라인 속도 설정, 주입 염산 농도 설정, 주입 염산 농도 조정 등의 각 조작이 행해진다. 알고리듬의 내용은 작용의 항목에서 제시한 바와 같다. 센서 9는 산의 농도와 유량을 검출하는 센서이고, 10은 라인 속도와 막 두께의 계를 검출하는 센서이다.
센서(9)로는 주입 염산 농도, 염산 주입량을 측정한다. 센서(10)는 판 두께, 판폭, 초기 스트립 온도, 스케일량, 라인 속도를 측정한다. 센서(11)는 액온을 검출하는 것이다.
도1의 실선은 액체의 흐름을, 점선은 정보의 흐름을 표시한 것이다. 따라서, 센서(10)로부터 감시 유닛으로의 점선은 판 두께, 판폭, 초기 스트립 온도, 스케일량, 라인 속도의 측정 결과가 전송된다. 마찬가지로, 센서(9)로부터는 주입 염산 농도와 염산 주입량을 측정한 측정 결과가 전송된다.
각 조로부터의 점선은 용액 온도의 측정 결과가 전송된다. 감시 유닛을 통해 연산 처리 시스템으로 계산된 최적 변수의 각 값은, 감시 유닛을 통해 용액 농도 및 유량에 관해서는 산의 용액 농도, 유량 제어 시스템(13)으로 전송되어 그곳에서 새롭게 최적치가 설정된다. 통판 속도도 동일한 방법으로 통판 속도 제어 시스템(12)에 의해 최적치로 설정된다.
도2는 본 발명에 관한 운전 개시시의 조작 흐름도를 도시한다. 흐름도에 표시한 각 변수를 초기 입력하고, 이어서 전술한 수학식 1 내지 수학식 25를 이용하여 출구에 있어서의 탈 스케일링 효율을 계산한다. 그 값이 100 내지 105 % 범위에 속해 있는 경우는 그 조건으로 운전을 개시한다. 그 범위에 속해 있지 않은 경우는 다시 변경 가능한 운전 변수인 초기 염산 농도(주입 염산 농도), 용액 온도, 염산 유량을 재입력한다. 생산량이 변경 가능한 경우는 통판 속도도 변경 변수가 된다. 또 다시 누적 탈 스케일링 효율을 계산시킨다.
도3은 본 발명에 관한 강종(鋼種) 변수인 스케일량 등이 운전 도중에 변화한 경우의 조작 흐름도를 도시한다. 누적 탈 스케일링 효율이 100 내지 105 %가 되는 조건에서 운전하고 있었으나, 예를 들어 소둔 조건의 변경으로 스케일량이 변화하여 도4의 운행 조건(1)이 된 경우, 누적 탈 스케일링 효율을 다시 계산시킨다. 그 값이 100 내지 105 % 범위이면 그 상태의 운전 조건 변수로 운전을 속행한다. 그 범위에 속하지 않는 경우는 다시 운전 조건 변수를 설정하여 변경할 필요성이 발생한다. 운전 변수 중에서 가장 변경이 용이한 변수는 통판 속도이다.
도5는 계산에 의해 구한 통판 속도와 탈 스케일링 효율(누적 탈 스케일링 효율과 동일)의 관계를 도시한다. 이 관계로부터 적성 통판 속도는 225 내지 252 m/min이므로, 이 값을 재입력하여 운전을 속행시킨다. 생산성을 변경할 수 없는 경우(통판 속도를 변경할 수 없는 경우)는 다른 운전 변수인 초기 염산 농도, 용액 온도 또는 염산 유량을 변경하게 된다. 도6은 각각의 값을 변경한 경우의 탈 스케일율의 변화를 계산에 의해 구한 것이다. 도6에 도시한 바와 같이 각각의 조작을 행할 때의 최적 설정치를 결정할 수 있다. 또, 그 조작을 행함으로써 다음 안정 상태까지 도달하는 과도 응답 시간을 수학식 26 내지 수학식 28을 이용하여 구할 수 있다. 최적의 제어 방법에 관해서는 과도 응답 시간이 짧은 것이 좋다. 단, 도6b에 도시한 바와 같이 예를 들어 염산 온도가 100 ℃를 초과해 버리는 경우는 장치 성능상 그 조작이 불가능해지므로 그 조작은 제외된다. 도6a는 염산 유량을 변경한 경우, (b)는 염산 온도를 변경한 경우, (c)는 염산 농도를 변경한 경우의 것이다.
(실시예 2)
도7 및 도8은 현상 플랜트의 정상시 운행 조건에 있어서의 초기 스트립 온도 (θ0) 10 ℃, 액온(θf) 85 ℃, 스케일량(X0) 0.07 kg/㎡, 라인 속도(V) 250 m/min, 열 전도율(α) 20000 kcal/(㎡·h·℃), 스트립 비열(CV) 0.11 kcal/(㎏·℃), 각 산 세정조의 길이 1(n) 1조 20.7 m, 2조 21.75 m, 3조 21.75 m, 4조 26 m, ARP로부터의 주입 HC1 농도(d) 180 g/1, HC1 주입량(Q) 80 ㎏/min, 판폭(h) 1 m, 판 두께(t) 0.0035 m를 본 발명의 알고리듬에 대입하여 구한 산 세정조 내의 HC1 농도, 철 이온 농도, 온도 분포를 나타내고 있다. 농도 분포를 나타내는 그래프 내의 사선은 실제 기계 운전 중에 있어서의 HC1 농도의 분포를 나타내고 있다. 본 발명의 알고리듬으로 구한 HC1의 농도 분포는 실제 기계에 있어서의 농도 분포와 잘 일치하고 있어 본 알고리듬이 정확하게 작용하고 있다는 것이 확인된다. 이 알고리듬을 사용하여 구한 산 세정조 내의 각 장소에 있어서의 누적 디스케일링율을 도9에 나타낸다. 이에 의하면, 산 세정조를 나온 부분에서의 누적 디스케일링 효율은 110 %로서 디스케일 링 종료의 100 %를 초과하고 있다. 100 %가 디스케일링 종료 시점을 나타내고 있는 것을 고려하면, 이 운전 조건에서는 다소 과다하게 산 세정이 되고 있다는 것을 알 수 있다. 과다하게 산 세정이 되면 바탕의 용출이 현저해져 표면이 거칠어져 제품의 가치를 저하시키므로, 가능한 한 산 세정조 출구 부근에서 누적 디스케일링 효율을 100 %로 해야한다. 그래서, 본 알고리듬을 사용하여 예를 들어 온도를 낮춘 경우, 누적 디스케일링 효율은 도10과 같이 출구에 있어서 100 %가 되어 과다한 산 세정을 감소시킬 수 있다. 이것을 본 발명의 알고리듬을 사용하여 순식간에 최적의 제어 방법 및 그 값을 구하여 운전 조건으로 피드백시킴으로써 최적 조건으로 운전할 수 있는 동시에, 표면 거칠기가 적은 품질이 양호한 강판을 얻을 수 있다.
(산 농도 분포)
제n부에서 Cn＝Q×Cn＋1/(Q＋799680000×2×1n×h×exp(－7168/(273＋t n)))
제n-1부에서 Cn-1＝Q×Cn/(Q＋799680000×2×1n-1×h×exp(－7168/(273＋
tn-1)))
제2부에서 C2＝Q×C3/(Q＋799680000×2×12×h×exp(－7168/(273＋t 2)))
제n부에서 C1＝Q×C2/(Q＋799680000×2×11×h×exp(－7168/(273＋t 1)))
(철 농도 분포)
제n부에서 Dn＝(Cn＋1－Cn)×56/72
제n-1부에서 Dn-1＝(Cn＋1－Cn-1)×56/72
제2부에서 D2＝(Cn＋1－C2)×56/72
제1부에서 D1＝(Cn＋1－C1)×56/72
(실시예 3)
도7 및 도8에 제시한 조건에서 운전 중에 산 세정 장치의 라인 속도를 50 m/min로 낮춘 경우 및 그 상태의 운전 조건으로 운전을 계속한 경우, 본 발명의 알고리듬을 사용하여 계산하면 도11에 도시한 바와 같이 산 세정조의 제2조 후반 주위에서 이미 누적 디스케일율이 100 %를 초과해 버리고, 출구에 있어서는 580 %가 되어 버려 과다한 산 세정이 현저하다는 것을 알 수 있다. 이 경우에 취할 수 있는 조치로서는 (1) ARP로부터의 염산 농도의 변경 (2) 액온의 변경 (3) ARP로부터의 염산 주입량의 변경 등의 조작을 고려할 수 있다. 각 조작에 의해 출구 부근에서의 누적 탈 스케일링 효율을 100 %에 가깝게 설정해야 하는 값을 본 발명의 알고리듬을 사용하여 계산하면, (1)의 조작에서는 180 g/1에서 32 g/1로 (2)의 조작에서는 85 ℃에서 45 ℃로 (3)의 조작에서는 80 kg/min에서 12 kg/min이 되며, 경험에 따르지 않고 임의의 값을 구할 수 있다. 도11은 (1)에서 (3)의 각 조작을 행한 경우의 산 세정조의 각 장소의 누적 탈 스케일링 효율을 나타낸다. (1) 및 (2)의 조작에서는 산 세정조 내에서 일정한 비율로 탈 스케일링되고 있으나, (3)의 조작에서는 초기에 있어서는 거의 탈 스케일링되지 않고, 산 세정조 후반에서 누적 탈 스케일링 효율이 급격히 상승하여 극히 짧은 구간에서 탈 스케일링되고 있다는 것을 알 수 있다. 이와 같은 경우 표면이 거칠어져 버리기 때문에 적절하지 않으며, 이 경우 (3)의 조작에 의해 플랜트를 제어하지 않아도 된다는 사실을 판단할 수 있다. (1) 및 (2)의 조작을 비교한 경우, 본 알고리듬을 사용하여 조작을 행한 후 정상 상태에 도달하기 까지의 시간을 구하면 (1)의 조작에서 15분, (2)의 조작에서 80분인 것을 알 수 있었다. 이들 결과를 종합 판정하면 (1)의 조작이 가장 적합하다는 것을 알 수 있다. 이것을 본 발명의 알고리듬을 사용하여 순식간에 최적의 제어 방법 및 그 값을 구하여 운전 조건으로 피드백시킴으로써 최적 조건으로 운전할 수 있는 동시에, 표면 거칠기가 적은 품질이 양호한 강판을 얻을 수 있다.
(실시예 4)
도7 및 도8에 제시한 조건에서 운전 중에 산 세정 장치의 판폭을 1 m에서 1.5 m로 변화시킨 경우 및 그 상태의 운전 조건으로 운전을 계속한 경우, 본 발명의 알고리듬을 사용하여 계산하면 도13에 도시한 바와 같이 누적 탈 스케일링 효율은 산 세정조의 출구에 있어서 81.6 %가 되어 탈 스케일링이 완료되지 않은 것을 알 수 있다. 이 경우에 취할 수 있는 조치로서는 (1) ARP로부터의 염산 농도의 변경 (2) 액온의 변경 (3) ARP로부터의 염산 주입량의 변경 (4) 라인 속도의 변경 등의 조작을 고려할 수 있다. 실시예 3과 마찬가지로 각 조작에 의해 출구 부근에서의 누적 탈 스케일링 효율을 100 %에 가깝게 설정해야 하는데, 그 값을 본 발명의 알고리듬을 사용하여 계산하면 (1)의 조작에서는 180에서 225 g/1로 증가, (2)의 조작에서는 85에서 100 ℃로 증가시켜도 누적 탈 스케일링 효율은 90.3 %, (3)의 조작에서는 80에서 108 kg/min으로 증가, (4)의 조작에서는 250에서 205 m/min로 저하된다. 실시예 2의 경우와 마찬가지로 누적 디스케일링 효율 및 안정 상태까지 도달하는 시간 등의 요인을 포함하여 고려하면, (1)의 조작에서는 온도를 100 ℃로 상승시켜도 탈 스케일링이 종료하지 않는다는 것을 알 수 있고, (2) 및 (3)의 조작에서는 ARP에 큰 부하가 걸린다. 또, 농도를 높이는 경우는 라인의 손상을 증가시키게 된다. 이를 판단하면 최적의 제어는 (4)의 조작인 것을 알 수 있다. 이것을 본 발명의 알고리듬을 사용하여 순식간에 최적의 제어 방법 및 그 값을 구하여 운전 조건으로 피드백시킴으로써 최적 조건으로 운전할 수 있는 동시에, 표면 거칠기가 적은 품질이 양호한 강판을 얻을 수 있다.
(실시예 5)
도14 내지 도17은 열간 압연 보통 강띠를 산 세정 후 냉간 압연하는 일관 제조 장치의 구성도이다.
도14는 입구측 코일카에 권취된 강띠를 용접기에 의해 접합하면서 연속적으로 송출하도록 되어 있고, 이어서 브라이들 롤러에 의해 강띠에 형성되어 있는 스케일에 균열을 형성시키고, 이어서 곡률 반경이 작은 롤을 지나 스케일을 강띠로부터 박리하는 기계적 스케일 브레이커를 통과시키고, 또 표면에 부착되어 있는 스케일을 기계적 브러시로 문질러 제거한 후 도15의 산 세정 장치로 이송한다.
도15의 산 세정 장치는 실시예 1에 기재된 장치로 이루어진 것이다. 전술한 바와 같이 본 실시예에 있어서의 산 세정 속도는 500 m/min 이상의 고속 탈 스케일이 가능해지므로, 도16에 도시한 냉간 압연을 직접 행할 수 있다.
도16은 산 세정된 강띠를 센터링 장치를 거쳐 탠덤에 4스탠드로 배열한 HC 밀에 의해 박판으로 제조한다. HC 밀은 백업 롤과 작업 롤 사이에 중간 롤이 배치된 것으로, 중간 롤의 축방향으로 좌우 반대의 이동에 의해 판 두께가 균일한 피압연재를 얻을 수 있다. 본 실시예에서 사용하는 냉간 압연기로는 이 외에 UC 밀, CVC 밀, 크로스 밀 등이 있으며, 이를 조합하여 사용할 수 있다. 일예로서 HC 밀을 전열 스탠드, UC 밀을 후열 스탠드로 한 조합, CVC 밀을 전열 스탠드, HC 밀을 후열 스탠드로 한 조합, 크로스 밀을 전열 스탠드, HC 밀을 후열 스탠드로 한 조합이 있다.
본 실시예에 있어서의 작업 롤, 중간 롤 및 백업 롤에 복합 롤을 사용함으로써 보다 한층 고속 압연이 가능하다. 복합 롤은 축재 표면에 축재보다 고내마모성을 갖는 고 합금강으로 일렉트로 슬래그 살붙임 용접에 의해 미세한 탄화물을 갖는 외층재를 형성한 것이다. 축재는 중량으로 C 0.2 내지 1.5 %, Si 3 % 이하, Mn 2 % 이하, Cr 5 % 이하, 또 이에 Ni 0.5 % 이하, Mo 1 % 이하를 함유하는 합금강이 사용된다. 외층재는 중량으로 C 0.5 내지 1.5 %, Si 3 % 이하, Mn 2 % 이하, Cr 2 내지 10 %, Mo 1 내지 10 %, W 20 % 이하, V 1 내지 5 %, Co 13 % 이하를 함유하는 고 합금강으로 이루어지며, HS 경도가 80 이상이 되도록 저주파 표면 가열 담금질 후 강제적으로 급냉하는 담금질 및 템퍼링이 실시된 것이다.
HS 경도가 80 이상인 것은 작업 롤로서 사용되고, 중간 롤은 그보다 경도가 작으며 백업 롤은 중간 롤보다 경도가 작아지도록 합금 원소량이 조정된다. 모두 HS 경도로 5 내지 10 작게 하면 된다. 모든 밀도 4단 또는 6단 롤에 의해 구성된다. 작업 롤 및 중간 롤의 직경은 동일하지만, 백업 롤은 그보다 큰 직경의 것이 사용된다.
도17은 냉간 압연된 강띠를 출구측 코일카로 권취하는 구성도이다. 강띠는 로터리식 스크래치 쵸퍼에 의해 적당하게 절단되어 오일러를 지나 카루우젤 텐션 릴에 의해 권취된다.
본 실시예에 있어서도 실시예 1과 마찬가지로 스케일이 완전히 제거되는 동시에 표면 거칠기가 발생하지 않은 것을 얻을 수 있다.
(실시예 6)
도18은 연속 주조에 이어 열간 압연하는 일관 제조 장치를 도시한 구성도이다. 2대의 연속 주조 장치를 교대로 이용하여 20 내지 40 ㎜ 두께의 박판을 연속적으로 제조하므로, 그 박판을 냉각하지 않고 직접 열간 압연하는 것이다. 연속 주조된 박판은 트랜스퍼 장치를 통해 교대로 압연기로 이송된다. 이송된 박판은 단부 부재를 통과한 후 엣지 히터로 가열되며, 전단기로 적당하게 절단되어 HC 밀로 열간 압연된다. 열간 압연된 박판은 냉각 장치를 통해 냉각되고, 도19에 도시한 브라이들 롤러, 기계적 스케일 브레이커 및 기계적 브러시를 통해 도1의 산 세정 장치로 이송된다. 연속 주조 장치에 있어서의 속도가 산 세정 속도에 도달하지 못하는 경우는 열간 압연 후 냉각 장치를 통해 카루우젤 텐션 릴에 의해 권취되고, 그 후에 실시예 1 내지 4에 도시한 공정으로 산 세정된다.
본 실시예에 있어서도 실시예 1과 마찬가지로 스케일이 완전히 제거되는 동시에 표면 거칠기가 발생하지 않은 것을 얻을 수 있다.
본 실시예에 있어서의 연속 주조기는 냉각된 강판 벨트 사이에 측단 주형을 설치한 주형 내에 용탕을 주탕하는 방법, 폭이 넓은 주형 사이에 측단 주형을 설치하여 주조 방향으로 진동시켜 박판을 고속으로 주조하는 방법 등이 이용된다. 또, 압연용 롤은 실시예 5에 도시한 복합 롤을 사용할 수 있다.
본 실시예에 있어서는 열간 압연 후 산 세정에 의해 탈 스케일하여 권취하는데, 권취하지 않고 실시예 5의 도16 및 도17과 같이 냉간 압연하여 권취하는 연속 주조-열간 압연-기계적 탈 스케일-산 세정-냉간 압연-연속 권취 일관 제조 장치가 가능해진다. 이에 의해 효율적인 제조가 가능하다.
본 발명에 의하면, 열간 압연 보통 강판의 산화물 스케일을 제거하기 위한 최적의 운전 조건으로 조업할 수 있을 뿐만 아니라, 그 결과 깨끗하면서 극히 표면 상태가 양호한 보통 강판을 얻을 수 있는 효과가 있다.
도1은 본 발명의 일 실시예의 탈 스케일 프로세스의 장치도.
도2는 본 발명의 운전 개시시의 조작 흐름도.
도3은 본 발명의 운전 도중의 조작 흐름도.
도4는 본 발명의 운행 조건을 도시한 변수.
도5는 통판 속도와 탈 스케일율의 관계를 도시한 선도.
도6은 각 조작에 있어서의 최적 운전 조건의 설정 방법을 도시한 도면.
도7은 본 발명의 알고리듬에 의한 산 세정조의 온도, HC1 및 Fe 농도의 분포 계산 결과를 도시한 도면.
도8은 본 발명의 알고리듬에 의한 산 세정조의 온도, HC1 및 Fe 농도의 분포 계산 결과를 도시한 도면.
도9는 본 발명의 알고리듬에 의한 산 세정조 내에서의 누적 탈 스케일링 효율의 계산 결과를 도시한 도면.
도10은 본 발명의 알고리듬에 의한 산 세정조 내에서의 누적 탈 스케일링 효율의 계산 결과를 도시한 도면.
도11은 본 발명의 알고리듬에 의한 산 세정조 내에서의 누적 탈 스케일링 효율의 계산 결과를 도시한 도면.
도12는 본 발명의 알고리듬에 의한 산 세정조 내에서의 누적 탈 스케일링 효율의 계산 결과를 도시한 도면.
도13은 본 발명의 알고리듬에 의한 산 세정조 내에서의 누적 탈 스케일링 효율의 계산 결과를 도시한 도면.
도14는 본 발명의 일 실시예를 도시한 탈 스케일-냉간 압연 일관 제조 장치의 구성도.
도15는 본 발명의 일 실시예를 도시한 탈 스케일-냉간 압연 일관 제조 장치의 구성도.
도16은 본 발명의 일 실시예를 도시한 탈 스케일-냉간 압연 일관 제조 장치의 구성도.
도17은 본 발명의 일 실시예를 도시한 탈 스케일-냉간 압연 일관 제조 장치의 구성도.
도18은 본 발명의 일 실시예를 도시한 연속 주조-열간 압연 일관 제조 장치의 구성도.
도19는 본 발명의 일 실시예를 도시한 기계적 탈 스케일 설비의 구성도.
<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명>
1 : 산 세정조
2 : 강띠
3 : ARP(산 회수 시스템)
4 : 산 저장 탱크
5 : 산 탱크
6 : 물 탱크
7 : 감시 유닛
8 : 연산 시스템
9, 10, 11 : 센서
12 : 통판 속도 제어 시스템
13 : 산의 용액 농도 및 유량 제어 시스템

Claims (11)

  1. 강판의 판 두께, 판폭 및 스케일량에 관한 강판의 상태량과, 산 세정조에 공급되는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 온도, 라인 속도 및 산 세정조에 수용되기 직전의 스트립 온도에 있어서의 운전 상태량 중 적어도 하나를 감시하고, 상기 강판의 상태량 및 운전 상태량의 값을 이용하여 상기 산 세정조 내의 임의의 복수 부분의 산의 농도 분포, 철의 농도 분포 및 탈 스케일링 효율 중 적어도 하나를 구하고, 그 구해진 값을 근거로 해서 플랜트의 상기 운전 상태량을 결정하는 것을 특징으로 하는 산 세정 플랜트의 제어 방법.
  2. 강판의 판 두께, 판폭 및 스케일량에 관한 강판의 상태량과, 산 세정조에 공급되는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 온도, 라인 속도 및 산 세정조에 수용되기 직전의 스트립 온도에 있어서의 운전 상태량 중 적어도 하나를 감시하고, 상기 강판의 상태량 및 운전 상태량의 값을 이용하여 상기 산 세정조 내의 임의의 복수 부분에서 유입되는 산, 유출되는 산 및 그 부분에서 소비되는 산의 물질 수지를 구하는 동시에, 그 구해진 값을 이용하여 상기 산 세정조 내의 복수 부분의 산 농도 분포, 철 농도 분포 및 탈 스케일링 효율 중 적어도 하나를 구하고, 그 구해진 값을 근거로 해서 플랜트의 상기 운전 상태량을 결정하여 운전하는 것을 특징으로 하는 산 세정 플랜트의 제어 방법.
  3. 강판의 판 두께, 판폭 및 스케일량에 관한 강판의 상태량을 감시하는 센서와, 복수의 산 세정조에 공급되는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 온도, 라인 속도 및 산 세정조에 수용되기 직전의 스트립 온도에 있어서의 플랜트의 운전 상태량 중 적어도 하나를 감시하는 센서와, 상기 상태량의 값을 이용하여 상기 산 세정조 내의 임의의 복수 부분에 유입되는 산, 유출되는 산 및 그 부분에서 소비되는 산의 물질 수지로부터 그 부분의 산 농도를 구하는 동시에 그 구해진 값을 이용하여 상기 산 세정조 내의 복수 부분의 산 농도 분포, 철 농도 분포 및 탈 스케일링 효율 중 적어도 하나를 구하는 연산 처리 수단과, 상기 연산 처리된 값을 근거로 해서 플랜트의 상기 운전 상태량을 제어하는 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 산 세정 플랜트.
  4. 산 세정조에 주입하는 산의 농도, 산의 공급량, 산의 온도 및 라인 속도에 관한 운전 상태량과, 강판의 판 두께, 판폭 및 스케일량에 관한 강판의 상태량이 플랜트 운전 중에 변화하는 산 세정 플랜트의 제어 방법으로서, 임의의 부분에 유입되는 산과 유출되는 산의 관계로부터 구해지는 그 부분에서 소비되는 산의 양으로부터 상기 운전 상태량을 결정하는 것을 특징으로 하는 산 세정 플랜트의 제어 방법.
  5. 보통 강을 열간 압연기로 압연하고, 상기 압연된 보통 강띠를 산 용액과 접촉시켜 보통 강띠의 표면에 생성된 스케일을 산 세정에 있어서,
    상기 산 세정을 제1항, 제2항 및 제4항 중 어느 한 항에 기재된 대로 산 세정을 행하는 것을 특징으로 하는 산 세정 플랜트의 제어 방법.
  6. 보통 강을 열간 압연기로 압연하고, 상기 압연된 보통 강띠를 산 용액과 접촉시켜 보통 강띠의 표면에 생성된 스케일을 산 세정에 의해 제거하는 산 세정 플랜트의 제어 방법에 있어서,
    상기 압연기로부터 나온 보통 강띠 표면의 스케일을 기계적으로 제거한 후에 제1항, 제2항 및 제4항 중 어느 한 항에 기재된 대로 산 세정을 행하는 것을 특징으로 하는 보통 강띠의 탈 스케일 압연 연속 일관 제조 방법.
  7. 보통 강을 열간 압연기로 압연하고, 상기 압연된 보통 강띠를 산 용액과 접촉시켜 보통 강띠의 표면에 생성된 스케일을 산 세정에 의해 제거하는 산 세정 플랜트의 제어 방법에 있어서,
    상기 압연기로부터 나온 보통 강띠 표면의 스케일을 기계적으로 제거한 후에 제1항, 제2항 및 제4항 중 어느 한 항에 기재된 대로 산 세정을 행하고, 또 상기 산 세정된 보통 강띠를 냉간 압연하는 것을 특징으로 하는 보통 강띠의 탈 스케일 압연 연속 일관 제조 방법.
  8. 열간 압연기로 압연한 보통 강띠를 임의의 길이로 절단하는 수단, 상기 보통 강띠에 생성된 스케일에 대해 기계적인 응력을 부여하는 수단, 상기 보통 강띠와 접촉하는 산 용액을 저장하는 복수의 산 세정조, 상기 보통 강띠를 상기 복수의 산 세정조의 상기 산 용액에 침지하면서 통판함으로써 상기 스케일을 제거하는 산 세정 플랜트와, 상기 산 세정 플랜트로부터 나온 처리 마무리 보통 강띠를 물 세정하는 수단 및 상기 물 세정된 보통 강띠를 건조시키는 수단을 구비하는 열간 압연 보통 강띠의 탈 스케일 설비에 있어서, 상기 산 세정 플랜트는 제3항에 기재된 플랜트인 것을 특징으로 하는 열간 압연 보통 강띠의 탈 스케일 설비.
  9. 열간 압연 보통 강띠 표면의 스케일을 기계적으로 제거하는 기계적 스케일 브레이커와, 희염산 용액을 넣은 복수의 산 세정조와, 상기 희염산 용액을 통판의 하류로부터 상류측으로 이동시키는 수단과, 상기 보통 강띠를 상기 산 세정조의 상류측으로부터 하류측으로 이동시키는 수단을 구비한 산 세정 플랜트와, 상기 산 세정된 보통 강띠를 냉간 압연하는 냉간 압연기를 갖는 탈 스케일 냉간 압연 연속 일관 제조 설비에 있어서, 상기 산 세정 플랜트는 제3항에 기재된 플랜트인 것을 특징으로 하는 보통 강띠의 탈 스케일 냉간 압연 연속 일관 제조 설비.
  10. 보통 강 박판 주물을 제조하는 연속 주조기와, 상기 박판 주물을 열간 압연하는 열간 압연기와, 상기 압연된 보통 강띠 표면의 스케일을 기계적으로 제거하는 기계적 스케일 브레이커와, 희염산 용액을 저장하는 복수의 산 세정조와, 상기 탈 스케일 후의 보통 강띠를 상기 복수의 산 세정조에 침지하면서 통판하는 수단과, 상기 희염산 용액을 가열하는 가열 수단과, 상기 희염산 용액을 통판의 하류로부터 상류측으로 이동시키는 수단을 구비한 산 세정 플랜트와, 상기 산 세정 플랜트로부터 나온 보통 강띠를 물 세정하는 수단과, 상기 물 세정된 보통 강띠를 건조시키는 수단을 구비하는 탈 스케일 연속 일관 제조 설비에 있어서, 상기 산 세정 플랜트는 제3항에 기재된 플랜트인 것을 특징으로 하는 보통 강띠의 탈 스케일 연속 일관 제조 설비.
  11. 제10항에 있어서, 상기 건조된 보통 강띠를 냉간 압연하는 냉간 압연기를 구비하는 것을 특징으로 하는 보통 강띠의 탈 스케일 연속 일관 제조 설비.
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