KR100307111B1 - 연속주조장치및연속주조시스템 - Google Patents

연속주조장치및연속주조시스템 Download PDF

Info

Publication number
KR100307111B1
KR100307111B1 KR1019940036838A KR19940036838A KR100307111B1 KR 100307111 B1 KR100307111 B1 KR 100307111B1 KR 1019940036838 A KR1019940036838 A KR 1019940036838A KR 19940036838 A KR19940036838 A KR 19940036838A KR 100307111 B1 KR100307111 B1 KR 100307111B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
casting
rolling
mold
roll
side mold
Prior art date
Application number
KR1019940036838A
Other languages
English (en)
Other versions
KR950016977A (ko
Inventor
히라노사또시
후꾸이유따까
고다마히데요
가지와라도시유끼
요시무라야스쯔구
기무라도모아끼
호리이겐지
니시노다다시
Original Assignee
가나이 쓰도무
가부시끼가이샤 히다치 세이사꾸쇼
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 가나이 쓰도무, 가부시끼가이샤 히다치 세이사꾸쇼 filed Critical 가나이 쓰도무
Publication of KR950016977A publication Critical patent/KR950016977A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100307111B1 publication Critical patent/KR100307111B1/ko

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/059—Mould materials or platings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/0408—Moulds for casting thin slabs
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/049—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for direct chill casting, e.g. electromagnetic casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/053—Means for oscillating the moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/055—Cooling the moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
    • B22D11/1287—Rolls; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/20—Controlling or regulating processes or operations for removing cast stock
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
    • B21B13/023—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally the axis of the rolls being other than perpendicular to the direction of movement of the product, e.g. cross-rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
    • B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
    • B21B13/145—Lateral support devices for rolls acting mainly in a direction parallel to the movement of the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
    • B21B13/147—Cluster mills, e.g. Sendzimir mills, Rohn mills, i.e. each work roll being supported by two rolls only arranged symmetrically with respect to the plane passing through the working rolls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
    • B21B2013/025—Quarto, four-high stands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
    • B21B2013/028—Sixto, six-high stands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2203/00—Auxiliary arrangements, devices or methods in combination with rolling mills or rolling methods
    • B21B2203/42—Turntables
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2267/00—Roll parameters
    • B21B2267/02—Roll dimensions
    • B21B2267/06—Roll diameter
    • B21B2267/065—Top and bottom roll have different diameters; Asymmetrical rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2267/00—Roll parameters
    • B21B2267/24—Roll wear
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2269/00—Roll bending or shifting
    • B21B2269/02—Roll bending; vertical bending of rolls
    • B21B2269/04—Work roll bending
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2269/00—Roll bending or shifting
    • B21B2269/12—Axial shifting the rolls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
    • Y10T29/49988—Metal casting
    • Y10T29/49991—Combined with rolling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/51—Plural diverse manufacturing apparatus including means for metal shaping or assembling
    • Y10T29/5184—Casting and working

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

본 발명은 단변 주형 형상을 상부를 넓게 하부를 좁게 하는 동시에 단변 주형면에 응고 셸이 발생하는 것을 적극적으로 방지함으로써, 얇은 주물편을 고속으로 또 안정되게 주조하는 연속 주조 장치 및 연속 주조 압연 일관 시스템을 제공한다. 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되는 고정 주형의 공간에 의해 주물편을 제조하는 연속 주조 장치에 있어서, 단변 주형에 도전성 내화 물을 사용하고, 직접 가열하는 수단을 마련하는 것을 특징으로 한다. 또, 이차 냉각체에 벨트의 무단 궤도의 냉각체, 백업 롤의 사용, 주형 배면에 코일을 마련하고, 주형 내의 용탕에 전자기력을 인가시킨다. 이 연속 주조와 열간 압연을 일체로 한 일과 제조 시스템이 마련된다. 본 발명에 의하면, 상부에서는 주탕 노즐의 삽입이 용이하게 되고, 주형 출구측에서는 얇은 주물편이 인발되게 되어, 보다 얇은 주물편의 제조와 생산 라인 단축이 가능해진다.

Description

연속 주조 장치 및 연속 주조 시스템
제1도는 본 발명의 연속 주조 장치의 개념도.
제2도는 본 발명의 단변 주형의 단면도와 평면도.
제3도는 주형 내에서의 응고 진행 상황을 나타낸 도면.
제4도는 본 발명의 연속 주조 장치의 단면도.
제5도는 본 발명의 연속 주조 장치의 단면도.
제6도는 본 발명의 연속 주조 장치의 단면도.
제7도는 본 발명의 연속 주조 장치와 압연기열을 갖는 일관 제조 시시템을 도시한 구성도.
제8도는 본 발명의 연속 주조 장치와 압연기열을 갖는 일관 제조 시스템을 도시한 구성도.
제9도는 본 발명에 관한 압연기의 롤의 구성도.
제10도는 본 발명에 관한 압연기의 롤의 구성도.
제11도는 본 발명에 관한 압연기의 롤의 구성도.
제12도는 본 발명에 관한 압연기의 롤의 구성도.
제13도는 본 발명의 실시예 4에서 사용한 연속 주조 장치의 개념도.
제14도는 본 발명의 실시예 5에서 사용한 연속 주조 장치의 개념도.
제15도는 지지 롤의 피치와 팽창(bulging)량의 관계도.
제16도는 본 발명의 실시예 6에서 사용한 단변 주형의 구조도.
제17도는 실시예 4에 있어서의 주형 하단에서의 응고 셸의 성장 상황을 나타낸 도면.
제18도는 본 발명의 실시예 7에서 사용한 단변 주형의 구조도.
제19도는 실시예 8에서 사용한 연속 주조 장치의 개념도(형식 A).
제20도는 실시예 8에서 사용한 연속 주조 장치의 개념도(형식 B).
제21도는 실시예 9에서 사용한 쌍 벨트식 연속 주조 장치의 개념도.
제22도는 실시예 9에서 사용한 쌍 롤식 연속 주조 장치의 개념도.
제23도는 실시예 10에서 사용한 고정 주형의 사시도.
도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명
1 : 단변(短邊) 주형 2 : 장변(長邊) 주형
3 : 주탕 노즐 4 : 용탕 풀
5 : 슬라브 주물편 6 : 지지 롤
7 : 도전성 내화물 8 : 고단열성 내화물
9 : 수냉 동판 10 : 프레임
11 : 전극 12 : 도선
13 : 열전쌍 14 : 냉각수 구멍
15 : 응고 셸 16 : 벨트
17 : 냉각 패드 18 : 핀치 롤
19 : 굽힘 롤 20 : 백업 롤
21 : 단변 모서리부 22 : 코일
23 : 전단기 24 : 가열로
25 : 주물편 코일 26 : 보온 상자
27 : 스케일 제거 장치 28 : 압연기열(列)
29 : 열연 코일 30 : 연속 주조 장치
31 : 턴디쉬(tundish) 32 : 침지 노즐
33 : 장변 주형 34 : 단변 주형
35 : 주형 외부 프레임 36 : 진동 인가 실린더
37 : 전기 유압 서보 밸브 39 : 주물편
40 : 폭 변경 실린더
53,54,60,61,64,65,70,71: 작업롤 55,56,66,67 : 중간 롤
47,48,62,63,68,69,72,73: 보강 롤 49 : 냉각 장치
57 : 균열(均熱)로 58 : 폭 압연기
본 발명은 관통한 주형 내에서 용탕을 응고시키면서 연속적으로 인발해서 단면 형상이 일정한 긴 물건을 연속적으로 제조하는 연속 주조 장치와 그 일관 압연 시스템에 관한 것이다.
강판을 제조하는 경우, 먼저 용강을 연속 주조에 의해 주물편(판형 잉곳)으로 한 후 압연하는 것이 일반적이다. 주물편의 두께는 200㎜ 정도가 일반적이지만, 10㎜ 이하의 강판을 얻기 위해서는 많은 압연 공정이 필요하게 된다. 이에 대해, 주물편의 두께를 작게 한 박판 연속 주조 방법과 같은 경우, 압연 공정을 적게 할 수가 있다. 그러나 이와 같은 경우, 생산량을 확보하기 위해서 구조 속도를 크게 할 필요가 있다. 이와 동시에, 주물편의 두께를 작게 한 경우 용탕을 주형에 공급하는 주탕 노즐을 삽입하는 공간이 작아지기 때문에 주탕 노즐 삽입부를 확장시키는 연구가 되어 있다. 이와 같은 기술에 대해서는 예를 들어, 독일 연반 공화국 DE 42 01 363호, 일본국 특허 공개 소 제 58-218353호, 일본국 특허 공개 평 제 3-8531 호 등에 개시되어 있다.
상기 종래 기술(DE 42 01 363호)에 의하면, 주형의 노즐 삽입부를 넓게 하고 있기 때문에 주탕 노즐의 삽입은 용이하게 되며 얇은 주물편의 제조가 가능해진다. 그러나, 이 기술에서는 주형 출구까지의 사이에 주형 내에서 응고 셸을 삼차원적으로 변형시켜 주물편을 소정의 형상으로 할 필요가 있다. 이 삼차원적 변형의 과정에서 응고 셸의 내외면에 인장력이나 압축력이 작용하게 되는데, 특히 주조 속도가 커지게 되면 응고 셸이 얇아지거나 왜곡 속도가 커지기 때문에, 갈라짐에 이를 가능성이 커지게 된다. 또, 주조 속도의 증가와 동시에 갈라짐 방지의 관점으로부터 장변면의 균일한 냉각이 요구되지만, 삼차원적 변형은 이 요구에 대응하기 어려운 문제가 있었다. 게다가, 장변 주물의 가공에 어려움이 있고 유지 보수성에도 문제가 있었다.
일본국 특허 공개 소 58-218353호 공보에서는, 주형 내에서의 응고 셸의 변형은 주물편 두께 방향뿐이고, 이차원적이며, 응고 셸에 작용하는 힘은 작다. 또, 장변 주형에 이동 주형을 사용하고 있기 때문에 고속 주조에 유리하다. 그러나, 이 기술에 의하면 이동하는 장변 주형과 고정된 단변 주형과의 접촉부에 간극이 발생하기 쉽고, 이 간극에 용탕이 유입하여 바람직하지 않은 응고 셸의 성장이 일어나, 파열의 원인이 된다. 이 때문에, 이 기술에서는 안정된 주조가 행해질 수 없다고 하는 문제가 있다. 또, 단변측의 응고 셸이 이차원적 변형의 과정에서 무리한 변형이 되기 때문에 단변측의 품질 면에서도 문제가 있다.
일본국 특허 공개 평 제 3-8541호 공보에는 응고 셸의 변형이 이차원적인 동시에 장변 주형, 단변 주형이 모두 고정 주형이며, 상기 문제점의 해결을 목적으로 한 것이다. 그러나, 이 기술에서는 단변 주형 내의 응고 셸의 생성 방지 기술에 대해서는 충분히 고려되어 있지 않다. 즉, 이 기술에서는 단변 주형에 대해 열전도성이 낮은 재료를 사용하고 있지만 응고 셸의 생성 방지에는 불충분하다. 따라서, 주조 중에 단변 주형면에 응고 셸이 생기고, 교축 과정에서 큰 인발 저항력이 발생하며, 단변측의 품질 악화 외에 파열을 유발시키는 원인이 된다. 게다가, 이 기술에서는 성형 분말의 유입에 대해서도 충분히 고려되어 있지 않다. 즉, 주형의 상부가 확장된 이 기술에서는 주형/응고 셸 사이에 성형 분말이 유입하기 어렵다. 이 때문에, 고속 주조의 경우에는 주형/응고 셸 사이의 윤활이 불량하게 되어 파열을 일으키기 쉽다고 하는 문제가 있다.
본 발명의 목적은 주형의 교축부에서의 응고를 방지하고, 주물편의 인발을 용이하게 함으로써 고속으로 고품질의 얇은 슬라브 주물편의 제조를 가능하게 한 연속 주조 장치 및 이것과 열간 압연 간의 조합에 생산 라인을 단축한 연속 주조 압연 일관 시스템을 제공하는데 있다.
본 발명은 단변 주형의 폭을 용탕면으로부터 주조 방향으로 향함에 따라 좁아지게 하는 동시에, 단변 주형의 용탕에 접하는 면 측에 가열 수단을 마련하고, 이것에 의해 고온으로 가열하여, 단변 주형면에서의 응고 셸의 생성을 적극적으로 방지함으로서 해결된다. 또, 상기 단변 주형의 예열 온도가 용탕의 액상선 온도 이상으로 되도록 제어하고, 고정 주형 이후의 이차 냉각체에 벨트 등의 무단 궤도의 냉각체로 지지하고, 주물편을 소직경의 지지 롤로 지지하며 지지 롤을 백업 롤로 지지하고, 주형 내의 용탕에 전자력을 인가하는 것이 가능하다.
상기 단변 주형면의 교축부에서 용탕의 응고가 발생하지 않도록 상기 단면 주형의 교축부의 상기 용탕에 접하는 표면에 도전성 세라믹으로 이루어진 발열체를 마련하는 것이 바람직하다.
상기 단변 주형의 용탕면에 접하는 근방에 온도 측정 수단을 마련하고, 주조전 및 주조 중의 단변 주형의 온도가 임의로 설정한 온도로 되도록 제어하는 제어수단을 마련하는 것이 바람직하다.
상기 단변 주형의 교축 부분의 상기 용탕에 접하는 면의 가열 온도를 용탕의 액상선 온도 이상으로 제어하는 것이 바람직하다.
상기 고정 주형을 상기 주물편의 인발 방향으로 진동시키는 진동 부여 수단을 갖는 것이 바람직하다.
상기 단변 주형은 주조 중 및 주조 중 이외의 임의로 주물편의 폭 방향으로 이동 가능하게 하는 동시에, 그 이동을 행하는 이동과 고정을 제어하는 수단이 마련되는 것이 바람직하다.
상기 고정 주형으로부터 나온 주물편을 지지하는 롤 또는 한 쌍의 무단 궤도 벨트를 설치하고, 주물편의 용탕 정압에 의한 주물편의 팽창을 방지하는 것이 바람직하다.
상기 롤에 접해서 이 롤을 백업하는 백업 롤을 설치하는 것이 바람직하다.
상기 단면 주형의 상기 장변 주형과의 접촉부로부터 주물편 두께(t) 방향으로의 치수(d)가 (t)의 절반 이하(0을 포함)로 장변 주형과 동일 계통의 재료로 구성되는 것이 바람직하다.
상기 단변 주형의 교축부의 용탕에 접하는 면이 도전성 내화물로 이루어지고, 그 도전성 내화물을 통전에 의해 가열하는 것이 바람직하다.
상기 주형 내의 용탕에 대해 전자기력을 부여하는 설비를 구비하는 것이 바람직하다.
본 발명은 장변 주형과 단변 주형으로 형성되는 주형 공간에 용융 금속을 공급하는 동시에, 상기 장변 주형은 한 쌍의 무단 궤도에 의해 구성되고, 상기 장변 주형이 주물편의 인발 속도와 동기해서 이동하고, 또 단변 주형이 주물편의 인발 방향에 대해 고정되며, 상기 단변 주형의 폭이 용탕면으로부터 주조 방향으로 향함에 따라 좁아지는 주형을 갖는 연속 주조 장치에 있어서, 상기 단변 주형면에서 용탕이 미응고 상태로 교축을 완료하도록 제어하는 제어 수단이 마련되어 있는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 장변 주형 및 단변 주형으로 이루어진 고정 주형을 주물편 인발 방향으로 진동시키는 진동 장치를 구비한 박판 연속 주조 장치에 있어서, 상기 단변 주형은 용융 금속에 접하는 면 측에 가열 수단을 가지며, 상기 주물편 인발 방향으로 고 싸이클로 미세 진동시키는 진동 장치를 갖는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 장변 주형 및 단변 주형으로 이루어진 고정 주형을 주물편 인발 방향으로 진동시키는 진동 장치와, 상기 고정 주형의 하류측에 연속해서 마련되어 주물편의 이동과 동기 이동하는 쌍 벨트식 주형 또는 동기 회전하는 롤을 구비한 박판 연속 주조 장치에 있어서, 상기 단변 주형은 용융 금속에 접하는 면 측에 가열 수단을 갖는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 단변 주형은 상부로부터 하부에 걸쳐서 곡률을 갖고 교축된 교축부와 그 하부에 마련된 평행부로 이루어지고, 상기 교축부는 용융 금속에 접하는 면 측에 가열 수단을 가지며, 상기 평행부의 용융 금속에 접하는 면 측이 수냉 금속체에 의해 구성되어 있는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 연속 주조 장치, 상기 주물편을 압연하는 다단 열간 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러(coiler)를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 연속 주조 장치는 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되는 고정 주형을 가지며, 상기 단변 주형은 상기 용탕에 접하는 면 측에 가열 수단 및/또는 상기 고정 주형은 주물편 인발 방향으로 진동시키는 진동 수단을 가지며, 상기 주물편을 균열로에서 균열 유지시키면서 상기 압연기열에서 압연하는 연속 주조와 압연을 연속적으로 행하는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 상기 주물편을 상기 열간 압연 전에 코일링하는 코일러 또는 저장하는 균열로 및 상기 코일러 또는 균열로에 유지된 상기 주물편을 상기 압연기열라인 상에 이동시키는 주물편 이동 수단을 가지며, 단위 시간당의 최종 압연량으로 환산한 압연 속도로를 단위 시간당의 주물편량으로 환산한 주조 속도보다 높게 설정하는 주조 속도 및 압연 속도 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템이다.
본 발명은 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 두대의 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일과 제조 시스템에 있어서, 상기 두대의 연속 주조 장치로부터 얻어진 주물편을 상기 열간 압연 전에 코일링하는 두대의 코일러 또는 저장하는 균열로 및 상기 두대의 연속 주조 장치로부터 얻어진 주물편을 교대로 상기 압연기열에 이동시키는 주물편 이동 수단을 가지며, 단위 시간당의 최종 압연량으로 환산한 압연 속도를 단위 시간당의 주물편량으로 환산한 주조 속도보다 높게 설정하는 주조 속도 및 압연 속도 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 상기 주물편을 상기 열간 압연 전에 코일링하는 코일러 및 그 코일러에 유지된 상기 주물편을 상기 압연기열 라인에 적어도 180도 수평 회전시켜 이동시키는 주물편 이동 수단을 갖는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 상기 주물편을 열간으로 거칠게 압연하는 압연기 및 그 거칠게 압연한 피압연재를 코일링하는 코일러를 가지며, 그 코일링된 피압연재를 상기 압연기열 라인에 이동시키는 주물편 이동 수단을 가지며, 단위 시간당의 최종 압연량으로 환산한 압연 속도를 단위 시간당의 상기 거친 압연량으로 환산한 압연 속도보다 높게 하는 거친 압연 및 마무리 압연의 압연 속도 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 상기 주물편을 상기 열간 압연 전에 코일링하는 코일러 또는 저장하는 균열로를 가지며, 상기 연속 주조 장치는 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되는 고정 주형을 가지며, 상기 단변 주형은 그 폭을 용탕면으로 부터 주조 방향을 향해서 좁아지게 하는 동시에 상기 단변 주형의 상기 용융 금속에 접하는 표면에 가열 수단 및/또는 상기 고정 주형을 상기 주물편의 인발 방향으로 진동시키는 진동 수단을 갖고 상기 코일러 또는 균열로에 유지된 상기 주물편을 상기 압연기열 라인 상에 이동시키는 주물편 이동 수단, 상기 코일러의 상기 주물편 이동 수단은 상기 압연기열 라인에 적어도 180도 수평 회전시키는 구조를 가지며, 단위 시간당의 최종 압연량으로 환산한 압연 속도를 단위 시간당의 주물 편량으로 환산한 주조 속도보다 높게 설정하는 주조 속도 및 압연 속도 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 두대의 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 압연기 열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일과 제조 시스템에 있어서, 상기 연속 주조 장치는 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되고 고정 주형을 가지며, 상기 단변 주형은 그 폭을 용탕면으로부터 주조 방향을 향해서 좁아지게 하는 동시에 상기 단변 주형의 상기 용융 금속에 접하는 표면에 가열 수단 및/또는 상기 고정 주형을 상기 주물편의 인발 방향으로 진동시키는 진동 수단을 가지며 상기 코일러 또는 균열로에 유지된 상기 주물편을 상기 압연기열 라인 상에 이동시키는 이동 수단, 상기 코일러의 상기 주물편 이동 수단은 상기 압연기열 라인에 적어도 180도 수평 회전시키는 구조를 가지며, 상기 두대의 연속 주조 장치로부터 얻어진 주물편을 상기 열간 압연 전에 코일링하는 두대의 코일러 또는 저장하는 균열로 및 상기 두대의 연속 주조 장치로부터 얻어진 주물편을 교대로 상기 압연기열에 이동시키는 주물편 이동 수단을 가지며, 단위 시간당의 최종 압연량으로 환산한 압연 속도를 단위 시간당의 주물편량으로 환산한 주조 속도보다 높게 설정하는 주조 속도 및 압연 속도 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 마무리 압연 가열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 연속 주조 장치는 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되는 고정 주형을 가지며, 상기 단변 주형은 상기 용탕에 접하는 면 측에 가열 수단 및/또는 상기 고정 주형을 주물편 인발 방향으로 진동시키는 진동 수단을 가지며, 상기 열간 마무리 압연기열에 작업 롤을 구비하며, 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 상기 작업 롤을 간접적으로 구동하는 압연기를 배치하며, 상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤 또는 중간 롤에 롤 굽힘 장치를 마련하고, 그 롤의 휨을 조정하여 판 크라운(crown)을 변화시킬 수 있는 압연기;
상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤 및 보강 롤을 쌍으로 해서 교차시키고, 롤 사이의 갭 형상을 변화시켜 판 크라운을 변화시킬 수 있도록 하는 4단 압연기;
상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤 또는 보강 롤 또는 작업 롤 및 보강 롤의 각각에, 압연기의 통과 중심에 대해 비대칭으로, 또 상하선 대칭의 곡선을 부여하고, 그 롤을 롤 축방향으로 이동시켜 롤 사이의 갭 형상을 변화시킬 수 있도록 하는 압연기;
상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤을 롤 축방향으로 이동시켜 압연에 의한 롤의 마모를 분산시키고, 마모에 의한 롤 갭의 변화를 작게할 수 있도록 하는 4단 압연기;
상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤을 롤 축방향으로 이동시키고, 또는 이것에 부가해서 작업 롤 또는 중간 롤에 롤 굽힘 장치를 마련하고, 그 롤의 휨을 조정하여 판 크라운을 변화시킬 수 있도록 하는 6단 압연기; 또는
상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤을 복수개의 보강 롤로 지지하는 클러스터 밀(cluster mill)의 어느 하나에 의해 구성되는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 마무리 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 주물편의 두께가 20 내지 70㎜, 그 주물편 인발 속도가 4 내지 15m/분, 상기 주물편 두께와 주물편 인발 속도를 곱해서 얻어진 값이 2500 내지 4000 ㎠/분, 상기 마무리 압연기의 최종단계에서의 압연 속도가 250m/분 이상, 상기 연속 주조기 중심 위치로 부터 상기 코일러 중심 위치까지의 제조 라인 길이가 100m 이내인 것을 특징으로 한다.
주물편 폭은 1.5 내지 2.5 m로 하고, 탄소강, 스테인레스강 등을 압연까지 일관해서 제조하는 것이다. 제조 라인 길이로서는 주물편 두께 20 내지 40㎜ 에 대해 100m 이내(바람직하게는 80 내지 100m) 또는 주물편 두께 50 내지 70㎜ 에 대해서는 일시 거친 압연후 코일링 또는 균열로를 통해서 거친 압연후에 마무리 압연하도록 함으로써 130 내지 170m 라고 하는 짧은 라인으로 할 수 있다.
상기 구성에 따르면, 탕 저장부의 상부는 넓고 하부가 좁은 형상으로 이루어진다. 이 때문에, 상부에서는 주탕 노즐의 삽입이 용이하게 되는 동시에 주형 출구측에서는 얇은 주물편이 인발되게 되어 얇은 주물편의 제조가 가능해진다.
또, 단변 주형을 액상선 이상으로 가열함으로써 단변 주형면에 응고 셸이 생성되지 않는다. 따라서, 단변면 셸에 기인한 단변 주형의 폭이 좁아지게 되는 과정, 즉 교축 과정에서의 인발 저항이 없어지며 고속에서 안정된 주조가 가능해진다.
또, 이차 냉각체에 벨트 등을 사용해서 주물편을 지지하기 때문에 팽창을 방지하도록 작용한다. 이에 의해 고속 주조가 가능해진다.
더우기, 상기 구성에 따르면, 주형 내의 용탕에 대해 전자기력을 인가할 수 있어서 메니스커스 근방에서의 용탕 및 초기 응고 셸을 주형으로부터 박리시키도록 하는 힘이 작용한다. 이 때문에, 주형/응고 셸 사이에 성형 분말이 유입되기 쉬워지고 파열의 발생이 적어지도록 작용한다.
또, 얻어지는 주물편의 두께가 얇아지기 때문에 최종적인 판 두께로 마무리 될 때까지의 압하율을 작게 할 수 있기 때문에 압연기의 대수가 적어지도록 작용한다.
본 발명의 고정 주형의 진동과 단변 주형의 가열에 따르면, 주형 상방이 확장되어 있어서 종래 크기의 침지 노즐을 사용해서 주탕이 가능하며, 단변측의 용강을 굳어지게 하는 일이 없이 용이하게 교축할 수 있다. 또, 고싸이클의 미세 진동을 부여함으로써 표면이 매끄러운 주물편을 얻을 수 있다.
또, 주형 하단을 쌍 벨트측에 늘어 놓음으로써 주물편에 생기는 팽창 왜곡이 방지되어 고속 주조가 가능해진다.
[실시예1]
제1도에 본 실시예에서 사용한 연속 주조 장치에 사용되는 주형의 모식도를 도시한다. 상부의 폭이 크고 하부의 폭이 작은 대체로 부채 형상을 한 단변 주형(1)과 장변 주형(2)로 구성되는 고정 주형에 턴디쉬에 마련된 주탕 노즐(3)을 거쳐 용탕이 공급되어 용탕 풀(4)가 형성된다. 용탕은 주형 내에서 냉각, 응고되어 슬라브 주물편(5)로 되어 주형 하부로 인발된다. 이 때, 주물편은 지지 롤(6)에 지지된다. 장변 주형(2)는 고단열성 내화물에 의해 구성된다.
제2도에 본 실시예에서 사용한 단변 주형의 구조도를 도시한다. 용탕 접촉면에 도전성 내화물(7)을 설치하고, 도전성 내화물(7)의 배면의 교축부에는 고단열성 내화물(8)을, 평행부에는 내부 수냉형의 동판(9)를 설치하며, 프레임(10) 안에 삽입한 도전성 내화물(7)은 도선(12)로부터 전극(11)을 거쳐 전류가 흐르도록 했다. 도전성 내화물(7)에는 열전쌍(13)을 부착하고, 주조 전 및 주조 중에서의 도전성 내화물(7)의 온도 변화를 측정할 수 있도록 했다. 열전쌍(13)에서 측정된 온도는 제어 회로에 입력되어, 도전성 내화물(7)의 온도가 일정하게 되도록 전류를 제어할 수 있도록 되어 있다. 도면중(a)는 단변 주형의 정면도, (b)는 그 측면도이다. (a)에 있어서, 교축부는 원호형으로 교축되어 있으며, 그후 평행부가 형성된다. 평행부의 길이는 200 내지 1000㎜, 바람직하게는 300 내지 500㎜, 교축부 길이는 300 내지 1000㎜, 바람직하게는 400 내지 600㎜ 정도로 하는 것이 바람직하다. 평행부 길이는 전체 주형 길이에 대해 0.4 내지 0.5배의 길이를 가지며, 교축부는 반경으로 1500 내지 5000㎜(바람직하게는 2500 내지 3500㎜)의 곡률을 갖는다. 주형 상부의 폭은 주물편의 두께에 대해 1.5 내지 4배(바람직하게는 1.9 내지 2.5배), 또는 주형 상부의 확장 크기는 교축부의 길이에 대해 양측에서 0.1 내지 0.35배(바람직하게는 0.1 내지 0.31배)가 바람직하다.
장변 주형은 5 중량 % 이하(바람직하게는 1 내지 3 중량 %)의 Zr, Cr, Ti, Hf, V 등의 한 종류 이상의 강도 또는 경도가 큰 Cu 합금으로 이루어지고, 적어도 용탕과 접하는 면에 Ni, Cr 등의 눌어 붙음 방지 도금막을 형성한 것이 사용된다.
단변 주형은 제2도 (b)에 도시한 구조를 가지며, 도전성 내화물(7)에는 알루미나 분말과 흑연 섬유, 탄소 섬유, 도전성 세라믹 분말 등을 혼합한 소결제츨 사용하며, 내화물(8)에는 카올, 용융 실리카 등의 단열성이 높은 세라믹 소결체, 프레임에는 탄소강이 사용된다. 도전성 내화물(7)은 동판(9)를 덮도록 마련하며, 동판(9)와의 경계가 없도록 한다. 또, 단변 주형(1)은 원호형으로 되어 있으며, 전술한 바와 같이 통전에 의해 용탕과 접하는 부분이 고온으로 가열되므로, 균일하게 가열하기 위해 두께를 변화시켜 전기 저항을 균등하게 되도록 상부에서 얇고 하부에서 두껍게 하도록 조정하기도 하고, 도전성 재료의 함유량을 주형 상부에서 적고 하부에서 많게 해서 전체적으로 온도가 균일하게 되도록 조정한다. 도전성 물질의 함유량은 15 중량 % 이하(바람직하게는 5 내지 15 중량 %)로 조정하는 것이 바람직하다.
이상의 장치에서 주조한 경우에 대해 모의 실험한 결과를 이하에 나타낸다. 주물편의 치수는 두께 30 내지 70㎜, 폭 1000 내지 2100㎜로 하고, 주조 개시전 약 10분간 단변 주형을 예열했다. 단변 주형(1)의 도전성 내화물(7)의 표면은 온도 분포를 갖고 있는데, 폭방향 중앙부에서 1520℃, 장변 주형 근방에서 900℃였다.
제3도는 탄소강(탄소 함유량 0.05%)을 주조 속도 10m/분으로 주조한 경우의 주형 내의 응고 상태를 도시한 것이다. (a)의 교축 과정(단면 A-A)에서는 단변 주형(1)이 고온으로 가열되어 있기 때문에 단변면에 응고 셸은 생성하지 않는다. 이 때문에, 단변의 교축에 의한 인발 저항은 발생하지 않는다. (b)의 교축 완료 이후의 영역(평행부)에서는 단변 주형(1)이 수냉 동판(9)에 냉각되어 있기 때문에 단변면에 응고 셸이 성장한다. 이와 같이 본 발명에 의하면, 단변면에서의 응고 셸의 성장을 방지함으로써 무리없이 교축을 완료하고, 교축 완료 이후는 단변면을 냉각함으로써 단변면 셸을 생성시키며, 얇은 주물편을 연속해서 제조하는 것이 가능해진다.
본 실시예에 있어서는, 주형 내에서는 응고가 완료하지 않도록 연속 주조되는데, 제1도에 도시한 바와 같이 그후 롤(6)에 의해 인발되는 동시에 물과 공기의 혼합 분류에 의해 주물편(5)가 주행을 낸 직후 및, 롤(6) 사이에서 양측에서 복수열에 걸쳐서 냉각된다. 주조는 수직으로 행해지는데, 그후 롤(6)을 복수열 배치(바람직하게는 5 내지 10열)해서 수평 방향으로 이동하도록 안내된다. 롤(6)은 그 내부가 수냉각되는 구조를 가지며, 내열강에 의해 구성된다.
본 실시예에 있어서는, 주형은 수직 방향으로 진동으로 행해진다. 진폭은 전체록으로 20㎜이하(바람직하게는 3 내지 15㎜)에서 행해지며, 진동수는 3 내지 100Hz(바람직하게는 5 내지 20Hz)에서 행해진다. 진폭과 진동수는 특히 주조 속도와 관계하고, 주조 속도를 크게 할수록 그들을 크게 한다. 주물편의 판 두께가 얇아질수록 주조 속도는 크게되는데, 판 두께 70㎜에 대해서는 4 내지 5m/분, 50㎜에대해서는 5.5 내지 7m/분, 30㎜에 대해서는 7.5 내지 12m/분, 20㎜에 대해서는 12.5 내지 15m/분으로 크게 하고, 전술한 진폭과 진동수가 적절하게 조합된다.
연속 주조시에, 주형 내로의 용강의 주탕과 더불어 성형 분말이 첨가되고 용탕면에 성형 분말이 뜬 상태로 형성된다. 이 성형 분말은 직경 100㎛이하(바람직하게는 5 내지 50㎛)의 지극히 미세한 것으로서, 용탕면을 보호하는 효과와, 용탕면에 부유해서 부상하는 비금속 개재물과 반응해서 그것을 흡수하여 용탕 중의 그 개재물을 제거하는 작용을 가지며, 주물편으로서 개재물이 적은 것을 얻을 수 있다. 성형 분말은 CaO, CaF2, SiO2, MnO 등의 플럭스(flux)작용을 하는 성분으로 이루어진다.
제4도 내지 제6도는 주형의 진동 장치를 도시한 단면도이다.
턴디쉬(31) 내의 용강을 침지 노즐(32)로부터 주형에 주탕한다. 용탕면은 도시하지 않지만 대략 일정 높이가 되도록 유량 제어된다. 턴디쉬 내로의 용강의 주입은 레이들(50, ladle)을 통해서 행해진다. 레이들(50)은 적어도 180°수평으로 회전 가능한 아암(51)에 부착되고, 아암(51)에는 적어도 두개의 레이들(50)이 부착되며, 한대가 주조중에 다른 한대는 대기하고 있고, 한대째가 주조가 끝난 단계에서 다른 한대와 동시에 회전해서 교체되어 주조가 행해진다. 주조가 끝난 쪽의 레이들(50)은 원위치로 복귀되는 동시에 용탕에 들어간 레이들(50)과 교체해서 대기한다. 이 공정이 순차적으로 반복되어 연속 주조가 행해진다.
주형은 부채형의 단변 주형(34)와 장변 주형(33)으로 형성되어 있다. 단변 주형(34)는 전술한 형상을 가지며, 도전성 내화물과 단열성 세라믹으로 형성하고, 단변 교축부의 응고를 방지하는 동시에 평해부에서 응고하기 위해 수냉 동판으로 한다. 또, 배면은 수냉 동판(9)의 열변형을 억제하는 탄소강 프레임으로 구성된다. 평행부는 수냉 동판으로 하고, 교축 후의 단변의 응고 외피를 형성하는 것이다.
한편, 장변 주형(33)은 전술한 바와 같이, 주물편측은 원호형의 수냉 동판으로 하고, 응고 외피 형성을 용탕면으로부터 행하도록 되어 있다.
이와 같은 단변 주형(33)과 장변 주형(34)는 주형 외부 프레임(35)에 내장되고, 주형 외부 프레임(35)의 양측부를 진동 인가 실린더(36)에 의해 각각 지지시키며, 전술한 진동수와 진폭에서 주물편 일반 방향으로 진동 가능하게 되어 있다.
진동 인가 실린더(36)에는 전기 유압식 서보 밸브(37)이 탑재되고, 고싸이클 진동 지령기(45)로부터 소망하는 파형(예를 들면, 정현파, 삼각파 등)이 입력되어, 동기 제어 회로(44)에 의해 좌우의 양 진동 인가 실린더(36)을 동기 진동시키는 것이다.
또한, 도면 부호(38)은 평형 실린더로서, 진동 인가 실린더(36)의 하부 로드를 이용해서 주형을 주로 하는 진동 인가 중량과 균형을 이루도록 일정 압력이 봉입되어 있다.
도면 부호(40)은 폭 변경 실린더이다.
이와 같은 구성에 의하면, 응고 완료까지 수직이어서 용강 중의 개재물 부상 효과가 있기 때문에 높은 내부 품질을 요구하는 강 종류의 연속 주조에 알맞다.
여기서, 이러한 안정된 고속 박판 주조를 가능하게 하고, 또 고품질의 주물편을 얻을 수 있는 본 실시예의 주조 장치의 특징을 정리하면 이하와 같이 된다.
(1) 주형 상부는 확장되어 있는 단변 교축 고정 주형을 채용한다. 단변의 상부 교축부는 그 표면을 도전성 내화물로 하고 응고 외피를 형성시키지 않도록 한다.
(2) 이 고정 주형을 주물편 인발 방향으로 전술한 바와 같이 고싸이클로 진동시킨다.
(3) 고정 주형에 계속되는 롤에 의한 송입과 이차 냉각은 주물편과 동기하고 있으며, 장변측 주물편의 팽창 지지를 안정되게 행한다.
각부의 기능 또는 장점에 대해 설명한다.
(1) 주형 상부가 확장되어 있는 단변 교축 주형에 의해 턴디쉬로부터 주형으로의 주탕은 종래 크기의 침지 노즐을 사용할 수 있다.
(2) 단변 교축부는 이 부분의 용강을 응고시키지 않고 용이하게 교축 가능하도록 내화물로 구성한다. 거기에 계속되는 단변 직선부는 교축 후의 단변을 응고시키기 위해 내부 수냉 동판으로 한다.
교축부 내화물은 엣지의 손상을 방지하기 위해 수냉 동판으로 모떼기한다. 장변측은 단변 교축 형상을 따른 만곡 형상으로 하고, 내부 수냉 동판으로 하며, 장변 셸 형성을 행한다.
(3) 상기 장변 주형 및 단변 주형은 주형 외부 프레임에 의해 일체로 지지하고, 고싸이클로 주형 진동을 행함으로써, 표면이 매끄러운 주물편을 제조 형성한다.
(4) 상기 교축 주형에 계속되는 이송 롤은 주물편 인발 속도와 동기해서 선회하고, 주물편이 완전 응고할 때까지의 구간의 이차 냉각과 용강 정압에 의한 팽창을 연속해서 억제하여, 팽창 발생을 전혀 없게 하는 기능을 가진다.
제7도는 본 실시예에 이용한 압연기 시스템의 개요도를 도시한다. 슬라브 주물편 두께를 30㎜로 한 연속 주조 장치(30)에서 제조된 슬라브 주물편(5)는 지지 롤(6)에 지지되면서 굽힘 및 교정되어 수평 방향으로 송출된다. 슬라브 주물편(5)는 가열로(24)에서 열간 압연 온도(바람직하게는 1000 내지 1100℃)로 가열되어 주물편 코일(25)에 의해 권취된다. 주물편 코일(25)는 보온 상자(26)안에서 보온되고 있다. 슬라브 주물편(5)는 주물편 코일(25)의 중량이 소정량에 달한 시점에서 전단기(23)에 의해 절단된다. 권취된 슬라브 주물편(5)는 가열로(24)를 통과할 때에 소정 온도까지 가열되고, 스케일 제거 장치(27)에서 표면의 산화 피막을 제거한 후 4단의 열간 압연기열(28)에서 압연되어, 800 내지 900℃의 강띠가 얻어지며, 다음에 냉각 장치(49)에서 500 내지 600℃로 냉각되어 열연코일(29)가 제조된다. 본 실시예에서는 거친 압연기를 사용하지 않고 마무리 압연기 4대로 열연 코일(29)가 제조 가능하기 때문에 압연 라인을 150m 이하로 단축할 수 있다.
(1) 본 실시예에서는 주물편 코일(25)는 연속 주조 장치(30)으로 부터 제조된 주물편(5)를 하측으로 부터 권취한 후, 권취된 상태에서 수평으로 180°회전시키는 회전 장치에 의해 압연에 있어서도 하측으로 부터 주물편을 압연기에 보내도록 한 것이다. 상측에 권취된 경우에는 상측으로 부터 압연기에 보내진다. 주물편이 흐르는 라인은 축을 중심으로 180°회전하므로, 압연 라인과는 그 회전에 따른 위치가 달라지게 된다.
(2) 압연기에 보내지는 주물편 코일(25)는 압연기열(28)과 일진선으로 배열되어 있으나, 연속 주조 장치(30)은 전술한 주물편 코일(25)가 180°회전하여 압연기와 일직선이 되도록 배열된다. 따라서, 보다 고속화함에는 연속 주조 장치(30)을 전술한 압연기에 보내는 주물편 코일(25)에 대해서 좌우 양측으로 180°회전한 위치에 두대가 나란히 있는 장치로 할 수가 있다.
(3) 본 실시예에 의해 탄소강, 오스테나이트 스테인레스강, 페라이트 스테인레스강 등의 일관 제조가 가능하다.
종래 기술에 의하면 거친 압연 공정이 필요하기 때문에, 연속 주조 장치로부터 권취기까지의 길이는 최저라도 400m정도 필요하였다. 본 실시예에 의하면, 거친 압연 공정을 생략할 수 있고, 생략한 경우의 전 라인 길이를 70 내지 150m, 보다 바람직하게는 70 내지 90m로 대폭적인 설비 축소가 가능해진다.
도면에 도시한 열간 압연기 설비에 있어서, 연속 주조 장치(30)을 나온 두께 30㎜ 전후의 슬라브는 테이블 롤(6)에 의해 이송되고, 그 사이 에저(edger, 24)에서 코일(25)의 전후로 판폭을 조정시켜 두께 30㎜ 정도의 바아 부재로 된다. 코일(25), 스케일 제거 장치(27)에 의해 표면에 부착한 산화 스케일을 박리하고, 마무리 압연기열(28)로 보내진다.
마무리 압연기열(28)은 전단의 압연기의 맞물림 능력을 확보하기 위해서 그 전단에 대직경의 작업 롤을 구비하고, 또 작업 롤을 직접 구동하는 2단 또는 4단 압연기(41,42)를 배치할 수 있다.
또한, 본 실시예에 있어서는 4단 압연기(41,42)를 두대 배치한 예를 도시하고 있지만, 이것을 대직경의 작업 롤을 구비하고, 또 작업 롤을 구동하는 4단 압연기로 해도 좋다.
마무리 압연기열(28)의 중단 및 후단에는 소직경의 작업 롤을 구비하고, 또 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 6단 압연기(50,51)을 배치한다. 이 압연기(50,51)에 의해 바아 부재를 저속에서, 또 강하게 내리 누르는 것이다.
이 마무리 압연기는 4ft 밀(4피트의 폭의 압연재를 압연하는 압연기)의 경우, 300 내지 400㎜ 정도의 소직경의 작업 룰로서, 4단 또는 6단 밀로 구성되고 구동은 중간 롤에서 행해지는 것이다.
마무리 압연이 끝난 스트립은 냉각 장치(49)에 의해 수냉각되고, 핀치 롤을 지나서 체인식의 벨트 트래퍼에 의해 권취기(29)에 권취되고, 권취 완료후 코일카에 의해 반출된다.
이상의 실시예에 있어서는, 압연기의 작업 롤의 직경에 대해서 대직경 또는 소직경으로 설명했지만, 대직경의 작업 롤로서는 통상 직경 600 내지 900㎜의 것을 말하며, 여기서는 직경 450㎜이상의 것을 말한다(이하의 실시예에서도 동일하다).
또, 소직경의 롤로서는 전술한 바와 같이 작업 롤을 직접 구동할 수 없는 직경의 롤을 말하며, 예를 들면 작업 롤의 직경 D와 압연 토오크 B의 D/B가 약 0.3이하의 값이 되는 직경의 롤을 말한다.
여기서는, 직경 450㎜이하의 것을 말한다(이하의 실시예에서도 동일하다).
본 실시예의 작업 롤로서, 복합 롤을 이용한 것이 바람직하며, 특히 중량에서, C : 0.5 내지 1.5%, Si : 3.0%이하, Mn : 1.5%이하, Cr : 2 내지 15%, Mo : 10%이하, W : 20%이하, V : 1 내지 15%, 나머지가 실질적으로 Fe로 된 고속도강의 외층과, 인장 강도가 55 ㎏/㎟ 이상의 주강 또는 단조강으로 된 축 부재를 일체로 한 복합 구조로 이루어지며, 특히 외층을 전기 슬래그 용해에 의해 형성한 것이 바람직하다. 외층은 내마모성과 표면 거칠기에 대한 내성을 확보하기 위해서 고속도강으로 하는 동시에 열처리를 가해서 HS 80 이상의 강도를 유지시킬 필요가 있다.
C는 내마모성 향상을 위한 탄화물의 형성 및 기지(基地) 경도 확보를 위해 필요하다. 그 양이 0.5%미만인 경우, 탄화물량이 적고 내마모성 면에서 충분하지 않다. 한편, C가 1.5%를 초과하면, 입계(粒界)로 석출하는 망상의 탄화물이 증가하고 표면 거칠기에 대한 내성 및 강인성(强靭性)의 점에서 떨어지게 된다. 0.7 내지 1.2%가 바람직하다.
Si는 탈산제로서 필요한 원소이며, 또 뜨임(tempering) 저항성을 높혀준다. 그러나, 그 양이 3.0%를 초과하면 취성화가 발생하기 쉽게 된다. 0.5 내지 1.0%가 바람직하다.
Mn은 탈산 작용과 동시에 불순물인 S를 MnS로서 고정하는 작용이 있지만, 그 양이 1.5%를 초과하면 잔류 오스테나이트가 증가해서 안정되게 충분한 경도를 유지할 수 없는 동시에, 인성이 저하한다. 0.2 내지 1.0%가 바람직하다.
Cr은 2%미만에서는 담금질성에 약하며, 1.5%를 초과하면 비교적 경도가 낮은 Cr계의 탄화물이 과다하게 되어 내마모성을 저하시킨다. 또, 열균열에 대한 내성이 약해진다. 3 내지 8%가 바람직하다.
Mo 및 W는 각각 C와 결합해서 M2C 또는 M6C계 탄화물을 생성시키는 동시에 기지중에도 고용(固溶)해서 기지를 강화하고 내마모성을 높이며, 또한 뜨임 연화 저항을 향상시키는 데에 유효하다. 그러나, 지나치게 되면, M6C계 탄화물이 증가하고 인성 및 표면 거칠기에 대한 내성이 저하한다. Mo 및 W의 상한은 각각 10% 및 20%이며, 2Mo + W가 20%이하인 것이 바람직하다. Mo는 5 내지 10%, W는 0.5 내지 3%가 바람직하다.
V는 MC계 탄화물을 형성하며 내마모성 향상에 기여하지만, 1% 미만에서는 충분한 효과가 없고, 5%를 초과하면 연삭성을 현저히 저해한다. 1 내지 3%가 바람직하다.
Co는 기지에 고용해서 뜨임 연화 저항을 높이는 동시에, 이차 경화에 의해 고온 뜨임으로 높은 경도를 얻는 데에 유효한 원소이지만, 5%미만에서는 그 효과가 작고, 15%를 초과하면 인성이 저하한다. 6 내지 9%가 바람직하다. 또, Ni를 5%이하 함유시킬 수 있다.
본 실시예에 의한 복합 롤의 제법으로서, 축 부재와 동심적으로 배치된 주형과의 사이에 형성되는 공극에 고속도강으로 된 원통형의 소모 전극을 삽입하고, 축 부재 및 냉각 주형을 원주 방향으로 동기적으로 회전시키면서 슬래그욕(浴) 하에서 전기 슬래그 재용해법에 의해 소모 전극을 용해시키는 동시에, 용탕을 냉각 주형에 접속시켜 응고시킴으로써 형성한 외층을 축 부재에 용착시키는 방법이다.
이와 같은 방법에 의해, 외층재는 축방향에 대해 거의 수직 방향으로 성장한 기둥형 결정의 조직으로 되며, 높은 내마모성이 얻어진다. 본 실시예에서의 복합 롤은 몸통부에 전술한 외층을 마련한 것이며, 베어링 부분은 축 부재에 의해 구성된다. 또한 본 실시예에 있어서는 작업 롤에 복합 롤을 이용하였으나, 보강 롤, 중간 롤, 백업 롤에 대해서도 동일하게 복합 롤을 사용할 수 있으며, 이들 외층재는 작업 롤의 외층재에 비교해서 경도를 낮게 한 것이 사용된다.
[실시예2]
제8도는 주물편의 두께로서 50 내지 70㎜에 대해 실시예 1에 도시한 주형을 사용하고, 연속 주조 장치(30)으로부터 나온 주물편(5)를 직접 압연하는 압연기 시스템의 개요도를 도시한다. 주물편 두께 설정 60㎜의 연속 주조 장치(30)에서 제조된 슬라브 주물편(5)는 지지 롤(6)에 지지되면서, 굽힘 및 교정되어, 수평 방향으로 송출된다. 슬라브 주물편(5)는 소정 길이로 된 시점에서 전단기(23)으로 절단된다. 절단된 주물편 슬라브(5)는 균열로(57) 내에서 열을 보상받는 동시에 주물편 전역에 걸쳐서 온도가 균일하게 유지된다. 균열로(57)을 나온 슬라브 주물편(5)는 폭 압연기(58)에서 소정이 폭으로 성형하고, 스케일 제거 장치(27)에서 표면의 산화 피막을 제거한 후 6단의 열간 압연기(28)에서 압연되어, 열연 코일(29)가 제조된다. 본 실시예에서는 거친 압연기를 사용하지 않고 마무리 압연기 6대로 열연 코일(29)가 제조 가능하기 때문에, 압연 라인을 180 내지 300m로 단축할 수 있다. 본 실시예에 있어서도 실시예 1과 같이 두께 1 내지 3㎜까지 압연 할 수 있다.
제7도에서 설명한 열간 압연 설비 중, 마무리 압연기열(28) 중의 전단에 배치한 압연기(41,42)를, 대직경 작업 롤을 구비하고, 또 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기로 하여, 전단의 압연기의 맞물림 능력을 확보할 수 있다.
제7도에서 설명한 열간 압연 설비 중, 마무리 압연기열(28) 중의 전단에 배치한 압연기(41,42)를, 대직경 작업 롤을 구비하고, 또 작업 롤을 직접 구동하는 2단 압연기로써, 상하 작업 롤을 서로 교차시키는 압연기를 배치할 수 있다.
(1) 본 실시예에 의한 이외에, 균열로(57)에서는 전단기(23)으로 주물편을 절단해서 균열로(57)에 유지시키는 동시에 절단한 주물편을 압연기열에 보내도록 압연기열(28)과 일직선으로 배치시키는 주물편 이동 장치를 마련하고, 그 주물편(5)가 압연을 끝낸 사이에 연속 주조 장치에서 재차 주물편(5)를 제조해서 연속적으로 균열로에 보유하고, 순차적으로 상술한 주물편 이동 장치에 의해 압연 할 수 있도록 할 수 있다. 본 실시예에서는 균열로 주물편을 저장하면서 압연을 순차적으로 행하도록 한 것이다.
(2) 본 실시예 이외에, 주물편을 직접 거친 압연을 행하고 30 내지 40㎜ 두께로 해서 주물편 코일로 한 후, 실시예 1에 기재한 방법과 같이 주물편 코일을 180°수평 회전시켜서 마무리 압연기에 보내는 방법도 가능하다. 거칠게 압연한 경우에는 압연기열은 4단 내지 6단으로 직렬(tandem)로 압연할 수 있다.
(3) 주물편을 균열로를 통해서 거칠게 압연한 후, (2)의 마무리 압연하는 방법도 가능하다.
[실시예3]
제7도에 설명한 실시예에 있어서, 마무리 압연기열(28)에 배치한 압연기(43,44)에 대해서 중간 롤 시프트를 갖는 6단 압연기를 배치하는 것을 제안한다.
제9도에 도시한 압연기는 각각 상하 한 쌍의 작업 롤(53,54)와, 축방향으로 이동 가능한 상하 한 쌍의 중간 롤(55,56)과, 상하 한 쌍의 보강 롤(47,48)을 가지며, 중간 롤(45,46)의 롤 이동과 작업 롤(43,44)의 굽힘을 병행 이용해서 판폭 방향의 판두께 분포를 제어하고, 판 크라운이나 형상(평탄도)를 제어하는 것이다. 이 형식의 압연기에서는 중간 롤(45,46)을 축방향으로 이동시키고 있으며, 보강 롤(47,48)이 각각 지지하고 있다.
또한, 이 형식의 압연기는 중간 롤을 축방향으로 이동시키는 형식이 아니어도 좋고, 작업 롤을 축방향으로 이동시키는 형식이어도, 또는 보강 롤을 축방향으로 이동시키는 형식이어도 좋다.
또, 열간 압연에서는 4단 밀에서 롤을 교차하는 방법도 널리 사용되도록 되어 있다. 이들 방식도 상기한 두번째의 문제에 대해서는 유효하고, 보강 롤 구동 방식으로 하므로서 실현 가능해진다. 이 형식의 압연기로서는 제10도에 도시한 바와 같은 것이 있다.
제10도에 도시한 형식의 압연기는 한 쌍의 작업 롤(60,61)과, 한 쌍의 보강 롤(62,63)을 가지며, 한 쌍의 작업 롤(60,61)을 그를 지지하는 한 쌍의 보강 롤(62,63)과 함께 수평면 내에서 서로 교차시키고, 압연 재료의 판폭 방향 판두께 분포를 제어하는 소위 PC 밀이다. 제7도에서 설명한 실시예에 있어서, 마무리 압연기열(28)에 배치한 압연기(50,51)에 대해 상기 형식의 압연기가 적용 가능하다고 생각될 수 있다.
또, 최근에, 제11도 및 제12도에 도시된 바와 같이, 표주박형의 크라운 형상을 한 롤을 갖는 압연기가 개발되어 있으며, 이 형식의 압연기를 사용하는 것도 유효하다. 제11도 및 제12도에 그 이형(異形) 롤 압연기를 도시한다. 제11도에 도시한 압연기는 상하 한 쌍의 작업 롤(64,65)와, 상하 한 쌍의 중간 롤(66,67)과, 상하 한 쌍의 보강 롤(68,69)를 가지며, 중간 롤(66,67)은 서로 점대칭적인 표주박형의 크라운 형상을 갖고, 롤 축방향으로 이동 가능하며, 이 한 쌍의 중간 롤(66,67)을 서로 역방향으로 이동시킴으로써 압연 재료의 판폭 방향의 판두께 분포를 제어한다.
또, 제12도에 도시한 압연기는 상하 한 쌍의 작업 롤(70,71)과, 상하 한 쌍의 보강 롤(72,73)을 가지며, 작업 롤(70,71)은 서로 점대칭적인 표주박형의 크라운 형상을 갖고, 롤 축방향으로 이동 가능하고, 이 한 쌍의 작업 롤(70,71)을 서로 역방향으로 이동시킴으로써 압연 재료의 판폭 방향 판두께 분포를 제어한다. 이들 이형 롤 압연기도 표주박형 크라운의 축방향 이동에 의해 판 단부 형상을 집중적으로 수정하는 기능을 가지고 있는 것이다.
또, 그 외에는 작업 롤을 시프트 장치에 의해 롤 축방향으로 이동시켜서, 압연에 의한 롤의 마모를 분산시키고, 마모에 의한 롤 갭의 변화를 작게 할 수 있도록 하는 4단 압연기라도 마찬가지이다. 또한, 보강 롤을 스핀들을 개재하여, 도시하지 않은 구동 모터에 의해 구동하는 것이다.
게다가, 한 쌍의 작업 롤을 복수개의 보강 롤에 의해 지지하는 형식의 클러스터 밀이라도 마찬가지다.
더우기, 제9도 내지 제12도에 도시한 압연기는 제8도에 도시한 압연기열(28)에 동일한 압연기를 다단으로 배치해서 사용하거나, 제7도 및 제8도에 대해 이들을 조합시켜 다단으로 하여 사용할 수도 있다.
또한, 제7도 및 제8도의 압연기열(28)에 대신해서 롤 직경이 상이한 상하 작업 롤과, 이들의 보강 롤을 구비하고, 작업 롤의 롤 직경이 작은 쪽의 작업 롤에 대해 중간 롤을 그 측면에 마련하고, 그 중간 롤에 대해 수평 방향으로 굽힘을 가해서 압연하는 압연기를 마련할 수 있다.
이상의 보강 롤 및 중간 롤은 전술한 작업 롤과 같이 코어재와 그 외층으로해서 그 보다 경도가 높은 재료를 전기 슬래그 용접에 의해 만든 복합 롤을 사용할 수 있다.
[실시예4]
제13도에 본 실시예에서 사용한 연속 주조 장치의 모식도를 도시한다. 고정 주형은 실시예1의 경우와 같이, 상부는 넓고 하부가 좁은 단변 주형(1)과 장변 주형(2)에 의해 구성된다. 고정 주형 하단으로부터 인발된 슬라브 주물편(5)는 주물편과 동기해서 이동하는 벨트(16)에 지지됨과 동시에 냉각된다. 벨트(16)은 배면에 설치된 냉각 패드(17)로부터 분출되는 고압수에 의해 냉각되고 있다. 벨트(16) 하단으로부터 인발된 슬라브 주물편(5)는 핀치 롤(18)과 굽힘 롤(19)에 의해 굽혀진 후, 교정되고, 수평 방향으로 송출되는 구조로 하였다. 본 발명과 같이, 고정 주형 이후의 소위 이차 냉각체를 벨트 등의 무단 궤도로 함으로써 주물편은 끊임없이 지지되기 때문에 팽창에 관한 과제는 없어진다.
[실시예5]
제14도에 본 실시예에서 사용한 연속 주조 장치의 모식도를 도시한다. 주조 장치 및 압연 시스템을 실시예1과 거의 동일한 구성으로 하고, 고정 주형 이후에서의 주물편의 지지는 지지 롤(6)에 의해 행하도록 하고 있다. 게다가, 본 실시예에서는 지지 롤(6)을 백업 롤(20)에 의해 지지하도록 했다.
제15도에 지지 롤 피치와 팽창량의 관계를 도시한다. 제15도 중의 파선은 내부 갈라짐이 발생하지 않는 허용 팽창량이다. 지지 롤 피치가 클수록 발생하는 팽창량도 크게 된다. 또, 주조 속도가 클수록 응고 셸이 얇아지기 때문에, 동일 지지 롤 피치에 있어서도 발생하는 팽창량은 크게 된다. 이와 같이, 주조 속도가 클 때일수록 지지 롤 피치를 작게 할 필요가 있다. 지지 롤 피치를 작게 하기 위해서는 지지 롤의 직경을 작게 할 필요가 있지만, 이경우 지지 롤이 휘는 등의 문제가 있다. 이것에 대해, 본 발명과 같이 지지 롤을 백업 롤로 지지함으로써 지지 롤의 휨을 제어할 수 있다. 따라서, 지지 롤의 피치를 작게 할 수 있으며, 고속 주조에도 대응할 수 있다. 게다가, 이 기술에 의하면 분무 냉각 등에 의해 다양한 냉각 조건을 설정할 수 있기 때문에 벨트 등의 무단 궤도를 사용한 경우보다도 더욱 광범위한 냉각 제어를 실현할 수 있다. 10m/분에서는 60㎜, 7.5분/에서는 80㎜, 5분에서는 100㎜이하의 직경을 갖는 롤을 사용할 수 있다. 최저라도 40㎜ 이상이 좋다.
[실시예6]
제16도에 본 실시예에서 이용한 연속 주조 장치의 단변 주형 구조도를 도시한다. 실시예1과 거의 동일한 구성이지만, 단변 주형(1)의 평행부(하부)의 용탕 접촉면을 수냉 동판(9)가 노출하도록 했다. 수냉 동판(9)의 용탕 접촉면에는 하층에 Ni 도금, 표면층에 Cr 도금을 실시하도록 했다. (a)는 정면도, (b)는 단면도이다.
제17도는 주형 하단의 평행부의 중심 부근에서의 응고 셸 성장 상황을 도시 한 것이다. R부의 곡선은 실시예1과 동일하게 할 수 있다. 단변 주형 전체면이 도전성 내화물(7)인 경우에는 단변면 셸의 두께는 실시예1의 경우 4㎜ 정도 였지만 본 실시예의 경우에는 7㎜ 정도로 된다. 본 실시예와 같이, 단변 주형(1)의 평행부를 냉각 능력이 높은 구조로 함으로써 단변면의 셸의 성장량은 커지고, 파열 발생 방지에 유리해진다.
[실시예7]
제18도에 본 실시예에서 사용한 연속 주조 장치의 단변 주형 구조도를 도시한다. 실시예1과 거의 동일한 구성이지만, 단변 주형(1)의 장변 주형(2)의 접촉부에 폭 3㎜의 단변 연부(21)을 마련하도록 했다. 단변 연부(21)의 재질은 장변 주형(2)와 동일하게 동합금으로 하고, 용탕 접촉면의 하층에 Ni 도금, 표면층에 Cr 도금을 실시하도록 했다. 본 실시예와 같이, 단변 주형(1)에 단변 연부(21)을 마련함으로써 장변 주형과의 접촉부의 강도, 특히 인성이 높게 되고, 폭 변경시에 장변 주형과의 미끄럼 운동에 의해 장변 주형과의 접촉부가 파손할 가능성이 적어진다. 따라서, 주조 중의 온-라인 폭 변경을 행한 경우에도 문제가 발생할 가능성을 적게 할 수 있다.
[실시예8]
제19도와 제20도에 다른 실시예에서의 연속 주조 장치를 도시한다. 제19도는 장변 주형(2)의 용탕면 근방을 수직으로 하고 R부와 이음 부분에서도 곡선으로 배치한 것이다(형식 A). 또, 제20도는 장변 주형의 배면에 코일(22)를 설치하고, 이 도체 코일(22)에 전류를 흐르도록 한 것이다(형식 B). 형식 A, 형식 B 공히 상술한 것 이외에는 실시예3과 완전히 동일한 구성이다. 형식 A에 의하면, 주형과 응고 셸 사이에 간극이 발생하기 쉽고, 따라서 주형/응고 셸간에 성형 분말이 유입하기 쉬워져서, 주형/응고 셸간에 윤활성이 향상된다. 또, 형식 B에 의하면, 도체 코일(22)에 흐르는 전류에 의해 전자기력이 용탕에 작용하며, 용탕을 주형으로부터 박리하는 방향으로 힘이 작용한다. 이에 따라, 주형과 응고 셸 간에 간극이 발생해지기 쉬워져서, 상술한 것과 동일한 이유에 의해 주형/응고 셸간의 윤활성이 향상된다. 본 기술은 본 발명의 연속 주조 장치에 적용하여 얇은 주물편을 고속으로 안정되게 주조한다고 하는 새로운 효과를 내도록 한 것이다. 이와 같이, 형식 A 및 형식 B는 수법은 다르지만 동일한 효과를 발휘하고, 공히 안정된 주조에 유효하게 작용한다.
[실시예9]
제21도에 본 실시예에서 사용한 쌍 벨트식 연속 주조 장치는 장변 주형에 주물편과 동기해서 이동하는 벨트를 사용하고, 단변 주형에 고정 주형을 사용하고 있다.
제22도의 쌍 롤식 연속 주조 장치는 장변 주형에 주물편과 동기해서 이동하는 롤을 사용하고, 단변 주형에 고정 주형을 사용하고 있다. 어느 쪽의 장치도 단변 주형의 폭이 용탕면으로부터 주조 방향으로 향함에 따라 좁아진다고 하는 점에서 공통하고 있다. 이들 장치에 대해, 단변 주형면에 도전성 내화물(7)을 사용하고, 가열할 수 있도록 했다. 이와 같이 함으로써, 단변 셸의 생성을 방지할 수 있고, 안정된 주조가 가능하게 되는 동시에 주물편 단부의 품질이 향상된다.
[실시예10]
제23도는 장변 주형(2)의 예를 도시한 사시도이다. 단변 주형(1)의 제2도 (a)에 도시한 정면 형상은 (a) 내지 (d)에 도시한 형상으로 되지만, 제2도(b)에 도시한 측면 형상은 어느 쪽도 동일한 형상으로 된다. 따라서, 실시예1에 도시한 R부의 길이와 평행부 길이와 거의 동일한 정도로 가열부와 냉각부를 마련한 구조로 한 것이다. 이와 같은 형상의 주형을 사용하여, 실시예1과 동일한 연속 주조 및 압연 시스템을 구성할 수 있다.
게다가, 본 실시예의 주형의 장변 주형(2)는 주조 방향에 대해 직선으로 구성되어 있지만, 실시예1과 동일하게 곡률로 할 수 있다.
본 발명에 의하면, 주형의 상부가 넓고 하부가 좁은 형상으로 된다. 이 때문에, 상부에서는 턴디쉬로부터의 주탕 노즐의 삽입이 용이하게 되며, 주형 출구측에서는 얇은 주물편이 인발되게 되어, 얇은 주물편의 제조가 가능해진다.
또, 본 발명에 의하면, 단변 주형을 고온으로 가열할 수 있으므로 단변 주형면에서의 응고 셸의 생성을 방지할 수 있다. 이 때문에, 단변 주형면에서의 응고 셸에 기인한, 교축 과정에서의 인발 저항이 없어지며, 고속에서 안정된 주조가 가능해진다.
게다가, 본 발명에 의하면, 이차 냉각체에 벨트 등을 사용해서 주물편을 지지하므로 팽창 방지에 유효하다. 이 때문에, 고속 주조가 가능해진다고 하는 효과가 있다.
더우기, 본 발명에 의하면, 용탕에 전자기력을 작용시킬 수 있으므로 주형과 용탕면 사이에서의 고정 주형/응고 셸 간에 간극이 발생하기 쉽게 되고, 성형 분말이 유입하기 쉬워진다. 이 때문에, 주형과 응고 셸과의 윤활 불량에 기인하는 파열 발생이 적어진다고 하는 효과가 있다.
또한, 본 발명에 의하면, 얻어질 수 있는 주물편의 두께가 얇아지기 때문에 최종적인 판 두께로 마무리할 때까지의 입하율을 작게 할 수 있다. 이 때문에, 필요한 압연기의 대수가 적어지고 압연 라인이 짧아진다. 따라서, 압연 설비의 설비비, 유지비 등이 작아지며, 이에 수반해서 압연품의 가격이 저감하도록 작용한다.

Claims (25)

  1. 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되는 고정 주형의 공간에 용융 금속을 연속해서 공급하는 동시에 상기 고정 주형 내에서 응고하는 셸을 연속적으로 인발하여 주물편을 연속해서 제조하는 연속 주조 장치에 있어서, 상기 단변 주형의 폭을 용탕면으로부터 주조 방향을 향해서 좁아지게 하는 동시에 상기 단변 주형의 상기 용융 금속에 접하는 면 측에 가열 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  2. 제1항에 있어서, 상기 단변 주형면의 교축부에서 용탕의 응고가 발생하지 않도록 상기 단변 주형의 교축부의 상기 용탕에 접하는 표면에 발열체가 마련되어 있는 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 단변 주형의 용탕면에 접하는 근방에 온도 측정 수단을 마련하고, 주조 전 및 주조 중의 단변 주형의 온도가 임의로 설정한 온도가 되도록 제어하는 제어 수단을 마련한 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  4. 제3항에 있어서, 상기 단변 주형의 교축 부분의 상기 용탕에 접하는 면의 가열 온도를 용탕의 액상선 온도 이상으로 제어하는 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  5. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 고정 주형을 상기 주물편의 인발 방향으로 진동시키는 진동 부여 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  6. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 단변 주형은 주조 중 및 주조 중 이외에 임의로 주물편의 푹 방향으로 이동 가능한 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  7. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 고정 주형으로부터 나온 주물편을 지지하는 롤 또는 한 쌍의 무단 궤도 벨트를 설치하고, 주물편의 용탕 정압에 의한 주물편의 팽창을 방지하는 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  8. 제7항에 있어서, 상기 롤에 접해서 이 롤을 백업하는 백업 롤을 설치하는 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  9. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 단변 주형의 상기 장변 주형과의 접촉부로부터 주물편 두께(t) 방향으로의 치수(d)가 (t)의 절반 이하(0을 포함) 범위에서 장변 주형과 동일 계통의 재료로 구성되는 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  10. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 단변 주형의 교축부의 용탕에 접하는 면이 도전성 내화물로 이루어지고, 이 도전성 내화물을 통전에 의해 가열하는 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  11. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 주형 내의 용탕에 대해서 전자기력을 부여하는 설비를 구비하는 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  12. 장변 주형과 단변 주형으로 형성되는 주형 공간에 용융 금속을 공급하는 동시에, 상기 장변 주형은 한 쌍의 무단 궤도에 의해 구성되고, 상기 장변 주형이 주물편의 인발 속도와 동기해서 이동하고, 또 단변 주형이 주물편의 인발 방향에 대해 고정되며, 상기 단변 주형의 폭이 용탕면으로부터 주조 방향으로 향함에 따라 좁아지는 주형을 갖는 연속 주조 장치에 있어서, 상기 단변 주형면에서 용탕이 미응고 상태로 교축을 완료하도록 제어하는 제어 수단이 마련되어 있는 것을 특징으로 하는 연속 주조 장치.
  13. 장변 주형 및 단변 주형으로 이루어진 고정 주형을 주물편 인발 방향으로 진동시키는 진동 장치를 구비한 박판 연속 주조 장치에 있어서, 상기 단변 주형은 용융 금속에 접하는 면 측에 가열 수단을 가지며, 상기 주물편 인발 방향으로 고싸이클로 미세 진동시키는 진동 장치를 갖는 것을 특징으로 하는 박판 연속 주조 장치.
  14. 장변 주형 및 단변 주형으로 이루어진 고정 주형을 주물편 인발 방향으로 진동시키는 진동 장치와, 상기 고정 주형의 하류측에 연속해서 마련되어 주물편의 이동기 동기 이동하는 쌍 벨트식 주형 또는 동기 회전하는 롤을 구비한 박판 연속 주조 장치에 있어서, 상기 단변 주형은 용융 금속에 접하는 면 측에 가열 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 박판 연속 주조 장치.
  15. 장변 주형 및 단변 주형으로 이루어진 고정 주형을 주물편 인발 방향으로 진동시키는 진동 장치를 구비한 연속 주조 장치에 있어서, 상기 단변 주형은 상부로부터 하부에 걸쳐서 곡률을 갖고 교축된 교축부와 그 하부에 마련된 평해부로 이루어지며, 상기 교축부는 용융 금속에 접하는 면 측에 가열 수단을 갖고, 상기 평행부의 용융 금속에 접하는 면 측이 수냉 금속체에 의해 구성되어 있는 것을 특징으로 하는 박판 연속 주조 장치.
  16. 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 연속 주조 장치는 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되는 고정 주형을 가지며, 상기 단변 주형은 상기 용탕에 접하는 면 측에 가열 수단 및/또는 상기 고정 주형은 주물편 인발 방향으로 진동시키는 진동 수단을 가지며, 상기 주물편을 균열로에서 균열 유지시키면서 상기 압연기열에서 압연하는 연속 주조와 압연을 연속적으로 행하는 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템.
  17. 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 주물편을 상기 열간 압연 전에 코일링하는 코일러 또는 저장하는 균열로 및 상기 코일러 또는 균열로에 유지된 상기 주물편을 상기 압연기열 라인 상에 이동시키는 주물편 이동 수단을 가지며, 단위 시간당의 최종 압연량으로 환산한 압연 속도를 단위 시간당의 주물편량으로 환산한 주조 속도보다 높게 설정하는 주조 속도 및 압연 속도 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템.
  18. 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 두대의 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 두대의 연속 주조 장치로부터 얻어진 주물편을 상기 열간 압연 전에 코일링하는 두대의 코일러 또는 저장하는 균열로 및 상기 두대의 연속 주조 장치로부터 얻어진 주물편을 교대로 상기 압연기열에 이동시키는 주물편 이동 수단을 가지며, 단위 시간당의 최종 압연량으로 환산한 압연 속도를 단위 시간당의 주물편량으로 환산한 주조 속도보다 높게 설정하는 주조 속도 및 압연 속도 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템.
  19. 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 주물편을 상기 열간 압연 전에 코일링하는 코일러 및 그 코일러에 유지된 상기 주물편을 상기 압연기열 라인에 적어도 180도 수평 회전시켜 이동시키는 주물편 이동 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템.
  20. 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 주물편을 열간으로 거칠게 압연하는 압연기 및 그 거칠게 압연한 피압연재를 코일링하는 코일러를 가지며, 그 코일링된 피압연재를 상기 압연기열 라인에 이동시키는 주물편 이동 수단을 가지며, 단위 시간당의 최종 압연량으로 환산한 압연 속도를 단위 시간당의 상기 거친 압연량으로 환산한 압연 속도보다 높게하는 거친 압연 및 마무리 압연의 압연 속도 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템.
  21. 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 주물편을 상기 열간 압연 전에 코일링하는 코일러 또는 저장하는 균열로를 가지며, 상기 연속 주조 장치는 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되는 고정 주형을 가지며, 상기 단변 주형은 그 폭을 용탕면으로부터 주조 방향으로 향해서 좁아지게 하는 동시에 상기 단변 주형의 상기 용융 금속에 접하는 표면에 가열 수단 및/또는 상기 고정 주형을 상기 주물편의 인발 방향으로 진동시키는 진동 수단을 가지며, 상기 코일러 또는 균열로에 유지된 상기 주물편을 상기 압연기열 라인 상에 이동시키는 주물편 이동 수단, 상기 코일러의 상기 주물편을 상기 압연기열 라인에 적어도 180도 수평 회전시키는 구조를 가지며, 단위 시간당의 최종 압연량으로 환산한 압연 속도를 단위 시간당의 주물편량으로 환산한 주조 속도보다 높게 설정하는 주조 속도 및 압연 속도 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템.
  22. 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 두대의 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 연속 주조 장치는 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되는 고정 주형을 가지며, 상기 단변 주형은 그 폭을 용탕면으로부터 주조 방향으로 향해서 좁아지게 하는 동시에 상기 단변 주형의 상기 용융 금속에 접하는 표면에 가열 수단 및/또는 상기 고정 주형을 상기 주물편의 인발 방향으로 진동시키는 진동 수단을 가지며 상기 코일러 또는 균열로에 유지된 상기 주물편을 상기 압연기열 라인 상에 이동시키는 주물편 이동 수단, 상기 코일러의 상기 주물편 이동 수단은 상기 압연기열 라인에 적어도 180도 수평 회전시키는 구조를 가지며, 상기 두대의 연속 주조 장치로부터 얻어진 주물편을 상기 열간 압연 전에 코일링하는 두대의 코일러 또는 저장하는 균열로 및 상기 두대의 연속 주조 장치로부터 얻어진 주물편을 교대로 상기 압연기열에 이동시키는 주물편 이동 수단을 가지며, 단위 시간당의 최종 압연량으로 환산한 압연 속도를 단위 시간당의 주물편량으로 환산한 주조 속도 보다 높게 설정하는 주조 속도 및 압연 속도 제어 수단을 갖는 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템.
  23. 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 마무리 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서, 상기 연속 주조 장치는 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되는 고정 주형을 가지며, 상기 단변 주형은 상기 용탕에 접하는 면 측에 가열 수단 및/또는 상기 고정 주형을 주물편 인발 방향으로 진동시키는 진동 수단을 가지며, 상기 열간 마무리 압연기열에 작업 롤을 구비하며, 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 간접적으로 구동하는 압연기를 배치하며, 상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤 또는 중간 롤에 롤 굽힘 장치를 마련하고, 그 롤의 휨을 조정하여 판 크라운을 변화시킬 수 있는 압연기; 상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤 및 보강 롤을 쌍으로 해서 교차시키고, 롤 사이의 갭 형상을 변화시켜 판 크라운을 변화시킬 수 있도록 하는 4단 압연기; 상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤 또는 보강 롤 혹은 작업 롤 축방향으로 이동시켜 롤 사이의 갭 형상을 변화시킬 수 있도록 하는 압연기; 상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤을 롤 축방향으로 이동시켜 압연에 의한 롤의 마모를 분사시키고, 마모에 의한 롤 갭의 변화를 작게 할 수 있도록 하는 4단 압연기; 상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 중간 롤을 롤 축 방향으로 이동시키고, 또는 이것에 부가해서 작업 롤 또는 중간 롤에 롤 굽힘 장치를 마련하며, 그 롤의 휨을 조정하여 판 크라운을 변화 시킬 수 있도록 하는 6단 압연기; 또는 상기 보강 롤 또는 중간 롤에 의해 작업 롤을 구동하는 압연기는 작업 롤을 복수개의 보강 롤로 지지하는 클러스터 밀의 어느 하나에 의해 구성되는 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템.
  24. 주형 내에 용탕을 주탕하고 연속적으로 소망하는 두께의 주물편을 제조하는 연속 주조 장치, 상기 주물편을 열간 압연하는 다단 열간 마무리 압연기열, 최종 압연 후의 피압연재를 냉각하는 냉각 장치 및 그 냉각된 피압연재를 코일링하는 코일러를 구비한 주조 압연 일관 제조 시스템에 있어서,
    상기 주물편의 두께가 20 내지 70㎜, 그 주물편 인발 속도가 4 내지 15m/분, 상기 주물편 두께와 주물편 인발 속도를 곱해서 얻어진 값이 2500 내지 4000 ㎠/분, 상기 마무리 압연기의 최종단계에서의 압연 속도가 250m/분 이상, 상기 연속 주조기 중심으로부터 상기 코일러 중심 위치까지의 제조 라인 길이가 100m 이내인 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템.
  25. 대향하는 장변 주형과 대향하는 단변 주형으로 형성되는 연속 주조용 고정 주형에 있어서,
    상기 단변 주형은 용융 금속에 접하는 면 측에 가열 수단이 마련되어 있는 것을 특징으로 하는 주조 압연 일관 제조 시스템.
KR1019940036838A 1993-12-27 1994-12-26 연속주조장치및연속주조시스템 KR100307111B1 (ko)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP93-331044 1993-12-27
JP33104493 1993-12-27
JP6045372A JP3063518B2 (ja) 1993-12-27 1994-03-16 連続鋳造装置及び連続鋳造システム
JP94-045372 1994-03-16

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR950016977A KR950016977A (ko) 1995-07-20
KR100307111B1 true KR100307111B1 (ko) 2001-12-01

Family

ID=26385347

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019940036838A KR100307111B1 (ko) 1993-12-27 1994-12-26 연속주조장치및연속주조시스템

Country Status (7)

Country Link
US (2) US5634510A (ko)
EP (1) EP0659503A2 (ko)
JP (1) JP3063518B2 (ko)
KR (1) KR100307111B1 (ko)
CN (1) CN1048434C (ko)
BR (1) BR9405237A (ko)
TW (2) TW318154B (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8316681B2 (en) 2008-02-08 2012-11-27 Ihi Corporation Rolling mill

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5467810A (en) * 1994-04-01 1995-11-21 Acutus Industries Continuous metal casting mold
DE19529049C1 (de) * 1995-07-31 1997-03-20 Mannesmann Ag Hochgeschwindigkeits-Dünnbrammenanlage
EP0780176A3 (en) 1995-12-13 1999-05-06 Hitachi, Ltd. Apparatus for and process of continuous casting
IT1288842B1 (it) * 1996-01-26 1998-09-25 Simac Spa Metodo e rispettivo impianto di laminazione a caldo per la produzione in continuo di barre, tondini o filo
US6041850A (en) * 1996-07-26 2000-03-28 General Electric Company Temperature control of electronic components
IT1284268B1 (it) * 1996-08-30 1998-05-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, con elevate caratteristiche magnetiche, a partire da
IT1285153B1 (it) * 1996-09-05 1998-06-03 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, a partire da bramma sottile.
AP9901557A0 (en) * 1996-12-10 1999-06-30 Namakwa Sands Ltd Arc furnace protection.
GB9719318D0 (en) * 1997-09-12 1997-11-12 Kvaerner Clecim Cont Casting Improvements in and relating to casting
DE19753537A1 (de) * 1997-12-03 1999-06-10 Schloemann Siemag Ag Trichtergeometrie einer Kokille zum Stranggießen von Metall
KR100368253B1 (ko) * 1997-12-09 2003-03-15 주식회사 포스코 미니밀프로세스에의한열연판의제조방법
JP2965969B1 (ja) * 1998-07-17 1999-10-18 川崎重工業株式会社 鋼板の連続めっき方法
DE10009073A1 (de) * 1999-11-10 2001-05-17 Sms Demag Ag Kokille zum Stranggießen von Metall mit einem gekühlte Breitseitenwände und Schmalseitenwände aufweisenden, trichterförmig verjüngten Eingießbereich
US7799273B2 (en) 2004-05-06 2010-09-21 Smp Logic Systems Llc Manufacturing execution system for validation, quality and risk assessment and monitoring of pharmaceutical manufacturing processes
US20080216925A1 (en) * 2007-03-09 2008-09-11 The Material Works, Ltd. Method and apparatus for producing scale-free sheet metal
DE102008003222A1 (de) * 2007-09-13 2009-03-19 Sms Demag Ag Kompakte flexible CSP-Anlage für Endlos-, Semi-Endlos- und Batchbetrieb
CN101417330B (zh) * 2007-10-25 2011-02-02 宝钢工程技术集团有限公司 复式结晶器
JP5192348B2 (ja) * 2008-10-23 2013-05-08 三菱日立製鉄機械株式会社 双ロール式連続鋳造機および圧延設備
IT1400002B1 (it) * 2010-05-10 2013-05-09 Danieli Off Mecc Procedimento ed impianto per la produzione di prodotti laminati piani
KR101235613B1 (ko) * 2011-02-24 2013-02-21 현대제철 주식회사 수모델 몰드를 이용한 응고층 두께 모사장치
CN102310188B (zh) * 2011-08-30 2013-07-17 江苏大学 一种连续生产表层强硬化铝质紧固件的方法和装置
KR101279053B1 (ko) * 2011-12-26 2013-07-02 재단법인 포항산업과학연구원 박판 제조용 노즐
JP5827915B2 (ja) * 2012-03-09 2015-12-02 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 連続鋳造鋳型
CN102658359A (zh) * 2012-05-29 2012-09-12 金川集团股份有限公司 一种铜及铜合金铸锭的铸造方法
CN103831413B (zh) * 2014-03-13 2015-12-02 钢铁研究总院 一种对带倒角连铸坯进行角部变形的支撑辊装置和方法
CN105562640B (zh) * 2016-01-14 2018-01-26 晟通科技集团有限公司 铸嘴耳子
WO2021127380A1 (en) 2019-12-20 2021-06-24 Novelis Inc. Reduced final grain size of unrecrystallized wrought material produced via the direct chill (dc) route
CN113843400A (zh) * 2020-06-25 2021-12-28 宝山钢铁股份有限公司 一种提升铸坯质量的板坯冷却与压下方法
CN111957919B (zh) * 2020-07-27 2022-03-18 涟源钢铁集团有限公司 一种9SiCr热轧宽带钢的制备方法
CN114653906A (zh) * 2020-12-23 2022-06-24 中国科学院江西稀土研究院 一种金属基复合板材的制备方法及系统装置
CN113231610B (zh) * 2021-04-30 2022-09-23 中冶赛迪工程技术股份有限公司 弧形振动薄带连铸方法及薄带连铸连轧生产线

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS54153750A (en) * 1978-05-26 1979-12-04 Toshiba Corp Method and apparatus for manufacturing metal molding
JPS5545530A (en) * 1978-09-25 1980-03-31 Chiyoda Koutetsu Kogyo Kk Direct rolling equipment for continuous casting having moving type continuous heating furnaces
JPS5832552A (ja) * 1981-08-21 1983-02-25 Kawasaki Steel Corp 薄肉鋳片連続鋳造用鋳型
JPS58122107A (ja) * 1982-01-18 1983-07-20 Hitachi Ltd 連続薄板直接圧延設備
JPS58218353A (ja) * 1982-06-12 1983-12-19 Kawasaki Steel Corp 薄鋼板連続鋳造装置の固定側板
JPS59120349A (ja) * 1982-12-27 1984-07-11 Hitachi Cable Ltd 銅または銅合金の連続鋳造用鋳型
JPS6021153A (ja) * 1983-07-15 1985-02-02 Nisshin Steel Co Ltd 幅広薄板連続鋳造装置
JPS6040660A (ja) * 1983-08-15 1985-03-04 Hitachi Ltd 薄肉スラブ連続鋳造装置
JPH0636964B2 (ja) * 1985-03-13 1994-05-18 古河電気工業株式会社 加熱鋳型
JPS62176647A (ja) * 1986-01-30 1987-08-03 Kawasaki Steel Corp 薄鋳片連続鋳造機
JPS62224454A (ja) * 1986-03-25 1987-10-02 Kobe Steel Ltd 連続鋳造用鋳型
ATE46463T1 (de) * 1986-10-13 1989-10-15 Schloemann Siemag Ag Herstellung von warmgewalztem stahlband aus stranggegossenen brammen.
DE3637893C2 (de) * 1986-11-06 1996-02-08 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband und Bandgießanlage
JPS63188451A (ja) * 1987-01-28 1988-08-04 Chuetsu Gokin Chuko Kk 竪型連続鋳造装置
JPS63252604A (ja) * 1987-04-08 1988-10-19 Hitachi Ltd 連鋳直結圧延方法及び装置
IT1214200B (it) * 1987-08-05 1990-01-10 Danieli Off Mecc Impianto e procedimento di equalizzazione temperatura bramme a valle colata continua.
AU2669088A (en) * 1987-12-18 1989-06-22 Hitachi Limited Apparatus and method for hot-rolling slab into sheets
DE3743057C1 (de) * 1987-12-18 1988-09-01 Krupp Gmbh Verfahren und Anlage zum Herstellen von warmgewalztem Band aus stranggegossenem Vormaterial
DE58901955D1 (de) * 1988-03-17 1992-09-03 Mannesmann Ag Anlage zum herstellen von warmgewalztem stahlband.
DE3821188A1 (de) * 1988-06-23 1989-12-28 Schloemann Siemag Ag Bandgiessanlage mit drehherdofen
DE3837642A1 (de) * 1988-11-05 1990-05-17 Schloemann Siemag Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmgewalzten stahlbaendern
JP2903087B2 (ja) * 1989-06-06 1999-06-07 株式会社日立製作所 薄板連続鋳造装置
FR2655894B1 (fr) * 1989-12-19 1994-05-27 Stein Heurtey Dispositif de stockage de produits metallurgiques, tels que brames minces.
US5201361A (en) * 1991-04-16 1993-04-13 Acutus Mold, Inc. Continuous casting in mold having heated end walls
DE4121489C2 (de) * 1991-06-26 1994-08-04 Mannesmann Ag Ofenanlage als Zwischenspeicher hinter einer Dünnbrammengießanlage
DE4201363C2 (de) * 1992-01-20 2000-08-10 Sms Demag Ag Kokille zum Stranggießen von Stahlband
JP2807379B2 (ja) * 1992-02-14 1998-10-08 株式会社日立製作所 タンデム圧延機及び作業ロールクロスミル
IT1260566B (it) * 1992-06-30 1996-04-16 Danieli Off Mecc Gruppo avvolgitore-svolgitore per bramme sottili
IT1259487B (it) * 1992-08-26 1996-03-20 Danieli Off Mecc Procedimento per la produzione di lamiere sottili ed impianto di laminazione compatto adottante tale procedimento
GB9221006D0 (en) * 1992-10-06 1992-11-18 Davy Distington Ltd Continuous casting mould
TW245661B (ko) * 1993-01-29 1995-04-21 Hitachi Seisakusyo Kk
JP2845097B2 (ja) * 1993-03-18 1999-01-13 株式会社日立製作所 熱間鋼板圧延設備及びその圧延方法
EP0625383B1 (en) * 1993-05-17 1998-02-25 DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. Line to produce strip and/or sheet
US5430930A (en) * 1993-10-12 1995-07-11 Italimpianti Of America, Inc. Method of manufacturing hot strip

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8316681B2 (en) 2008-02-08 2012-11-27 Ihi Corporation Rolling mill
KR101226526B1 (ko) * 2008-02-08 2013-01-25 가부시키가이샤 아이에이치아이 압연기

Also Published As

Publication number Publication date
US5651411A (en) 1997-07-29
US5634510A (en) 1997-06-03
TW316243B (ko) 1997-09-21
EP0659503A2 (en) 1995-06-28
KR950016977A (ko) 1995-07-20
JPH07232241A (ja) 1995-09-05
TW318154B (ko) 1997-10-21
CN1107397A (zh) 1995-08-30
CN1048434C (zh) 2000-01-19
BR9405237A (pt) 1995-08-01
EP0659503A3 (ko) 1995-08-02
JP3063518B2 (ja) 2000-07-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100307111B1 (ko) 연속주조장치및연속주조시스템
Ge et al. Progress in strip casting technologies for steel; technical developments
KR100807310B1 (ko) 강 스트립 및 강 시트의 제조 방법 및 설비
CN103228377B (zh) 用于以有能效的方式制造热轧钢带的方法和设备
KR100530925B1 (ko) 페라이트 압연 강 스트립 제조방법 및 장치
US20080032150A1 (en) Casting steel strip with low surface roughness and low porosity
CN103313812B (zh) 能量及产量优化的方法以及用于制造热轧钢带的设备
JP2004508942A (ja) 鋼ストリップ製造方法
US5640868A (en) Apparatus and method for work hardening an endless belt for use in a belt caster
WO1996001710A1 (en) Method of casting and rolling steel using twin-roll caster
CN101426600A (zh) 扁平金属产品的电磁搅拌连续铸造方法和实施所述方法的设备
KR101148631B1 (ko) 주조 롤 장치
WO1996001708A1 (en) Twin-roll caster and rolling mill for use therewith
EP0458987B1 (en) Process for producing thin austenitic stainless steel plate and equipment therefor
EP0127319A1 (en) Continuous casting apparatus for the production of cast sheets
JP2004509770A (ja) 鋼ストリップ製造方法
JPH08192204A (ja) 圧延機とそれに用いる圧延用ロール及びタンデム圧延設備
JP3549000B2 (ja) 高燐鋼板製造装置及び高燐鋼板製造方法
JPS6335346B2 (ko)
KR100223717B1 (ko) 연속주물비임블랭크와 그의 주조방법 및 그에 의해 형성된 비임
JPS609553A (ja) 絞り込み式連続鋳造機
CN111842826B (zh) 铸坯质量的控制方法
JP4303670B2 (ja) 鋼の連続鋳造方法
JPH07276006A (ja) 双ベルト式連続鋳造方法
JPS63192540A (ja) 薄板の製造方法及び製造装置

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
LAPS Lapse due to unpaid annual fee