KR100201207B1

KR100201207B1 - 냉동기용 압축기

Info

Publication number: KR100201207B1
Application number: KR1019970017900A
Authority: KR
Inventors: 요시유키 후타가미; 히데오 히라노; 히로유키 카와노
Original assignee: 모리시타 요이찌; 마쯔시다덴기산교 가부시기가이샤
Priority date: 1996-05-10
Filing date: 1997-05-09
Publication date: 1999-06-15
Also published as: MY112353A; JPH09303264A; CN1108456C; KR970075379A; US5966949A; CN1170089A

Abstract

본 발명은 염소원자를 함유하지 않은 HFC냉매를 사용한 압축기에 판한 것으로서, 윤활효과가 뛰어나고 콘택트부의 마모가 적고, 냉동성능이 뛰어나고, 높은 신뢰성을 가진 냉동기용 압축기를 제공하는 것을 목적으로 하는 것이며, HFC냉매와, 주성분으로서의 에스테르화합물 오일과 극압제로서의 정인산에스테르화합물을 가진 윤활유를 사용한다. 또 압축기구의 콘택트부를 구성하는 베인의 표면의 경도와 피스톤의 표면경도가, 록웰경도(HRC)에서 10이상의 차를 갖도록 구성한다. 극압제로서, 아인산화합물, 또는 산성인산화합물도 사용가능하다. 윤활유의 주성분으로서, 에테르화합물오일 또는 카보네이트화합물오일도 사용가능한 것을 특징으로 한 것이다.

Description

냉동기용 압축기

제1도는 본 발명의 실시예의 냉동기용 압축기의 횡단면도.

제2도는 본 발명의 압축기에 있어서의 콘택트부의 마찰시험을 행하기 위한 고압분위기마찰시험기를 표시한 모식도.

제3도는 제2도의 시험기에 의한 콘택트부의 경도와 마모의 관계의 시험결과를 표시한 그래프.

제4도는 제2도의 시험기에 의한 정인산에스테르화합물의 첨가량특성에 대해서의 시험결과를 표시한 그래프.

제5도는 제2도의 시험기에 의한 인계극압제의 첨가량특성에 대해서의 시험결과 표시한 그래프.

제6도는 제2도의 시험기에 의한 정인산에스테르화합물, 아인산에스테르화합물 및 산성인산에스테르화합물을 첨가해서 시험했을때의 디스크(롤러피스톤과 등가)의 콘택트면의 XPS스펙트럼의 차이를 표시한 그래프.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

1 : 롤러 피스톤 1a : 피스톤의 외주

2 : 베인 2a : 베인의 선단부

3 : 케이싱 3a : 가이드홈

4 : 스프링 10 : 밀폐용기

11 : 압축기구 11a : 압축실

20 : 밀폐용기 21 : 테스트용 디스트

22 : 테스트용 베인 24 : 구동축

25 : 지그 26 : 부하축

27 : 하중 28 : 윤활유

29 : 냉매 30 : 온도계

31: 점도계

[발명의 목적]

[발명이 속하는 기술분야 및 그 분야의 종래기술]

본 발명은, 밀폐용기내에 압축기구를 배치한 냉동기용 압축기에 판한 것으로서, 특히 염소를 함유하지 않는 수소불화탄소(Hydro Fluoro Carbon)계 냉매를 사용하는 냉동기용 압축기에 관한 것이다.

밀폐용기내에 압축기구가 배치된 냉동기용 압축기, 소위 밀폐형 압축기는 회전타입, 왕복타입, 스크롤타입으로 대별된다. 모두 냉매에 노출되는 부분에서 금속부재끼리 서로 접촉하는 콘택트부가 있다. 예를들면 회전타입에서는 베인과 피스톤의 사이의 콘택트부등이 있다. 이들 베인이나 피스톤은 주철이나 알루미늄합금 등의 각종재료로 형성되어 있다.

한편, 냉매에 있어서, 종래 사용되고 있는 클로로플루오로카본(CFCs라고 생략)이나 하이드로클로로플루오로카본(HCFCs라고 생략. 예를 들면, CFCll, CFC12, CFC22 등)은 분자중에 염소원자를 함유하고, 이 염소가 오존층의 파괴를 일으키는 것이 확인되고, 대체냉매의 개발 및 사용이 도모되고 있다.

실용성이 높은 대체냉매로서, 염소를 함유하지 않는 하이드로플루오로카본(이하 HFC라고 생략)과 같은 냉매를 들 수 있다. 유공압기술' 1994. No.6 (일본 공업출판발행).

그런데, 이와 같은 대체냉매, 예를들면 R134a, Rl25, R32 등을 사용한 경우, 대체냉매는 극압(extreme pressure)효과가 있는 염소를 함유하지 않기 때문에 종래의 특정 CFCs나 지정 HCFCs와 같은 윤활성은 바랄 수 없다.

이 때문에, 콘택트조건이 엄격해지고, 콘택트부의 일부 유막이 잘린 경계윤활상태를 유발하기 쉽다.

이 경계윤활상태가 되고 있는 부분에서 콘택트부의 쌍방의 콘택트부재에 응착이 발생해서 조기마모나 베이킹이 발생해서, 그 결과, 냉동성능의 저하나 신뢰성의 저하를 초래한다.

종래의 회전타입의 냉동기용 압축기에서는, 베인의 선단부와 피스톤의 외주와의 마모가 특히 현저하다.

이와 같은 대체냉매를 사용할때의 냉동기오일인 윤활유로서는, 특히, 냉매의 흐름에 의해서 윤활유를 압축기의 각부에 운반해서 공급하는 윤활의 관점 및 열교환효율의 관점등으로부터, 냉매와 윤활유와의 상용성이 필요하게 된다.

CFCs나 HCFCs의 종래의 냉매를 사용한 경우, 광유나 알킬벤젠과 같은 윤활유가 사용되고 있었으나, 이와 같은 윤활유는 상기 대체냉매와의 상용성이 매우 나쁘기 때문에, 대체냉매에 상용성이 있는 에스테르화합물오일을 사용하는 것이 생각되고 있다. 유공압기술' 1994, No. 6. (일본공업출판발행).

[발명이 이루고자 하는 기술적 과제]

그러나, 에스테르화합물오일은 극성기를 가지고 있기 때문에 흡습성이 높고, 그 때문에 흡습한 수분이 에스테르화합물오일을 분해해서 카르복시산을 생성한다. 이 카르복시산은 상기와 같은 콘택트부재의 표면을 부식시키고, 또, 콘택트부재의 피로신뢰성을 저하시킨다. 유공압기술' 1994. No6. (일본공업출판발행).

또, 에스테르화합물오일의 분해에 의해 수소가 발생하고, 이 수소가 콘택트 부재에 침입해서 수소취약성 또는 응력부식을 발생시키고, 그 결과, 콘택트부재의 신뢰성이 저하한다.

또, 에스테르화합물오일은 가수분해에 의해 금속비누를 생성해서 슬러지를 발생하고, 이 슬러지가 캐필러리튜브에 막히는 등과 같은 냉동사이클에 악영향을 미친다.

상기한 과제를 해결하기 위하여, 에스테르화합물오일의 상기와 같은 문제반응을 방지하고, 콘택트부의 윤활성을 향상하기 위하여, 첨가제를 윤활유에 첨가하는 것을 생각할 수 있다.

그러나, 여러 가지로 검토했으나 이것만으로는 아직 충분한 효과를 얻을 수 없어, 더욱 더 개량이 요망된다.

본 발명은 이상과 같은 문제를 해소하고, 높은 냉동성능과, 현저하게 높은 신뢰성을 가진 냉동기용 압축기를 제공하는 것을 목적으로 한다.

[발명의 구성 및 작용]

본 발명의 냉동기용 압축기는,

밀폐용기와,

상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와,

상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와,

상기 냉매에 상용가능한 윤활유를 구비한다.

상기 냉매는, 화학구조에 있어서 염소원자를 함유하지 않은 하이드로플루오로카본(HFC라고 생략)이다.

상기 윤활유는 에스테르화합물오일과, 정인산화합물, 아인산화합물 및 산성인산화합물중의 적어도 하나의 인화합물을 가진다.

상기한 구성에 의해, 정인산에스테르화합물, 아인산에스테르화합물 및 산성 인산에스테르화합물과 같은 인화합물은, 극압제로서의 작용을 발휘하고, HFC냉매가 염소를 함유하지 않는 것에 의한 윤활부족을 보충하고, HFC냉매의 윤활성을 향상한다.

또, 에스테르화합물오일의 가수분해를 억제해서 작은 경도를 가진 콘택트부재의 표면이 부식 등의 영향을 받기 어렵게 하는 것이 가능하게 된다.

그 때문에, 높은 경도를 가진 콘택트부재와 작은 경도를 가진 콘택트부재의 쌍방의 콘택트부의 마모가, 현저하게 저감될 수 있다.

또한, 에스테르화합물오일의 가수분해에 의한 금속비누의 생성이 방지되고, 그 결과, 금속비누에 기인하는 슬러지가 냉동사이클의 캐필러리튜브에 퇴적하여 틈막힘한다는 결점이 방지된다.

그 결과, 높은 신뢰성과 뛰어난 냉동성능을 가진 압축기를 얻을 수 있다.

상기한 구성에 있어서, 특히 바람직하게는, 상기 콘택트부는, 제 1콘택트부재와 제 2콘택트부재를 가지고, 상기 제 1콘택트부재의 표면의 경도와 상기 제 2콘택트부재의 표면의 경도와의 차가, 록웰경도(H^RC라고 생략)에서 10이상이다.

이 구성에 의해 상기한 효과에 더하여 다음과 같은 효과를 가진다.

작은 경도를 가진 부재는, 통상의 경도에 의해서 종래대로의 내마모성을 확보하고, 동시에, 다른쪽의 큰 경도를 가진 부재는, 내마모성을 종래보다도 현저하게 향상시키는 것이 가능하게 된다

즉, 금속콘택트부의 필요한 개소의 내마모성이 향상한다. 그 결과, 보다 높은 신뢰성과, 보다 뛰어난 냉동성능을 가진 압축기를 얻을 수 있다.

특히 바람직하게는, 상기 윤활유의 속에 함유되는 정인산화합물의 함유량 'x'(wt%)은,

0.2 ≤X 3.0의 범위이다.

이 구성에 의해, 극성이 강한 에스테르화합물오일의 존재하에서도, 특히 뛰어난 상기의 효과를 얻을 수 있다.

특히 바람직하게는, 상기 윤활유는 또 산포착제를 함유한다. 산포착제로서는, 에폭시화합물이 바람직하다. 산포착제의 함유량 'Y'wt%와 정인산화합물의 함유량 'x'wt%와의 관계는, 3+Y×0.714X≥0.2+Y×0.714 및, Y≤1.4(X-02)가 바람직하다.

이 구성에 의해, 에스테르화합물오일 속의 수분에 기인하는 가수분해가 억제된다. 또, 완전산화가 저감되고, 윤활유의 열화가, 다른 폐해없이 방지된다. 또, 콘택트부의 윤활성능을, 장기 유지할 수 있다. 또, 밀폐용기의 내에 설치된 압축기구, 전동기의 절연재료 및 시일부재 등의 유기재료가 유기산에 의해서 침식되어 절연성이나 시일성이 저하하는 것이 충분히 방지된다.

그 결과, 냉동성능 및 신뢰성을 더욱 향상할 수 있다.

특히 바람직하게는, 상기 윤활유는, 또 산화방지제를 함유한다. 산화방지제로서는, 페놀화합물이 바람직하다. 산화방지제의 함유량 'z'wt%와 정인산화합물의 함유량 'x'wt%과의 관계는, 3+7×0.333X≥0.2+Z×0.333 및 Z≤3(X-0.2)가 바람직하다.

이 구성에 의해 에스테르화합물오일 속의 용존산소에 의한 윤활제의 산화가, 다른 폐해없이 방지될 수 있다.

또, 콘택트부에 있어서의 바람직한 윤활성능을 장기에 유지할 수 있다. 그 결과, 냉동성능 및 신뢰성을 더욱 향상할 수 있다.

특히 바람직하게는, 또, 산포착제와 산화방지제를 함유한다.

이 구성에 의해, 상기한 냉동성능 및 신뢰성을 더욱 향상할 수 있다.

특히 바람직하게는, 상기 윤활유의 속에 함유되는 아인산화합물의 함유량 'x'는 0.09%이하가 바람직하다.

이 구성에 의해, 압축기의 초기운전시에 있어서 콘택트부의 친화성이 향상하고, 따라서 윤활성이 향상한다.

또, 그후, 에스테르화합물오일에 대한 산의 영향을 방지한다. 따라서, 다른 폐해없이, 콘택트부의 초기윤활성능이 향상하고, 마모하기 쉬운 초기운전시의 콘택트부의 마모가 방지된다.

그 결과, 냉동성능 및 신뢰성을 더욱 향상할 수 있다.

특히 바람직하게는, 상기 윤활유의 속에 함유되는 산성인산화합물의 함유량 'x'는 0.03%이하가 바람직하다.

이 구성에 의해, 압축기의 초기운전시에 있어서, 콘택트부의 친화성이 향상하고, 따라서 윤활성이 향상한다.

그 결과, 냉동성능 및 신뢰성을 더욱 향상할 수 있다.

본 발명의 다른 냉동기용 압축기는,

밀폐용기와,

상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와,

상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와,

상기 냉매에 상용가능한 유활유를 구비한다.

상기 냉매는 화학구조에 있어서 염소원자를 함유하지 알은 하이드로 플루오로 (HFC라고 생략)이다.

상기 윤활유는, 에테르화합물오일과, 정인산화합물, 아인산화합물중의 적어도 하나의 인화합물을 가진다.

상기한 구성에 있어서, 콘택트부의 쌍방의 콘택트부재의 표면의 경도에 관계없이, 콘택트부재의 마모량은 저감된다

또, 산포착제를 사용하지 않고 윤활유의 가수분해를 억제할 수 있다.

또, 금속비누의 생성에 기인하는 슬러지에 의한 캐필러리튜브의 틈막힘이 방지된다.

또, 콘택트면의 부식이 방지된다.

또, 인화합물의 극압첨가제로서의 작용에 의해서 HFC냉매의 윤활부족이 보충된다.

그 결과, 실용에 견딜 수 있는 높은 냉동성능 및 높은 신뢰성을 얻을 수 있다.

이하, 본 발명의 냉동기용 압축기의 실시예에 대해서 도면을 참조하면서 설명한다.

[실시예 1]

본 실시예 1은 회전타입의 냉동기용 압축기이다.

본 발명의 일실시예의 냉동기용 압축기의 단면도가 도 1에 표시된다.

제1도에 있어서, 압축기구(11)가 밀폐용기(10)의 내부에 전동기(도시생략)와 함께 설치되어 있다.

압축기구(11)는 케이싱(3)의 내부에 설치된 롤러피스톤(1)과 베인(2)을 가진다.

롤러피스톤(1)은 전동기에 의해 구동된다.

베인(2)은, 롤러피스톤(1)의 회전에 의해서, 케이싱(3)에 형성된 가이드홈(3a)의 내부를 콘택트한다. 베인(2)을 롤러피스톤(1)에 종동시키기 위한 스프링(4)이, 베인(2)과 케이싱(3)과의 사이에 설치되어 있다.

냉매가, 밀폐용기(10)의 속의 냉동사이클내에 충전되어 있다.

냉매로서는, 염소를 함유하지 않는 대체냉매인 하이드로 플루오로카본(HFC)냉매, 예를들면, HFC134a, HFC125, HFC32등이 사용된다. 이 대체냉매에 상용가능한 윤활유가, 밀폐용기(10)의 속의 오일섬프(도시생략)에 저류된다. 윤활유로서는, 에스테르화합물오일이 사용된다.

상기한 구성에 있어서, 롤러피스톤(1)이 구동되어 편심회전된다. 그 롤러피스톤(1)의 회전에 의해 롤러피스톤(1)과 케이싱(3)과의 사이에 형성되어 있는 압축실(11a)이, 베인(2)과의 협동에 의해 확장·축소된다. 압축실(lla)이 확장할 때, 저온에서, 저압의 냉매가스가 밀폐용기(10)내의 오일펌프에 있는 윤활유를 수반해서 흡입된다. 압축실(11a)이 축소할 때, 흡입한 냉매가 압축되고, 그리고, 고온 · 고압의 냉매가스에 의해서 압축실(11)로부터 토출된다.

이와 같이 해서 냉매의 냉동사이클이 구성된다. 또한, 냉동사이클의 일부에, 캐필러리튜브(도시생략)가 설치되어 있다. 냉매에 수반해서 압축실(11a)에 흡입되는 윤활유는, 냉매와 함께 압축실(11a)의 각 영역에 널리 퍼지고, 각각의 콘택트부재(베인(2)과 롤러피스톤(1))의 표면의 사이를 윤활한다.

또, 윤활유는, 압축기구(17)의 압축실(11a)의 내에 한정되지 않고, 밀폐용기(70)의 내에 있는 모든 콘택트부에도 널리퍼져서, 그들 콘택트부의 윤활을 행한다.

본 실시예 1과 같이 회전타입의 압축기의 경우는 베인(2)의 선단부(2a)와, 롤러피스톤(1)의 외주(la)와의 사이의 콘택트부가 특히 마모하기 쉽고, 이 콘택트부의 마모가 문제가 된다.

본 실시예에 있어서, 윤활유는, 에스테르화합물오일과, 정인산에스테르화합물, 아인산에스테르화합물 및 산성인산에스테르화합물중의 적어도 1개의 첨가제를 함유한다.

이 구성에 의해, HFC냉매의 윤활성의 저하를 방지하고, 또, 에스테르화합물 오일의 가수분해에 의한 수소의 발생을 방지하고, 수소취약성과 응력부식의 발생을 방지할 수 있다. 또, 이와 같은 인계화합물은 극압제로서의 작용을 발휘하고, HFC 냉매의 윤활성을 향상한다.

또, 롤러피스톤(1)의 표면과 베인(2)의 표면과의 경도차가, 록웰경도H^RC에서 10이상이 되도록 구성한다.

이에 의해 작은 경도의 부재는 통상의 경도에 의해서 종래대로의 내마모성을 확보하고, 동시에 다른쪽의 부재의 경도는 통상보다도 H^RC상당에서 10이상으로 하므로써 내마모성을 종래보다도 충분히 향상시키는 것이 가능하게 된다.

즉, 금속콘택트부의 필요한 개소의 내마모성이 향상한다.

특히, 롤러피스톤(1)의 표면과 베인(2)의 표면과의 경도차가, 록웰경도 H^RC에서 10이상이고 동시에 윤활유는 에스테르화합물오일과, 정인산에스테르화합물, 아인산에스테르화합물 및 산성인산에스테르화합물중의 적어도 1개의 첨가제를 함유하는 구성이 바람직하다.

이 구성에 의해, 경도가 큰 쪽의 콘택트부재가 경도가 작은 쪽의 콘택트부재의 마모를 조장한다는 결점이 방지된다.

또, 정인산에스테르화합물, 아인산에스테르화합물 및 산성인산에스테르화합물과 같은 인화합물은, 극압제로서의 작용을 발휘하고, HFC냉매가 염소를 함유하지 않는 것에 의한 윤활부족을 보충한다.

또, 에스테르화합물오일의 가수분해를 억제해서 작은 경도를 가진 콘택트부재의 표면이 부식 등의 영향을 받기어렵게 하는 것이 가능하게 된다. 그 때문에 높은 경도를 가진 콘택트부재와 작은 경도를 가진 콘택트부재와의 쌍방의 콘택트부의 마모가, 현저하게 저감될 수 있다.

또한 에스테르화합물오일의 가수분해에 의한 금속비누의 생성이 방지되고, 그 결과, 금속비누에 기인하는 슬러지가 냉동사이클의 캐필러리튜브에 퇴적하여 틈막힘한다는 결점이 방지된다.

이상에 설명한 바와 같이, 본 실시예의 구성에 의해, 높은 냉동성능과 고신뢰성을 가진 냉동기용 압축기를 얻을 수 있다.

다음에, 본 실시예를 더욱 구체적으로 설명한다. 롤러피스톤(1)과 베인(2)중의 한쪽이 주철 또는 소결철에 의해 작성되고, 다른쪽이 그 주철 또는 소결철보다도 H^RC에서 10이상의 높은 경도를 가진다.

높은 경도를 가진 부재로서, 초경주철, 하이스주철(High-speed steel), 경크롬주철 등의 탄화물재료가 있다.

서멧, 초경 등의 비철금속에 의해 형성한다. 또, 다른쪽의 부재의 경도를 높게하는 방법으로서는 다음과 같은 여러 가지 방법이 가능하다.

소결철 또는 주철에 경화, 스팀처리가스연질화처리(gas nitrocarburizing), 침탄질화처리(carbonitriding) 등의 표면처리를 실시한다.

스테인리스강에, 이온질화처리를 실시한다. 철계재료에 PVD표면처리에 의해 질화크롬 등의 비철금 속의 코팅을 행한다. 또, 이미 알려진 다른 경질재료나 경질화표면처리를 적용할 수 있다.

본 실시예에 사용하는 콘택트부재의 마모실험은, 도2에 표시한 바와 같은 고압분위기마모시험기를 사용해서 행하였다.

제2도에 있어서, 밀폐용기(20)의 속에, 디스크(21)와 테스트용매인(22)이 설치되어 있다.

또, 밀폐용기의 속에 냉매(29)와, 첨가제를 함유한 윤활유(28)가 충전되어 있다.

마모시험조건은 표 1에 표시된다.

디스크(21)은 구동축(24)에 연결되어 화살표'A'의 방향으로 회전한다. 또한, 밀폐용기(20)의 소정의 위치에 온도계(30)와 점도계(31)가 설치되어 있다. 디스크(21)는 압축기의 압축기구를 구성하는 롤러피스톤(1)과 동일한 재료가 사용된다. 또한, 윤활유는 에스테르화합물오일을 사용했다.

상기의 시험결과를 토대로 해서, 실제의 압축기에 대응하는 마모량을 산출했다. 약 500시간의 실제의 압축기에 대응하는 콘택트부재의 마모량이 제3도에 표시된다.

제3도에 있어서, 가로축은 사용한 베인(22)의 경도를 표시하고, 세로축은 롤러피스톤(1)에 상당하는 디스크와, 베인(22)의 마모량을 표시하고 있다.

디스크(21)의 경도는 H에서 51이다. 베인(22)의 경도는 여러 가지로 바꾸어서 실험했다.

제3도로부터 알 수 있는 바와 같이, 베인(22)이 디스크(21)의 경도에 비해서 H에서 10이하의 경우, 디스크(21)의 마모량은 적고, 그러나, 베인(22)의 마모량은 크다. 또, 베인(22)의 경도가 디스크(21)의 경도보다도 H에서 10이상일 경우, 베인(22)의 마모량은 적고, 디스크(21)의 마모량은 현재료와 거의 동등한 정도로 적다.

다음에 도2의 실험기를 사용해서, 베인(22) 및 디스크(21)(피스톤(1)에 상당한다)의 마모량에 대한 윤활유의 영향에 대해서도 실험했다.

윤활유로서, 분기형지방산과 펜타에리트리톨로 합성되는 에스테르화합물오일의 점도그레이드 68(viscosity Grade 68)을 사용했다.

에스테르화합물오일 속의 수분량은 가수분해를 막기 위하여 10ppm이하로 조제했다 극압제로서, 정인산에스테르화합물, 아인산에스테르화합물 및 산성이산에스테르화합물 등의 인계화합물을 사용하고, 그 극압제의 침가량은, 전체의 윤활제의 0.03wt%∼3wt%이다. 또한 윤활유속에 다른 첨가제는 함유되어 있지 않다.

처음에, 에스테르화합물오일 속의 수분과 마모와의 관계를 조사한 마모시험의 결과가 표 2에 표시된다.

이 실험에 있어서, 극압제는, 윤활제의 속에 함유되어 있지 않다.

표 2에 있어서의 진공가열은 에스테르화합물오일의 속에 함유되는 수분을 제거하기 위한 처리이다.

진공가열에 의해서 수분을 제거한 에스테르화합물오일을 사용한 경우, 디스크(21)의 마모깊이, 면거칠기 및 마찰계수는 증가한다.

이 실험결과를 스트라이벡곡선(Striebeck curve)을 사용해서 정리함으로써, 혼합윤활상태로부터 보다 엄격한 경계윤활상태로 이행하고 있는 것을 알 수 있다.

또한, 스트라이벡곡선은, 마찰계수 μ 와 스트라이벡파라미터 η/V·W와의 관계를 표시한 곡선이다. 여기서, η은 점도이고, V는 속도이고, W는 하중이다. 또, 베인(22)의 주변의 퇴적물을 FT-IR분석을 한 결과, 적은 양의 철비누화합물이 확인되었다.

이상의 시험결과로부터 수분을 제거한 에스테르화합물오일을 사용한 경우, 마모의 발생원인의 하나인 화학마모는 가수분해로부터 높은 온도의 열분해에 의한 철비누의 생성에 이행하는 것이 추측된다.

다음에, 에스테르화합물오일에 정인산에스테르화합물을 첨가한 윤활유를 사용해서, 윤활유의 속의 수분과 정인산에스테르화합물의 첨가효과와의 관계를 조사하기 위한 마모시험을 행하였다. 그 정인산에스테르화합물의 함유량에 대한, 베인(22)의 마모량 및 면거칠기 및 디스크(21)의 표면의 인강도가 도 4에 표시된다. 디스크(21)의 콘택트표면의 인강도는 EPMA를 사용해서 측정했다.

제4도에 있어서, 가로축은 에스테르화합물오일에 대한 정인산에스테르화합물의 첨가량비율(wt%)이다. 함유수분량에 관계없이, 정인산에스테르화합물의 첨가량이 0.2wt%이상에 이어서 베인(22)의 마모는 감소하고, 마모를 방지하는 효과가 현저하게 나타났다. 베인(22)의 마모량, 및 디스크(21)의 콘택트표면의 인강도는, 수분량에 따른 차는 나타나고 있지 않다.

이 실험결과로부터 정인산에스테르화합물의 함유는 콘택트부재의 마모를 방지하는 효과가 큰 것을 알 수 있다. 이 경우의 마모는, 정인산에스테르화합물의 열분해에 의해 발생한 인화합물이 콘택트면에 작용해서 마모를 감소시키는 효과가 있는 것으로 추측된다. 이 경우의 가수분해의 가능성은 낮다고 추측된다.

또, 다음에 에스테르화합물오일의 속에 수분이 함유되어 있는 상태에 있어서, 여러 가지의 인화합물의 극압제의 첨가효과를 조사했다.

이 마모시험의 결과가 도5에 표시된다. 도5에 있어서 정인산에스테르화합물을 사용한 경우의 디스크(21)의 콘택트면의 인강도는 약 0.2wt%∼0.3wt%의 첨가량에서 포화한다.

높은 반응성을 가진 아인산에스테르 또는 산성인산에스테르화합물을 사용한 경우의 디스크(21)의 콘택트면의 인강도는, 그 첨가량에 따라서 증가하는 경향을 보인다.

정인산에스테르화합물의 0.2wt%,∼3.0wt%의 함유량의 범위에 있어서, 마모량은 적고 안정되어 있다. 아인산에스테르화합물의 0.09wt%이하의 함유량에 있어서, 베인(22)의 마모량은 적다.

산성인산에스테르화합물의 0.03wt%이하의 함유량에 있어서, 베인(22)의 마모량은 적다. 0.09wt%이하의 아인산에스테르화합물, 또는 0.03wt%이하의 산성인산에스테르화합물을 함유한 조성의 윤활유는, 0.4wt%이상의 정인산에스테르화합물을 함유한 윤활유와 비교해서 콘택트부재의 마모량은 많다.

이 실험결과로부터 정인산에스테르화합물의 0.2wt%∼3.0wt%의 함유량의 범위에 있어서, 장기적으로 뛰어난 마모방지효과를 얻을 수 있다.

다른 한편, 아인산에스테르화합물의 0.09wt%이하의 함유량에 있어서, 초기친화의 촉진 등의 단기적인 마모방지효과를 얻을 수 있다.

산성인산에스테르화합물의 0.03wt%이하의 함유량에 있어서, 초기친화의 촉진등의 단기적인 마모방지효과를 얻을 수 있다.

정인산에스테르화합물, 아인산에스테르화합물 또는 산성인산에스테르화합물을 함유하는 에스테르화합물오일을 사용한 실험에 있어서, 디스크(21)의 콘택트면의 인화합물에 대해서 XPS분석을 행한 결과가 제6도에 표시된다.

제6도에 있어서, 각각의 인화합물을 사용한 경우에, 인산염(phosphate)이, 디스크(27)의 표면에 확인되었다.

즉, 인산염이 생성하고, 그 인산염이 마모를 방지하고 있다는 것을 알 수 있다. 산성인산에스테르화합물은, 아인산에스테르화합물에 비해서, 금속면에 의해 많이 흡수될 가능성이 높은 입체구조의 화합물을 사용했다.

높은 온도를 발생하는 베인(22)의 선단부(2a)에 있어서, 화학마모가 진행하고, 그 때문에 인산염이 많이 생성되고, 마모량이 증대한 것이 추측된다. 인산염의 생성에 의해서 얻어지는 공통의 효과로서, 면거칠기의 감소가 화인되었다. 그러나, 마모량은 인계극압제의 화학구조에 따라 다르고, 마모방지효과를 반드시 얻을 수 있다고는 한정되지않는다.

본 실시예 1에 있어서, HFC로서 특히 한정하지 않지만, 예를 들면, 화학구조식에 있어서 염소원자를 가지지 않는 수소와 플루오르와 탄소로 구성되는 화합물이 사용된다. 에스테르화합물오일로서, 특히 한정하지 않지만, 통상의 윤활유로서 사용되고 있는 에스테르화합물오일 및 예를들면, 폴리올에스테르오일, 디에스테르오일등이 사용된다.

정인산에스테르화합물로서, 특히 한정하지 않지만, 예를 들면, 트리페닐포스페이트, 트리크레실포스페이트등이 사용된다.

아인산에스테르화합물로서, 특히 한정하지 않지만, 예를들면, 트리페닐포스파이트, 디페닐포스파이트, 디부틸포스파이트등이 사용된다.

산성인산에스테르화합물로서, 인산모노에스테르 및 인산디에스테르가 있고, 예를들면, 부틸포스페이트, 디부틸포스페이트가 사용된다.

대체로 이하와 같이 정리할 수 있다.

①윤활유로서, 수분을 제거한 에스테르화합물오일을 사용한 경우, 콘텍트부재의 화학마모는 주로 에스테르화합물의 열분해에 의한 철비누의 생성에 기인한다.

②인화합물의 극압제는 함유하는 에스테르화합물오일은, 그 인화합물의 열분해에 의한 인산염의 생성에 의해서 마모에 관여한다. 그 경우, 콘택트부재의 콘택트면은 평활하게 되나, 그러나, 그 마모방지효과 및 적정첨가량은 인화합물의 화학구조에 현저하게 의존한다.

③에스테르화합물오일과 정인산에스테르화합물(TPP, TCP등)을 함유한 윤활유속의 정인산에스테르화합물의 함유비율'x'(wt%)는 식①의 범위가 특히 바람직하다.

0.2≤X3.0 ‥‥①

식①의 범위의 정인산에스테르화합물을 함유함으로써, 극성이 강한 에스테르 화합물오일의 존재하에 있어서도 콘택트부재의 마모를 방지하는 효과가 현저하게 나타난다. 그 결과, 냉동압축기의 냉동성능 및 신뢰성이 잠기간에 걸쳐서, 더욱 향상할 수 있다.

④에스테르화합물오일과 아인산에스테르화합물을 함유한 윤활유의 속에 첨가되는 바람직한 아인산에스테르화합물의 함유량은, 0.09wt%이하이고, 이 첨가량의 범위에 있어서, 특히 뛰어난 마모방지효과를 발휘한다.

이 아인산에스테르화합물이 냉동압축기의 초기운전시에만 효과를 발휘해서 콘택트부의 친화를 좋게해서 윤활성을 향상한다. 그후 또, 에스테르화합물오일에 대한 산에 의한 영향이 방지된다. 따라서, 다른 폐해없이 콘택트부의 초기의 윤활 성능이 향상한다. 동시에, 마모하기 쉬운 초기운전시의 콘택트부의 마모를 방지할 수 있다. 그 결과, 냉동압축기의 냉동성능 및 신뢰성을 더욱 향상할 수 있다.

⑤에스테르화합물오일과, 산성인산에스테르화합물을 함유한 윤활유의 속에 첨가되는 바람직한 산성인산에스테르화합물의 함유량은, 0.03wt%이하이고, 이 첨가량의 범위에 있어서, 특히 뛰어난 마모방지효과를 발휘한다.

이 산성인산에스테르화합물이, 냉동압축기의 초기운전시에만 효과를 발휘해서, 콘택트부의 친화를 좋게해서 윤활성을 향상한다. 그후 또, 에스테르화합물오일에 대한 산에 의한 영향이 방지된다. 따라서, 다른 폐해없이 콘택트부의 초기의 윤활성능이 향상한다. 동시에, 마모하기 쉬운 초기운전시의 콘택트부의 마모를 방지할 수 있다. 그 결과, 냉동압축기의 냉동성능 및 신뢰성을 더욱 향상할 수 있다.

⑥에스테르화합물오일에 정인산에스테르화합물과 아인산에스테르화합물을 첨가한 윤활유는, 상기한 ③과 ④에서 설명한 작용효과가 상승해서 발휘되고, 그 결과, 더욱 뛰어난 상기 효과를 얻을 수 있다.

⑦에스테르화합물오일에 정인산에스테르화합물과 산성인산에스테르화합물을 첨가한 윤활유는, 상기한 ③과 ⑤에서 설명한 작용효과가 상승해서 발휘되고, 그 결과, 더욱 뛰어난 상기 효과를 얻을 수 있다.

[실시예 2]

다음에, 실시예 1과 동일한 HFC냉매를 사용하고, 에스테르화합물오일에 정인산에스테르화합물과 산포착제를 첨가한 윤활유를 사용해서, 실시예 1과 마찬가지로, 콘택트부재의 마모실험을 행하였다.

산포착제로서, 에폭시화합물(AC라고 생략)을 사용했다.

실험결과와 이론계산을 행하였다. 그 결과, 에스테르화합물오일과 정인산에스테르화합물과 산포착제를 함유한 윤활유 속의 정인산에스테르화합물의 함유비율 'x'(wt%)는, AC의 함유비율을 'Y'(wt%)로 했을 때, 식②의 범위가 특히 바람직하다.

3+Y×0.714X≥0.2+Y×0.714 ‥‥②

식②의 범위의 산포착제를 함유하으로써, 에스테르화합물오일 속의 수분에 의한 가수분해를 최대로 억제할 수 있다. 또, 완전산화를 저감하는 것이 가능하고, 따라서, 윤활유의 열화를 다른 폐해없이 방지할 수 있다. 그 결과, 콘택트부의 콘택트부재마모가 현저하게 저감되고, 뛰어난 윤활성능을 장기간에 걸쳐서 유지할 수 있다.

또, 압축기구와 함께 밀폐용기내에 설치되는 전동기의 절연재료나 시일재료등의 유기재료가 유기산에 의해서 침식되어 절연성이나 시일성이 저하한다는 과제가 충분히 방지된다. 그 결과, 압축기의 냉동성능 및 신뢰성이 더욱 향상될 수 있다.

상기 식②에 있어서 산포착제의 함유비율을 'Y'wt%로 했을 때, 산포착제의 함유비율'Y'와 정인산에스테르화합물 'x'와의 관계는, 식③이 바람직하다.

Y≤1.4(X-0.2) ‥‥③

[실시예 3]

다음에 실시예 1과 동일한 HFC냉매를 사용하고, 에스테르화합물오일에 정인산에스테르화합물과 산화방지제를 첨가한 윤활유를 사용해서, 실시예 7과 마찬가지로, 콘택트부재의 마모실험을 행하였다.

산화방지제로서, 페놀화합물(OC라고 생략)을 사용했다.

실험결과와 이론계산을 행하였다. 그 결과, 에스테르화합물오일과 정인산에스테르화합물과 산화방지제를 함유한 윤활유 속의 정인산에스테르화합물의 함유비율'x'(wt%)는, 산화방지제의 함유비율을 'z'(wt%)로 했을 때, 식④의 범위가 특히 바람직하다.

3+Z×0.333X≥0.2+Z×0.333 ‥‥④

식④의 범위의 산화방지제를 함유함으로써, 윤활유 속의 용존산화에 의한 윤활제의 산화를 다른 폐해없이 방지할 수 있다. 따라서 콘택트부의 콘택트부재마모가 현저하게 저감되고, 뛰어난 윤활성능을 장기간에 걸쳐서 유지할 수 있다.

그 결과, 압축기의 냉동성능 및 신뢰성이 더욱 향상될 수 있다.

상기 식④에 있어서, 산화방지제의 함유비율'z'(wt%)와 정인산에스테르화합물함유비율 'x'(wt%)관계는, 식⑤의 범위가 바람직하다.

Z≤3(X-0.2) ‥‥⑤

[실시예 4]

다음에 실시예 1과 동일한 HFC냉매를 사용하고, 에스테르화합물오일에 정인산에스테르화합물과 산포착제와 산화방지제를 첨가한 윤활유를 사용해서, 실시예 1 과 마찬가지로, 콘택트부재의 마모실험을 행하였다.

산포착제로서, 에폭시화합물(AC라고 생략)을 사용했다. 산화방지제로서, 페놀화합물(OC라고 생략)을 사용했다.

실험결과와 이론계산을 행하였다. 그 결과, 에스테르화합물오일과 정인산에스테르화합물파 산포착제와 산화방지제를 함유한 윤활유 속의 정인산에스테르화합물의 함유비율'x'(wt%)는, 산포착제의 함유비율을 'Y'(wt%) 및 산화방지제의 함유비율을 'z'(wt%)로 했을 때, 식⑥의 범위가 특히 바람직하다.

3+Y×0.714+Z×0.333X≥0.2+Y×0.714+Z×0.333 ‥‥⑥

식⑥의 범위의 산포착제와 산화방지제를 함유함으로써, 상기 실시예 3과 실시예 4에서 설명한 효과를 동시에 얻을 수 있다.

상기한 실시예 1∼4에 있어서, 식①∼⑥의 각각의 식의 범위이외의 윤활유조성의 경우, 상기한 각각의 효과가 약간 뒤떨어진다.

[실시예 5]

본 실시예 5에 있어서, 냉매는 실시예 1 및 실시예 3과 동일한 HFC를 사용했다. 윤활유의 주성분은 에테르화합물오일을 사용했다. 또, 극압제로서, 정인산에스테르화합물, 아인산에스테르화합물 및 산성인산에스테르화합물의 적어도 1개의 인화합물을 사용했다. 또, 산포착제는 함유되어 있지 않다.

이와 같은 주성분과 첨가제를 가진 윤활유를 사용해서, 실시예 1 및 실시예 3의 경우와 마찬가지 실험을 행하였다.

그밖의 구성은 실시예 1 및 실시예 3과 동일하고 따라서 중복하는 도시 및 설명은 생략한다.

에테르화합물오일과 상기한 인화합물을 함유한 윤활유를 사용한 경우, 뛰어난 윤활효과가 확인되었다. 또, 금속비누의 생성은 억제되었다. 또, 슬러지에 의한 캐필러리튜브의 틈막힘이 억제되었다. 또, 콘택트부의 표면의 부식이 억제되었다.

특히, 본 실시예에 있어서 콘택트부의 2개의 콘택트부재의 경도차가 H^RC에서 10이하일 경우에 있어서도, 뛰어난 상기의 효과를 얻을 수 있는 것을 알 수 있었다.

즉, 압축기구의 콘택트부를 구성하는 콘택트부재간의 경도가 거의 동일할 경우, 또는 윤활유가 산포착제를 함유하지 않은 경우에 있어서도, 에테르화합물오일과 극압제로서의 인화합물과의 작용에 의해서, 염소원소를 함유하지 않는 냉매의 윤활부족을 보충할 수 있고, 동시에 콘택트부재의 부식 및 냉동사이클의 틈막힘이 방지된다. 그 결과, 실용에 견딜 수 있는 냉동성능 및 신뢰성을 가진 압축기를 얻을 수 있었다. 또, 산화방지제를 함유하는 경우, 상기 효과가 현저하게 향상한다.

물론, 본 실시예 5에 있어서 , 압축기구의 콘택트부를 이루는 콘택트부재간의 경도차를 필요에 따라서 H^RC에서 10이상으로 설정하는 것도 가능하다.

이 구성에 의해, 실시예 1 및 실시예 3과 동일한 작용효과를 동시에 발휘하고, 압축기의 냉동성능 및 신뢰성이 더욱 현저하게 향상한다.

에테르화합물오일로서, 특히 한정하지 않지만, 예를들면, 폴리비닐에테르오일, 폴리알킬렌글리콜오일, 폴리페닐에테르오일등이 사용된다.

[실시예 6]

본 실시예 6에 있어서, 냉매는 실시예 1 및 실시예 3과 동일한 HFC를 사용했다. 윤활유의 주성분은, 카보네이트화합물오일을 사용했다. 또, 극압제로서, 정인산에스테르화합물, 아인산에스테르화합물 및 산성인산에스테르화합물의 적어도 1개의 인화합물을 사용했다. 또, 산포착제는 함유되어 있지 않다.

이와 같은 주성분과 첨가제를 가진 윤활유를 사용해서, 실시예 1 및 실시예 3의 경우와 마찬가지의 실험을 행하였다. 그밖의 구성은 실시예 1 및 실시예 3과 동일하고, 따라서, 중복하는 도시 및 설명은 생략한다.

카보네이트화합물오일과 상기한 인화합물을 함유한 윤활유를 사용한 경우, 뛰어난 윤활효과가 확인되었다. 또, 금속비누의 생성은 억제되었다. 또, 슬러지에 의한 캐필러리튜브의 틈막힘이 억제되었다. 또, 콘택트부의 표면의 부식이 억제되었다.

특히, 본 실시예에 있어서, 콘택트부의 2개의 콘택트부재의 경도차가 H^RC에서 10이하일 경우에 있어서도 뛰어난 상기의 효과를 얻을 수 있는 것을 알 수 있었다.

즉, 압축기구의 콘택트부를 구성하는 콘택트부재간의 경도가 거의 동일한 경우, 또는, 윤활유가 산포착제를 함유하지 않은 경우에 있어서도, 카보네이트화합물 오일과 극압제로서의 인화합물과의 작용에 의해서 염소원소를 함유하지 않은 냉매의 윤활부족을 보충할 수 있고, 동시에, 콘택트부재의 부식 및 냉동사이클의 틈막힘이 방지된다. 그 결과, 실용에 견딜 수 있는 냉동성능 및 신뢰성을 가진 압축기를 얻을 수 있었다. 또, 산화방지제를 함유하는 경우, 상기 효과가 현저하게 향상한다.

물론, 본 실시예 5에 있어서, 압축기구의 콘택트부를 이루는 콘택트부재간의 경도차를 필요에 따라서 H^RC에서 10이상으로 설정하는 것도 가능하다.

이 구성에 의해 실시예 1 및 실시예 3과 동일한 작용효과를 동시에 발휘하고, 압축기의 냉동성능 및 신뢰성이 더욱 현저하게 향상한다.

카보네이트화합물오일로서, 특히 한정하지 않지만, 예를들면 모노카보네이트 오일, 폴리카보네이트오일등이 사용된다.

Claims

밀폐용기와, 상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와, 상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와, 상기 냉매에 상용가능한 윤활유를 구비하고, 상기 냉매는, 염소원자를 함유하지 않는 하이드로 플루오로카본화합물(HFC)이고, 상기 윤활유는, 에스테르화합물오일과, 정인산화합물을 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제1항에 있어서, 상기 콘택트부는 제 1콘택트부재와, 상기 제 1콘택트부재에 콘택트하는 제 2콘택트부재를 가지고, 상기 제 1콘택트부재의 표면의 경도와 상기 제 2콘택트부재의 표면의 경도와의 차가, 록웰경도(H^RC)에서, 10이상인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제2항에 있어서, 상기 윤활유의 속에 함유되는 상기 정인산에스테르화합물의 함유량 'x'(wt%)는, 0.2≤X 3.0 의 범위인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제2항에 있어서, 상기 윤활유는, 또 산포착제를 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제4항에 있어서, 상기 산포착제는, 에폭시화합물인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제2항에 있어서, 상기 윤활유는 또 'Y'(wt%)의 산포착제를 함유하고, 상기 정인산에스테르의 함유량 'x'(wt%)는, 3+Y×0.714X≥0.2+Y×0.714 의 범위인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제6항에 있어서, 상기 산포착제의 함유량 'Y'(wt%)와 상기 정인산에스테르의 함유량 'x'(wt%)와의 관계는, Y≤1.4(X-0.2) 인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제2항에 있어서, 상기 윤활제는, 또, 산화방지제를 함유한 것을 특징으로하는 냉동기용 압축기.
제8항에 있어서, 상기 산화방지제는 페놀화합물인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제2항에 있어서, 상기 윤활유는 또 'Z'(wt%)의 산화방지제를 함유하고, 상기 정인산에스테르의 함유량'X'(wt%)은, 3+Z×0.333X≥0.2+Z×0.333 의 범위인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제10항에 있어서, 상기 산화방지제의 함유량'Z'(wt%)와 상기 정인산에스테르의 함유량'X'(wt%)와의 관계는, Z ≤3(X-0.2) 인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제2항에 있어서, 상기 윤활유는, 또 'Y'(wt%)의 에폭시화합물의 산포착제와 'Z'(wt%)의 페놀화합물의 산화방지제를 함유하고, 상기 정인산에스테르의 함유량 'x'(wt%)는, 3+Y×0.714+Z×0.333X≥0.2+Y×0.714+Z×0.333의 범위인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
밀폐용기와, 상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와, 상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와, 상기 냉매에 상용가능한 윤활유를 구비하고, 상기 냉매는, 염소원자를 함유하지 않는 하이드로 플루오로카본화합물(HFC)이고, 상기 윤활유는, 에스테르화합물오일과, 아인산화합물을 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제13항에 있어서, 상기 콘택트부는 제 1콘택트부재와, 상기 제 1택트부재에 콘택트하는 제 2콘택트부재를 가지고, 상기 제 1콘택트부재의 표면의 경도와 상기 제 2콘택트부재의 표면의 경도와의 차가, 록웰경도(H^RC)에서, 10이상인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제14항에 있어서, 상기 윤활유의 속에 함유되는 상기 아인산에스테르화합물의 함유량은 0.09wt%이하인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
밀폐용기와, 상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와, 상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와, 상기 냉매에 상용가능한 윤활유를 구비하고, 상기 냉매는, 염소원자를 함유하지 않는 하이드로 플루오로카본화합물(HFC)이고, 상기 윤활유는, 에스테르화합물오일과, 산성인산화합물을 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제16항에 있어서, 상기 콘택트부는 제 1콘택트부재와, 상기 제 1콘택트부재에 콘택트하는 제 2콘택트부재를 가지고, 상기 제 1콘택트부재의 표면의 경도와 상기 제 2콘택트부재의 표면의 경도와의 차가, 록웰경도(H^RC)에서, 10이상인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제17항에 있어서, 상기 윤활유의 속에 함유되는 상기 산성인산에스테르화합물의 함유량은 0.03wt%이하인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
밀폐용기와, 상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와, 상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와, 상기 냉매에 상용가능한 윤활유를 구비하고, 상기 냉매는, 염소원자를 함유하지 않는 하이드로 플루오로카본화합물(HFC)이고, 상기 윤활유는, 에테르화합물오일과, 정인산화합물을 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제19항에 있어서, 상기 콘택트부는 제 1콘택트부재와, 상기 제 1콘택트부재에 콘택트하는 제 2콘택트부재를 가지고, 상기 제 1콘택트부재의 표면의 경도와 상기 제 2콘택트부재의 표면의 경도와의 차가, 록웩경도(H^RC)에서 , 10이상인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제19항에 있어서, 상기 윤활유의 속에 함유되는 상기 정인산에스테르화합물의 함유량 'X'(wt%)는, 0.2≤X3.0 의 범위인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제19항에 있어서, 상기 윤활제는, 또, 산화방지제를 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제22항에 있어서, 상기 산화방지제는 페놀화합물인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제19항에 있어서, 상기 윤활유는 또 'Z'(wt%)의 산화방지제를 함유하고, 상기 정인산에스테르의 함유량'X'(wt%)은, 3+Z×0.333X≥0.2+Z×0.333 의 범위인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제24항에 있어서, 상기 산포착제의 함유량 'Y'(wt%)와 상기 정인산에스테르의 함유량 'X'(wt%)와의 관계는, Y≤1.4(X-0.2) 인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
밀폐용기와, 상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와, 상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와, 상기 냉매에 상용가능한 윤활유를 구비하고, 상기 냉매는, 염소원자를 함유하지 않는 하이드로 플루오로카본화합물(HFC)이고, 상기 윤활유는, 카보네이트화합물오일과, 정인산화합물을 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제26항에 있어서, 상기 콘택트부는 제 1콘택트부재와, 상기 제 1콘택트부재에 콘택트하는 제 2콘택트부재를 가지고, 상기 제 1콘택트부재의 표면의 경도와 상기 제 2콘택트부재의 표면의 경도와의 차가, 록웰경도(H^RC)에서, 10이상인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제26항에 있어서, 상기 윤활유의 속에 함유되는 상기 정인산에스테르화합물의 함유량 'X'(wt%)는, 0.2≤X3.0 의 범위인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제26항에 있어서, 상기 윤활유는, 또, 산화방지제를 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제29항에 있어서, 상기 산화방지제는 페놀화합물인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제26항에 있어서, 상기 윤활유는 또 'Z'(wt%)의 산화방지제를 함유하고, 상기 정인산에스테르의 함유량'x'(wt%)은, 3+7×0.333X≥0.2+Z×0.333 의 범위인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제31항에 있어서, 상기 산화방지제의 함유량'Z'(wt%)와 상기 정인산에스테르의 함유량'X'(wt%)와의 관계는, Z≤3(X-0.2) 인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
밀폐용기와, 상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와, 상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와, 상기 냉매에 상용가능한 윤활유를 구비하고, 상기 냉매는, 염소원자를 함유하지 않는 하이드로 플루오로카본화합물(HFC)이고, 상기 윤활유는, 에테르화합물오일과, 아인산화합물을 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제33항에 있어서, 상기 콘택트부는 제 1콘택트부재와, 상기 제 1콘택트부재에 콘택트하는 제 2콘택트부재를 가지고, 상기 제 1콘택트부재의 표면의 경도와 상기 제 2콘택트부재의 표면의 경도와의 차가, 록웰경도(H^RC)에서 , 10이상인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제33항에 있어서, 상기 윤활유의 속에 함유되는 상기 아인산에스테르화합물의 함유량은 0.09wt%이하인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
밀폐용기와, 상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와, 상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와, 상기 냉매에 상용가능한 윤활유를 구비하고, 상기 냉매는, 염소원자를 함유하지 않는 하이드로 플루오로카본화합물(HFC)이고, 상기 윤활유는, 카보네이트화합물오일과, 아인산화합물을 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제36항에 있어서, 상기 콘택트부는 제 1콘택트부재와, 상기 제 1콘택트부재에 콘택트하는 제 2콘택트부재를 가지고, 상기 제 1콘택트부재의 표면의 경도와 상기 제 2콘택트부재의 표면의 경도와의 차가, 록웰경도(H^RC)에서, 10이상인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제36항에 있어서, 상기 윤활유의 속에 함유되는 상기 아인산에스테르화합물의 함유량은 0.09wt%이하인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
밀폐용기와, 상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와, 상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와, 상기 냉매에 상용가능한 윤활유를 구비하고, 상기 냉매는, 염소원자를 함유하지 않는 하이드로 플루오로카본화합물(HFC)이고, 상기 윤활유는, 에테르화합물오일과, 산성인산화합물을 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제39항에 있어서, 상기 콘택트부는 제 7콘택트부재와, 상기 제 1콘택트부재에 콘택트하는 제 2콘택트부재를 가지고, 상기 제 1콘택트부재의 표면의 경도와 상기 제 2콘택트부재의 표면의 경도와의 차가, 록웰경도(H^RC)에서, 10이상인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제39항에 있어서, 상기 윤활유의 속에 함유되는 상기 산성인산에스테르화합물의 함유량은 0.03wt%이하인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
밀폐용기와, 상기 밀폐용기의 속에 설치된 콘택트부를 가진 압축기구와, 상기 밀폐용기의 속에 충전된 냉매와, 상기 냉매에 상용가능한 윤활유를 구비하고, 상기 냉매는, 염소원자를 함유하지 않는 하이드로 플루오로카본화합물(HFC)이고, 상기 윤활유는, 카보네이트화합물오일과, 산성인산화합물을 함유한 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제42항에 있어서, 상기 콘택트부는 제 1콘택트부재와, 상기 제 1콘택트부재에 콘택트하는 제 2콘택트부재를 가지고, 상기 제 1콘택트부재의 표면의 경도와 상기 제 2콘택트부재의 표면의 경도와의 차가, 록웰경도(H^RC)에서, 10이상인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.
제42항에 있어서, 상기 윤활유의 속에 함유되는 상기 산성인산에스테르화합물의 함유량은 0.03wt%이하인 것을 특징으로 하는 냉동기용 압축기.