KR0180742B1

KR0180742B1 - 전기청소기 및 전기청소기에 사용되는 송풍기 어셈블리와 임펠러

Info

Publication number: KR0180742B1
Application number: KR1019910012210A
Authority: KR
Inventors: 유끼지 이와세; 시게노리 사또; 마사오 스나가와; 히사노리 도요시마
Original assignee: 미다 가쓰시게; 가부시기가이샤 히다찌세이사꾸쇼
Priority date: 1990-07-20
Filing date: 1991-07-18
Publication date: 1999-02-01
Also published as: EP0467557B1; KR920002084A; JP2852106B2; DE69127832T2; EP0602007A3; EP0467557B2; EP0602007A2; DE69105845D1; JPH0481600A; EP0467557A1; EP0602007B1; DE69127832D1; DE69105845T2

Abstract

본원 발명의 전기청소기용 송풍기 어셈블리는 송풍기용 전동기(81)와, 이 송풍기용 전동기(81)로 구동되는 베인이 부설된 원심형 임펠러(90)와, 이 임펠러(90)의 외주연장상에 형성된 공기디퓨저(89)로 구성된 전기청소기용 송풍기어셈블리에 있어서, 상기 임펠러(90)의 입구 및 출구에서의 기류효율을 개선하기 위해 상기 임펠러(90)는 자오면(子午面)에서 볼 때 베인입구영역으로부터 내측플랜지(97b)로 만곡되는 측판(97)을 가지고, 상기 공기 디퓨저(89)는 1도 내지 4도의 범위로 입구각이 설정된 베인(94)을 가진다.

Description

전기청소기 및 전기청소기에 사용되는 송풍기 어셈블리와 임펠러

제1도는 본원 발명에 일실시예를 도시한 전동송풍기의 일부단면을 포함한 정면도.

제2도는 제1도의 송풍기의 종단면도.

제3도 및 제4도는 일본국 특개소 59(1984)-74396호의 송풍기와 제2도의 송풍기에 있어서의 각각의 기류를 도시한 도면.

제5도는 본원 발명의 다른 실시예를 도시한 송풍기의 종단면도.

제6도는 제1도에 도시된 전동송풍기의 임펠러 및 디퓨저의 평면도.

제7도는 디퓨저베인을 도시한 제6도의 원으로 표시한 부분의 확대도.

제8도는 디퓨저입구각을 변화시켰을 때의 전동송풍기의 성능결과를 도시한 그래프.

제9도는 디퓨저베인의 스로트폭과 디퓨저내경과의 비를 변화시켰을 때의 전동송풍기의 성능결과를 도시한 그래프.

제11도는 본원 발명의 또 다른 실시예를 도시한 디퓨저 날개의 평면도.

제12도는 제11도의 본 실시예의 공력(空力)성능결과를 도시한 도면.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

80 : 송풍기 81 : 전동기

89 : 디퓨저 90 : 원심형 임펠러

92 : 팬 통 92a : 절곡 플랜지

94 : 디퓨저 날개 95 : 복귀안내날개

97 : 측판 97a : 측판의 만곡부

98 : 주판 99 : 코킹부

100 : 간극 β3 : 입구각

ws : 통로폭

본원 발명은 전기청소기 및 청소기에 사용되는 송풍기 조립체와 임펠러에 관한 것이다.

종래의 가정용 전기청소기에 사용되는 전동송풍기는 일본국 특개소 59(1984)-74396호 공보에 기재되어 있는 바와 같이, 임펠러의 입구부근에서는 측판을 자오면(子午面)에서 볼 때 측판 외주측으로부터 연속된 곡선으로, 더욱이 임펠러의 내경에 비해 커다란 반경을 가진 곡선으로 구성되어 있다. 이러한 설계는 배출소음을 저감할 수 있지만, 전기청소기의 벽면에 전달되는 진동으로 인하여 이 벽면을 통해 전달되는 음향을 상대적으로 증대시키기 쉽다.

또한, 일본국 특개소 59(1984)-74396호 공보에 기재된 것으로는 임펠러의 입구부분에서는 팬 통이 덮힌 부분과 임펠러의 측판은 대략 수직으로 배치되어 있었다. 따라서, 축 방향으로부터 유입되는 기류가 임펠러 입구부에서 반경 방향으로 방향 전환 할 때에 측판측에서 기류가 부서져 커다란 손실을 발생한다. 또한, 임펠러 입구부의 기류상태가 나쁘므로 임펠러의 날개매수와 회전수의 적(積)에 일치하는 소음이 증대되기 쉬웠었다. 또한, 임펠러의 입구와 팬 통과의 겹친 길이가 임펠러의 측판의 판두께로 결정되므로, 시일부의길이를 1mm 미만 밖에 취할 수 없으므로, 측판과 통과의 사이의 누출유량을 저감하는 것이 곤란했었다.

또한, 누출기류가 임펠러의 입구의 주류와 대략 수직으로 되어 있으므로, 기류의 부서짐이 촉진되고 있었다. 또한, 측판이 자오면에서 볼 때 곡선형으로 되어있으므로, 측판과 날개를 장착하여 함께 코킹할 때에 주판(main shroud)과 측판이 변형되기 쉽고, 임펠러의 면진동이 커지기 쉬웠다. 또한, 임펠러 내의 날개 끝 면에서 간극이 생기므로, 누출에 의한 손실의 증대를 초래했다.

종래의 전동송풍기에서는 일본국 특개소 59(1984)-74396호에 개시된 바와 같이, 원심형 임펠러의 디퓨저 날개, 복귀안내날개 등의 구성은 대형 송풍기 또는 압축기 등과 유사하지만, 전기청소기용 전동송풍기에서는 크기, 형상 등에 특히 제약이 있다. 통상의 원심형 송풍기 또는 압축기에서는 임펠러에서 토출되는 기류가 원주방향에 대해서 이루는 각도는 10도 내지 30도 정도의 값이며, 따라서 디퓨저 날개의 입구각도는 이 값에 맞도록 설계된다. 그러나, 전기청소기용 전동송풍기는 저비속도(低比速度)(회전수에 대해 압력이 높은 것에 비해서는 유량이 적음)이며, 일반적으로 임펠러의 출구폭은 작게 설계되지만, 임펠러의 출구폭을 작게 하면 임펠러 내의 마찰손실이 커지므로, 날개의 폭과 출구각을 비교적 크게 하고 있다. 따라서 가정용 전기청소기에 사용되는 전동송풍기에서는 임펠러 출구의 절대기류 각이 6도 정도로 설계되며, 디퓨저의 입구각은 5도 정도까지의 것이 있다.

본원 발명의 목적은 최소한 부분적으로 상술한 종래의 결점을 해소하고, 전기청소기의 송풍기를 통해 기류효율을 개선하는 것이다.

본원 발명은 특허청구의 범위 제1항에 기재된 바와 같으며, 본원 발명의 또 다른 양태에 의한 임펠러는 특허청구의 제2항에 기재된 바와 같다.

바람직하게는, 임펠러의 측판은 날개부근의 영역에서 형태상 원뿔대이다. 또한 바람직하게는 측판의 플랜지의 단부는 자오면에서 볼 때 축에 대해 30도 이상의 각도에 있다. (a) 플랜지로 향하는 만곡부에 있어서의 측판의 곡률 반경과, (b) 축방향에 있어서의 날개입구폭과의 비를 0.5 내지 1.0의 범위로 설정할 때 최대의 효과를 얻을 수 있다.

다음에, 본원 발명에 실시예에 대하여 첨부도면에 따라 상세히 설명한다.

제1도 및 제2도에 도시된 전기청소기용 전동송풍기는 송풍기(80)와 전동기(81)로 구성되어 있다. 전동기(81)의 틀(81a)의 내부에는 회전축(82)에 고정된 회전자(83)와, 코일(84a,84b)을 가진 고정자(85)가 배설되어있다. 틀(81a)의 끝 면 중앙에는 베어링지지부(81b)가 형성되고, 이 베어링지지부(81b)에 회전축(82)의 일단을 축 지지하는 베어링(86a)이 설치되어 있다. 또한, 틀(81a)의 하부 외주면에 배기구(81c)가 형성되어 있다. 틀(81a)의 상부 끝 면에 단부 받침대(87)가 설치되고, 이 단부 받침대(87)를 통해서 송풍기(80)와 전동기(81)가 접속되어 있다.

단부 받침대(87)는 그 중앙의 베어링지지부(87a)와 외주의 평면부(87b)로 구성되어 평면부(87b)에는 송풍기(80)로부터의 공기를 전동기(81)내에 도입하여 이 전동기를 냉각하기 위한 흡기구(88)가 형성되어 있다. 베어링지지부(87a)에 회전축(82)의 타단을 축 지지하는 베어링(86b)이 설치되어 있다. 또한, 단부 받침대(87)에는 디퓨저(89)가 배치되고, 그 상류 측에 원심형 임펠러(90)가 너트(91)에 의해 회전축(82)에 고정되어 있다. 그리고, 원심형 임펠러(90) 및 디퓨저(89)는 단부 받침대(87)의 외주에 압입 고정된 팬 통(92)에 의해 덮혀 있다. 또한, 팬 통(92)의 중앙부에는 흡입구(93)가 형성되어 임펠러의 중앙 흡입구 영역이 된다.

디퓨저(89)는 원심형 임펠러(90)의 외주연장 상에 형성된 복수의 디퓨저 날개(94)로 구성되고, 임펠러(90) 부근에 위치하여 디퓨저 날개(94)를 지지하는 벽(89a)측에 복수의 복귀안내날개(95)가 형성된다. 벽(89a)은 둥근 외주 에지를 가지므로, 디퓨저 날개(94)로부터 복귀안내날개로의 기류를 원할하게 하고, 복귀안내날개(95)는 단부 받침대(87) 및 벽(89a)과 함께 기류를 흡기구(88)까지 유도하는 복귀안내통로를 형성하고 있다.

다음에, 본원 발명의 실시예에 의한 전동송풍기에 대하여 그 동작을 설명한다. 전동기(81)를 구동하여 임펠러(90)를 회전시키면 도면 중의 화살표로 도시한 바와 같이 흡입구(93)로부터 임펠러(90) 내에 공기가 유입되고, 기류는 임펠러(90)에서 토출되어 디퓨저 날개(94) 사이를 통과하여, 그 외주부에서 흐르는 방향이 변환되고, 다시 복귀안내통로를 통과한 후, 흡기구(88)를 통해서 틀(81a)내에 도입된다. 틀(81a) 내에 도입된 기류는 회전자(83)를 냉각시키는 동시에 고정자(85)와 틀(81a) 내면으로 형성되는 공기통로를 지나 코일(84a,84b)을 냉각시키고, 틀(81a) 외주상의 배기구(81c)에서 외기로 배출된다.

제2도에 원심형 임펠러(90)의 형상 및 디퓨저 영역을 보다 상세히 도시한다. 임펠러(90)는 복수의 날개(94), 측판(97) 및 주판(98)으로 구성되고, 각 날개(96)의 에지에 3개의 돌기가 형성되어 있고, 측판(97) 및 주판(98)에 형성된 구멍에 끼워져 코킹되어서, 각 이 코킹부에서 견고하게 고정된다. 제6도에 도시된 바와 같이, 날개(96)는 외측으로 연장됨에 따라 만곡되며, 이것은 편의상 제2도에는 도시되어 있지 않다.

측판(97)은 자오면에서 볼 때 코킹부(99)의 최내 측으로부터 반경방향 외측과 이것의 수직인 날개(96) 방향이 이루는 원뿔내, 즉 직선형상으로 되어 있고, 코킹부(99)의 내측에서 측판(97)은 만곡부(97a)를 갖도록 형성되어 있으며, 이 만곡부에서 벤딩되어 상향하는 플랜지(97b)의 단부는 임펠러의 축에 대해 약 20도 위치에 있다. 이 만곡부(97a)의 곡율 반경은 날개입구폭의 0.7배로 되어 있다. 또한, 팬 통(92)에는 내측으로 절곡되는 절곡 플랜지(92a)가 형성되고, 이 플랜지(92a)와 임펠러(90)의 플랜지(97b)와의 사이에 간극(100)이 형성된다. 제2도에 도시된 바와 같이, 플랜지(92a,97b)는 축 방향으로 포개어져 있고(또한 제4도 및 제5도 참조), 플랜지(92a)는 반경 방향 내측에 있다.

흡입구(93)에서 들어간 기류는 임펠러(90)에서 승압되지만, 임펠러(90)에서 나온 기류의 일부는 임펠러(90)의 입구와 출구의 압력차에 의해 임펠러(90)와 팬 통(92)과의 사이를 지나 다시 임펠러(90)에 유입된다. 따라서, 임펠러(90)는 이 누출기류에 대하여도 작용을 하므로, 누출유량이 크면 전동송풍기의 대폭적인 성능저하를 일으키지만, 실시예에 도시된 바와 같이 간극(100)의 길이를 측판(97)의 판두께 보다 크게 하고 있으므로, 누출기류에 대한 마찰손실을 크게 할 수 있으므로, 누출유량을 저감할 수 있다.

또한, 누출기류의 방향은 축과 평행으로 되어 있고, 이 부분에서는 주류도 축과 평행이므로 누출기류가 주류에 대해서 악영향을 미치지 않고, 또한 측판의 만곡부(97a)의 곡률 반경도 크므로, 주류가 측판(97)으로부터의 부서짐도 작다.

제3도에 도시한 송풍기와 제1도와 제2도의 본 실시예와 같은 형상의 송풍기로 기류의 레이놀드수(Reynolds number)를 맞추어 수류(水流)로 가시화 실험한 결과로는 종래예로서 제3도에 도시한 형상으로는 임펠러의 측판측에서 흐름이 크게 부서지고 있으나, 제4도에 도시한 바와 같이 본 실시예와 같이 만곡부(97a)의 반격과 임펠러 날개인 입구폭과의 비를 축방향으로 0.5로 설정한 것에서는 기류가 측판에 따라 흐르는 것을 알았다. 이로써, 회전수와 날개 매수의 적의 주파수로 발생하는 소음을 작게 억제할 수 있다. 또한, 제1도 및 제2도의 임펠러의 에너지손실도 증대되는 일이 없다.

측판(97)은 외주로부터 코킹부(99)의 최내 측까지는 자오면에서 볼 때 직선으로 구성하고, 날개(96)의 높이는 입구, 출구에서는 거의 차이가 없다. 따라서, 날개(96)는 통상 원주 방향에서는 곡선으로 되어 있으나, 날개(96)의 각 돌기를 코킹할 때에 각각의 코킹부에 균일한 힘이 가해진다. 그러므로, 코킹부에 가해진 힘에 의한 측판(97) 및 주판(98)의 변형이 억제된다. 따라서, 날개(96), 측판(97) 및 주판(98) 사이에서의 간극이 생기기 어려워지고, 날개(96)의 압력면과 부압면(負壓面)과의 누출기류가 억제된다. 또한, 측판(97)과 주판(98)의 면진동이 작아지므로 언밸런스가 생기기 어려워지고, 회전수의주파수 소음이 저하된다.

본원 발명의 다른 실시예에 대하여 제5도에 도시한 송풍기의 부분단면도에 의해 설명한다.

측판(97)은 외경 측은 자오면 형상으로는 직선형상으로 되어 있고, 제2도에 도시된 바와 같이 코킹부(99)의 최내 측으로부터 반경 방향 내측으로 만곡부(97a)를 가지며, 다시 만곡부(97a)의 선단으로부터 축 방향으로 원통형의 플랜지(97b)가 형성되어 있다. 또한, 팬 통(101)의 내경 측에는 안쪽으로 절곡된 절곡 플랜지(101a)가 형성되고, 플랜지(101a)와 임펠러(90)의 원통형의 플랜지(97b)와의 사이에 간극(100)이 형성된다. 간극(100)의 길이를 측판(97)의 판두께 보다 대폭적으로 크게하고 있으므로, 누출기류에 대한 마찰손실은 보다 한층 크게 할 수 있고, 누출유량을 대폭적으로 저감할 수 있으므로, 전동송풍기의 효율을 개선할 수 있다.

제6도 및 제7도에는 날개(96)이 부설된 제1도 및 제2도의 디퓨저(89)를 전동송풍기의 흡입구(93)의 방향에서 본 도면이 도시되어 있다. 이 실시예에 있어서는 17개의 디퓨저 날개(94)와 8개의 복귀안내날개(95)가 있다. 제7도에 도시된 디퓨저 날개(94)의 입구각 β3은 3도이며, 이 입구각 β3은 선단에서의 날개의 내면과 이 점에서의 접선사이의 각이다. 통로(throat)폭 ws 은 2.2mm이며, 디퓨저 내경에 대한 비는 0.02이다. 날개(94)의 선단의 만곡의 반경은 0.5mm이다. 임펠러(90)에서 토출된 기류는 날개가 부설된 디퓨저(89)의 날개가 반 없는 공간에서 감속된 다음에, 다시 2날개(94) 사이의 유로에서 더 감속된다. 본 실시예에 있어서는 상기와 같이 구성되어 있으므로 송풍기의 토출 속도를 크게 할 수 있으며, 특히 임펠러의 주위속도의 0.8배 정도로 크게 하고 있다. 따라서, 임펠러가 소형화되어있다.

제5도 내지 제7도의 본 실시예와 같은 임펠러를 사용하여, 디퓨저 입구각 β3을 변화시켰을 때의 전동송풍기의 효율차를 제8도에 도시한다. 디퓨저 입구각 β3이 5도인 경우의 효율을 기준으로 도시한 것이다. 디퓨저 입구각 β3이 2도 보다 작을 때에 날개가 반 없는 공간의 길이가 너무 길어져서 마찰손실이 증대되고, 효율이 저하되어 있다. 디퓨저 입구각 β3이 3도 이상에서는 임펠러로부터의 토출기류의 각도와 맞지 않게 되어 성능이 저하되고 있다. 이상과 같이, 디퓨저 입구각 β3이 2도 내지 3도까지에서는 종래의 5도에 비해 약 2% 효율이 높고, 또한 각도 1도 내지 2도 및 3도 내지 4도의 범위라도 1% 효율이 높다.

또한, 통로폭 ws을 변화시켰을 때의 전동송풍기의 효율을 제9도에 도시한다. 통로폭 ws이 디퓨저 내경에 비해서 0.017 이하에서는 날개가 반 없는 공간에서의 감속이 불충분하며, 두 날개(94) 사이의 유로에서의 감속이 커져서, 이 부분에서의 기류가 부서져 효율이 저하되고 있다. 또한, 통로폭 ws 이 디퓨저 내경에 비해서 0.025 이상에서는 날개가 반 없는 공간에서의 감속이 너무 커서 기류가 현저하게 치우쳐서 두 날개 사이의 유로에 유입되므로, 효율이 저하되고 있다. 본 실시예와 같이, 통로폭 ws 이 디퓨터 내경에 비해서 0.02에서는 효율이 높다. 또한, 임펠러(90)에서 토출된 기류의 기류각도가 작아서 임펠러(90)에서 토출된 기류가 디퓨저(89)에 들어갈 때까지 긴 거리를 통과하므로, 디퓨저의 내경을 제6도 및 제7도와 같이 작게 할 수 있으며, 날개 없이 디퓨저의 손실을 저감할 수 있다. 또한, 임펠러의 출구에서의 상대속도를 작게 할 수 있으므로, 소음을 감소시킬 수 있다.

제10도에 디퓨저 날개의 통로의 전체면적의 디퓨저 입구의 실제면적과의 비

식 중,

을 변화시켰을 때의 전동송풍기의 효율차를 도시한다. 통로의 전체 면적과 디퓨저 입구의 실제면적과의 비가 1.75 이하에서는 디퓨저의 날개 매수가 많아지므로, 통로폭이 좁아져서 소풍량에 있어서는 서징(surging)을 일으키고, 대풍량에 있어서는 압력손실의 증대를 일으켜서 작동 범위가 좁아지는 경향이 있었다. 또한, 통로의 전체면적과 디퓨저 입구의 실제면적과의 비가 3.5 이상에서는 디퓨저(89)의 날개 매수가 적어지는 등으로 임펠러의 깃 매수와의 간섭을 일으키기 쉬워져서 파열음을 발생하고, 소음수준이 증대되는 결점이 있었다. 본 실시예와 같이 통로의 전체면적과 디퓨저 입구의 실제면적과의 비가 2.1에서는 효율이 높다.

제11도에 본원 발명의 다른 실시예의 디퓨저(89)를 도시한다. 디퓨저는 서로 날개가 겹치도록 하여 통로를 형성하고 있다. 각 날개(94)의 외측선단에 만곡을 형성하고, 내측 선단에는 테이퍼(서로 상대하는 양 측면이 대칭적으로 경사진)부가 형성되어 있으며, 이 테이퍼 형상에 의해 통로폭 ws을 적정범위로 확보할 수 있다. 또한, 설정 풍량 부근에서는 임펠러(90)에서 토출된 기류가 날개(94)에 따라 흐르고, 저풍량 측에서는 도면의 화살표와 같이 날개가 반 없는 공간에 있어서 디퓨저 날개의 부압면(負壓面) 측에서 부서져 생기지만, 인접하는 날개의 압력면측의 테이퍼부에 의해 기류가 강제적으로 방향 수정되므로 부서진 기류를 완화할 수 있으며, 따라서 서징 발생영역이 보다 한층 저풍량 측으로 이동할 수 있다.

제12도는 본 실시예의 전동송풍기의 풍량과 압력(정압)과의 관계를 도시한 실험 결과이며, 실선이 제11도의 본 실시예의 디퓨저를 사용한 경우이다. 파선이 종래의 디퓨저 입구각 5도의 디퓨저를 사용한 경우를 도시한 것으로, 설계점의 근방에 서징 발생영역이 있었으나, 본 실시예의 3도의 입구각에서는 서징 발생영역을 상당히 소풍량 영역으로 이동시킬 수 있다.

Claims

회전축 주위의 중앙공기 흡입구 영역과, 상기 흡입구 영역으로부터 외측으로 연장되는 복수의 날개(96)와, 상기 날개(96)를 그 축 축에서 덮으면서 상기 날개에 부착되어 있는 측판(97)으로 구성된 전기청소기용 임펠러(90)에 있어서, 코킹부(99)의 최내 측으로부터 상기 날개(96)의 외주선단을 자오면에서 볼 때 상기 측판(97)은 대략 직선형이고, 코킹부(99)의 최내 측으로부터 반경 방향 내측을 자오면에서 볼 때 상기 측판(97)은 만곡되어 상기 흡입구 영역을 둘러싸는 플랜지(97b)를 형성하는 동시에, 상기 날개(96)로부터 멀어지는 방향으로 향하며, 상기 측판(97)의 상기 플랜지(97b)의 단부는 자오면에서 볼 때 상기 축에 대해 30도 이하의 각도에 있는 것을 특징으로 하는 전기청소기용 임펠러.
회전축 주위의 중앙공기 흡입구 영역과, 상기 흡입구 영역으로부터 외측으로 연장되는 복수의 날개(96)와, 상기 날개(96)를 그 축 축에서 덮으면서 상기 날개에 부착되어 있는 측판(97)으로 구성된 전기청소기용 임펠러(90)에 있어서, 코킹부(99)의 최내 측으로부터 상기 날개(96)의 외주선단을 자오면에서 볼 때 상기 측판(97)은 대략 직선형이고, 코킹부(99)의 최내 측으로부터 반경 방향 내측을 자오면에서 볼 때 상기 측판(97)은 만곡되어 상기 흡입구 영역을 둘러싸는 플랜지(97b)를 형성하는 동시에, 상기 날개(96)로부터 멀어지는 방향으로 향하며, (a)상기 플랜지(97b)로 향하는 만곡부(97a)에 있어서의 상기 측판(97)의 곡류반경과, (b)축 방향에 있어서의 날개 입구폭과의 비를 0.5내지 1.0의 범위로 설정한 것을 특징으로 하는 전기청소기용 임펠러.
회전축 주위의 중앙공기 흡입구 영역과, 상기 흡입구 영역으로부터 외측으로 연장되는 복수의 날개(96)와, 상기 날개(96)를 그 축 축에서 덮으면서 상기 날개에 부착되어 있는 측판(97)으로 구성된 전기청소기용 임펠러(90)에 있어서, 코킹부(99)의 최내 측으로부터 상기 날개(96)의 외주선단을 자오면에서 볼 때 상기 측판(97)은 대략 직선형이고, 코킹부(99)의 최내 측으로부터 반경 방향 내측을 자오면에서 볼 때 상기 측판(97)은 만곡되어 상기 흡입구 영역을 둘러싸는 플랜지(97b)를 형성하는 동시에, 상기 날개(96)로부터 멀어지는 방향으로 향하며, 상기 임펠러(90)와 상기 임펠러(90)에 직결된 송풍기용 전동기(81)와, 상기 임펠러(90)를 덮고, 상기 임펠러(90)의 입구영역으로 기류를 흐르게 하기 위한 공기흡입구(93) 통로를 가지는 통(92)으로 구성되고, 상기 공기흡입구(93) 통로는 자오면에서 볼 때 반경 방향 내측에서 상기 측판(97)의 플랜지(97b)와 겹쳐지는 상기 통(92)의 내측절곡 플랜지(92a)로 형성되며, 상기 측(7) 및 통(92)의 내주벽의 겹쳐지는 부분이 각각 임펠러(90)의 회전축에 평행한 것을 특징으로 하는 전기청소기.
임펠러(90)와, 상기 임펠러(90)에 직결된 송풍기용 전동기(81)와, 상기 임펠러(90)의 외주연상 상에 형성된 복수의 디퓨저 날개(94)를 가지는 디퓨저(89)로 구성된 전기청소기에 있어서, 상기 디퓨터 날개(94)의 인접한 쌍 사이의 통로폭(ws)과 상기 디퓨터 날개(94)의 입구내경의 비는 0.017 내지 0.025의 범위로 설정된 것을 특징으로 하는 전기청소기.
제4항에 있어서, 상기 전동기를 냉각하기 위해 상기 디퓨저 날개(94)로부터 상기 송풍기용 전동기(81)로 공기를 안내하기 위한 복귀안내통로를 가진 것을 특징으로 하는 전기청소기.
제4항에 있어서, 상기 복귀안내통로는 반경방향 내측으로 연장되고, 둥근 외주 에지를 가지는 벽(89a)에 의해 상기 임펠러(90) 및 상기 디퓨저 날개(94)의 영역으로부터 분리된 것을 특징으로 하는 전기청소기.
임펠러(90)와, 상기 임펠러(90)에 직결된 송풍기용 전동기(81)와, 상기 임펠러(90)의 외주연상 상에 형성된 복수의 디퓨저 날개(94)를 가지는 디퓨저(89)로 구성된 전기청소기에 있어서, 상기 디퓨저 날개(94)의 통로의 전체면적과 디퓨저 입구의 실제면적과의 비

식 중,

는 1.75 내지 3.5의 범위로 설정된 것을 특징으로 하는 전기청소기.
제1항에 있어서, 상기 임펠러(90)의 입구 및 출구에서의 기류효율을 개선하기 위해 상기 임펠러(90)는 자오면에서 볼 때 날개 입구영역으로부터 내측 플랜지(97b)로 만곡되는 측판(97)을 가지고 및/또는 상기 공기 디퓨저(89)는 1도 내지 4도의 범위로 입구각이 설정된 날개(94)를 가진 것을 특징으로 하는 전기청소기용 송풍기 조립체.
제2항에 있어서, 상기 임펠러(90)의 입구 및 출구에서의 기류효율을 개선하기 위해 상기 임펠러(90)는 자오면에서 볼 때 날개 입구영역으로부터 내측 플랜지(97b)로 만곡되는 측판(97)을 가지고 및/또는 상기 공기 디퓨저(89)는 1도 내지 4도의 범위로 입구각이 설정된 날개(94)를 가진 것을 특징으로 하는 전기청소기용 송풍기 조립체.
제3항에 있어서, 상기 임펠러(90)의 입구 및 출구에서의 기류효율을 개선하기 위해 상기 임펠러(90)는 자오면에서 볼 때 날개 입구영역으로부터 내측 플랜지(97b)로 만곡되는 측판(97)을 가지고 및/또는 상기 공기 디퓨저(89)는 1도 내지 4도의 범위로 입구각이 설정된 날개(94)를 가진 것을 특징으로 하는 전기청소기용 송풍기 조립체.
제4항에 있어서, 상기 임펠러(90)의 입구 및 출구에서의 기류효율을 개선하기 위해 상기 임펠러(90)는 자오면에서 볼 때 날개 입구영역으로부터 내측 플랜지(97b)로 만곡되는 측판(97)을 가지고 및/또는 상기 공기 디퓨저(89)는 1도 내지 4도의 범위로 입구각이 설정된 날개(94)를 가진 것을 특징으로 하는 전기청소기용 송풍기 조립체.
제7항에 있어서, 상기 임펠러(90)의 입구 및 출구에서의 기류효율을 개선하기 위해 상기 임펠러(90)는 자오면에서 볼 때 날개 입구영역으로부터 내측 플랜지(97b)로 만곡되는 측판(97)을 가지고 및/또는 상기 공기 디퓨저(89)는 1도 내지 4도의 범위로 입구각이 설정된 날개(94)를 가진 것을 특징으로 하는 전기청소기용 송풍기 조립체.