KR0155561B1 - 연료 분사 펌프 - Google Patents

연료 분사 펌프

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KR0155561B1
KR0155561B1 KR1019910700952A KR910700952A KR0155561B1 KR 0155561 B1 KR0155561 B1 KR 0155561B1 KR 1019910700952 A KR1019910700952 A KR 1019910700952A KR 910700952 A KR910700952 A KR 910700952A KR 0155561 B1 KR0155561 B1 KR 0155561B1
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governor sleeve
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크리거 클라우스
뤼쎌러 칼-프리드리히
샤르프 미카엘
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랄프 홀거 베렌스, 빌프리트 뵈르
로베르트 보쉬 게엠베하
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Abstract

분배기형 구조의 연료 분사 펌프는 제어 압력하에서의 펌프 본체(18)내에 수용되며 제어 슬라이더(21)를 작동시키는 조속기(22)와 펌프 본체(18)에 접속되며 펌프 본체(18)내의 압력 증가와 함께 빠른 그리고 압력 감소와 함께 늦은 분사 개시(SB)를 조정하는 유압 분사 타이밍 기구(30)를 가진다. 공급의 하중-종속 개시(LFB)의 이행에 대하여, 조속기(22)의 조속기 슬리브(40)는 하중 종속 방법으로 조절되며, 조속기(40)의 변위 세팅에 따른 펌프 본체(18)내의 릴리프 쓰로틀(45)은 다양한 단면 쓰로틀 영역을 출구 덕트(46)에 노출시킨다. 전하중 범위에서 청정 배기 가스를 성취하기 위하여, 릴리프 쓰로틀(45)은 전하중에서 조속기 슬리브(40)에 의해 취한 변위 세팅(VL)으로 쓰로틀의 노출된 단면 영역이 0 또는 매우 작으며, 부분하중 세팅(TL)에서는 크며, 무하중 또는 공전 세팅(NL)에서는 재차 작아지는 것으로 설계되었다. 그러므로 부분하중과 반대인 무하중에서의 분사 개시(SB)는 전하중에서 만큼 그렇게 빠르지 않을지라도 재차 빠르게 조절된다.

Description

[발명의 명칭]
연료 분사 펌프
[발명의 상세한 설명]
[종래의 기술]
본 발명은 독립항의 전제부에 한정된 형태의 내연기관용 분배기형 구조의 연료 분사 펌프에 근거한다.
본 형태(DE 37 44 618 C1)의 연료 분사 펄프는 쓰로틀 단면 영역이 전체하중(full load) 위치로부터 무하중 또는 공전위치까지 조속기 슬리브의 변위 증가와 함께 증가하는 식으로 세트되는 것이 공지되었다. 각 쓰로틀 단면에 대하여 펌프 본체내의 연료압이 점차로 낮아진다. 그러므로 분사 타이밍 피스톤상에 작동하는 제어압이 하강하고, 귀환 스프링의 복귀력하에서 분사 타이밍 기구의 분사 타이밍 피스톤이 밀쳐지며 점차로 늦은(late) 방향으로 공급 개시와 분사 개시를 조정한다. 제어압을 감축하기 위하여 펌프 본체로부터 연료의 방출을 위한 출구 덕트는 조속기슬리브가 활주하는 소위 조속기 축의 내부로 연장하며, 조속기축의 주변에서 개방되는 방사상 구멍과 접속된다. 다양한 쓰로틀 단면은 조속기 슬리브의 점차적인 변위를 가지는 서로로부터 축방향 거리로 이격된 조속기 슬리브내의 두 방사상 구멍을 거쳐 세트되며 먼저 하나의 구멍이 그다음 양쪽 구멍이 제어기 축의 방사상 구멍과 연결된다.
[발명의 장점]
독립항의 특징부를 가지는 본 발명에 따른 연료 분사 펌프는 엔진 하중의 점차적인 해제와 함께 전체하중 위치로부터 시작하여 연료 타이밍의 개시가 늦게(late) 조정되나 무하중 지점 또는 공전에서 분사 개시는 전체하중 조건하의 분사 개시만큼 빠르지 않을지라도 빠르게 재차 세트된다는 장점이 있다. 이 수단에 의해 양호한 연료 처리 및 연소가 보장되며 청정 배기 가스가 전체하중 범위에서 성취된다.
종속항에서 언급된 측정에 의해 독립항에서 주어진 연료 분사 펌프의 장점 전개 및 개선이 가능하다.
제2, 제3 및 제5항에서 전체하중, 부분하중, 무하중 또는 공전의 세하중 위치의 3개의 다른 변화가 주어졌으며, 바람직한 해제 쓰로틀의 세팅이 조속기 슬리브를 변위시킴으로서 세트될 수 있는가를 나타낸다. 여기서 제2항에 따를 본 발명의 설계는 하중 범위가 크기 및 위치에 있어서 상대적으로 용이하게 변화될 수 있을지라도 필요한 최종 조정의 양이 상대적으로 작다. 제3항 또는 제5항에 따른 설계예에서, 하중 범위는 고정값으로 주어졌으며, 실제로 변경될 수 없으나 구조 비용이 낮아진다.
[도면의 간단한 설명]
본 발명은 도면에 나타난 실시예에 의하여 상세히 설명된다.
제1도는 분배기형 구조의 연료 분사 펌프의 개략종단면도.
제2도는 제1도의 확대도로 연료 분사 펌프를 위한 조속기 슬리브와 조속기축의 일부 종단면도.
제3a도 내지 제3c도는 조속기 슬리브의 3가지 다른 변위 위치에서의 다른 설계예에 따른 조속기 슬리브와 조속기 축의 일부 종단면도.
제4도는 제3도의 조속기 슬리브의 슬리브의 일부개방도.
제5a도 내지 제5c도는 조속기 슬리브의 3가지 다른 변위 위치에서의 제3설계예에 따른 조속기 슬리브의 외부 슬리브의 각 개방도와 조속기 축의 종단면의 일부 확대도.
제6도는 제2도에 따른 조속기 슬리브의 경우에 조속기 슬리브의 변위 통로(SM)에 대하여 제1도의 연료 분사 펌프의 펌프 본체에서의 제어 압력 진행(Pi)의 다이어그램도.
제7도는 제3도 또는 제5도에 따른 조속기 슬리브의 경우에 조속기 슬리브의 변위 통로(SM)에 대한 제1도에 따른 연료 분사 펌프의 펌프 본체에서의 제어 압력(Pi)진행의 다이어그램도.
[실시예의 설명]
제1도에 종단면으로 개략 나타낸 분배기형 구조의 연료 분사 펌프의 경우에 있어서, 분배기로서 작용하는 펌프 플런저(11)는 구동축(12)과 캠 구동체(13)에 의하여 동시 회전 운동과 왕복 운동으로 세트된다. 펌프 플런저(11)의 각 압력행정에서, 연료는 펌프 간극(clearance) 용적(14)으로부터 분배종방향 홈(15)을 경유하여 다수 압력 덕트(16)중의 하나로 공급되며, 상기 덕트는 규칙적 각 변위에서 펌프 플런저(11) 주위에 배치되며 도시하지 않은 내연기관의 연소실로 인도된다.
펌프 간극 용적(14)은 연료 분사 펌프의 하우징(10)내의 연료 충전 펌프 본체(18)로부터 흡입 덕트(17)을 경유하여 연료를 공급함으로서, 펌프 플런저(11)의 흡입 행정시에 흡입 덕트(17)가 펌프 플런저(11)내의 제어홈(19)을 경유하여 개방된다. 다수의 제어홈(19)은 다수의 압력 덕트(16)에 상응하므로, 펌프 플런저(11)의 회전당 수행된 다수의 압력 행정에 상응한다. 솔레노이드 밸브(20)는 흡입 덕트(17)내에 배치되는데 솔레노이드 밸브는 분사를 종결하고 내연기관을 차단하기 위해 흡입 덕트를 차단시킨다.
각 압력 덕트(16) 안으로 펌프 플런저(11)의 행정당 공급된 연료량은 분사량 제어 요소 또는 제어 슬라이더(21)의 축방향 위치에 의해 결정되며, 제어 요소 또는 슬라이더는 펌프 플런저(11)상에 배치되며 축방향 가동된다. 그 축방향 위치는 임의로 조절할 수 있는 조속기(22)와 세팅 레버(23)에 의해 세트되며 각 r.p.m 및 하중이 측정된다. 그 하중은 공전저항과 관련하여 차량의 가속 페달 위치에 의해 결정된다.
펌프 본체(18)는 공급 펌프(24)에 의해 연료를 공급하며, 공급 펌프는 구동축(12)에 의해 구동되며 연료 탱크(25)로부터 흡입 파이프(26)를 경유하여 연료를 받아들인다. 공급 펌프(24)의 출력 압력으로 펌프 본체(18)내의 압력(Pi)은 압력 제어 밸브(27)를 경유하여 소정 작용에 따른 구동축(12)의 속도 증가와 함께 상승하는 압력을 제어시킨다. 펌프 본체(18)는 캠 기어(13)와 조속기(22)를 수용한다. 그러므로 캠기어와 조속기는 제어 압력으로 이하에 언급된 펌프 본체(18)내의 압력(Pi)에 의해 모든 측부상에 가압되며, 연료에 의해 윤활된다.
캠 기어(13)는 롤러(28)를 지지하는 롤러 링(29)을 가지며, 상기 롤러링은 하우징내의 일정각 주위에 선회 가능하며 조정볼트(31)를 경유하여 분사 타이밍 기구(30)의 분사 타이밍 피스톤(32)에 확고히 결합된다. 제1도에서, 돌출 평면에서 90°회전된 분사 타이밍 피스톤(32)이 도시되었다. 롤러링(29)에 축방향으로 접선 가동되는 분사 타이밍 피스톤(32)은 스프링(33)에 의해 한 조정 방향으로 가압되며, 펌프 간극 용적(34)에 보급된 펌프 본체(18)의 제어 압력에 의해 다른 조정 방향으로 가압된다. 간극 용적(34)과 펌프 본체(18)는 분사 타이밍 피스톤(32)내의 쓰로틀 덕트(35)를 경유하여 서로 접속된다. 펌프 본체(18)내의 제어 압력이 속도 증가와 함께 상승되면, 분사 타이밍 피스톤(32)은 압력 스프링(33)에 대항하여 밀쳐지며, 롤러링(29)은 주위로 회전된다. 롤러링(39)의 내부 보어에서 구동축(12)의 발톱(claws)이 펌프 플런저(11)의 발톱과 결합하는 발톱 커플링이 있으므로 펌프 플런저(11)는 회전시에 구동축(12)과 무관하게 행정 이동을 수행할 수 있다. 펌프 플런저(11)상에 배치된 것은 상승 또는 전면 캡 디스크(36)이며, 그 전면캠은 롤러(28)상을 이동하며, 다수의 캠이 다수의 압력 덕트(16)에 상응한다. 분사 타이밍 피스톤(32)이 스프링(33)에 대항하여 변위될 때 구동축(12)의 회전 위치에 대하여 캠 디스크(36)의 전면 캠은 펌프 플런저(11)의 행정 개시로 인해 롤러(28)와 빠르게 결합하는 식으로 롤러링(29)이 회전되므로 연료 공급 개시와 분사 개시(SB)는 구동축(12)의 회전 위치에 대하여 빠르게 발생된다. 그러므로 펌프 본체(18)내의 제어 압력이 높을수록 분사 타이밍 피스톤(32)에서 분사 개시(SB)가 빨라질 것이다.
조속기(22)는 구동축(12)에 확고히 접속되며 원심추(39)와 조속기(38)를 구동하는 치형 휘일(37)을 경유하여 구동된다. 원심추(39)는 축방향으로 가동되는 조속기 축(41)에 배치된 조속기 슬리브(40)와 결합된다. 자유단에서 조속기(40)는 제어 스프링(42)을 경유하여 장력을 가진 지지점 레버 시스템(43)과 접촉하며 상기 지지점 레버 시스템은 제어 슬라이더(21)를 작동시킨다. 지지점 레버 시스템(43)은 축(44)상에 피보트된다. 제어 스프링(42)의 예비 하중은 조정 레버(23)가 하중 증가 방향으로 이동될 때 제1도의 제어 슬라이더(21)가 상방으로 밀쳐져서 연료 분사 펌프가 확대되는 식으로 조정 레버(23)에 의하여 세트될 수 있다.
속도-종속 방식으로만 상술된 하중 제어된 방법으로 공급 개시의 변화를 부여하기 위하여, 펌프 본체(18)내의 릴리프 쓰로틀(45)은 조속기 슬리브(40)의 하중 제어된 변위 세팅에 따라, 다른 쓰로틀 단면이 축방향 구멍같은 조속기 축(41)에 이행된 출구 덕트(46)에 덮혀지지 않는 식으로 조속기 슬리브(40)에 의해 제어된다. 출구 덕트(46)의 제한된 개구 작용에 의하여, 펌프 본체(18)내의 압력은 감축될 수 있으며 이를 통하여 분사 타이밍 피스톤(32)이 스프링(33)의 압력하에서 후퇴하며 롤러링(29)의 회전에 의하여 늦은 방향으로 공급 개시 또는 분사 개시(SB)를 조정한다. 출구 채널(46)은 출구 파이프(47)를 경유하여 연료 탱크(25)에 접속된다.
조속기 축(41)을 가지는 조속기 슬리브(40)의 확대도가 제2도로 도시되었다. 그 단부가 캡(51)으로 폐쇄된 중공 조속기 슬리브(40)는 조속기 축(41)상의 조속기 슬리브(40)이동에 의해 출구 덕트(46)를 향하여 구멍의 크기나 작은량을 커버하지 못하는 릴리프 쓰로틀(45)을 지지한다. 조속기 슬리브의 3가지 현저한 변위 세팅은 VL(전체하중), TL(부분하중) 및 NL(무하중 또는 공전)로 나타낸 파선에 의해 제2도에 나타내었다. 조속기 슬리브(40)가 원심추(39)를 경유하여 이들의 세팅으로 이동하게 될 때 그 속도를 경감하는 내연기관상의 하중의 결과로서 구동축(12)의 속도가 증가된다. 릴리프 쓰로틀(45)은 조속기 슬리브(40)내의 축방향 변위에서 방사상으로 천공된 두 개의 구멍(48, 49)을 가지며 상기 구멍은 조속기 축을 통하여 횡 방향 구멍(50)과 관련하여 공동으로 작동되며 크게 다른 직경을 가진다.
횡 방향 구멍(50)은 플러그(53)에 의해 조속기 축의 전방 단부에서 폐쇄된 축방향 블라인드 구멍(52)과 블라인드 구멍(52)으로 나아가는 방사상 구멍(54)을 거쳐 조속기 축(41)내의 제1환형홈(55)과 접속된다. 제1환형홈(55)으로부터의 축방향 거리에서 제2환형홈(56)은 제2방사상 호울(57)을 거쳐 출구 덕트(46)와 접속된 조속기 축(41)상에 제공된다. 조속기 슬리브(40)내의 접속 환형홈(58)은 두 환형홈(55, 56)과 관련하여 작용한다. 접속 환형홈(58)은 조속기 슬리브(40)의 전체하중 세팅(VL)으로 서로 두 환형홈(55, 56)을 분리하고 조속기 슬리브(40)(TL 및 NL)의 다른 변위 위치로 서로 접속되는 식으로 치수 결정 및 변위된다.
조속기 슬리브(40)내의 두 방사상 구멍(48, 49)과 조속기 축(41)내의 횡 방향 구멍(50)은 조속기 슬리브의 부분하중 세팅(TL)에서 대직경을 가지는 방사상 구멍(48)이 횡 방향 구멍(50)과 접속되고, 무하중 세팅(NL)에서 소직경을 가지는 방사상 구멍(49)은 횡 방향 구멍(50)과 접속되는 식으로 서로 관련된다. 부분 하중 세팅(TL)에서 상대적으로 많은 연료량은 방사상 구멍(48)의 큰 단면을 거쳐 출구 덕트(46)안으로 흘러나오므로 펌프 본체(18)내의 압력은 실제로 하강된다. 분사 타이밍 피스톤(32)의 변위 통로는 스프링(33)의 작용하에서 상당히 크며, 롤러 링(29)의 수반되는 회전으로 인해 분사 개시가 실제로 늦은쪽으로 이동된다. 무하중 세팅(NL)에서, 릴리프 쓰로틀은 방사상 구멍(49)의 소구경에 제한되므로 상당히 적은 연료가 흘러나가며 펌프 본체(18)내의 압력이 증가한다. 분사 타이밍 피스톤(32)은 스프링(33)에 대항하여 밀쳐지며 재차 빠른 방향으로 분사 개시를 조정한다. 그러나 연료가 소단면을 가지는 방사상 구멍(49)을 거쳐 제한된 유동으로 여전히 유동되기 때문에, 펌프 본체(18)내의 압력은 접속홈(58)이 출구 덕트(46)에 대한 방사상 구멍(48, 49)의 연결을 분리하는 조속기 슬리브(40)의 전체하중 세팅(VL)에서와 같이 급격히 상승하지 않을 것이다. 펌프 본체(18)내의 압력(Pi) 진행은 제6도에서 조속기 슬리브(40)의 변위 통로(SM)와 관련하여 나타내었다. 전하중(VL)에서 압력 진행은 매우 크며, 부분하중 범위에서 급격히 감소되며, 무하중 범위(NL)에서 전체하중 범위 압력의 대략 절반으로 증가한다. 이 다이어그램은 하중(L)에 대하여 분사 시간[분사 개시(SB)]의 진행에도 상응하는 것으로 종좌표로 시작되는 분사 개시(SB)가 늦은 것으로부터 빠른 것으로 이동한다.
제3a도 내지 3c도 및 제4도에서, 조속기 슬리브(40)의 45의 다른 설계예가 도시되었다. 제3a도는 전체하중 세팅(VL)에서, 제3b도는 부분하중 세팅(TL)에서, 제3c도는 무하중 세팅(NL)에서의 조속기 슬리브(40)를 각각 나타낸다. 제4도는 조속기 슬리브(40)의 외부 커버의 개방도이다. 릴리프 쓰로틀(45)은 조속기 슬리브(40)에 배치되며 슬리브 벽을 완전히 관통하며 주변으로 두단면 평면에 서로 인접된 다수의 차단부(61, 62)를 가진다. 모든 차단부(61, 62)는 평면중의 하나에서 다수 차단부(61)가 다른 평면에서 단절부(62)의 수가 두배일지라도 동일 단면이다. 조속기 축(41)은 횡 방향 구멍(60)을 거쳐 출구 덕트(46)와 접속된 환형 홈(63)을 가지며, 환형 홈의 축방향 홈폭은 양 평면에서 차단부(61, 62)를 커버할 수 있도록 충분히 큰 치수이다. 차단부(61, 62)와 환형홈(63)음 조속기 슬리브(40)(제3a도)의 완전하중 세팅에서 환형홈(63)이 한 평면에서 차단부(62) 적은 수만을 커버하며, 부분 하중 세팅(제3b도)에서 환형홈이 모든 차단부를 커버하며, 무하중 세팅(제3c도)에서 다른 평면에서의 차단부(61)의 많은 수를 커버하는 식으로 배치된다. 그러므로 릴리프 쓰로틀(45)은 차단부(62)에 의해 형성된 작은 쓰로틀 단면을 거쳐서, 전체하중 세팅에서 차단부(61, 62)의 합에 의해 형성된 매우 큰 단면을 거쳐서 부분하중 세팅에서 그리고 전체하중 세팅에서의 쓰로틀 단면보다 두배 크며 제2단면 평면에서 차단부(62)에 의해 형성된 작은 쓰로틀 단면을 거쳐 재차 무하중 세팅에서 펌프 본체(18)를 출구 덕트(46)와 접속시킨다. 조속기 슬리브(40)의 변위 동안 펌프 본체(18)내의 제어 압력(Pi)의 진행은 변위 통로(SM)와 관련하여 제7도에 나타내었다. 두 단면 평면에서의 다른 차단부(61, 62)의 다른 수 대신에 차단부의 다른 크기(또는 크기 및 수)가 선택될 수 있다. 보증할 하나의 것은 차단부(61)의 단면 평면에 우세한 총 유동 단면적이 리세스(62)의 평면에서 이용 가능한 유동 단면보다 매우 크다는 것이다.
조속기 슬리브(40)내의 릴리프 쓰로틀(45)의 다른 설계에는 제5a도 내지 제5c도에 도시되었다. 제5a도 내지 제5c도의 하부에 조속기 축(41)이 도시되었으며 상부 다이어그램에서 조속기 슬리브(40)의 커버면의 개방도가 조속기 축(41)상에 축방향 가동되게 배치된다. 제5a도 내지 제5c도에서, 전체하중 세팅(제 5a도), 부분하중 세팅(제5b도)과 무하중 세팅(제5c도)을 위해 조속기 축(41)에 대한 조속기 슬리브(40)의 위치가 도시되었다. 릴리프 쓰로틀(45)은 조속기 슬리브(40)에 배치되며 슬리브 벽을 완전히 관통하는 다수의 차단부(71, 72)를 가지며, 상기 차단부는 축방향으로 연장되며 동일 단면 평면에 놓이며 정면 제한 모서리를 가진다. 주변 방향으로 보이는 차단부는 서로 임의로 이격된다. 차단부(71, 72)는 두 그룹으로 분할되는데 각 그룹에서 리세스(71 또는 72)는 동일 단면을 가진다. 동일 방향으로 보이는 모든 차단부(71, 72)는 동일 폭을 가지나 한 그룹의 차단부(71)는 다른 그룹의 차단부(72)보다 큰 축방향 연장부를 가진다. 조속기 축(41)은 환형홈(73)을 가지며, 그 축방향 홈폭은 차단부(72)의 축방향 길이와 같은 크기의 치수이다. 환형홈(73)은 네 개의 방사상 드릴링된 구멍(74)을 거쳐 출구 덕트(46)와 접속된다. 차단부(71, 72)와 환형홈(73)은 조속기 슬리브(40)가 전체하중 세팅(제5a도)으로될 때 환형홈(73)이 차단부(71, 72)중 어느 하나를 커버하지 않으며, 부분하중 세팅(제5b)에서는 모든 차단부(71, 72)에 대응하며, 무하중 세팅(제5c도)에서는 큰 축방향 길이를 가지는 그룹의 차단부(71)만이 대응하는 식으로 서로 관련된다. 펌프 본체(18)로부터 연료의 유출을 위해 각 경우에 출구 덕트(46)에 대한 환형홈(73)에 의해 커버되지 않은 관통 지역은 제5a도 내지 제5c도에서 해칭으로 나타내었다. 차단부(71, 72)의 수가 각 그룹에서 동일하기 때문에 조속기 슬리브(제5b도)의 부분하중 세팅에 있어서의 연료를 위한 관통 영역의 합은 무하중 세팅(제5c도)에서 처럼 큰 두배이다. 전하중 세팅(제5a도)에서 펌프 본체(18)와 출구 덕트(46)간의 접속은 없다. 조속기 슬리브(40)의 변위 통로(SM)에 대하여 펌프 본체(18)내의 제어 압력(Pi)의 진행은 재차 제7도에서 볼 수 있다.
상술한 릴리프 쓰로틀의 설계예에 있어서, 환형홈(73)의 축방향 홈폭이 짧은 차단부(72)의 축방향 길이와 동일할 필요는 없다. 일반적으로 환형홈(73)의 홈폭은 조속기 슬리브(40)의 전체하중 또는 부분하중 세팅에 있어서의 짧은 차단부(72)의 축방향 길이와 환형홈(73)의 짧은 차단부(72)의 전면 제한 모서리의 필요한 공간 치수의 합에 의해 감축된 조속기 슬리브(40)의 최대 변위 통로보다 작거나 동일해야만 한다. 이런 의미에서 공간 치수는 조속기 축(41)에 의해 짧은 차단부를 커버할 수 있는 환형홈(73)의 제어 모서리와 짧은 차단부(72)의 제한 모서리의 일치에 따라 이를 보장하기 위하여 조속기 슬리브(40)의 부가적 변위 통로를 설명하였다. 짧은 차단부(72)는 제5a도 내지 제5c도의 환형홈의 좌측 제어 모서리에 의해 개방되며 우측 제어 모서리에 의해 재차 폐쇄된다. 긴 차단부(71)는 좌측 제어 모서리에 의해 개방되며, 환형홈(73)의 홈폭과 조속기 슬리브(40)의 전체하중 세팅을 고려한 중첩부를 더한 것에 상응하는 조속기 슬리브(40)의 변위 통로에 따라서 조속기 슬리브(40)가 무하중 방향으로 이동될 때 일정한 제어 단면을 제공한다.
짧은 차단부(72)의 축방향 길이가 환형홈(73)의 홈폭보다 작게 설계되었다면 폭넓은 부분하중 범위(TL)가 얻어진다. 두 설계가 가능하다. 제1설계에서, 짧은 차단부(72)의 전면 제한 모서리가 긴 차단부(71)의 제한 모서리와 같은 평면에 있지 않다. 이 경우에 펌프 본체(18)내의 제어 압력(Pi)의 진행은 제7도의 대시선 커브에 상응한다.
제2설계에서, 짧고 긴 차단부(71, 72)의 제한 모서리는 동일 단면 평면에 놓인다. 조속기 슬리브(40)의 변위 통로(SM)에 대한 제어 압력(Pi)의 진행은 제7도의 대시라인에 상응한다. Pi=f[SM] 진행의 각 범위의 구배는 조속기 슬리브(40)의 주변 방향에서 본 차단부(71, 72)의 상응하는 선택폭에 의하여 다양하게 될 수 있다.

Claims (5)

  1. 펌프 간극 용적을 제한하며 왕복 이동과 동시에 회전 이동으로 구동축에 의해 구동된 분배기 플런저와, 분배기 플런저상에 축방향으로 가동되는 분사량 제어 소자와, 분사량 제어 요소를 작동하며 속도 종속 이동 조속기를 가지는 조속기와, 제어 압력에 의해 가압되며 분배기 플런저의 행정 개시를 조정하여 압력 증가와 함께 빠르게 그리고 압력 감소와 함께 늦게 구동축의 회전 위치에 대하여 공급 개시 또는 분사 개시(SB)를 조정하는 분사 타이밍 피스톤을 가지는 유압 분사 타이밍 기구와, 제어 압력으로 연료를 충전하며 한편으로는 분사 타이밍 피스톤에 접속되며 다른 한편으로는 조속기 슬리브에 의해 하중 제어되며 조속기 슬리브의 변위 위치에 따라 펌프 본체에서 출구 채널로 다양한 쓰로틀 단면을 방출하는 릴리프 쓰로틀을 가지는 조속기를 구비하는 펌프 본체를 포함하는 내연 기관용 분배기형 구조의 연료 분사 펌프에 있어서, 조속기 슬리브(40)내의 릴리프 쓰로틀(45)은 조속기 슬리브(40)가 전하중(VL)으로 취해진 변위 세팅일 때 출구 덕트(46)에 대해 커버되지 않은 쓰로틀 단면이 영 또는 매우 작으며, 릴리프상의 조속기 슬리브(40)에 의해 취해진 부분하중 세팅(TL)은 크며, 다른 릴리프상의 조속기 슬리브(40)에 의해 적용된 무하중 또는 공전 세팅(NL)에서는 재차 작아지는 식으로 설계된 것을 특징으로 하는 내연 기관용 분배기형 구조의 연료 분사 펌프.
  2. 제1항에 있어서, 조속기 슬리브(40)가 축방향 구멍의 형태로 출구 덕트(46)를 가지는 조속기 축(41)상에 축방향 가동되게 배치되며, 릴리프 쓰로틀(45)이 매우 다른 직경을 가지며 조속기 축(41)내의 횡 방향 구멍(50)과 함께 작동되는 조속기 슬리브(40)내에 천공되며 축방향 이격된 두 방사상 구멍(48, 49)을 가지며, 횡 방향 구멍(50)이 조속기축으로부터 축방향 거리에 배치된 조속기 축(41)내의 제1환형홈(55)과 접속되며, 출구 덕트(46)가 제1환형홈(55)으로부터 축방향 거리에 배치된 제2환형홈(56)에서 끝나며, 접속홈(58)은 조속기 슬리브(40)의 전하중 세팅(VL)에서 서로로부터 두 환형홈(55, 56)을 분리하며 조속기 슬리브(40)의 다른 변위 위치에서 서로 환형홈을 접속하도록 두 환형홈(55, 56)에 대한 관계로 조속기 슬리브(40)에 배치되며, 조속기 슬리브(40)내의 두 방사상 구멍(48, 49)과 조속기 축(41)내의 횡 방향 구멍(50)이 조속기 슬리브(40)의 부분하중 세팅(TL)에서 큰 직경을 가지는 방사상 구멍(48)이 횡 방향 구멍(50)과 접속되며, 조속기 슬리브(40)의 무하중 또는 공전 세팅(NL)에서 작은 직경을 가지는 방사상 구멍(49)이 횡 방향 구멍(50)과 접속되도록 서로에 관하여 배치되는 것을 특징으로 하는 연료 분사 펌프.
  3. 제1항에 있어서, 조속기 슬리브(40)가 축방향 구멍으로서 출구 덕트(46)를 가지는 조속기 축(41)상에 축방향 가동되게 배치되며, 릴리프 쓰로틀(45)이 크게 다른 각각의 평면에서 차단부(61, 62)의 수 또는 그 크기를 두 단면 평면으로 분리에 대해 서로에 인접 배치되며 슬리브 벽을 관통하는 조속기 슬리브(40)에 배치된 다수의 차단부(61, 62)를 가지며, 조속기 축(41)은 출구 덕트(46)에 접속되며 양단면 평면에서 차단부(61, 62)를 커버할 수 있는 식으로 치수 결정된 축방향 홈폭을 가지는 환형홈(63)을 구비하며, 차단부(61, 62)와 환형홈(63)이 조속기 슬리브(40)의 전체하중 세팅(VL)에서 환형홈(63)이 한평면에서 작은 직경 차단부(63)만이 커버되며 부분 하중 세팅(TL)에서 모든 차단부(61, 62)가 커버되며, 무하중 세팅(NL)에서 다수 차단부 또는 다른 평면에서 큰 직경(61)을 커버하는 식으로 배치되는 것을 특징으로 하는 연료 분사 펌프.
  4. 제3항에 있어서, 양단면 평면에서의 차단부는 동일 단면으로 설계되었으며 한 평면에서의 차단부(61)의 수는 다른 평면에서의 차단부(62)수의 두배인 것을 특징으로 하는 연료 분사 펌프.
  5. 제1항에 있어서, 조속기 슬리브(40)가 축방향 구멍 형태로 출구 덕트(46)를 가지는 조속기 축(41)상에 축방향 가동되게 배치되며, 릴리프 쓰로틀(45)이 단면 평면내의 주변 방향으로 공간을 가지면서 축방향으로 연장되며 서로에 인접하여 놓이며 슬리브 벽을 관통하는 조속기 슬리브(40)내에 배치된 다수 차단부(71, 72)를 가지며, 한 그룹의 차단부(71)가 다른 그룹의 차단부(72)보다 긴 축방향 연장부를 가지는 적어도 두 그룹의 차단부(71, 72)가 있으며, 조속기 축(41)은 출구 덕트(46)에 접속되며 조속기 슬리브(40)의 전체하중 및 부분하중 세팅으로 환형홈(73)의 짧은 차단부(72)의 필요한 공간 치수의 합과 짧은 차단부(72)의 축방향 길이에 의해 감축된 조속기 슬리브(40)의 최대 변위 통로보다 같거나 작은 축방향 홈폭을 가지는 환형홈(73)을 구비하며, 차단부(71, 72) 및 환형홈(73)은 조속기 슬리브(40)의 전체하중 세팅(VL)에서 환형홈(73)이 차단부(71, 72)의 어느것을 커버하지 못하며 부분하중 세팅(TL)에서 모든 차단부(71, 72)와 접속되며 무하중 세팅에서 긴 축방향 연장부를 가지는 한 그룹의 차단부(71)만이 접속되는 식으로 서로에 관련되는 것을 특징으로 하는 연료 분사 펌프.
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