KR0131337B1 - 기저귀의 스프레이 접착방법 및 장치 - Google Patents

Abstract

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Description

기저귀의 스프레이 접착방법 및 장치

제1도는 본 발명의 장치를 대표적으로 나타내는 측면도.

제1a도를 제 1도의 원구역을 나타내는 확대도.

제2도는 2개의 노즐 뱅크들로 구성되는 조립체를 대표적으로 나타내는 평면도.

제3도는 제 2도에 도시한 조립체의 측면도.

제4도는 개개의 노즐장치의 횡간단면도.

제5도는 본 발명에 따라 제공된 침착폭 및 형태를 조절하기 위해 사용되는 플러그 조립체의 횡간단면도.

제6도는 반사이클로이드 형으로 구성되는 침착 배열을 나타내는 도면.

제7도는 다수의 병렬된 반사이클로이드 형으로 구성되는 침착배열을 나타내는 도면.

제8도는 접착제 반송 시스템의 사시도.

제9도는 가열된 공기 반송 시스템의 사시도.

제10도는 본 발명에 따라 구성된 일회용 기저귀를 나타내는 도면.

제11도는 접착제의 통상적인 비이드선에 의해 제공된 단부 밀봉강도 및 본 발명의 접착 형태에 따라 제공된 단부 밀봉 강도의 비교 그래프.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

10 : 노즐 조립체 11 : 재료류

12 : 고온 용융 접착제 14 : 웨브

15, 16 : 컨베이어 로울러 20 : 제1노즐뱅크

22 : 제2노즐뱅크 23 : 편위거리

24 : 노즐 유니트 24a,24b : 근접 노즐 유니트

25 : 드립판 26 : 횡간 방향

27 : 기계방향 29 : 열전대

30 : 가스 제트 31 : 계량 펌프

32 : 노즐판 33 : 펌프

34 : 가열장치 35 : 압력 이완 밸브

35 : 가스유입구 38 : 가스킷 부재

39 : 접착제 복귀선 44 : 전달판

45 : 매니포울드 46,52 : 보울트

48 : 시추공 50 : 노즐 본체

56 : 스템 부분 57 : 가스 유동 제어밸브

58 : 헤드 부분 60 : 주위 홈

61 : 0링 62 : 접착제 복귀 포트

68 : 가스 유입 포트 70 : 팽창 구역

72 : 플랜지 74 : 가스통로

78 : 유니온 너트 80 : 헤드 버튼

82 : 오리피스 84,84a : 액체 유입구

88 : 횡간 방향 격리 거리 90 : 반 사이클로이드 형태

93 : 중첩 거리 96 : 여백 측면부분

100 : 플러그 장치 102 : 환형 플랜지

110 : 일회용 기저귀 112 : 외층

114 : 신체측 층 116 : 흡수층

120 : 허리 탄성부 122 : 밀봉 구역

본 발명은 선택된 기질(substrate)상으로 액체 물질의 선택된 형태를 인가하기 위한 방법 및 장치에 관한 것이다.

특히, 본 발명은 일회용 기저귀와 같은 의류 제품을 제조하기 위해 이동하는 기질의 층상으로 고온용융 접착제의 선택된 형태를 스프레이하기 위한 방법 및 장치에 관한 것이다.

기저귀, 여성 생리대, 실금 제품 등과 같은 일회용 흡수성 제품의 제조에 있어서, 접착제는 제품의 종방향으로 연장되는 다중의 평행한 아교선의 형태로 전형적으로 인가된다. 상기 아교선 형태는 선들 사이의 접지되지 않은 간극들을 남기게 되고 비접합된 간극 구역들을 낮은 강도 및 낮은 일체성을 갖게 된다. 결과적으로 제품은 접착테이프들이 상기 제품을 착용자상에 고정하기 위해 사용되었을때 신축 및 파열에 더욱 민감하게 될 수 있고 제품은 상기 제품의 구조를 유지하거나 사용중 함께 보존되기 힘들게 된다.

일회용 흡수성 제품의 다양한 구성층들을 함께 조립하기 위해 스프레이식 발포성 접착제들이 또한 사용된다. 상기 접착제들은 열가소성 접착제 또는 용매형 접착제가 될 수 있다. 예컨데, A, Ruffo에게 허여된 미합중국 특허 제3,523,536호 및 Minetola 등에게 허여된 미합중국 특허 제4,118,531호를 참조할 수 있다. 소용돌이 형태의 접착제는 신발과 같은 제품을 제조하기 위해 사용된다.

예컨데, 1975년 10월 7일자로 J. Sprague에게 허여된 미합중국 특허 제3,911,173호를 참조할 수 있다.

부직 섬유 웨브를 성형하기 위해 다양한 공기 성형기법들이 사용되었다. 예컨데, 1948년 10월 23일자로 J. Battigelli 등에게 허여된 미합중국 특허 제4,478,624호에는 소공 컨베이어상으로 위치되는 섬유의 더욱 독특한 분포를 생성하기 위해 원형의 공기유동 성분을 사용하는 기법이 기재되어 있다. W. Wade 에게 1959년 9월 8일자로 허여된 미합중국 특허 제2,903,387호에는 탄성중합 재료의 관형 또는 중공형 섬유들을 포함하는 망형(reticulated) 섬유 웨브들을 생산하기 위한 기법이 기재되어 있다. P. Watson 등에게 1960년 8월 30일자로 허여된 미합중국 특허 제2,950,752호에는 탄성중합 재료의 비교적 길고 비연속적이며 미세한 섬유를 성형하기 위한 스프레이기법이 기재되어 있다. 섬유 성형 액체는 기본적인 속도 또는 고속의 범위내에서 가스류내로 플래스틱류로서 압출되고 상기 플래스틱류는 수집기상에 도착하기 전에 다수의 섬유 또는 가는섬유(fibrils)로 횡방향으로 절단된다. 1961년 6월 13일자로 P. Watston에게 허여된 미합중국 특허 제2,988,469호에는 비탄성중합 재료의 비교적 길고 비연속적이며 미세한 섬유들을 성형하기 위한 다른 스프레이 기법이 기재되어 있다.

가스의 고속 제트류는 단일 거대직경의 플래스틱류가 다중 섬유들 및 쇼트(shot)가 형성되지 않는 가는 섬유로 되는 것을 돕는다.

성형 제품 및 예비 성형품들은 섬유를 특정 형태로 침착하고 수지 바인더와 함께 섬유를 바인드(bind)함에 의해 생산 된다. 예컨데, 1974년 3월 12일자로 A. Wiltshire 에게 허여된 미합중국 특허제3,796,617호에는 섬유 예비성형 품을 제조하기 위한 방법이 기재되어 있고 상기 방법은 짧은 보강 섬유들을 특정 형상으로 임의로 침착하는 단계, 세팅될 수 있는 수지 바인더와 함께 섬유를 바인딩하는 단계, 및 특정형상의 수지 코팅된 섬유를 크기가 독특한 다공성 매트로 압연하는 단계로 구성된다.

미합중국 특허 제3,833,698호에는 절단된 섬유들이 스크린 형태의 내부 표면상으로 국부적인 방식으로 직접 침착되는 기법이 기재되어 있다. 섬유들은 스크린 형상을 관통한 공기 격실내로의 공기유동에 의해 적소에 유지되고 침착되어 절단된 섬유는 열경화된 열경화성 수지 바인더로 스프레이 된다. 1975년 9월9일자로 J. Dunn 에게 허여된 미합중국 특허 제3,904,339호에는 유리섬유 및 경화수지를 모울드내로 침착하기 위한 기법이 기재되어 있다. 수지 및 섬유를 침착하기 위한 스프레임 장치는 선택된 축들레를 회전하는 아암상에서 지지된다.

열가소성의 용융 압출가능한 재료들로부터 필라멘트를 성형하기 위한 특정 노즐 구조물이 개발되었다. 노즐은 유동하는 압출된 재료를 다수의 미세 섬유로 분산시키는 소용돌이 공기 유동을 생성하도록 형상될 수 있다.

예컨데, 미합중국 특허 제4,185,981호에는 점성의 용융물로 부터 섬유를 생산하기 위한 기법이 기재되어 있다. 고속가스류는 용융물의 원형단면 표면의 접선 방향 성분 및 용융물의 유동방향을 향하여 용융물의 중심축선에 접근하고 그리고 나서 중심축선을 이탈하는 성분을 포함한다. 용융물은 유동방향에서 섬유와 같이 그리고 소용돌이 형태로 반경방향에서 외측으로 연속적으로 유동하고 상기 방향은 와선(spiral) 나사선(helical) 또는 양쪽모두로 된다. 유동된 섬유 용융물은 가속화되고 10 내지 100 미크론의 직경을 갖는 긴섬유 또는 0.1 내지 20 미크론의 직경을 갖는 짧은 섬유내로 인발된다. 상기 섬유는 그리고나서 섬유 매트를 성형하기 위해 축적될 수 있다.

1951년 10월 16일자로 R. Ladisch에게 허여된 미합중국 특허 제2,571,457호에는 가스의 사이클론이 필라멘트 형성 액체를 이동식 벨트상에서 수집될 수 있는 섬유 및 또는 필라멘트로 분산시키는 기법이 기재되어 있다.

1962년 1월 23일자로 R. Ladisch에게 허여된 미합중국 특허 제3,017,664호에는 섬유 성형 노즐이 기재되어 있고 상기 노즐에서 섬유 형성 액체는 얇은 필름과 같이 원형 본체의 외부벽상으로 확포되고 와선 탄성 유체류는 섬유 성형 액체의 필름으로 부터 픽업된 섬유를 인출시키기 위해 고속으로 회전된다.

1975년 9월 16일자로 E. Blair에게 허여된 미합중국 특허 제3,905,734호에는 멜트블로운 미세섬유의 관을 연속적으로 제조하기 위한 장치가 기재되어 있다. 멜트블로운 미세섬유들은 맨드렐(mandrel)의 원주 표면상에 종방향으로 침착되고나서 맨드렐 관의 1단부로부터 축방향으로 후퇴된다.

W. Wagner 등에게 1970년 12월 1일자로 부여된 미합중국 특허 제3,543,332호에는 재료 및 부직포 등과 같은 섬유 조립체를 성형하는 방적 용융 섬유를 스프레이하기 위한 스피닝 노즐이 기재되어 있다. 노즐은 가스 통로들을 포함하고 상기 통로들을 경사되어 상기 통로들의 축이 노즐내의 인발 오리피스의 축과 교차하지 않도록 한다.

가스류는 필라라멘트가 이동식 수집기를 향하여 이동함에 따라 임의의 팽창하는 원뿔형태로 생성하기 위해 섬유 성형재로로부터 성형된 필라멘트들을 소용돌이 시키기기 위해 작동한다.

1988년 1월 Nonwovens Industry J. Raterman에 의해 발표된 제어된 섬유화 스프레이 기법의 퍼텐셜 적용 이라는 제하의 논문에서는 압력감응식 고온 용융물을 스프레인 하기 위한 공정이 기재되어 있다. 상기 공정은 헬릭스 또는 나사선 형태에서 고속으로 소용돌이 되는 접착제의 미세한 단일필라멘를 생성하는 일체성 에어제트와 함께 노즐을 사용하는 스프레이 헤드선을 사용한다.

상기에 설명한 통상적인 스프레이 기법은 분포 형태 및 스프레이된 재료의 기질상으로 위치를 적당히 조절하지 않는다. 통상적으로 스프레이된 재료는 대체로 임의적인 형태로 침착되고 초과적으로 스프레임 될 수 있으며 침착된 재료들이 오배열될 수 있다. 스프레이된 재료가 고온 용융 접착제와 같은 접착제들로 구성되게 되는 초과 스프레임 및 오배열은 장치를 손상시킬 수 있고 초과적인 유지비를 필요로 한다. 접착제를 기질상으로 인가하기 위하여 통상적인 기법들은 침착 형태의 충분히 정확한 제어를 제공하지 않고 접착제의 위치를 기질의 다른폭으로 수용하기 위해 충분히 가변성을 갖거나 정상적으로 조절되지 않는다. 부가하여 통상적인 스프레이 장치는 고온 용융접착제와 같은 점성액체를 사용할 때 플러깅(pulgging)에 매우 민감하다.

본 발명은 특정형태의 재료를 기질상으로 침착하기 위한 독특한 장치를 제공한다. 대체로 장치는 선택된 재료의 제1류와 최소한 제2류를 형성하기 위한 공급 장치 및 다수의 가스류를 형성하기 위한 가스 지향 장치(gas directing means)를 포함한다. 가스류들은 선택된 속도를 갖고 재료류를 동반하여 재료류(material stream)가 기질을 향하여 이동할때 각각의 재료류에 소용돌이를 일으키도록 배열된다.

운반장치는 기질을 공급장치에 관하여 선택된 기계방향을 따라 이동시킨다. 조절장치는 공급장치 및 가스 지향 장치를 제어하여 각각의 동반된 재료류를 이동하는 기질을 향한 선택된 경로를 향하도록 하고 재료를 상기 기질상에 침착하여 1 또는 그 이상의 형태의 횡방향위치를 면밀히 제어함과 동시에 기질상에 근접한 재료의 반 사이클로이드 형태를 성형한다.

본 발명은 또한 재료의 선택된 형태를 기질상으로 침착하기 위한 방법을 제공한다. 대체로, 상기 방법은 선택된 재료의 제1류 및 최소한 제2류를 공급하는 단계, 및 선택된 속도를 갖고 재료류를 동반하도록 배열되어 상기 재료류가 기질을 향하여 이동함에 따라 각각의 재료류에 소용돌이 동작을 부여하는 다수의 가스류를 성형하는 단계를 포함한다. 기질은 선택된 기계방향을 따라 공급장치에 관련하여 이동하고 재료류 및 가스류는 제어되어 동반된 재료류가 선택된 경로내에서 기질을 향하도록 하고 또는 그 이상의 형태의 횡방향 위치를 면밀히 제어함과 동시에 기질상에 재료의 반 사이클로이드 형태를 성형하기 위해 재료를 상기 기질상에 침착한다.

부가하여, 본 발명은 외층, 액체 투과성 내층 및 내층과 외층사이에 위치되는 흡수 본체로 구성되는 독특한 흡수성 제품을 제공할 수 있다. 접착제의 형태는 1 또는 그 이상의 층들을 흡수 본체에 고정하기 위해 배열되고 대체로 제품의 종방향 크기를 따라 연장되는 다수의 인접한 대체로 연속적인 접착제의 반 사이클로이드 배열로 구성된다.

본 발명의 방법 및 장치는 침착된 재료의 기질층상으로의 더욱 면밀한 배치를 제공할 수 있고 바람직한 침착 형태의 더욱 정확한 성형을 제공할 수 있다. 용융 접착제는 기질 웨브와 접촉하기 전에 분리된 거리로 가스동반되기 때문에, 접착제는 냉각될수도 있게 되고 가스에 온도에 따라 선택된 온도로 유지되거나 지속될 수 있다.

냉각은 웨브가 접착제로 부터의 초과적인 열에 처하게 될 가능성을 감소시킨다. 본 발명의 기법은 재료의 다양한 폭을 갖는 기질상으로의 배치를 수용하거나 제어하기 위해 정상적으로 조절가능하게 될 수 있다. 본 발명의 기법은 또한 초과 스프레이 량을 감소시키고 연결된 생산장비의 유지비용을 감소시킨다. 부가하여, 본 발명은 제품의 인가된 구역상에서 접착제의 더욱 효과적인 분포를 제공할 수 있고 그로 인하여 더욱 균일한 강도 특성을 갖는 제품을 제공할 수 있다. 본 발명에 따라 제도된 제품은 소비자에 의해 증가된 일체성을 갖는 것으로 인식된다.

이하 도면을 참조로 하여 본 발명을 상술한다.

본 발명은 일회용 기저귀의 외부 커버층과 같은 선택된 기질상으로 선택된 형태의 재료를 침착하기 위한 독특한 방법 및 장치를 제공한다. 이하에서 고온 용융 접착제의 침착에 관해서 설명하지만, 당업계에서 통상의 지식을 가진자는 다른 형태의 접착제 및 다른 형태의 점성의 압출가능한 재료들이 본 발명의 기법에 따라 인가될 수 있다는 것을 명확히 알 수 있다. 마찬가지로, 이하의 설명이 일회용 기저귀의 제조와 관련된 것이지만, 본 발명의 기법은 또한 여성용 생리대, 실금 제품, 일회용 가운, 및 적층된 웨브등과 같은 다른 제품들을 생산하기 위해 적당히 사용될 수 있다는 것을 알 수 있다.

제1도 및 제1a도를 참조하면 고온 용융 접착제(12)와 같은 선택된 재료의 특정형태를 웨브(14)와 같은 기질상으로 침착하기 위한 장치를 도시한다. 상기 장치는 최초한 1개의 대체로 연속적인 제료류를 성형하기 위한 노즐 조립체(10)과 같은 공급장치를 포함한다. 가스 제트(30)(제2도)와 같은 가스 지향장치는 최소한 1개의 가스류를 성형하고 상기 가스류는 선택된 속도를 가지며 재료류가 기질 웨브(14)를 향하여 이동함에 따라 재료류에 소용돌이동작을 부여하기 위해 재료류를 동반하도록 배열된다. 컨베이어 로울러(15) 및 (16)과 같은 반송장치는 기질을 공급장치에 관하여 선택된 기계 방향(27)을 따라 이동시킨다. 펌프(33)(제8도) 및 압력제어밸브(18)(제9도)를 포함하는 조절장치는 재료류 및 가스류의 속도를 각각 제어하여 재료류(11)을 선택된 경로내에서 기질(14)를 향하도록 지향시키고 기질상에 대체로 재료의 연속적인 반사이클로드 형태를 성형하기 위해 상기 기질상에 재료를 침착한다.

로울러(15)는 임의적으로 주위온도 이상 또는 이하의 요구되는 온도에서 일정한 온도를 갖는 로울(roll)로 될 수 있다 결과적으로 로울러(15)는 작동상 웨브(14)를 지지하고 안내하여 또한 작동적으로 웨브를 냉각 또는 가열시킬 수 있다. 예컨데, 로울러(15)는 칠 로울(chill roll)일 수 있고, 상기 로울은 통상적으로 다수의 내부 통로들로 형상되며 적당한 액체 냉매를 상기 내부 통로를 관통하여 반송하고 전달하기 위해 구조되고 배열된다. 냉매는 통상적인 냉동 유니트에 의해 약 18℃의 온도로 냉각되고 칠 로울을 통한 냉매의 회전은 칠 로울의 외부 표면을 예정된 온도로 유지한다. 칠 로울(15)에 의해 제공되는 종국적인 냉각 작용은 웨브상에 침착되는 고온 용융 접착제에 의한 웨브(14)의 과열을 방지하고 웨브상의 접착제의 응고를 가속화할 수 있다.

드립판(drip plate)(25)는 웨브가 컨베이어 로울러상으로 노즐 조립체(10)의 위치를 통과하여 이용할 때 웨브에 의해 점거되는 위치에 하방에 위치된다. 드립판은 웨브(14)가 시스템에 존재하지 않는 동안 노즐 유니트(24)로부터 축출되거나 떨어질수도 있는 특정의 초과적인 고온 용융 접착제를 인터셉트하고 캐치하도록 구조되고 배열된다. 그로인하여 드립판(25)은 축출된 접착제로 인한 장비의 오염을 효과적으로 감축시키고 시스템 유지비를 감소시킨다.

특히, 드립판(25)는 또한 웨브 접속 작업(web splicing poeration)중 초과적인 장비의 오염을 방지한다. 도시한 실시예에서, 드립판은 세척시 위해 제거될 수 있다.

제2도 및 제3도를 참조하면, 노즐 조립체(10)은 제1노즐 뱅크(20) 및 최소한 제2의 노즐 뱅크(22)를 포함하고 제1 노즐 뱅크는 장치의 기계방향(27)을 따라 제2 노즐 뱅크로부터 선택된 편위 거리(23) 만큼 격설된다. 편위 거리는 대체로 각각의 노즐 유니트(24)에 의해 성형된 침착 형태들간의 방해를 방지하기 위해 배열되고 형상된다. 각각의 노즐 뱅크(20, 22)는 다수의 격설 노즐 유니트(24)를 포함하고 상기 유니트(24)는 대체로 장치의 횡간방향(26)을 따라 정렬된다. 그러나 제1 노즐 뱅크(20)의 노즈들을 제2 노즐뱅크(22)의 노즐들에 관하여 겹쳐지고 엇갈리는 배열로 위치된다. 각각의 노즐은 고온 용융 접착제류를 성형하기 위한 오리피스(orifice)(82)를 포함하고 특성 형상의 가스류군을 성형하기 위한 가스제트(30)군을 포함하며 상기 가스류는 선정된 속도를 갖고 오리피스(82)로 부터 방출되는 고온 용융 접착제(11)의 연결된 개개의 류를 동반하여 재료류가 웨브(14)를 향하여 이동함에 따라 각각의 재료류에 소용돌이 동작을 부여할 수 있도록 배열된다.

도시한 실시예에서, 특정 노즐 뱅크내의 개개의 노즐 유니트(24)는 횡간 방향을 따라 대체로 동일하게 격설된다. 선택적으로, 특정 노즐 뱅크내의 개개의 노즐 유니트는 요구될 경우 비동일하게 격설될 수 있다.

제3도에는 노즐판(32) 및 전달판(44)로 구성되는 노즐 조립체(10)을 대표적으로 도시하며 상기 판들은 보울트(46)과 같은 적당한 고정장치에 의해 함께 결합되고 유지된다. 노즐판 및 전달판은 금속과 같은 적당한 재료로 성형된다. 도시한 실시예에서, 노즐판 및 전달판은 열처리된 스테인레스 강으로 구성된다. 공기와 같은 적당한 가스는 1 또는 그 이상의 가스 유입구(36)을 관통하여 노즐판(32)내로 유입된다. 도시한 실시예에서, 2개의 개개의 가스 유입구가 마련되며 그 이상 또는 이하의 유입구가 또한 사용될 수 있다. 웨브(14)에 인가되는 고온 용융 접착제와 같은 바람직한 액체는 액체 유입구들(84) 및 (84a)를 관통하여 전달판(44)내로 제공된다.

도시한 실시예에서, 액체 유입구(84)는 용융 접착제를 제1 노즐 뱅크(20)내의 노즐들에 공급하며 액체 유입구(84a)는 용융 접착제를 제2 노즐 뱅크(22) 내의 노즐들에 공급한다. 각각의 독립적인 노즐 유니트는 개개의 유입구를 관통하여 공급되는 접착제를 수납한다. 노즐 유니트(24)를 관통하여 방출되지 않은 초과 액체는 제8도와 관련하여 상술하는 바와 같이 노즐판(32)로 부터 역순환(recirculate)된다. 초과된 고온 용융 접착제의 역순환은 웨브(14)상으로 침착되는 접착제의 형태에 관한 개선된 제어성을 제공할 수 있고 접착제 침착 형태의 배열에 의해 덮혀진 웨브(14)의 전체 횡간 방향폭을 증가시키거나 감소시키기 위한 시스템내의 변화를 원조할 수 있다.

제4도에는 대표적인 개개의 노즐 유니트(24)를 더욱 상세히 도시한다. 도시한 실시예에서, 노즐판(32)는 다수의 노즐 시추공(bore hole)(48)로 형성되며, 상기 시추공은 노즐판의 두께를 관통하여 연장되고 개개의 노즐 유니트들의 바람직한 위치에 대응되면서 격설 정렬되도록 적당히 위치된다. 각각의 시추공(48)은 노즐판(32)의 1개의 주표면에 근접하여 위치되는 증가된 직경을 갖는 팽창 구역(79)을 갖는다. 결과적으로, 노즐 구멍은 계단형의 횡간 방향 형상을 갖는다.

각각의 시추공(48)은 그 내부에 노즐 본체(50)를 수납하도록 구조되며 상기 본체(50)은 보울트(52) (제2도)와 같은 적당한 고정장치에 의해 고정된다. 노즐 본체는 금속 또는 고강도의 내온성(temperature resistant) 플래스틱과 같은 적당한 재료로 제조된다. 도시한 실시예에서, 노즐 본체는 경화된 스테인레스강으로 구성된다.

노즐 본체(50)은 스템 부분(56) 및 헤드 부분(58)을 포함하고 축방향으로 상기 본체(50)을 관통하여 성형되는 접착제 공급 통로(64)를 갖는다. 스템 부분(56)은 2개의 원형 홈(60)을 포함하고 상기 원형홈(60)은 Kentucky 주의 Lexington에 설비를 갖추고 있는 Parker Hannifin사에 의해 생산되는 Viton형 0링과 같은 통상적인 고온의 탄성중합 재료로 구성되는 0링형 밀봉부의 배치를 수용하기 위해 형상된다. 홈들(60)은 스템부분(56)을 중심으로 주위로 연장되며 구멍(48)의 내부 벽표면과의 밀봉 계합관계로 0링을 유지하기 위해 구조되고 배열된다.

부가하여 홈들(60)은 스템부분(56)의 길이를 따라 축방향으로 격설되며 접착제 복귀 포트(62)의 양측면을 일괄(bracket)하기 위해 배열되고 상기 포트(62)는 구멍(438)과 유체 연동되면서 노즐판(32)를 관통하여 성형된다.

도시한 실시예에서, 스템부분(56)은 그 중간 부분(66)에서 감소된 직경으로 넥다운(necked down)된다. 중간 부분은 구멍(48)의 팽창구역(70)과 협력하여 노즐 스템 및 시추공의 측면벽사이에서 환형 통로를 제공한다. 가스 유입포트(68)은 노즐판(32)를 관통하여 성형되고 구멍(48)의 팽창 구역(70)과 유체 연통된다. 가스킷 부재(38)은 표면(54) 및 플랜지(72) 사이에 대체적인 기밀부를 제공한다. 가스킷은 통상적인 섬유 가스킷 재료로 구성되고 제조시의 기계가공 오차에서 발생하는 대응 표면들내의 불규칙성에 기인하는 공기 누출을 감소시키기 위해 형상된다.

노즐 본체(50)의 헤드 부분(58)은 환형 플랜지(72)를 포함하며, 상기 플랜지(72)는 헤드 부분 주위로 연장되고 노즐판(32)의 외부표면(54)와 계합하면서 착좌되도록 구조된다. 헤드부분은 또한 헤드부분을 관통하여 성형되는 가스통로(74)를 포함한다. 가스 통로(74)는 노즐 본체 헤드부분(58)을 관통하여 축방향으로 연장되며 접착제 공급통로(64)로 부터 반경방향으로 격설된다.

가설 통로는 구멍(48)의 팽창 구역(70)과 유체 연통을 이루기 위해 구조되고 배열된다. 도시한 실시예에서, 헤드 부분(58)의 말단부는 환형 홈(76)을 포함하고 상기홈은 상기홈의 축방향 단부면내에 성형된다. 홈(76)은 가스통로(74)와 유체 연통되면서 연결되도록 형상된다. 유니온 너트(78)은 헤드 버튼(8)을 헤드부분(58)의 단부면에 고정한다. 헤드 버튼(8)의 대표적으로 도시한 실시예는 대체로 원형의 굽은면을 갖는 디스크이고 상기 디스크는 대체로 그 중심을 관통하여 성형된 큰 축방향으로 연장되는 오리피스 통로(82)를 갖는다. 오리피스 통로(82)는 공급통로(64)와 유체 연통되면서 연결되도록 형상되며 헤드 버튼(80)의 내접 표면은 노즐 헤드부분(58)의 단부면(86)에 밀봉계합을 이루면서 착좌된다.

침착 재료의 요구되는 형태를 생성하기 위해 오리피스 통로(82)는 약 0.0305 내지 0.0762㎝(약 0.012 내지 0.030inch)의 직경을 갖는다. 바람직하게는, 오리피스 통로(82)의 직경은 약 0.0457 내지 0.0635 ㎝(약 0.018 내지 0.025inch)이며 더욱 바람직하게는 상기 직경은 개선된 수행도를 제공하기 위해 약 0.0508㎝로 된다.

헤드 버튼(8)은 또한 헤드 버튼의 축방향 두께를 관통하여 성형되는 가스 제트 통로(30)을 포함한다. 도시한 실시예에서, 4개의 가스 통로들이 오리피스 통로(82)로부터 정상적으로 격설되며 오리피스 통로주위의 원을 따라 대체로 동일한 간격으로 주위에서 격설된다. 각각의 가스 제트(30)은 환형홈(76)과 유체 연통되며 홈(76)으로 부터의 개개의 가스류를 오리피스 통로(82)의 배출구 주위의 주위대기로 지향시키기 위해 형성된다.

특히, 각각의 가스 제트는 원주속도 성분화 축방향 속도 성분을 모두 갖는 가스류를 형성하기 위해 구조되고 배열된다. 도시한 실시예가 4개의 가스 제트(30)을 포함 하지만, 4개 이상 또는 이하의 가스 제트가 임의적으로 사용될 수 있다는 것을 명확히 알 수 있다.

이하의 설명을 명확히 하기 위해, 축방향은 노즐 본체(50)의 축을 따르는 방향이며 특히 오리피스 통로(82)에 의해 마련되는 방향을 따른다. 원주방향은 축방향에 직각이고 대체로 노즐 본체(50)에 의해 한정된 원통형 표면에 접한다.

본 발명은 도시한 실시예는 가스 제트 통로를 사용하며 상기 통로는 노즐본체(50)의 종축에 관하여 선정된 각으로 경사되어 노즐 제트(30)으로부터 방출되는 가스류에 원주 속도 성분을 부여한다. 결과적으로, 오리피스(82) 주위에 형성되는 가스류의 집군(collection)은 오리피스(82)로부터 방출되는 고온 용융 접착제류를 동반하여 접착제가 오리피스를 탈출한 후에 용융 접착제류에 대체로 원형의 소용돌이 이동을 부여하기 이해 협력한다.

본 발명의 특정 분야에서, 가스 제트(30)은 노즐 본체의 축방향 크기에 관하여 약 30°내지 55°의 각으로 원주방향으로 경사되며 축방향 크기둘레에 대체로 나선형 경로를 따라 지향된다(directed), 바람직하게는 노즐 제트는 약 40 내지 50°의 각으로 경사되며 더욱 바람직하게 개선된 수행도를 제공하기 위해 약 45°의 각으로 경사된다.

본 발명의 특정 분야에서, 각을 이룬 가스 제트(30) 및 공급된 공기압은 고온 용융 접착제류를 동반하고 최소한 초당 약 300의 소용돌이수를 부여하기 위해 형상되고 배열된다. 바람직하게는, 본 발명은 접착제류에 초당 약 400 내지 600의 소용돌이수를 부여하며 더욱 바람직하게는 본 발명은 접착제 침착형태의 개선된 제어를 제공하기 위해 초당 약 500의 소용돌이수를 부여한다.

바람직한 오리피스 및 가스 제트 형상을 갖는 적당한 헤드 버튼 부분품은 Nordson 노즐 부품 번호 860435이다.

상기 부품은 조지아주 Norcross에 설비를 갖추고 있는 Nordson Corp.에 의해 생산된다.

유니온 너트(78)은 헤드 버튼(58)의 외부표면 상에 성형된 나사와 계합하여 헤드 버튼을 노즐 본체상에 유지하기 위해 헤드 버튼(80)의 원주 연부 및 외부 표면에 대해 적합하게 고정된다. 제4도에 도시한 바와 같이, 유니온 너트(78)의 고정 부분은 환형의 플랜지 부재(79)로 구성되고 상기 부재는 헤드 버튼의 원주 연부 부분을 따라 헤드 버튼(80)의 외측으로 접한 표면과 접촉한다. 플랜지 주재(79)는 오리피스(82)를 향하여 반경방향으로 내측으로 연장되며 선정된 반경 거리(77)에 의해 오리피스(82)로 부터 격설되는 위치에서 종결된다. 도시한 실시예에서, 상기 플랜지의 격설거리(spacing)는 약 0.3 내지 0.5㎝의 범위 이내이며 바람직하게는 약 0.4㎝이다.

플랜지 부재(79)는 또한 선정된 거리(75) 만큼 노즐 본체의 축방향 크기를 따라 종방향으로 연장되면 상기 거리(75)는 도시한 실시예에서 약 0.5 내지 0.11㎝의 범위 이내이고 바람직하게 약 0.081㎝이다. 결과적으로 플랜지부재(79)는 대체로 원통형 격실(81)을 한정하고 상기 격실내로 가스 제트(30) 및 오리피스 통로(82)가 마련된다. 상기 격실은 반경(77) 및 길이(75)를 갖는다.

다양한 인자들이 침착 형태의 직경에 영향을 미칠 수 있는 것으로 알려졌다. 상기 인자들은 예컨데 공기-접착제비, 접착제의 점성 및 노즐 헤드 버트(80)과 웨브(14) 사이의 거리를 포함한다. 따라서 시스템에의 특정 조절이 접착제 또는 웨브(14)상으로 침착되는 다른 재료의 물리적 특성에 따라 수행되어야 한다고 여겨진다.

또한, 침착 형태의 크기 및 직경이 격실(81)의 크기를 제어함에 의해 효과적으로 조절 될 수 있다는 것이 알려졌다. 특히, 소용돌이되는 접착제류의 경로의 반경방향 팽창율은 격실(81)의 축방향길이(75)를 선택적으로 증가시키거나 감소시킴으로써 조절될 수 있다. 노즐 유니트(24) 및 웨브(14) 사이의 주어진 거리에 대해 축방향 길이를 증가시키면 팽창율은 감소되고 비교적 좁은 폭(91)(제7도)를 갖는 침착 형태를 생성하게 된다. 축방향 길이를 감소시키면 팽창율은 증가되고 비교적 큰 폭을 갖는 침착형태를 생성하게 된다.

본 발명의 도시한 실시예에서, 예컨데, 플랜지 부재(79)의 축방향 길이(75) 및 그러므로 격실(81)의 축방향 길이는 약 0.076 내지 0.10㎝의 범위이내로 조절되어 웨브(14)를 노즐 유니트(24)내의 오리피스(82)의 출구로부터 약 2.5 내지 3.5㎝의 거리에 배치할 수 있도록 충분한 비율로 접착제류의 경로를 팽창시키며 최소한 약 1.2㎝의 침착된 접착제 형태의 폭(91)을 제공한다.

격실(81)의 길이는 또한 개시 조건을 감내할 수 있는 시스템의 능력에 영향을 미칠 수 있다. 특히, 개시되는 동안, 정상적인 작동 상태하에서 보다는 비교적 많은 공기와 비교적 적은 접착제가 존재하게 된다. 만약 격실이 너무 길면 [축방향 길이(75)가 너무 크면], 접착제의 초과적인 양이 개시되는 동안 노즐 유니트 상에 축적될 수 있고 대체로 균일한 접착제 형태의 형성과 같은 바람직한 접착제 침착 형태의 형성을 방해한다.

대표적인 시스템의 작동중, 선정된 고온 용융접착제는 용융 상태까지 가열되며 통상적인 저장기로부터 공급된다. 적당한 접착제는 예컨데, National Starch and Chemaical Corp.에 의해 공급되는 34-5522 또는 34-5510 접착제 및 등가의 특성을 갖는 다른 고온 용융 접착제를 포함한다. 접착제는 용융 접착제가 펌핑되어 노즐 유니트를 관통하여 압출될 수 있도록 하기 위해 충분한 온도까지 가열된다.

도시한 실시예에서, 고온 용융 접착제는 약 135 내지 240℃(275 내지 400℉)의 온도까지 가열되며, 용융 접착제는 계량되고 적당한 도관을 관통하여 펌핑하여 전달판(44)로 반송된다.

제8도들 참조하면, 통상적인 단일류 계량 펌프(31)은 용융 접착제를 저장기 탱크(17)로 부터 공급선(37)을 관통하여 노즐 조립체(10)에 위치된 보통의 매니포울드(manifold)(45)로 반송한다. 펌프(31)는 적당히 크기가 결정되고 형성되어 매니폴울드(45)내의 유지된 접착제를 공급하며 가압한다. 매니포울드(45)내의 초과 압력은 압력 이완 밸브(35)를 통하여 이완되며, 상기 밸브(35)는 저장기 탱크로 지향되고 이완된 접착제를 접착제 복귀선(39)를 관통하여 저장기 탱크에 다시 역순환 시킨다. 도시한 실시예에서, 이완 밸브는 매니포울드(45) 내에서 약 0.70 내지 2.5㎏/㎠(10 내지 35 psI) 범위내의 접착제 압력을 유지하기 위해 조절된다.

다수의 통상적인 펌프들을 용융 접착제를 매니포울드(45)로부터 인출하여 계량된 개개의 접착제류를 각각의 노즐 유니트(24)에 반송한다. 본 발명의 도시한 실시예는 다수의 다중류(multistream)계량 펌프들(33)을 사용하여 용융 접착제의 개개의 선택적인 양을 예정속도로 노즐 유니트들에 반송하도록 형상된다.

특히, 각각의 다중류 계량 펌프(33)은 시장에서 유통되는 4류(fourstream) 계량 펌프가 될 수 있으며 상기 4류계량 펌프는 접착제의 측정된 양을 독립적인 포트 및 도관을 관통하여 전달판(44)에 반송할 수 있고 그리고 나서 독립적인 도관(84)를 관통하여 4개의 개개의 노즐 유니트들에 반송할 수 있다. 예컨데, 본 발명의 도시한 실시예는 6개의 4류 계량 펌프들(33)을 사용하여 용융 접착제를 2개의 노즐 뱅크(20, 22)에 공급하며 각각의 노즐 뱅크는 12개의 개개의 노즐 유니트(24)로 구성된다. 그러나, 접착제를 부가적인 노즐 유니트들에 공급하기 위해 부가적인 계량 펌프들이 사용될 수 있다는 것을 정상적으로 명확히 알 수 있다. 또한 다른 크기의 계량 펌들(33)이 사용되어 각각의 펌프로부터 4개의 계량류(metered streams) 보다 많거나 적은 계량류를 반송하기 위해 형상될 수 있다.

특정의 상기 변화 또는 개조는 본 발명의 분야를 이탈하지 않는 한도내에서 고려된다.

접착제의 1 또는 그 이상의 계량류가 플러그(100) (제5도)로 폐쇄된 노즐로 전달되면, 접착제는 복귀 포트(62)를 관통하고 매니포울드(45)내의 전달판(44)를 관통하여 이동하고 나서 저장기(17)로 역순환하게 된다. 마찬가지로, 만약 노즐 유니트가 막히게 되면, 노즐 유니트의 초과압력 및 접착제를 접착제 복귀 포트(62)를 관통하여 통기시키기 위한 장치를 포함한다.

본 발명의 형상은 각각의 노즐 유니트로부터의 접착제의 대체로 균일하고 대체로 동일한 유동을 효과적으로 제공할 수 있다. 본 발명은 또한 선택된 기질상으로의 접착제 침착 형태의 더욱 면밀한 제어를 제공할 수 있다. 본 발명의 일면에서, 각각의 노즐 유니트들로 부터의 접착제의 유동율은 약 ±5%의 범위내에서 변화되도록 조절될 수 있다.

본 발명의 또다른 면에서, 접착제 유동율은 바람직하게는 약 ±2% 범위의 변화를 갖도록 제어될 수 있도록 더욱 바람직하게는 개선된 수행도를 제공하기 위해 약 ±1% 범위의 변화를 갖도록 제어될 수 있다. 그러므로, 본 발명은 기질의 표면상에 접착제 침착형태의 더욱 균일한 배열을 생성할 수 있고, 그로 인하여 파생되게되는 부가된 접착제의 더욱 균일한 분포는 더욱 균일한 접합을 제공하여 개선된 일체성을 갖는 최종제품을 생산할 수 있도록 한다.

본 발명에 사용되는 적당한 계량 펌프들은 다양한 회사들에 의해 제조된다. 4 류 계량 펌프(33)은 예컨데, #15747 앞 펌트 장치 및 # 15668 구동 펌프 장치에 결합된 Acumeter MBE-HA 매니포울드 펌프로 구성된다.

다양한 펌드 장치들이 Acumeter 조립체에 연결될 수 있으며, 상기 Acumeter 조립체는 접착제를 수용하기 위한 매니포울드를 제공하고 펌프장치로부터 계량된 개개의 접착제류의 분포 시스템을 제공한다. Acumeter사는 매사츄세츠주의 Marborough에 설비를 갖추고 있는 회사이다.

도시한 실시예에서, 계량 펌프(33)은 고온 용융 접착제를 약 18 내지 35㎏/㎠(250 내지 500 psi)의 압력으로 전달판에 반송한다. 액체상태의 고온 용융 접착제는 계량 펌프로부터 매니포울드(45)내에 위치된 포트(porting)를 관통하여 전달판내로 그리고나서 통로(84)를 관통하여 노즐판(32)내로 유동하고 상기 노즐판에서 접착제는 개개의 시추공(48)내로 유입된다. 구멍(48)로 부터, 용융된 접착제는 공급 통로(64)내로 유동하며 노즐 본체(50)을 관통하여 헤드 버튼(80)의 오리피스 통로(82)내로 진행한다. 용융된 접착제는 그리고 나서 개개의 노즐 유니트(24)를 관통하여 대체로 연속적인 류로서 방출된다.

본 발명의 특정면에서, 용융 접착제는 각각의 노즐 유니트로부터 약 2 내지 20g/min의 유동속도로 반송된다. 바람직하게는 용융 접착제는 약 9 내지 15g/min의 유동속도로 반송되며 더욱 바람직하게는 개선된 침착 형태를 제공하기 위해 약 12.3g/min의 유동속도로 반송된다.

개선된 공정제어를 제공하기 위해 제3도에는 노즐판(32)가 Acumeter사에 의해 생산되는 모델 E1078 히터와 같은 적당한 가열 장치(34)로 가열되는 실시예를 대표적으로 도시한다. 히터는 노즐판을 약 132 내지 204℃(270 내지 400℉)의 온도에 유지하기 위해 조절되며 더욱 바람직하게는 개선된 처리를 제공하기 위해 약 143 내지160℃(290 내지 320℉)의 범위내에서 온도가 유지된다. 통상적인 열전대(29)는 온도 조절을 돕기위해 사용될 수 있다. 노즐판이 전달판(44) 및 노즐 유니트(24)와 밀착 접촉되므로 히터(34)가 노즐판, 전달판 및 노즐 유니트를 적당히 가열할 수 있다는 것을 정상적으로 알 수 있다.

도시한 실시예가 3개의 히터(34)를 포함하지만 다른 수의 개개의 가열 유니트가 또한 사용될 수 있다. 고온 용융 접착제가 노즐 유니트로부터 압축됨에 따라 가열된 공기가 통상적인 압력 공기 공급기(19)(제9도)로 부터 가스 유입구(36) (제3도)를 관통하여 전달판(44) 내로 유입된다. 공기를 가열하기 위한 적당한 장치(41)은 Utah Ogden 에 위치한 Chromalox사에 의해 제도되는 모델 GCH-1XT이다.

본 발명의 도시한 실시예에서, 공기는 약 121 내지 240℃(250 내지 400℉)의 온도까지 가열되며 바람직하게는 개선된 공정 제어를 제공하기 위해 약 143 내지 160℃ 내지 320℉)의 온도까지 가열된다. 가열된 공기를 노즐판(32)내로 전달되며 제4도에 도시한 바와 같이 가스 유입포트(68)에 반송된다. 가스 유입 포트로부터 가열된 공기는 구멍(48)의 팽창구역(70)을 관통하여 통과하고나서 가스통로(74)내로 유동하며 상기 통로(74)를 관통하여 공기는 홈(76)에 의해 마련된 공간내로 주입된다. 공기는 그리고 나서 각도를 이루는 가스 제트(30)의 군을 관통하여 통과하여 상기 가스 제트는 각각의 공기류가 원주속도 성분 및 축방향 속도 성분을 갖도록 하면서 가스를 다수의 공기류로 지향시킨다.

결과적인 가스류군은 오리피스 통로(82)의 출구로부터 분출하는 용융 접착제류와 적당히 계합되고 상기 용융 접착제류를 적당히 동반하며 액체 접착제류에 대체로 원형의 이동 성분을 적당히 부여한다. 본 발명의 특정면에서, 공기류는 접착제류의 대체로 연속적인 필라멘트성 형상을 초과적으로 파괴하지 않으면서 상기 접착제류를 통합하고 적당히 동반하기 위해 형상된다.

따라서, 용융 접착제가 기질 웨브(14)를 향하여 이동함에 따라 접착제류는 이동의 성분 및 축방향 성분을 모두 갖는 대체로 와선형 또는 나선형 경로를 따라 횡단하게 된다.

제1도를 다시 참조하면, 기질 웨브(14)를 선정된 속도로 장치의 예정된 기계방향(27)을 따라 이동시키도록 형상된다. 결과적으로 접착제류는 곡선형태로 웨브(14)상으로 침착될 수 있다. 접착제의 침착형태는 웨브(14)의 이동속도를 조절하고 접착제류는 부여되는 원주 및 축 속도성분을 조절하며 노즐 헤드 버튼(80) 및 웨브(14) 사이의 거리를 조절함에 의해 조정될 수 있다.

본 발명의 기법은 웨브(14)에 적당한 이송 속도를 부여하기 위한 충분한 속도로 컨베이어 로울러를 회전시키기 위한 전기 모터(도시안됨)과 같은 적당한 구동장치를 포함한다. 생산 효율을 개선하기 위해서 높은 웨브 속도가 요구되지만 높은 웨브 속도에서는 통상적인 접착제 스프레이 시스템은 접착제 침착형태의 만족할 만한 제어를 유지할 수 없다.

상기 통상적인 기법과 대비하여 본 발명의 방법 및 장치는 최소한 약 110m/min(350ft/min)의 웨브 속도에서 정확한 접착제 침착형태를 얻을 수 있다. 본 발명의 다른면에서, 침착형태의 충분히 정확하고 면밀한 제어는 최소한 약 140m/min(450 ft/min)의 웨브 속도에서도 효과적으로 유지된다. 도시한 실시예는 예컨데 약 240m/min(800 ft/min)의 웨브 속도를 제공할 수 있으며 또한 310m/min(1000ft/min))까지의 웨브 속도를 제공할 수도 있다.

본 발명의 특정면에서, 방법 및 장치는 각각의 고온 용융 접착제류를 루우프 반사이클로이드 형태로 침착하기 위해 조절될 수 있다. 일반적인 관점에서, 사이클로이드는 바퀴가 활주되지 않고 평탄한 표면을 구를때 바퀴의 주변 원주상의 특정 점에 의해 추적되는(traced)경로이다. 그러나 만약 표면 및 구름 바퀴사이에 활주가 존재하게 되면 바퀴의 원주상의 점은 추적 경로내에 루우프를 형성하는 후퇴 부분을 갖는 경로를 추적하게 된다.

제16도에 대표적으로 도시한 반 사이클로이드 형태는 바퀴가 활주되지 않고 구를때 바퀴상의 점에 의해 추적되는 경로와 형태상 유사하다. 결과적으로 각각의 반 사이클로이드 형태는 침착된 고온 용융 접착제에 의해 추적되는 후퇴하는 루우프부분(92)를 갖는다.

접착제의 대체로 연속적인 반사이클로이드 형태는 개개의 노즐 유니트내에 있는 각도를 이루는 가스제트(30)에 공급된 공기압력을 적당히 제어함에 의해 형성될 수 있다는 것이 발명되었다. 따라서 본 발명의 특정 부분은 Colorade주 Littleton에 설비를 갖추고 있는 C. A. Norgren 사에 의해 제도되는 모델번호 R11과 같은 가스 압력 조절기(18)을 포함한다. 압력 조절기는 약 0.70 내지 2.8㎏/㎠(10 내지 40psi)의 공기 압력을 반송하도록 구조되고 정렬되며 바람직하게는 노즐 유니트에 약 1.1 내지 1.8㎏/㎠(15 내지 25psi)의 공기압력을 제공하기 위해 형상된다. 본 발명의 도시한 실시예에서, 1.1㎏/㎠(15psi) 미만의 너무 낮은 공기 압력은 선정된 접착제 유입속도에서 요구되는 루우프 침착 형태를 생성하지 않는다. 대신에 상기 형태는 파동선의 형태를 가지며 기질의 표면 구역상에서 접착제의 부적당한 분표 및 적용을 야기하게 된다. 만약 공급된 공기압력이 너무 높으면 접착제의 침착형태는 웨브의 표면을 적당히 덮을 수 있지만 공기류는 접착제의 배치를 초과적으로 산포시킬 수 있다. 결과적으로, 접착제의 횡간방향 배치는 부정확하게 되면 장비를 오염시키고 접착제의 낭비를 유발하는 과도 스프레이가 야기될 수 있다.

본 발명의 특정면은 제9도에 대표적으로 도시한 바와 같이 노즐 뱅크(20) 및 (22)용의 격리된 가스 압력조절기를 포함할 수 있다. 상기와 같은 배열은 개개의 노즐 뱅크들이 동일하지 않은 수의 노즐 유니트(24)를 가질 경우 특히 유용하게 될 수 있다.

예컨데, 제1 노즐 뱅크(20)은 13개의 노즐 유니트를 갖질 수 있으며 제2 노즐 뱅크(22)는 12개의 노즐 유니트들을 가질 수 있다. 상기 상태에서, 격리된 가스 유동 조절기는 다른 양의 가스를 다른 노즐 뱅크들에 공급하기 위해 조절될 수 있다. 특히 시스템을 미세하게 조절하기 위해 적은수의 노즐 유니트들을 갖는 노즐 뱅크에 작은량의 가스가 공급될 수 있다.

제9도에 도시한 실시예에서, 공기 또는 적당한 가스가 지정된 가스 공급기(19)로부터 제어 밸브(18)을 관통하여 가스 히터(41)내로 반송된다. 가열된 공기는 그리고나서 절연된 공급라인(43)을 관통하여 분배 매니포울드(73)으로 이동하며 상기 매니포울드(73)은 가열된 공기를 4개의 개개의 공기류로 분산시킨다. 2개의 공기류는 노즐 뱅크(20)에 가열된 공기를 공급하기 위해 공기 도관(49) 및 (51)을 관통하여 노즐판(32)로 지향된다. 2개의 다른 공기류는 제2의 노즐 뱅크(22)에 가열된 공기를 공급하기 위해 공기 도관(53) 및 (55)를 관통하여 노즐판으로 지향된다. 가스 유동 제어밸브(57) 및 (59)는 도관 (49) 및 (51)을 관통하여 가열 공기의 유동을 각각 조절하도록 구조되고 배열된다.

노즐 유니트(24) 및 웨브(14) 사이의 거리가 바람직한 사이클로이드 침착형태를 제공하는데 있어서 중요한 인자가 된다는 것이 발견되었다. 따라서, 본 발명의 일면에서, 노즐 통로(82)로부터의 출구 및 웨브(14)의 위치사이의 거리는 상기 웨브가 로울러(16)상에서 이동함에 따라 약 5.1㎝(2inch)의 최대 격리 거리(98) (제1a도)로 제한된다. 바람직하게는 격리 거리는 약 4.5㎝(1.75inch) 보다 크지 않으며 더욱 바람직하게는 격리 거리는 2.5 내지 3.8㎝(1.0 내지 1.5inch)의 범위 이내이다. 감축된 격리거리는 예컨데 공기 또는 다른 기류의 필요치 않은 측면 유동으로 인하여 요구되는 침착형태를 방해할 기회를 감소시킬 수 있게 된다.

본 발명의 도시한 실시예에서, 각각의 노즐로 부터의 반사이클로이드 형태는 약 1.27 내지 1.9㎝(0.5 내지 0.75inch )의 횡간 방향크기 또는 폭(91)(제7도)를 갖는다. 부가하여, 기계방향을 따라 측정된 접착제 형태의 근접 로우프들 사이의 거리(95)는 약 0.5 내지 2.0㎝의 범위내이다. 바람직하게는 루우프들 사이의 기계 방향 거리는 약 0.7 내지 1.4㎝이며 더욱 바람직하게는 개선된 접합특성을 제공하기 위해 약 0.8 내지 1.0㎝로 된다. 만약 거리가 너무 작으면, 접착제의 초과량이 소비될 것이고 거리가 너무 크면 접착제 형태는 부적합한 접합 강도를 제공할 수 있다.

본 발명의 일면에서, 방법 및 장치는 제7도에 대표적으로 도시한 바와 같이 다수의 고온-용융 접착제의 인접한 반사이클로이드 형태로 구성되는 배열을 성형하도록 구조되고 배열된다. 본 발명의 다른 면에서, 인접한 반사이클로이드 형태는 2개 또는 그 이상의 근접위치된 반사이클로이드 형태가 그 주변 여백 측면 부분(94, 96)을 따라 서로 접촉되는 형상으로 배열된다. 예컨데, 고온 용융 접착제의 근접 위치된 형태는 웨브(14)의 기계방향(27)을 따라 연장되는 대체로 연속적인 선을 따라 서로 접촉될 수 있다. 따라서, 제7도에 도시한 다수의 반사이클로이드 형태는 종방향인 기계방향(27)을 따라 연장되는 대체로 연속적인 평행한 선들을 따라 서로 접촉된다.

웨브(14)상에 접착제 형태의 요구되는 배열을 생성하기 위해 다수의 노즐 유니트들이 장치의 횡간방향(26)을 따라 선택적으로 위치된다. 특히, 각각의 부가적인 노즐유니트의 통합은 접착제의 다른 반 사이클로이드 형태를 효과적으로 부가하여 접착제로 덮이게 되는 웨브(4)의 횡간방향폭을 증가시킬 수 있다.

그러나, 횡간 방향(26)을 따른 개개의 노즐 유니트(24)의 통상적인 선형 배열은 접착제의 요구되는 침착배열을 생성하지 않을 수 있다는 것이 발견되었다. 1노즐유니트(24)로부터 분출되는 공기류군의 근접한 노즐 유니트로부터 분출되는 공기류군을 지나치게 방해할 수도 있다는 것이 발견되었다. 결과적으로, 인접한 반사이클로이드 형태의 요구되는 배열을 방해될 수 있으며 접합 효율이 초과적으로 감소될수 있게 된다.

상기 문제를 해결하기 위한 1기법은 근접한 노즐 유니트들 사이의 횡간 방향 거리를 증가시키는 것이다. 그러나, 상기 기법은 침착된 접착제의 근접 형태들 사이에 바람직하지 않은 간극 구역을 남길 수 있다. 간극 구역은 그리고나서 완성된 조립체에 접합되지 않으며 저강도 및 취약한 일체성을 갖게 된다.

본 발명의 구조 및 배열은 개선된 형상을 제공하며 상기 형상은 근접한 공기류군들 사이의 상호작용을 더욱 효과적으로 감소시키고 근접한 접착제류들 사이의 방해를 더욱 효과적으로 감소시킨다. 특히, 본 발명은 노즐 유니트(24)가 제2도와 관련하여 전기한 선택적인 편위된 엇갈림 배열된 상태로 효과적으로 형상될 수 있다.

제2도에 대표적으로 도시한 바와 같이, 개개의 노즐 유니트(24)는 제1노즐 뱅크(20) 및 제2 노즐 뱅크(22)로 군을 형성한다. 제1 노즐 뱅크(20)내에서 예컨데, 근접 노즐 유니트(24a) 및 (24b)는 근접한 공기류군이 서로를 방해하는 것을 대체로 방지하고 고온 용융 접착제의 소용돌이류가 상기 고온용융 접착제가 노즐 유니트로부터 웨브 기질로 이동함에 따라 서로 방해하는 것을 대체로 방지하기에 충분한 횡간 방향 거리만큼 격설된다. 따라서, 근접 노즐 유니트들(24a) 및 (24b) 사이의 횡간 방향 거리(88)은 상기 노즐 유니트에 의해 생성되는 연결되는 근접한 반 사이클로이드 형태들 폭(91a, 91b)(제7도)의 평균값보다 작아야 한다. 도시한 실시예에서, 노즐 유니트(24a) 및 (24b) 사이의 횡간 방향 거리는 반사이클로이드 형태(90)폭의 2배와 대체로 같다.

제2도에는 개개의 노즐 유니트(24)를 갖는 특정 노즐 뱅크를 대표적으로 도시하며 상기 개개의 노즐 유니트들(24)는 횡간 방향을 따라 대체로 동일하게 격설되지만 근접 노즐 유니트들 사이의 동일하지 않은 횡간 방향 격리가 또한 이용될 수 있다.

제2 노즐 뱅크(22)의 형상은 제1 노즐 뱅크의 형상과 유사하다. 그러나, 제2 노즐 뱅크는 제1 노즐 뱅크로부처의 공기류가 제2 노즐 뱅크로부터의 공기류를 방해하는 것을 대체로 방지하고 제1 노즐 뱅크로부터의 접착제류의 이동이 제2 노즐 뱅크로부터 접착제류의 이동을 방해하는 것을 대체로 방지하기에 충분한 편위 거리(23) 만큼 기계방향을 따라 제1 노즐뱅크로부터 편위된다. 도시한 실시예에서, 기계 방향 편위(23)은 최소한 약 3.0㎝이고 바람직하게 개선된 수행도를 제공하기 이해 최소한 약 4.0㎝로 된다. 기계 방향에 있어서의 편위에 부가하여, 제2 노즐 뱅크(22) 내의 노즐 유니트는 제1 노즐 뱅크(20)의 노즐 유니트에 관하여 횡간 방향으로 엇갈림된다. 제2도에서 알 수 있는 바와 같이 제2 노즐 뱅크(22)를 구성하는 개개의 노즐 유니트들은 횡간 방향 간극내에 위치되며 상기 간극은 제1 노즐 뱅크(20)을 구성하는 개개의 노즐 유니트들을 격리시킨다. 결과적으로, 조합상태에 있는 노즐 뱅크(20, 22)는 웨브(14)에 대한 접착제의 대체로 완전한 도포를 제공하며 개개의 노즐 유니트(24)에 의해 생성되는 공기류 및 접착제류 사이의 바람직하지 않은 상호 작용 또는 방해를 대체로 방지한다. 본 발명은 그로 인하여 각각의 노즐 유니트(24)로부터 일정한 침착 형태를 효과적으로 제공할 수 있고 접착제 형태를 웨브(14)상으로 횡간방향을 따라 더욱 정확히 배치할 수 있다. 1 또는 그 이상의 반 사이클로이드 접착제 형태(90)의 측향 측면 연부(94)는 횡간 방향을 따른 예정된 요구위치에 관하여 약 ±0.32㎝(0.125 inch)보다 크지않은 횡간 방향 변화를 하게 된다. 바람직하게는, 횡간 방향 위치 변화는 약± 0.16㎝(0.063 inch) 보다 크지않고 더욱 바람직하게는 개선된 수행도를 제공하기 위해 약 ±0.080㎝0.032 inch) 보다 크지 않게 된다.

제1 노즐 뱅크(20) 및 제2 노즐 뱅크(22) 사이의 편위된 엇갈림 관계는 또한 접착제의 근접한 반사이클로이드 형태들 사이의 중첩부(93) (제7도)의 양을 선택적으로 조절할 수 있는 가능성을 제공한다. 예컨데, 제1 노즐 뱅크(20)내의 개개의 노즐 유니트들은 평균 형태폭(91)의 약 1 내지 2재 사이인 대체로 동일한 횡간 방향 격리거리(88)을 가질 수 있다. 제2 노즐 뱅크(22)내의 개개의 노즐 유니트들은 그리고나서 유사한 횡간방 향 격리거리로 위치될 수 있으며, 제2 노즐 뱅크는 제1 노즐 뱅크로부터 기계방향으로 편위될 수 있다. 부가하며, 제2 노즐 뱅크(22)내의 노즐 유니트들은 제1 노즐 뱅크(20) 내의 노즐 유니트들에 관련하여 엇갈림될 수 있다. 예컨데 엇갈림 거리는 격리거리(88)의 약 절반으로 조절될 수 있고 장치는 노즐 유니트가 대체로 동일한 폭(91)을 갖는 접착제 형상을 생성하도록 배열될 수 있다. 상기 특정 형상의 결과로, 장치는 반 사이클로이드 접착제 형태의 배열을 형성할 수 있으며 상기 배열에서 근접 형태들은 불연속 거리(discrete distance)(93)만큼 중첩될 수 있다.

예컨데, 본 발명의 특정면은 약 0.32 내지 0.63㎝(0.125 내지 0.25 inch) 범위 이내의 중첩 거리(93)을 제공하고 그로인하여 양호한 접합 강도 및 부가되는 접착제 경제성의 양호한 조합을 생성한다.

본 발명의 도시한 실시예는 바로 근접한 침착 형태를 각각 형성하는 노즐 유니트들이 대체로 지그-재그배치로 배열되는 형상을 대표적으로 도시한다. 본 발명의 선택적인 실시예에서, 개개의 노즐 유니트들의 바람직하게 편위되고 엇갈림된 배열은 3 또는 그 이상의 노즐 유니트들을 대체로 기계방향을 대각방향으로 횡단하여 연장되는 선을 따라 위치시킴으로서 수행될 수 있다. 상기와 구조를 갖는 노즐 뱅크는 근접 침착 형태들(91)사이의 중첩부(93)의 양을 제어하기 위하여 대각선의 각을 조절하도록 하기 위해 회전될 수 있다.

본 발명에 의해 주어지는 다른 장점을 침착된 접착제 형태의 배열에 의해 덮여진 구역의 전체폭을 현저히 감소시키는 능력에 있다. 특히, 침착된 접착제에 의해 점유되는 웨브 구역의 전체폭은 노즐 유니트들을 선택적으로 제거하고 대응되는 연결된 시추공(48)을 플러그 장치(100)으로 캐핑(capping)함으로써 조절될 수 있다.

제5도에 대표적으로 도시한 바와 같이, 플러그(100)은 형태상 대체로 원통형이고 상기 플러그의 1단에 부 성형된 환형 플랜지(102)를 포함한다. 플랜지(102)는 노즐판(32)의 표면(54)와 밀봉적으로 계합하고 시추공(48)의 개구부를 효과적으로 덮기위해 구조되고 배열된다. 가스킷 부재(40)은 표면(54) 및 플랜지(102) 사이에 대체적인 기밀을 제공한다. 가스킷은 통상적인 섬유 가스킷 재료로 구성되고 대응 표면의 불규칙에 의해 발생되는 공기 누출을 저감시키기 위해 형상된다.

플러그의 원통형 본체 부분(104)는 구멍(48)내로 연장되며 그 내부에서 0링(108)과 같은 밀봉장치를 수용하도록 형상된 원형 홈을 포함한다. 0링(108)은 접착제 복귀포트(62) 및 시추공(48)의 팽창구역(70) 사이에 위치된다. 부가하여 플러그 본체(104)의 축향길이는 접착제 복귀 포트(62) 위치의 쇼트(short)를 정지시키기 위해 선택된다. 결과적으로 고온 용융접착제는 구멍(48)로 부터 접착제 복귀 포트(62)를 관통하여 적당한 저장 축적기로 역순환될 수 있다.

본 발명의 다른면에서, 방법 및 장치는 부분적으로 또는 완전히 플러그된(plugged) 노즐 오리피스뒤에 제공되는 초과압력을 이완하기 위한 압력 이완 장치를 포함한다. 제4도를 참조하면, 0링(61)은 플러그된 노즐 오리피스뒤에 설정될 수 있는 초과 압력을 바이패스(bypass)하도록 구조되고 배열될 수 있다.

특히 0링(61)은 시추공(40)로부터의 0링(61)의 위치를 통과하여 접착제 복귀 포트(62)내로 도달하는 가압된 접착제 통로를 허용하기 위해 적당히 편향되도록 구조되고 배열된다. 도시한 실시예에서, 0링(61)은 약 98㎏/㎠(1400 psi)보다 큰 접착제 압력에 처해질 때 적당힌 편향되도록 구조된다. 0링(61)의 형상 및 접착제 복귀 포트(62) 배치의 결과로, 본 발명은 접착제의 팽창구역(7) 및 가스 유입 포트(68)로 구성되는 공기 시스템내로의 바람직하지 않은 역류(backing) 를 대체로 방지할 수 있다. 본 발명의 독특한 형상은 그로인하여 시스템의 유지비를 저감할 수 있다.

본 발명은 일회용 의류, 유아용 기저귀, 여성용 생리대, 실금 제품 및 다른 접착적으로 접합된 조립체와 같은 독특한 제품을 생산하기 위해 사용될 수 있다.

특히, 본 발명은 일회용 기저귀(110)과 같은 독특한 흡수성 제품을 생산하기 위해 사용될 수 있다.

제10도를 참조하면, 일회용 기저귀(110)은 외층(112), 신체측층(114) 및 상기 외층 및 신체층사이에서 샌드위치되는 흡수성 본체(116)을 포함한다. 외층 및 신체층은 흡수 본체(116)의 측면연부를 외측으로 통과하여 연장되어 착용자의 가랑이와 접촉하거나 밀봉적으로 계합하도록 구조된 측면 밀봉부 및 측면 플랩(flap) 또는 커프(cuff)를 형성한다. 특정 배열에서, 다리 탄성부는 측면 플랩내에 위치되어 탄성화된 주름부(gathers)를 형성하며 상기 주름부는 착용자의 다리주위에서 개선된 밀봉과 누출 방지, 및 개선된 착용감을 제공할 수 있다. 부가하여, 외층 및 신체층은 흡수 본체(116)의 종방향 연부를 지나 연장될 수 있도록 되어 기저귀의 허리밴드 부분을 형성할 수 있으며, 허리 탄성부(120)은 허리밴드 부분내로 조립될 수 있다. 흡수 본체(116)은 목펄프 플러프 및 초흡수성 입자의 합성물(mixture)로 구성되는 흡수 코어 주위에 권취된 1 또는 그이상의 고 습윤강도 티슈로 구성될 수 있다. 대표적인 기저귀 제품은 1987년 10월 12일자로 S. Kellenberger 등 에게 허여된 미합중국 특허 제4,699,823호에 기재되어 있으며 상기 특허는 본 발명의 기재내용과 일치하는 한도내에서 참고로 인용된다.

기저귀(110)은 1 또는 그 이상의 층들을 흡수 본체에 고정하기 위해 배열된 접착제의 배열을 포함한다. 접착제 배열은 인접한 반사이클로도 형태를 갖는 다수의 접착제로 독특하게 구성되고 상기 접착제 형태는 대체로 제품의 종방향 크기를 따라 연장된다. 예컨데, 외층(112)는 접착제의 반 사이클로이드 형태의 배열에 의해 흡수 본체(116)에 고정될 수 있다. 선택적으로, 접착제의 배열은 신체층(114)를 흡수 본체에 고정하기 위해 사용될 수 있다. 마찬가지로 접착제의 배열은 외층(112)를 신체층(114)에 고정하거나 티슈랩을 흡수 코어에 고정할 수 있다. 도시한 실시예에서, 다수의 인접한 반 사이클로드형태의 접착제로 구성되는 접착제 배열은 대체로 제품의 세로크기를 따라 연장된 접착제 형태로 인가된다. 부가하여 접착제의 근접 형태들은 반 사이클로드 형태의 근접한 여백 측면 부분을 따라 서로 접촉한다. 기저귀(110)의 도시한 실시예는 종방향 크기를 따라 연장되는 대체로 연속적인 대체로 평행한 선들을 따라 서로 접촉하는 근접한 접착제 형태를 포함한다. 선택적으로 근접한 반 사이클로이드 형태는 개개의 형태의 측면 여백부를 따라 서로 중첩될 수 있다.

외층(114)상으로 분배되는 접착제의 양은 약 1.0 내지 6.0g/㎡의 범위 내이다. 바람직하게는, 부가되는 접착제의 양은 더욱 개선된 효율을 제공하기 위해 약 4.0 내지 5.0g/㎡의 범위내로 된다. 접착제가 대체로 선형인 평행한 선들에 인가된 구조를 가지면서 부가된 접착제의 양과 비교하여, 본 발명의 독특한 배열에 사용되는 접착제의 양은 통상적인 경우에 접착제의 양의 약 50% 까지 절감될 수 있다. 사용되는 접착제의 양이 감소할지라도, 본 발명에 의해 제공된 독특한 접착제 분포는 최종 제품의 일체성을 적당히 유지할 수 있다.

특히, 통상적인 평행한 접착선 구조를 사용하는 기법과 비교하여 단부 밀봉 구역(122)에서의 접합 강도는 부가된 접착제의 양이 감소되어도 대체로 유지될 수 있다. 예컨데, 접착제의 양은 기저귀당 약 0.94g에서 약 0.54g으로 감소될 수 있고 대체로 동일한 단부 밀봉 강도를 여전히 유지할 수 있다. 부가하여 본 발명의 독특한 형태 및 배열의 접착제 분포는 인류와 같은 더욱 훌륭한 외모 및 착용감을 갖고 양질의 가요성을 갖는 외부 덮개층을 효과적으로 제공할 수 있다.

단부 밀봉강도 및 부가된 접착제의 양에 관한 대표적인 비교는 제11도에 도시한 그래프에서 설명된다.

상기 그래프는 통상적인 고온 용융 접착제로 구성된 중간 크기의 일회용 기저귀에서 파생되는 데이타를 대표적으로 도시한다. 특히, 기저귀는 National Starch 34-5522 또는 34-5510 접착제로 제조된다. 통상적인 대체로 평행인 접착제 선과 비교하면 본 발명에 따라 제조된 루우프형 접착 형태는 부가된 접착제가 동일한 양일때 증가된 단부 밀봉 강도를 효과적으로 제공한다. 선택적으로, 본 발명에 따라 제조된 접착제 형태는 작은 양의 부가된 접착제로 동일한 단부 밀봉 강도를 효과적으로 제공한다.

본 발명의 목적을 위해, 이하의 절차로 단부 밀봉 강도를 결정하기 위한 적당한 기법이 수행된다. 기저귀의 허리밴드 부분의 중심으로 부터 7.6㎝(3 inch) ×13㎝(5 inch)의 크기를 갖는 직각 샘플을 절단함으로써 시험편이 준비된다. 1개의 7.6㎝(3 inch)의 크기를 갖는 샘플의 측면은 허리밴드 연부의 종결부분에 일치하고 2개의 13㎝(5 inch ) 측면은 기저커의 종방향 길이를 따라 연장된다. 플러프 패드 재료는 그리고나서 샘플의 단부 밀봉 구역내의 접착제의 형태를 방해하지 않고 샘플로부터 제거된다.

단부 밀봉 구역은 신체측 내층이 외측 덮개층과 접착적으로 접합되거나 또는 부착되고 적층되는 샘플 부분이다. 단부 밀봉 강도는 내층 및 외측 커버사이의 접합부를 박리시키는데 요구되는 힘이며 그람(gram)으로 측정된 최고하중의 항으로 나타내어 진다. 단부 밀봉 강도를 측정하기 위해 사용되는 장치는 10㎏의 하중 쎌(cell)을 가지고 있는 Instron 인장시험기, 또는 Microcon 마이크로프로세서 장치와 연관된 등가의 인장시험 장치이다. Microcon 장치는 예컨데 하중-연산율 플로트(plot)일 테스트 샘플로부터의 전체 에너지 흡수 정보를 제공하기 위해 입력 데이타를 분석하여 매사롯세르주의 canton에 설비를 갖추고 있는 Instron corp에 의해 제공된다. Instron 인장 시험장치는 25㎝(10 inch)/min의 크로스헤드 속도 및 5.1㎝(2 inch)/min의 차트(chart) 속도로 세팅된다. Instron 장치의 조오(jaw) 거리는 10㎝(4 inch)로 세팅된다. Microcon 장치는 이하의 세트조건으로 개시된다.

초기 샘플 길이 = 10㎝(4 inch) (게이지길이)

크로스헤드 속도 = 250㎜/min

자동 복귀 = 25㎝(10 inch)

프린트 모우드 : 최대 하중, 파단 에너지

시험편은 대체로 Y 형상을 가지게 되며 상기 형상에서 단부 밀봉 부분은 Y 베이스에 대응하고 선형재료는 Y 아암에 대응되며 외부 커버 재료는 Y의 제2 아암에 대응한다. 샘플의2 아암들은 샘플의 내부측면이 Instron 장치의 정면을 향하여 접하고 외구 커버 재료가 이동가능한 조오내에 유지된 상태에서 Instron 장치의 조오내에 고정된다. 외부 커버 재료 및 내층 재료사이의 분리선은 2개의 조오사이에서 대체로 절반으로 위치된다. Instron 머시인의 크로스헤드 이동은 그리고나서 시작되며 샘플이 완전히 박리되었을때 시험편에 인가된 최대 평균 박리력이 기록된다.

본 발명을 상세히 설명하였거니와, 이하에 첨부된 특허 청구범위로 한정되는 본 발명의 정신을 이탈하지 않는 한도내에서 다양한 변화 및 개조가 가능하다는 것을 알 수 있다.

Claims (20)

1. 재료의 특정형태를 기질상으로 침착하기 위한 장치에 있어서, 선택된 재료의 제1류 및 최소한 제2류를 성형하기 위한 공급장치, 선택된 속도를 갖고 상기 제1 재료류 및 제2 재료류를 동반하여 상기 재료류가 상기 기질을 향하여 이동함에 따라 각각의 재료류에 소용돌이 동작을 부여하도록 배열된 다수의 가스류를 성형하기 위한 가스 지향 장치, 상기 기질을 상기 공급장치에 관하여 선택된 기계방향을 따라 이동시키기 위한 이송 방치, 및 각각의 상기 재료류를 상기 기질을 향한 선택된 경로로 지향시키고 상기 재료류를 상기 기질상에 침착하여 상기 기질상의 상기 재료류에 근접한 반 사이클로이드 형태를 형성하도록 상기 재료류 및 상기 가스류를 제어하기 위한 조절 장치로 구성되되, 상기 조절장치가 1 또는 그 이상의 상기 반 사이클로이드 형태의 선택된 횡간방향 위치를 상기 횡간방향을 따른 상기 선택된 위치에 관하여 약±0.32㎝(0.125 inch) 미만의 범위내로 제어하도록 구조되고 배열되는 것을 특징으로 하는 장치.
2. 제1항에 있어서, 각각의 재료류가 대체로 연속적이며, 상기 지향장치는 각각의 재료류가 상기 기질을 향하여 이동함에 따라 각각의 상기 재료류에 대체로 원형의 소용돌이 동작을 부여하도록 위해 구조되는 것을 특징으로 하는 장치.
3. 제2항에 있어서, 상기 조절장치가 각각의 재료류를 상기 기질을 향한 대체적인 나사선 경로를 따르도록 지향 시키기 위해 구조되는 것을 특징으로 하는 장치.
4. 재료의 특정형태를 기질상으로 침착하기 위한 장치에 있어서, a. 제1 노즐 뱅크가 장치의 기계방향을 따라 제2 노즐 뱅크로부터 선택된 거리로 편위되고 각각의 노즐 뱅크가 장치의 횡간 방향을 따라 대체로 정렬된 다수의 격설된 노즐을 포함하며 상기 제1 노즐뱅크의 노즐들은 상기 제2 노즐 뱅크의 노즐들에 관하여 엇갈림식 배열로 위치되고, 각각의 노즐들이 상기 재료류를 성형하기 위한 오리피스 및 선택된 속도를 가지며 상기 오리피스로 부터 재료류를 동반하여 상기 재료류가 상기 기질을 향하여 이동할 때 재료류에 소용돌이 동작을 부여하도록 배열되는 1군의 가스류를 성형하기 위한 1군의 가스 제트를 포함하는 제1 노즐 뱅크 및 최호한 제2의 노즐 뱅크, b. 상기 기계방향을 따라 상기 기질을 상기 공급장치에 관하여 이동시키기 위한 이송장치, 및c . 각각의 상기 재료류를 상기 기질을 향하여 대체적인 나사선경로로 지향시키고 상기 재료를 상기 기질상에 침착하여 상기 기질상에 상기 재료의 다수의 인접한 반 사이클로이드 형태를 성형하도록 상기 가스류군의 속도를 제어하기 위한 조절장치로 구성되는 것을 특징으로 하는 장치.
5. 제4항에 있어서, 상기 노즐 뱅크들 및 상기 조절장치가 상기 기질상에 상기 다수의 반 사이클로이드 형태를 특정형상으로 생성하도록 구조되고 배열되며 상기 특정 형상에서 1 또는 그 이상의 근접 위치된 반 사이클로이드 형태가 상기 형태의 근접한 여백 측면 부분을 따라 서로 접촉하는 것을 특징으로 하는 장치.
6. 제5항에 있어서, 재료의 상기 근접위치된 형태들이 기계방향을 따라 연장되는 대체로 연속적인 선을 따라 서로 접촉되는 것을 특징으로 하는 장치.
7. 제4항에 있어서, 상기 조절장치가 1 또는 그 이상의 반 사이클로이드 형태를 상기 횡간 방향을 따르는 상기 선택된 위치에 관하여 약 ±0.32㎝(0.125 inch) 미만의 범위내에서 제어하도록 구조되는 것을 특징으로 하는 장치.
8. 4항에 있어서, 상기 공급된 재료를 저장기로 선택적으로 순환시키기 위한 장치로 또한 구성되는 것을 특징으로 하는 장치.
9. 재료의 특정형태를 기질상으로 침착하기 위한 방법에 있어서, a 선택된 재료의 제1류 및 최소한 제2류를 성형하는 단계, b. 선택된 속도를 갖고 상기 재료류를 동반하여 상기 재료류가 상기 기질을 향하여 이동함에 따라 각각의 재료류에 소용돌이 동작을 부여하도록 배열되는 다수의 가스류를 지향시키는 단계, c. 선택된 기계방향을 따라 상기 기질을 상기 공급장치에 관하여 이동시키는 단계, 및 d. 각각의 상기 재료류를 상기 기질을 향한 선택된 경로로 지향시키고 상기 재료류를 상기 기질상에 침착하여 상기 기질상에 상기 재료의 근접한 반 사이클로이드 형태를 성형하고 그로인하여 1 또는 그이상의 상기 반 사이클로이드 형태의 선택된 횡간방향 위치를 상기 횡간 방향을 따른 상기 선택된 위치에 관하여 약±0.32㎝(0.125 inch) 미만의 범위내로 조절하도록 상기 재료류 및 상기 가스류를 제어하는 단계로 구성되는 것을 특징으로 하는 방법.
10. 제9항에 있어서, 상기 제어단계(d)가 대체로 연속적인 류상태의 상기 재료를 상기 기질을 향한 대체적인 나사선경로를 따르도록 지향시키기 위해 상기 가스류의 속도를 제어하는 것을 특징으로 하는 방법.
11. 재료의 특정형태를 기질상으로 침착하는 방법에 있어서, a. 제1 노즐 뱅크 및 최소한 제2 노즐 뱅크를 제공하는 단계, b. 장치의 기계 방향을 따라 제1 노즐 뱅크를 선택된 거리만큼 제2 노즐 뱅크로부터 격설시키는 단계, c. 각각의 노즐 뱅크에 장치의 횡간 방향을 따라 대체로 정렬되는 다수의 격설된 노즐들을 제공하는 단계, d. 상기 제1 노즐 뱅크의 노즐들을 상기 제2 노즐 뱅크의 노즐들에 관하여 편위된 엇갈림 배열로 위치시키는 단계, e. 각각의 노즐에 상기 재료류를 성형하기 위한 오리피스, 및 선택된 속도를 가지며 상기 오리피스로 부터의 재료류를 동반하여 상기 재료류가 상기 기질을 향하여 이동함에 따라 재료류에 소용돌이 동작을 부여하도록 배열된 1군의 가스류를 성형하기 위한 1군의 가스 제트들을 제공하는 단계, f. 상기 기계방향을 따라 상기 기질을 상기 공급장치에 관하여 이동시키는 단계, 및 g. 각각의 재료류를 상기 기질을 향한 대체적인 나사선 경로로 지향시키고 상기 재료를 상기 기질상에 침착하여 상기 기질상에 다수 인접한 상기 재료의 반 사이클로이드 형태를 성형하도록 상기 군들의 가스류의 속도를 조절하는 단계로 구성되는 것을 특징으로 하는 방법.
12. 제11항에 있어서, 상기 노즐 뱅크를 위치시키는 단계, 및 상기 기질상에 상기 다수의 재료의 반 사이클로이드 형태를 특정형상으로 형성하도록 상기 가스류군들을 조절하는 단계로 또한 구성되되, 상기 형상에서 2 또는 그 이상의 근접 위치된 반 사이클로이드 형태들이 상기 형태의 근접한 여백 측면 부분을 따라 서로 접촉하게 되는 것을 특징으로 하는 방법.
13. 제12항에 있어서, 재료의 상기 근접 위치된 형태들이 기계방향을 따라 연장되는 대체적인 연속선을 따라 서로 접촉되게 되는 것을 특징으로 하는 방법.
14. 제11항에 있어서, 상기 조절단계(g)가 1 또는 그 이상의 상기 반 사이클로이드 형태의 선택적인 횡간 방향위치를 상기 횡간 방향을 따라 상기 선택된 위치에 관하여 약±0.32㎝(0.125 inch) 미만의 범위내로 제어하도록 조절되는 것을 특징으로 하는 방법.
15. 제11항에 있어서, 상기 공급된 재료를 저장기에 선택적으로 순환시키는 단계로 또한 구성되는 것을 특징으로 하는 방법.
16. 외층, 액체투과성 내층, 상기 내층 및 외층사이에 위치되는 흡수 본체 및 1 또는 그 이상의 상기 층들을 상기 흡수 본체에 고정하도록 배열된 접착제 열로 구성되되, 상기 접착제 열이 대체로 상기 제품의 종방향 크기를 따라 연장되는 다수의 인접되고 대체로 연속적인 접착제의 반 사이클로이드 형태로 구성되는 것을 특징으로 하는 흡수 제품.
17. 제16항에 있어서, 상기 접착제의 2 또는 그 이상의 근접 형태가 상기 형태의 근접한 여백 측면 부분을 따라 서로 접촉되는 것을 특징으로 하는 제품.
18. 제17항에 있어서, 상기 접착제의 근접 형태들이 제품의 종방향 크기를 따라 연장되는 대체로 연속적이고 대체로 평행한 선들을 따라 서로 접촉되는 것을 특징으로 하는 제품.
19. 제16항에 있어서, 접착제의 상기 형태가 약 1 내지 6g/㎡의 범위내인 부가량으로 상기 외층 주표면상에 분포되는 것을 특징으로 하는 제품.
20. 제16항에 있어서, 1 또는 그 이상의 접착제의 상기 반 사이클로이드 배열의 측면 연부의 선택된 횡강 방향위치가 횡간 방향을 따른 상기 선택된 위치에 관하여 약 ±0.32㎝(0.125 inch) 미만의 횡간 방향 변화를 갖도록 하는 것을 특징으로 하는 제품.

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