JPWO2020183841A1 - Ti含有極低炭素鋼の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
また、特許文献1や2のようにスラグに脱酸剤を添加して低級酸化物を低減したとしても、溶鋼が未脱酸状態で処理を行うと溶鋼中の酸素ポテンシャルと平衡するようにスラグの酸素ポテンシャルが増加する、即ち、低級酸化物が増加し、溶鋼脱酸後の再酸化源となる、あるいはそれを防ぐために過剰な脱酸材の添加が必要となる、という問題点がある。
(a)上記フラックスを所定量添加し、RH真空脱ガス装置でTi源を添加した後の溶鋼環流時間t1と、RH処理終了から連続鋳造のためのタンディッシュへの溶鋼注入開始までの搬送時間t2が、下記(1)式((1)式中、t1:RH真空脱ガス装置でのTi源添加後の環流時間(s)、G:RH真空脱ガス装置でのTi源添加後の環流用ガス流量(Nm3/s)、 P:RH真空脱ガス装置でのTi源添加後の槽内真空度(Pa)、P0:大気圧(101325Pa)、WM:溶鋼重量(kg)、t2:RH処理終了からタンディッシュへの溶鋼注入開始までの搬送時間(s)、D:取鍋内溶鋼湯面部直径(m)、Wf:溶鋼温度より融点の高いフラックスの添加量(kg)を表す。)を満足するように調整すること、
190(G・ln(P0/P)/WM)1/3・t1+11.8(D2/Wf)・t2≦1800 ・・・(1)
(b)上記溶鋼環流時間t1および上記搬送時間t2を事前に決定し、上記フラックスの添加量Wfが、前記(1)式を満足するように計算して添加すること、
(c)上記フラックスを所定量添加した後、上記Ti源の添加を開始するまでの時間t3が下記(A)〜(C)式((A)〜(C)式中、t3:RH真空脱ガス装置でのフラックス添加からTi源添加までの環流時間(s)、H:取鍋内溶鋼深さ(m)、 uP:溶鋼中のフラックス粒子の終端速度(m/s)、Uu:取鍋内溶鋼平均上昇流速(m/s)、ρp:フラックス密度(kg/m3)、ρM:溶鋼密度(kg/m3)、g:重力加速度(9.8m/s2)、μM:溶鋼粘度(Pa・s)、dp:フラックス平均粒子径(m)、Q:溶鋼環流量(kg/s)、S:取鍋湯面位置面積(m2)、di:浸漬管径(m)を表す。)を満足すること、
がより好ましい解決手段になり得るものと考えられる。
t3>H/(up+Uu) ・・・(A)
up=(4・(ρp−ρM)2・g2/(225ρM・μM))1/3・dp ・・・(B)
Uu=Q/ρM/(S−π/4・di 2) ・・・(C)
溶鋼中のTiのスラグによる再酸化反応は、スラグ中の低級酸化物と溶鋼中の脱酸元素の反応である。そこで、スラグと溶鋼の間を物理的に遮断すれば反応は進まないと考えた。そこで、遮蔽物として単体では溶鋼温度で溶融せず、溶鋼より低密度のフラックスを投入することとした。方法としては、RH真空脱ガス装置の真空槽内溶鋼へフラックスを投入させた。そのフラックスが環流している溶鋼流に乗ってRH真空脱ガス装置の浸漬管を通って取鍋内溶鋼中に分散する。フラックスは溶鋼より低密度のため、溶鋼中を浮上し、取鍋湯面上のスラグの溶鋼と接している側を被覆し、溶鋼とスラグを遮断することとなる。また、フラックスの投入時期としては、溶鋼の未脱酸処理中の場合、溶鋼中の酸素ポテンシャルと平衡するように投入したフラックス層中に低級酸化物が生成してしまうため、溶鋼をAlで脱酸した後に添加すればよいと考えた。
RTi=k1t1+k2t2 ・・・(2)
ここで、
k1:溶鋼環流時のTi酸化反応の反応速度定数、
k2:RH処理終了後、タンディッシュ注入までの搬送時のTi酸化反応の反応速度定数、
を表す。
ここで、RHでの溶鋼環流処理中の溶鋼中のTiとスラグの反応については溶鋼に付与されている撹拌力と相関があると考えられる。RHでの溶鋼環流処理中の取鍋内溶鋼の撹拌動力密度ε(W/t)は下記(3)式で表される。
ε∝U2・Q/WM ・・・(3)
ここで、
U:RH真空脱ガス装置の下降側浸漬管内の溶鋼流速(m/s)、
Q:溶鋼環流量(kg/s)、
WM:取鍋内溶鋼重量(kg)、
を表す。
Q∝G1/3・d4/3・(ln(P0/P))1/3 ・・・(4)
ここで、
G:RH真空脱ガス装置でのTi源添加後の環流用ガス流量(Nm3/s)、
P:RH真空脱ガス装置でのTi源添加後の槽内真空度(Pa)、
P0:大気圧(101325Pa)、
d:RH浸漬管内径(m)
を表す。
U=Q/((π/4)・d2・ρM) ・・・(5)
ここで
ρM:溶鋼密度(kg/m3)
を表す。
ε∝G・ln(P0/P)/WM ・・・(6)
また、溶鋼環流時の物質移動速度は撹拌動力密度の1/3に比例すると言われているため、反応速度定数k1は上記(6)式から下記(7)式が求められる。
k1∝ε1/3∝(G・ln(P0/P)/WM)1/3 ・・・(7)
一方、RH処理終了からタンディッシュ注入までの搬送時間t2中の溶鋼中Tiとスラグの反応については、その反応速度は溶鋼−スラグ間の遮断層の厚みに反比例すると考え、搬送中の反応速度定数k2は下記(8)式で表される。
k2∝1/L ・・・(8)
ここで、
L:溶鋼より融点の高いフラックスによる遮断層厚み(m)
を表す。
遮断層厚みLは下記(9)式で表される。
L=Wf/ρf/(π/4・D2) ・・・(9)
ここで、
ρf:遮断層見かけ密度(kg/m3)
を表す。
k2∝D2/Wf ・・・(10)
上記(7)および(10)式を(2)式に加えて、Ti濃度減少指数RTiを下記(11)式で表す。
RTi=A(G・ln(P0/P)/WM)1/3・t1+B(D2/Wf)・t2・・・(11)
ここで、
A、B:定数
を表す。
190(G・ln(P0/P)/WM)1/3・t1+11.8(D2/Wf)・t2≦1800 ・・・(1)
また、フラックスを所定量添加した後、直ちにTi源を添加すると、フラックスが取鍋内溶鋼を浮上してスラグ―溶鋼界面を遮断する前に、添加して溶鋼中に溶解したTiとスラグ中の低級酸化物が反応してしまう懸念がある。そこで、Ti源を添加する前にフラックスの浮上する時間を確保することを考えた。
液体中の液体より密度の小さい粒子の浮上速度は、液体の上下方向の流速Uu(m/s)と静止浴での粒子の終端速度uP(m/s)の和となる。粒子の終端速度uPは一般的に下記(D)式で表される。
uP=(4/3・dp/CD・|ρP−ρM|/ρM)1/2 ・・・(D)
式中、ρp:フラックス密度(kg/m3)、
ρM:溶鋼密度(kg/m3)、
dp:フラックス平均粒子径(m)
を表す。
up=(4・(ρp−ρM)2・g2/(225ρM・μM))1/3・dp ・・・(B)
式中、g:重力加速度(9.8m/s2)、
μM:溶鋼粘度(Pa・s)
を表す。
Uu=Q/ρM/(S−π/4・di 2) ・・・(C)
式中、Q:溶鋼環流量(kg/s)、
S:取鍋湯面位置面積(m2)、
di:浸漬管径(m)
を表す。
tU=H/(uP+Uu) ・・・(E)
この上昇時間tU後にはスラグ―溶鋼界面がフラックスで十分に遮断されることとなるため、フラックス添加後、tU以上経過後にTi源を添加すれば、Tiとスラグ中低級酸化物の反応をより抑制できると考えられるため、フラックス添加後、Ti源を添加開始するまでの時間t3は下記(A)式を満たすことが好ましい。
t3>H/(up+Uu) ・・・(A)
転炉にて脱炭精錬を行い、得られた溶鋼1とスラグ2を取鍋3に出鋼する。溶鋼1は未脱酸状態とするが、取鍋3内の溶鋼1を覆っているスラグ2上にはAl含有スラグ改質剤を添加することが望ましい。尚、Al含有スラグ改質剤はスラグ2上に分散して添加できれば、特に専用の添加設備を用いる必要はない。
2 スラグ
3 取鍋
4 上昇側浸漬管
5 下降側浸漬管
6 Arガス吹き込み管
7 真空槽
8 遮断層
9 投入シュート
Claims (4)
- RH真空脱ガス装置を用いて溶鋼を精錬する方法において、真空脱炭処理に続けてAlによる溶鋼の脱酸処理を施した後に、前記RH真空脱ガス装置の真空槽内に溶鋼温度より融点の高いフラックスを添加し、続いて、Ti源を添加することを特徴とするTi含有極低炭素鋼の製造方法。
- 前記フラックスを所定量添加し、RH真空脱ガス装置でTi源を添加した後の溶鋼環流時間t1と、RH処理終了から連続鋳造のためのタンディッシュへの溶鋼注入開始までの搬送時間t2が、下記(1)式を満足するように調整することを特徴とする請求項1に記載のTi含有極低炭素鋼の製造方法。
190(G・ln(P0/P)/WM)1/3・t1+11.8(D2/Wf)・t2≦1800 ・・・(1)
ここで、
t1:RH真空脱ガス装置でのTi源添加後の環流時間(s)、
G:RH真空脱ガス装置でのTi源添加後の環流用ガス流量(Nm3/s)、
P:RH真空脱ガス装置でのTi源添加後の槽内真空度(Pa)、
P0:大気圧(101325Pa)、
WM:溶鋼重量(kg)、
t2:RH処理終了からタンディッシュへの溶鋼注入開始までの搬送時間(s)、
D:取鍋内溶鋼湯面部直径(m)、
Wf:溶鋼温度より融点の高いフラックスの添加量(kg)
を表す。 - 前記溶鋼環流時間t1および前記搬送時間t2を事前に決定し、前記フラックスの添加量Wfが、前記(1)式を満足するように計算して添加することを特徴とする請求項2に記載のTi含有極低炭素鋼の製造方法。
- 前記フラックスを所定量添加した後、前記Ti源の添加を開始するまでの時間t3が下記(A)〜(C)式を満足することを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載のTi含有極低炭素鋼の製造方法。
t3>H/(up+Uu) ・・・(A)
up=(4・(ρp−ρM)2・g2/(225ρM・μM))1/3・dp ・・・(B)
Uu=Q/ρM/(S−π/4・di 2) ・・・(C)
ここで、
t3:RH真空脱ガス装置でのフラックス添加からTi源添加までの環流時間(s)、
H:取鍋内溶鋼深さ(m)、
uP:溶鋼中のフラックス粒子の終端速度(m/s)、
Uu:取鍋内溶鋼平均上昇流速(m/s)、
ρp:フラックス密度(kg/m3)、
ρM:溶鋼密度(kg/m3)、
g:重力加速度(9.8m/s2)、
μM:溶鋼粘度(Pa・s)、
dp:フラックス平均粒子径(m)、
Q:溶鋼環流量(kg/s)、
S:取鍋湯面位置面積(m2)、
di:浸漬管径(m)
を表す。
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JP2019045879 | 2019-03-13 | ||
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