JPWO2019082272A1 - 電動機駆動装置 - Google Patents

Abstract

電動機駆動装置は、固定子巻線の結線状態を切り替える結線切替部と、インバータと、結線切替部およびインバータを制御する制御装置と、電動機に予め定められた値を超える電流が流れ続けるのを防止する過電流保護回路（６０）と、を備え、過電流保護回路は、固定子巻線がとり得る結線状態のいずれか１つと１対１で対応付けられ、インバータに流れる電流が異常な値か否かを判定する複数の判定回路である第１の判定回路（６２）および第２の判定回路（６３）と、判定回路の各々における判定結果を合成する合成回路（６６）と、複数の判定回路の一部による判定処理を無効化し、選択されている固定子巻線の結線状態と対応付けられている判定回路による判定結果が合成回路から出力されるようにする無効化回路（６５）と、を備え、制御装置は、合成回路から出力される判定結果がインバータに流れる電流が異常な値であることを示す場合、インバータを停止させる。

Description

本発明は、固定子巻線の結線状態を切り替え可能に構成された電動機を駆動する電動機駆動装置に関する。

空気調和機は、圧縮機用の電動機の回転数を制御することによって冷房および暖房能力を調整している。空気調和機は、省エネ性能の向上が求められ、家庭用の空気調和機の場合、一般的に、冷房中間、暖房中間、冷房定格、暖房定格および暖房低温の５つの条件のそれぞれについて、省エネ性能が算出される。冷房中間および暖房中間は、電動機が低速回転を行う低負荷領域であり、冷房定格、暖房定格および暖房低温は、電動機が高速回転を行う高負荷領域である。電動機は、幅広い回転数領域で高効率化できることが望ましい。

空気調和機の圧縮機用の電動機として、固定子巻線の結線状態を切り替え可能に構成された電動機が存在する。固定子巻線の結線状態を切り替え可能な電動機を駆動する電動機駆動装置は、電動機の負荷状態の変化に合わせて固定子巻線の結線状態を適切な状態に切り替えることにより、電力消費を少なくして高効率な運転を実現できる（例えば、特許文献１参照）。

固定子巻線の結線状態を切り替え可能な構成の電動機としては、スター結線とデルタ結線との切り替えが可能に構成されたもの、並列結線と直列結線との切り替えが可能に構成されたもの、などがある。

例えば、空気調和機の圧縮機用の電動機は、年間消費電力に対する寄与度が高い低負荷条件の場合、具体的には、冷房中間および暖房中間の場合はスター結線の状態で駆動し、高負荷条件の場合、具体的には、冷房定格、暖房定格および暖房低温の場合はデルタ結線の状態で駆動することが望ましい。このようにすることで、低負荷条件における効率を向上でき、高負荷条件での高出力化も可能な空気調和機を実現できる。

ここで、永久磁石を用いた電動機は、固定子巻線に流れる電流である巻線電流が予め定められた許容値を超えると磁石が減磁する。そのため永久磁石を用いた電動機を駆動する電動機駆動装置は、巻線電流が許容値以下となるように抑えて磁石が減磁するのを防止する保護機能を有する。永久磁石を用いた電動機を駆動する電動機駆動装置では、インバータに流れる電流を検出し、検出した電流が閾値以下であればインバータの動作を継続させ、検出した電流が閾値を超えていればインバータを停止させる制御が多く用いられている。

インバータに流れる電流を検出して閾値と比較する場合、検出した電流と巻線電流との比が結線状態に応じて異なるため、結線状態に応じて異なる閾値を用いる必要がある。例えば、スター結線においては、インバータから出力される電流と巻線電流とは大きさが同じであるが、デルタ結線においては、インバータから出力される電流は巻線電流の√３倍になる。従って、減磁の防止を目的としてインバータに流れる電流が閾値を超えないようにインバータを制御する場合、デルタ結線の場合に使用する閾値に対して、スター結線の場合に使用する閾値を１／√３倍にする必要がある（特許文献１参照）。

特許文献１には、固定子巻線がデルタ結線の場合に対応した構成の比較回路と、固定子巻線がスター結線の場合に対応した構成の比較回路とを有し、固定子巻線の状態に対応する比較回路における比較結果を使用してＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ）が異常検出を行う電動機駆動装置が記載されている（特許文献１の段落００４２，図１４（ｂ）参照）。また、特許文献１には、固定子巻線がスター結線の場合に巻線電流との比較に用いる基準値と、固定子巻線がデルタ結線の場合に巻線電流との比較に用いる基準値とを生成する回路を有し、固定子巻線の状態に対応する基準値と巻線電流との比較結果を使用してＣＰＵが異常検出を行う電動機駆動装置も記載されている（特許文献１の段落００４８，００７０，図１４（ｃ），図１４（ｄ）参照）。

特開２００８−２２８５１３号公報

特許文献１の図１４（ｂ）に記載の構成を適用する場合、２つの比較回路の各々における比較結果をＣＰＵに入力させ、ＣＰＵは、入力された２つの比較結果のうち、結線状態に対応する比較結果を使用して制御を行う。そのため、ＣＰＵの入力ポートが２つ必要になるという問題がある。一方、特許文献１の図１４（ｃ）および図１４（ｄ）に記載の回路は、直列に接続された２つの抵抗の一方の抵抗をトランジスタにより短絡することで、２つの結線状態の各々に対応する２段階の基準値を生成し、生成した基準値と巻線電流との比較結果をＣＰＵに入力する構成のため、ＣＰＵの入力ポートは１つで済む。しかしながら、デジタルトランジスタは内部抵抗のバラツキが大きく、バラツキを考慮した定数設定が必要となる。すなわち、磁石の減磁が実際に発生する巻線電流と基準値との差を大きくする必要がある。そのため、保護レベルの精度、具体的には、固定子巻線に過大な電流が流れている状態か否かの判定精度が低下する。その結果、実際には固定子巻線に過大な電流が流れていない状態のときに電動機の動作に制限をかけてしまい、電動機を能力の限界まで運転させることができないという問題がある。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、使用するＣＰＵが必要とする入力ポートの数が増加するのを防止しつつ電動機の保護機能の高性能化を実現可能な電動機駆動装置を得ることを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明は、固定子巻線の結線状態を切り替え可能な電動機を駆動する電動機駆動装置であって、固定子巻線の結線状態を切り替える結線切替部と、電動機に供給する電力を生成するインバータと、結線切替部およびインバータを制御する制御装置と、電動機に予め定められた値を超える電流が流れ続けるのを防止する過電流保護回路と、を備える。過電流保護回路は、固定子巻線がとり得る複数の結線状態のいずれか１つと１対１で対応付けられ、インバータに流れる電流が異常な値か否かを判定する複数の判定回路を備える。また、過電流保護回路は、複数の判定回路の各々における判定結果を合成する合成回路と、複数の判定回路の一部の判定回路による判定処理を無効化し、選択されている固定子巻線の結線状態と対応付けられている判定回路による判定結果が合成回路から出力されるようにする無効化回路と、を備える。制御装置は、合成回路から出力される判定結果がインバータに流れる電流が異常な値であることを示す場合、インバータを停止させる。

本発明にかかる電動機駆動装置は、使用するＣＰＵが必要とする入力ポートの数が増加するのを防止しつつ電動機の保護機能を高性能化することができるという効果を奏する。

実施の形態１にかかる電動機駆動装置の一例を示す概略配線図 実施の形態１にかかる電動機駆動装置の結線切替部と電動機の各巻線との接続関係の一例を示す配線図 実施の形態１にかかる制御装置の概略構成の一例を示すブロック図 実施の形態１にかかる過電流保護回路の概略構成の一例を示すブロック図 実施の形態１にかかる過電流保護回路の一例を示す配線図 実施の形態１にかかる過電流保護回路の動作の一例を示すタイムチャート 実施の形態２にかかる過電流保護回路の一例を示す配線図 実施の形態３にかかる過電流保護回路の一例を示す配線図 実施の形態４にかかる過電流保護回路の第２の判定回路が備える閾値生成回路の一例を示す図 実施の形態４にかかる過電流保護回路の動作の一例を示すタイムチャート 実施の形態５にかかる過電流保護回路の概略構成の一例を示すブロック図 実施の形態５にかかる過電流保護回路の一例を示す配線図 実施の形態５にかかる過電流保護回路の動作の一例を示すタイムチャート 実施の形態６にかかる過電流保護回路の第１の判定回路が備える閾値生成回路の一例を示す図 実施の形態６にかかる過電流保護回路の動作の一例を示すタイムチャート 実施の形態７にかかる電動機駆動装置が備える結線切替部と電動機の各巻線との接続関係の一例を示す配線図 実施の形態８にかかる電動機駆動装置が備える結線切替部と電動機の各巻線との接続関係の一例を示す配線図

以下に、本発明の実施の形態にかかる電動機駆動装置を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。

実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１にかかる電動機駆動装置の一例を示す概略配線図である。なお、図１では、電動機駆動装置により駆動される電動機についても併せて記載している。図１に示した実施の形態１にかかる電動機駆動装置２は、電動機４を駆動するための電力を生成する。

図１に示したように、電動機駆動装置２は、コンバータ２０と、インバータ３０と、インバータ駆動回路３２と、結線切替部４０と、制御装置５０と、過電流保護回路６０とを備える。また、インバータ３０およびインバータ駆動回路３２は、インテリジェントパワーモジュール（ＩＰＭ：Ｉｎｔｅｌｌｉｇｅｎｔ Ｐｏｗｅｒ Ｍｏｄｕｌｅ）１２に実装されている。コンバータ２０の入力側には交流電源６が接続され、インバータ３０の出力側には電動機４が接続される。電動機４は、回転子が永久磁石で構成された永久磁石同期電動機であり、インバータ３０から３相交流電力の供給を受けて駆動する。

コンバータ２０は、交流電源６からリアクトル７を介して交流電力を受け、交流電力に対して整流、平滑化等を行なって直流電力を出力する。コンバータ２０は、インバータ３０に直流電力を供給する直流電源として作用する。

インバータ３０は、入力端子がコンバータ２０の出力端子に接続される。また、インバータ３０のＵ相の出力端子は、Ｕ相の出力線３０ｕを介して、電動機４の巻線４ｕの一端に接続される。インバータ３０のＶ相の出力端子は、Ｖ相の出力線３０ｖを介して、電動機４の巻線４ｖの一端に接続される。インバータ３０のＷ相の出力端子は、Ｗ相の出力線３０ｗを介して、電動機４の巻線４ｗの一端に接続される。

インバータ３０は、６つのアームの各々に設けられたスイッチング素子を備え、各スイッチング素子をオン、オフ動作させることにより３相交流電力を生成して電動機４に供給する。具体的には、インバータ３０は、インバータ駆動回路３２から入力される、各アームに対応する駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６の状態に従い、６つのアームのスイッチング素子をオン状態またはオフ状態にして、電動機４を駆動させるための３相交流電力を生成する。駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６については後述する。

コンバータ２０とインバータ３０との間には、インバータ３０に流れる電流に基づいて、電動機４の固定子巻線に過大な電流が流れている場合にこれを検知し、電動機４の固定子巻線に過大な電流が流れている状態を解消させる過電流保護回路６０が設けられている。すなわち、過電流保護回路６０は、電動機４を保護するために、電動機４の固定子巻線に予め定められた値を超える過大な電流が流れ続けて回転子を構成する永久磁石が減磁してしまうのを防止する。

インバータ駆動回路３２は、後述する制御装置５０から入力される制御信号、具体的には、インバータ３０の各アームのスイッチング素子の状態を指示する制御信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６に基づいて、インバータ３０に入力させる上記の駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６を生成する。制御信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６は、インバータ３０の各アームのスイッチング素子をオンオフ制御するオンオフ制御信号である。インバータ駆動回路３２が生成する制御信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６は、例えば、ＰＷＭ（Ｐｕｌｓｅ Ｗｉｄｔｈ Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ）信号である。

電動機４は、固定子巻線の結線状態が複数の結線状態のいずれかで運転可能に構成され、結線状態は電動機駆動装置２により切り替えられる。図１に示した電動機４は、固定子巻線がデルタ結線またはスター結線の状態で運転される。以下では、複数の結線状態がスター結線状態およびデルタ結線状態である場合の例について説明する。

電動機４がスター結線状態およびデルタ結線状態のいずれかで運転可能である場合、電動機駆動装置２の結線切替部４０は、スター結線およびデルタ結線のいずれかへの切り替えが可能な構成が用いられる。すなわち、結線切替部４０は、電動機４の固定子巻線の状態をスター結線とデルタ結線との間で切り替える。結線切替部４０の構成および電動機４の各巻線と結線切替部４０との接続関係について、図２を参照しながら詳しく説明する。図２は、実施の形態１にかかる電動機駆動装置２の結線切替部４０と電動機４の各巻線との接続関係の一例を示す配線図である。

図２に示したように、電動機４は、３つの相、すなわちＵ相、Ｖ相およびＷ相の各々の巻線４ｕ、４ｖおよび４ｗを備える。巻線４ｕ、４ｖおよび４ｗの第１の端部４ｕａ、４ｖａおよび４ｗａは、外部端子４ｕｃ、４ｖｃおよび４ｗｃにそれぞれ接続され、また、巻線４ｕ、４ｖおよび４ｗの第２の端部４ｕｂ、４ｖｂおよび４ｗｂは、外部端子４１ｕｄ、４１ｖｄおよび４１ｗｄにそれぞれ接続され、電動機４の外部との接続が可能となっている。外部端子４ｕｃ、４ｖｃおよび４ｗｃには、それぞれ、インバータ３０の出力線３０ｕ、３０ｖおよび３０ｗが接続されている。

結線切替部４０は、３個の切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗで構成されている。３個の切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗは、それぞれ３つの相に対応して設けられたものである。

切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗとしては、電磁的に駆動される機械スイッチが用いられている。このようなスイッチは、リレー、コンタクターなどと呼ばれるものであり、図示しない励磁コイルに電流が流されているときと、電流が流されていないときとで、異なる状態を取る。

切替スイッチ４１ｕは、常開接点４１ｕａ、常閉接点４１ｕｂおよび共通接点４１ｕｃを備える。切替スイッチ４１ｕの共通接点４１ｕｃは、リード線４４ｕを介して外部端子４１ｕｄに接続され、常閉接点４１ｕｂは、中性点ノード４２に接続される。また、常開接点４１ｕａは、インバータ３０のＶ相の出力線３０ｖに接続される。

切替スイッチ４１ｖは、常開接点４１ｖａ、常閉接点４１ｖｂおよび共通接点４１ｖｃを備える。切替スイッチ４１ｖの共通接点４１ｖｃは、リード線４４ｖを介して外部端子４１ｖｄに接続され、常閉接点４１ｖｂは、中性点ノード４２に接続される。また、常開接点４１ｖａは、インバータ３０のＷ相の出力線３０ｗに接続される。

切替スイッチ４１ｗは、常開接点４１ｗａ、常閉接点４１ｗｂおよび共通接点４１ｗｃを備える。切替スイッチ４１ｗの共通接点４１ｗｃは、リード線４４ｗを介して外部端子４１ｗｄに接続され、常閉接点４１ｗｂは、中性点ノード４２に接続される。また、常開接点４１ｗａは、インバータ３０のＵ相の出力線３０ｕに接続される。

切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗは、通常、図２に示した状態となっている。通常の状態とは、上述した励磁コイル（図示せず）に電流が流されていない状態である。よって、通常は、切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗが、常閉接点側に切り替わった状態、すなわち、共通接点４１ｕｃ、４１ｖｃおよび４１ｗｃが、それぞれ、常閉接点４１ｕｂ、４１ｖｂおよび４１ｗｂに接続された状態になる。この場合、電動機４の固定子巻線の状態はスター結線となる。切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗの各々が有する励磁コイルに電流が流されると、切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗは、図２に示した状態とは逆の状態、すなわち、共通接点４１ｕｃ、４１ｖｃおよび４１ｗｃが、それぞれ、常開接点４１ｕａ、４１ｖａおよび４１ｗａに接続された状態になる。この場合、電動機４の固定子巻線の状態はデルタ結線となる。

結線切替部４０の切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗの状態は、制御装置５０により制御される。切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗは、制御装置５０で生成される結線選択信号Ｓｗがスター結線を示す状態の場合、共通接点（４１ｕｃ，４１ｖｃ，４１ｗｃ）が常閉接点（４１ｕｂ，４１ｖｂ，４１ｗｂ）に接続された状態となる。また、切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗは、制御装置５０で生成される結線選択信号Ｓｗがデルタ結線を示す状態の場合、共通接点（４１ｕｃ，４１ｖｃ，４１ｗｃ）が常開接点（４１ｕａ，４１ｖａ，４１ｗａ）に接続された状態となる。

制御装置５０は、結線切替部４０を制御して電動機４の固定子巻線の結線状態を切り替える制御を行うとともに、インバータ３０をオンオフ制御して電動機４に交流電力を供給させる。制御装置５０は、制御信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６を生成してインバータ駆動回路３２に供給し、制御信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６に対応する駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６をインバータ駆動回路３２に生成させることにより、インバータ３０の各スイッチング素子を制御する。

以下では、制御装置５０がインバータ３０をＰＷＭ制御する場合の例について説明する。インバータ３０をＰＷＭ制御する場合、制御装置５０は、制御信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６としてＰＷＭ信号をインバータ駆動回路３２に供給する。この場合、インバータ３０で周波数および電圧が可変の３相交流電力を発生させることができる。制御装置５０がインバータ３０に対して行うオンオフ制御の他の例としては、矩形波駆動制御がある。矩形波駆動制御を行う場合、制御装置５０は、例えば、各相の巻線に１２０度ずつ通電させるための制御信号を生成してインバータ駆動回路３２に供給する。この場合、インバータ３０で周波数可変の３相交流電力を発生させることができる。

制御装置５０は、図１および図３に示すように、マイコン（マイクロコントローラ）５２を備えている。マイコン５２は、ＣＰＵおよびメモリを含んで構成される。図３は、制御装置５０の構成例を示す図である。図３に示したように、制御装置５０は、マイコン５２により実現される結線切替制御部５２１、ＰＷＭ信号生成部５２４、強制遮断部５２５および切替判定部５２６を備える。強制遮断部５２５以外の結線切替制御部５２１、ＰＷＭ信号生成部５２４および切替判定部５２６は、これらの各機能部として動作するためのプログラムをマイコン５２内のＣＰＵが実行することにより実現される。

結線切替制御部５２１は、結線選択信号Ｓｗを生成する。この結線選択信号Ｓｗは、電動機４の固定子巻線をスター結線にすべきかデルタ結線にすべきかを指定する制御信号である。結線切替制御部５２１は、電動機４の運転周波数が予め決められた周波数以下の場合はスター結線となり、電動機４の運転周波数が予め決められた周波数よりも高い場合はデルタ結線となるよう、電動機４の固定子巻線の結線状態を制御する。結線切替制御部５２１は、例えば、スター結線を指定するときはＬｏｗとなり、デルタ結線を指定するときはＨｉｇｈとなる結線選択信号Ｓｗを生成する。電動機４の運転周波数は、インバータ３０から電動機４に流れる各相の電流の検出値、インバータ３０から出力される各相の電圧、電動機駆動装置２の外部から入力される周波数指令、などを利用して求める。電動機４の運転周波数は結線切替制御部５２１が求めてもよいし、図示を省略している他の処理部が求めて結線切替制御部５２１に入力させる構成としてもよい。なお、図３では結線切替制御部５２１への入力信号の記載を省略している。

結線選択信号Ｓｗは、結線切替部４０に供給されて、切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗの状態の制御に用いられる。スター結線を指定する場合はレベルがＬｏｗとなり、デルタ結線を指定する場合はレベルがＨｉｇｈとなる結線選択信号Ｓｗを結線切替制御部５２１が生成する構成の場合、切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗは、結線選択信号ＳｗがＬｏｗレベルであれば、図２に示した状態、すなわち、共通接点と常閉接点とが接続された状態となる。また、切替スイッチ４１ｕ、４１ｖおよび４１ｗは、結線選択信号ＳｗがＨｉｇｈレベルであれば、図２に示した状態とは逆の状態、すなわち、共通接点と常開接点とが接続された状態となる。

結線切替制御部５２１は、さらに、反転結線選択信号Ｓｓを過電流保護回路６０に供給する。反転結線選択信号Ｓｓは、結線選択信号Ｓｗとは逆の論理値を取る。すなわち、反転結線選択信号Ｓｓは、結線選択信号ＳｗがＬｏｗであるときには、Ｈｉｇｈとなり、結線選択信号ＳｗがＨｉｇｈであるときには、Ｌｏｗとなる。

ＰＷＭ信号生成部５２４は、インバータ３０をＰＷＭ制御するための制御信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６を出力する。以下、制御信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６をＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６と称する。ＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６は、それぞれ、インバータ３０の６つのアームのスイッチング素子のオンオフ制御に用いられる。ＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６は、それぞれ対応するスイッチング素子をオン状態に維持したい期間にＨｉｇｈの状態を維持し、それぞれ対応するスイッチング素子をオフ状態に維持したい期間にＬｏｗの状態を維持する。ＰＷＭ信号生成部５２４が生成したＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６は、強制遮断部５２５を経由してインバータ駆動回路３２に供給される。

上述したように、インバータ駆動回路３２は、ＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６に基づいて、インバータ３０の６つのアームのスイッチング素子をオンまたはオフさせるための駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６を生成して出力する。ただし、インバータ駆動回路３２は、ＩＰＭ１２の過電流遮断ポートＣｉｎに接続されており、過電流遮断ポートＣｉｎに入力される信号のレベルがＨｉｇｈになると、ＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６の状態によらず、インバータ３０のすべてのアームのスイッチング素子をオフさせる信号を生成して駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６として出力する。

駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６は、それぞれＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６に対応して生成されるものであり、対応するＰＷＭ信号がＨｉｇｈの期間中は対応するスイッチング素子がオン状態を維持し、対応するＰＷＭ信号がＬｏｗの期間中は対応するスイッチング素子がオフ状態を維持するよう、対応するスイッチング素子の状態を制御する。ＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６は、論理回路の信号レベルの大きさ、具体的には０〜５Ｖの範囲に収まる大きさである。これに対して、駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６は、スイッチング素子を制御するのに必要な電圧レベル、例えばＨｉｇｈのときに１５Ｖとなる大きさである。

強制遮断部５２５は、電動機４に流れる電流の値が正常な状態ではＰＷＭ信号生成部５２４から入力されたＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６をそのままインバータ駆動回路３２へ出力する。一方、電動機４に流れる電流の値が異常な状態、具体的には、電流の値が決められた基準値を超えた状態の場合、強制遮断部５２５は、ＰＷＭ信号生成部５２４から入力されたＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６をインバータ駆動回路３２へ出力しない。

強制遮断部５２５は、マイコン５２の動作遮断ポートであるポートＰＯＥに接続されている。ポートＰＯＥに入力される信号は、電動機４に流れる電流の値が正常な状態ではＬｏｗレベルとなり、電動機４に流れる電流の値が異常な状態ではＨｉｇｈレベルになる過電流検出信号Ｓｅである。ポートＰＯＥに入力される過電流検出信号Ｓｅの詳細については別途説明する。強制遮断部５２５は、ポートＰＯＥへの入力信号がＨｉｇｈレベルになると、ＰＷＭ信号生成部５２４から入力されたＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６のインバータ駆動回路３２への出力を停止する。インバータ駆動回路３２は、ＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６が供給されなくなると、インバータ３０のすべてのアームのスイッチング素子をオフさせる信号を生成して駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６として出力する。この結果、インバータ３０のすべてのアームのスイッチング素子がオフとなる。すべてのアームのスイッチング素子がオフとなる結果、インバータ３０は停止状態となり、交流電力の出力を停止する。

強制遮断部５２５は、マイコン５２で実行されている制御プログラムから独立して動作するハードウェアで構成されている。ＰＷＭ信号生成部５２４で生成されたＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６の出力を動作遮断ポート（ポートＰＯＥ）に入力される信号の状態に応じて停止させる処理は、ハードウェアで構成された強制遮断部５２５で行われ、マイコン５２のソフトウェアによる処理を介さないため、高速に行われる。例えば、強制遮断部５２５は、ポートＰＯＥへの入力信号がＬｏｗレベルの場合は閉じた状態を維持し、ポートＰＯＥへの入力信号がＨｉｇｈレベルになると開いた状態となるスイッチをＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６を伝送する各信号線に挿入することにより実現される。

切替判定部５２６は、後述する過電流保護回路６０で生成される２つの基準値Ｖｒｅｆ１およびＶｒｅｆ２のうちの基準値Ｖｒｅｆ２と結線選択信号Ｓｗとに基づいて、電動機４の固定子巻線に過電流が流れている状態を検知する処理で使用する基準値が固定子巻線の結線状態に対応した値に正常に切り替わっているか否かを判定する。すなわち、切替判定部５２６は、電動機４の固定子巻線に過電流が流れている状態か否かの判定を行う過電流保護回路６０において、固定子巻線の結線状態に対応した正しい基準値を使用して正しい保護動作が行われているか否かを判定する。

切替判定部５２６は、基準値Ｖｒｅｆ２が、結線選択信号Ｓｗによって示される固定子巻線の結線状態に対応していない値の場合、ＰＷＭ信号生成部５２４に対してＰＷＭ信号の出力停止を指示し、ＰＷＭ信号生成部５２４からのＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６の出力を停止させる。インバータ駆動回路３２は、ＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６が供給されなくなると、インバータ３０のすべてのアームのスイッチング素子をオフさせる。スイッチング素子がオフとなる結果、インバータ３０は停止状態となり、交流電力の出力を停止する。ＰＷＭ信号生成部５２４は、切替判定部５２６からＰＷＭ信号の出力停止の指示を受けた場合、ＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６の全てをＬｏｗレベルとし、インバータ３０のすべてのアームのスイッチング素子をオフさせるようにしてもよい。

以上のようにインバータ３０を停止させるための処理を制御装置５０が二重に行うのは、異常が発生した場合にインバータ３０の動作をより高速に、かつより確実に行うためである。

つづいて、過電流保護回路６０について、図４および図５を参照しながら説明する。図４は、実施の形態１にかかる過電流保護回路６０の概略構成の一例を示すブロック図、図５は、実施の形態１にかかる過電流保護回路６０の一例を示す配線図である。

図４に示したように、過電流保護回路６０は、電流検出回路６１、第１の判定回路６２、第２の判定回路６３、無効化回路６５および合成回路６６を備える。第１の判定回路６２は、閾値生成回路６２１および比較器６２２を備え、第２の判定回路６３は、閾値生成回路６３１および比較器６３２を備える。比較器６２２および６３２は、例えば演算増幅器で構成される。

（電流検出回路６１）
電流検出回路６１は、図１に示したコンバータ２０とインバータ３０とを結ぶ直流母線に流れる電流を検出し、検出結果を示す電流値信号Ｓｃを第１の判定回路６２の比較器６２２および第２の判定回路６３の比較器６３２へ出力する。

電流検出回路６１は、図５に示した抵抗Ｒ６１１および平滑回路６１２で構成される。

抵抗Ｒ６１１は、コンバータ２０の出力端子とインバータ３０の入力端子とを結ぶ母線に挿入され、第１の端部がグランドに接続されている。

図５に示したように、平滑回路６１２は、抵抗Ｒ６１３およびＲ６１４とコンデンサＣ６１５とを備える。抵抗Ｒ６１３の第１の端部は抵抗Ｒ６１１の第２の端部に接続されている。抵抗Ｒ６１４の第１の端部は制御電圧Ｖｄを出力する制御電源に接続され、抵抗Ｒ６１４の第２の端部は抵抗Ｒ６１３の第２に端部に接続されている。コンデンサＣ６１５の第１の端子は抵抗Ｒ６１３の第２の端部に接続され、コンデンサＣ６１５の第２の端子は、グランドに接続されている。

電流検出回路６１では、抵抗Ｒ６１１の両端間の電圧を平滑化した電圧がコンデンサＣ６１５の両端子間に現れ、コンデンサＣ６１５の両端子間の電圧が、電流検出値を示す信号である電流値信号Ｓｃとして第１の判定回路６２の比較器６２２および第２の判定回路６３の比較器６３２に供給される。

（第１の判定回路６２）
第１の判定回路６２は、図１に示した電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合に固定子巻線に過大な電流が流れているか否かを判定し、判定結果を合成回路６６へ出力する。

第１の判定回路６２の閾値生成回路６２１は、図５に示した抵抗Ｒ６２３およびＲ６２４と平滑用のコンデンサＣ６２５とで構成される。抵抗Ｒ６２３およびＲ６２４は直列に接続されて分圧回路を形成する。

抵抗Ｒ６２３の第１の端部は制御電圧Ｖｄを出力する制御電源に接続され、抵抗Ｒ６２４の第１の端部は抵抗Ｒ６２３の第２の端部に接続され、抵抗Ｒ６２４の第２の端部はグランドに接続されている。コンデンサＣ６２５は抵抗Ｒ６２４に並列に接続されている。

閾値生成回路６２１において、制御電源から出力された制御電圧Ｖｄは、抵抗Ｒ６２３およびＲ６２４からなる分圧回路で分圧され、分圧回路の分圧比に応じた電圧ＶｔΔが抵抗Ｒ６２３と抵抗Ｒ６２４の接続点、すなわち分圧回路の分圧ノードに現れる。電圧ＶｔΔはデルタ結線用の閾値である。電圧ＶｔΔは、第１の基準値である基準値Ｖｒｅｆ１として比較器６２２の非反転入力端子である＋端子に入力される。デルタ結線用の閾値を第１の閾値とする。抵抗Ｒ６２３と抵抗Ｒ６２４の接続点に現れる電圧ＶｔΔは以下の式（１）で表される。
ＶｔΔ＝Ｖｄ×Ｒ６２４／（Ｒ６２３＋Ｒ６２４） …（１）

なお、式（１）において、「Ｒ○○○」は抵抗値を表す。例えば、式（１）の「Ｒ６２４」は抵抗Ｒ６２４の抵抗値を表す。後述する式（２）以降の各数式においても同様とする。

比較器６２２の反転入力端子である−端子には、電流検出回路６１から電流値信号Ｓｃが入力される。比較器６２２は、電流値信号Ｓｃを基準値Ｖｒｅｆ１と比較し、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ１よりも大きければ合成回路６６へ出力する信号をＬｏｗレベルとし、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ１以下であれば合成回路６６へ出力する信号をＨｉｇｈレベルとする。比較器６２２が合成回路６６へ出力する信号は、第１の判定回路６２による判定結果を示す信号である。

（第２の判定回路６３）
第２の判定回路６３は、図１に示した電動機４の固定子巻線がスター結線の場合に固定子巻線に過大な電流が流れているか否かを判定し、判定結果を合成回路６６へ出力する。

第２の判定回路６３の閾値生成回路６３１は、図５に示した抵抗Ｒ６３３およびＲ６３４と平滑用のコンデンサＣ６３５とで構成される。抵抗Ｒ６３３およびＲ６３４は直列に接続されて分圧回路を形成する。

抵抗Ｒ６３３の第１の端部は制御電圧Ｖｄを出力する制御電源に接続され、抵抗Ｒ６３４の第１の端部は抵抗Ｒ６３３の第２の端部に接続され、抵抗Ｒ６３４の第２の端部はグランドに接続されている。コンデンサＣ６３５は抵抗Ｒ６３４に並列に接続されている。

閾値生成回路６３１において、制御電源から出力された制御電圧Ｖｄは、抵抗Ｒ６３３およびＲ６３４からなる分圧回路で分圧され、分圧回路の分圧比に応じた電圧ＶｔＹが抵抗Ｒ６３３と抵抗Ｒ６３４の接続点、すなわち分圧回路の分圧ノードに現れる。電圧ＶｔＹはスター結線用の閾値である。電圧ＶｔＹは、第２の基準値である基準値Ｖｒｅｆ２として比較器６３２の非反転入力端子である＋端子に入力される。スター結線用の閾値を第２の閾値とする。抵抗Ｒ６３３と抵抗Ｒ６３４の接続点に現れる電圧ＶｔＹは以下の式（２）で表される。
ＶｔＹ＝Ｖｄ×Ｒ６３４／（Ｒ６３３＋Ｒ６３４） …（２）

比較器６３２の反転入力端子である−端子には、電流検出回路６１から電流値信号Ｓｃが入力される。比較器６３２は、電流値信号Ｓｃを基準値Ｖｒｅｆ２と比較し、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ２よりも大きければ合成回路６６へ出力する信号をＬｏｗレベルとし、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ２以下であれば合成回路６６へ出力する信号をＨｉｇｈレベルとする。比較器６３２が合成回路６６へ出力する信号は、第２の判定回路６３による判定結果を示す信号である。

ここで、上述したＶｔΔとＶｔＹとの関係について説明する。ＶｔΔとＶｔＹとは以下の式（３）の関係を満たすこととする。
ＶｔΔ＝√３×ＶｔＹ …（３）

すなわち、抵抗Ｒ６２３、Ｒ６２４、Ｒ６３３およびＲ６３４の各々の抵抗値は、式（３）を満たすように定められている。

なお、ＶｔΔがＶｔＹの√３倍よりも小さい値になるように構成してもよい。但し、ＶｔΔはＶｔＹよりは大きい値とする。すなわち、「ＶｔＹ＜ＶｔΔ＜√３×ＶｔＹ」を満たすように抵抗Ｒ６２３、Ｒ６２４、Ｒ６３３およびＲ６３４の抵抗値を設定してもよい。これは、例えば、デルタ結線では、巻線電流は各相の固定子巻線を流れる循環電流となるが、巻線電流はインバータ３０に流れる電流であるインバータ電流、すなわち電流検出回路６１が検出する電流には寄与しないためである。

（無効化回路６５）
無効化回路６５は、上述した反転結線選択信号ＳｓがＨｉｇｈレベルの場合に第２の判定回路６３における判定結果を無効化する。無効化回路６５は、図５に示したｎｐｎ型のデジタルトランジスタＱ６５１で構成される。デジタルトランジスタＱ６５１は、エミッタおよびコレクタが、第２の判定回路６３の閾値生成回路６３１を構成する抵抗Ｒ６３３の両端、すなわち、抵抗Ｒ６３３の第１の端部および第２の端部にそれぞれ接続されている。

デジタルトランジスタＱ６５１のベースには、制御装置５０から出力される反転結線選択信号Ｓｓが入力される。デジタルトランジスタＱ６５１は、反転結線選択信号ＳｓがＨｉｇｈレベルの場合、すなわち電動機４の固定子巻線がスター結線の場合、オフ状態となる。また、デジタルトランジスタＱ６５１は、反転結線選択信号ＳｓがＬｏｗレベルの場合、すなわち電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合、オン状態となる。

デジタルトランジスタＱ６５１がオフ状態の場合、第２の判定回路６３の閾値生成回路６３１は、上記の式（２）で表される閾値ＶｔＹを生成し、基準値Ｖｒｅｆ２として比較器６３２の＋端子に入力させる。

一方、デジタルトランジスタＱ６５１がオン状態の場合、閾値生成回路６３１は、抵抗Ｒ６３３がデジタルトランジスタＱ６５１により短絡されるため、制御電圧Ｖｄに近い電位、具体的には、制御電圧ＶｄよりもデジタルトランジスタＱ６５１のオン時のエミッタ−コレクタ間の電圧降下量に相当する分だけ低い電圧を生成する。デジタルトランジスタＱ６５１がオン状態の時のエミッタ−コレクタ間の電圧降下量をＶｏｎとし、このとき閾値生成回路６３１が生成する電圧をＶｐとすると、Ｖｐ＝Ｖｄ−Ｖｏｎとなる。すなわち、閾値生成回路６３１は、デジタルトランジスタＱ６５１がオン状態になると、上記の式（２）で表される閾値ＶｔＹの代わりにＶｐ＝Ｖｄ−Ｖｏｎを生成し、このＶｐを基準値Ｖｒｅｆ２として比較器６３２の＋端子に入力させる。この場合、比較器６３２は、＋端子から入力されたＶｐ＝Ｖｄ−Ｖｏｎと−端子から入力された電流値信号Ｓｃとを比較し、比較結果を合成回路６６へ出力する。

以上のように、デジタルトランジスタＱ６５１がオフ状態のときは、閾値ＶｔＹが基準値Ｖｒｅｆ２として用いられ、デジタルトランジスタＱ６５１がオン状態のときは、Ｖｐ＝Ｖｄ−Ｖｏｎが基準値Ｖｒｅｆ２として用いられる。

閾値生成回路６３１が出力する基準値Ｖｒｅｆ２は、図３に示した制御装置５０の切替判定部５２６にも入力され、切替判定部５２６での判定処理で使用される。切替判定部５２６が行う判定処理は、上述したように、電動機４の固定子巻線に過電流が流れている状態か否かの判定を行う過電流保護回路６０において、固定子巻線の結線状態に対応した正しい基準値が使用されているか否かを判定する処理である。

（合成回路６６）
合成回路６６は、第１の判定回路６２における判定結果と第２の判定回路６３における判定結果とを合成して過電流検出信号Ｓｅを生成する。

合成回路６６は、図５に示したワイヤードＯＲ回路６６１および反転回路６６２で構成される。

ワイヤードＯＲ回路６６１は抵抗Ｒ６６３で構成される。抵抗Ｒ６３３の第１の端部は制御電圧Ｖｄを出力する制御電源に接続され、第２の端部は比較器６２２の出力端子および比較器６３２の出力端子に接続されている。

ワイヤードＯＲ回路６６１は、比較器６２２からの出力信号および比較器６３２からの出力信号の少なくとも一方がＬｏｗレベルの場合、反転回路６６２への入力をＬｏｗレベルにする。また、ワイヤードＯＲ回路６６１は、比較器６２２からの出力信号および比較器６３２からの出力信号の双方がＨｉｇｈレベルの場合、反転回路６６２への入力をＨｉｇｈレベルにする。なお、ワイヤードＯＲ回路６６１の出力部は、抵抗Ｒ６３３の第２の端部である。

反転回路６６２は、デジタルトランジスタＱ６６４および抵抗Ｒ６６５で構成される。デジタルトランジスタＱ６６４のエミッタ端子は制御電圧Ｖｄを出力する制御電源に接続され、デジタルトランジスタＱ６６４のベース端子はワイヤードＯＲ回路６６１の出力部である抵抗Ｒ６６３の第２の端部に接続されている。デジタルトランジスタＱ６６４のコレクタ端子は抵抗Ｒ６６５の第１の端部に接続されている。抵抗Ｒ６６５の第２の端部はグランドに接続されている。

デジタルトランジスタＱ６６４のコレクタ端子には、ワイヤードＯＲ回路６６１からベース端子に入力された信号の論理状態を反転した信号が現れ、この信号が過電流検出信号Ｓｅである。

過電流保護回路６０の出力である過電流検出信号Ｓｅは、図１および図３に示したように、ＩＰＭ１２の過電流遮断ポートＣｉｎおよびマイコン５２の動作遮断ポート（ポートＰＯＥ）に入力される。

インバータ駆動回路３２は、ＩＰＭ１２の過電流遮断ポートＣｉｎに入力される過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルになると、インバータ３０へ出力する駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６を全てＬｏｗ状態にして、インバータ３０のすべてのアームのスイッチング素子をオフさせる。

また、制御装置５０の強制遮断部５２５は、マイコン５２の動作遮断ポート（ポートＰＯＥ）に入力される過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルになると、ＰＷＭ信号生成部５２４で生成されたＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６のインバータ駆動回路３２への出力を停止する。この結果、インバータ駆動回路３２にはＰＷＭ信号が供給されなくなり、インバータ駆動回路３２は、インバータ３０のすべてのアームのスイッチング素子をオフさせる。

このように、本実施の形態にかかる電動機駆動装置２においては、過電流保護回路６０から出力される過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルになると、インバータ３０を停止させる処理が二重に行われる。

以下、過電流保護回路６０の第１の判定回路６２、第２の判定回路６３および合成回路６６の動作について、図６を参照しながら説明する。

無効化回路６５であるデジタルトランジスタＱ６５１のベースに供給される反転結線選択信号Ｓｓは、上述したように制御装置５０の結線切替制御部５２１から出力される。この反転結線選択信号Ｓｓは、電動機４の固定子巻線がスター結線の場合、図６の（ａ）に示すようにＨｉｇｈレベルとなり、デルタ結線の場合には、図６の（ｂ）に示すようにＬｏｗレベルとなる。そのため、デジタルトランジスタＱ６５１は、電動機４の固定子巻線がスター結線の場合は図６の（ａ）に示すようにオフとなり、デルタ結線時の場合には図６の（ｂ）に示すようにオンとなる。

従って、第２の判定回路６３を構成する比較器６３２の＋端子には、電動機４の固定子巻線がスター結線の場合は上述したＶｔＹが基準値Ｖｒｅｆ２として入力され（図６の（ａ）参照）、デルタ結線の場合には上述したＶｐ（＝Ｖｄ−Ｖｏｎ）が基準値Ｖｒｅｆ２として入力される（図６の（ｂ）参照）。

一方、第１の判定回路６２を構成する比較器６２２の＋端子には、電動機４の固定子巻線の状態によらず、すなわち、電動機４の固定子巻線がスター結線およびデルタ結線のどちらであっても、上述したＶｔΔが基準値Ｖｒｅｆ１として入力される（図６の（ａ）および（ｂ）参照）。

電動機４の固定子巻線がスター結線の場合、上述したように、比較器６３２の＋端子に入力される基準値Ｖｒｅｆ２はＶｔＹとなる（図６の（ａ）参照）。また、ＶｔＹ＜ＶｔΔの関係がある。そのため、インバータ３０の入力電流が次第に大きくなり、これに伴い、電流値信号Ｓｃも次第に大きくなると、ある時点で、比較器６３２が、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ２よりも大きくなったと判定し、出力信号をＨｉｇｈレベルからＬｏｗレベルに変化させる。よって、この時点で、ワイヤードＯＲ回路６６１の出力がＬｏｗレベルとなる。その結果、反転回路６６２の出力、すなわち、合成回路６６の出力である過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルとなる。なお、比較器６３２が出力信号をＨｉｇｈレベルからＬｏｗレベルに変化させた時点では、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ１（＝ＶｔΔ）よりも小さいため、比較器６２２の出力信号はＨｉｇｈレベルを維持する。

このように、電動機４の固定子巻線がスター結線の場合には、電流値信号Ｓｃがスター結線用に定められた閾値ＶｔＹを超えた時点で、過電流保護回路６０は、過電流検出信号ＳｅをＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに変化させる。

電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合、上述したように、比較器６３２の＋端子に入力される基準値Ｖｒｅｆ２はＶｐ（＝Ｖｄ−Ｖｏｎ）となる（図６の（ｂ）参照）。電流値信号ＳｃはＶｐを上回ることがないように構成されており、比較器６３２の出力信号はＨｉｇｈレベルを維持する。また、ＶｔΔ＜Ｖｐの関係がある。そのため、インバータ３０の入力電流が次第に大きくなり、これに伴い、電流値信号Ｓｃが次第に大きくなると、ある時点で、比較器６２２が、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ１よりも大きくなったと判定し、出力信号をＨｉｇｈレベルからＬｏｗレベルに変化させる。よって、この時点で、ワイヤードＯＲ回路６６１の出力がＬｏｗレベルとなる。その結果、反転回路６６２の出力、すなわち、合成回路６６の出力である過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルとなる。

このように、電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合には、電流値信号Ｓｃがデルタ結線用に定められた閾値ＶｔΔを超えた時点で、過電流保護回路６０は、過電流検出信号ＳｅをＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに変化させる。

以上のように、電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合には、第２の判定回路６３におけるスター結線に対応する基準値Ｖｒｅｆ２である閾値ＶｔＹを用いた比較処理が無効化される。従って、電動機４の固定子巻線がスター結線およびデルタ結線のいずれの場合にも、それぞれの場合に適切な閾値と電流値信号Ｓｃとの比較結果に基づいて過電流検知を行い、電動機４を保護することができる。「それぞれの場合に適切な閾値」とは、「それぞれの結線状態に対応する閾値」である。

なお、過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルになると、上記のようにインバータ３０が停止し、その結果、電流値信号Ｓｃが低下するが、図６では、比較器６２２および６３２の動作を分かり易くするため、電流値信号Ｓｃが低下しないものとしている。後述の図１０、図１３および図１５についても同様である。

上述したように、第２の判定回路６３における比較処理を無効化するための無効化回路６５は、デジタルトランジスタによって構成することができる。デジタルトランジスタは安価であるので、コストを抑制することができる。さらに、判定回路６２および６３は、比較的安価な演算増幅器で構成された比較器、抵抗などによって構成することができるので、コストを抑制することができる。

また、判定回路６２および６３における閾値ＶｔΔおよびＶｔＹの生成は、デジタルトランジスタの回路定数の影響を受けない。従って、閾値の生成および閾値を用いた比較を正確に行うことができる。このため、過電流保護を高精度に行うことができる。過電流保護を高精度に行うことができるため、減磁電流に対して過電流保護レベルを極力高く設定することが可能となり、高出力化が可能である。

複数の判定回路が設けられている場合、それらの出力をマイコンおよびＩＰＭに入力しようとすれば、マイコンおよびＩＰＭにも複数の入力ポートが必要となる。しかし、一般的なマイコン、すなわち汎用品のマイコンは、上述した動作遮断ポート（ポートＰＯＥ）に相当する入力ポートを一つしか備えていない。また、汎用品のＩＰＭは、上述した過電流遮断ポートＣｉｎに相当する入力ポートを一つしか備えていない。従って、複数の判定回路の出力をそのままマイコンおよびＩＰＭに入力する構成であれば、汎用品のマイコンおよびＩＰＭを用いることができないという問題がある。これに対して、本実施の形態にかかる電動機駆動装置２では、複数の判定回路での判定結果を合成してマイコン５２およびＩＰＭ１２に入力させるため、マイコンとして動作遮断ポート（ポートＰＯＥ）に相当する入力ポートを一つしか備えていないものを用いることができ、ＩＰＭとして過電流遮断ポートＣｉｎに相当する入力ポートを一つしか備えていないものを用いることができる。

また、過電流保護回路６０、特に、第１の判定回路６２および第２の判定回路６３がハードウェアにより構成されているため、保護のための動作を高速に行うことができる。

さらに、制御装置５０の強制遮断部５２５は、ハードウェアで構成されており、マイコン５２の制御プログラムから独立して動作するため、動作を高速に行うことができる。また、マイコン５２が暴走した場合にも、強制遮断部５２５は、ＰＷＭ信号Ｓｍ＃１〜Ｓｍ＃６のインバータ駆動回路３２への供給を確実に停止させることができる。

さらに、制御装置５０の切替判定部５２６は、電動機４の固定子巻線の結線状態に対応した正しい保護動作が過電流保護回路６０で行われているか否かを、過電流保護回路６０の第２の判定回路６３で生成された基準値Ｖｒｅｆ２に基づいて検知し、正しい保護動作が行われていない場合には、インバータ駆動回路３２への駆動信号Ｓｒ＃１〜Ｓｒ＃６の供給を停止する。従って、信頼性の高いシステムを実現できる。

以上のように、本実施の形態にかかる電動機駆動装置は、駆動させる電動機の固定子巻線が第１の結線状態であるデルタ結線の場合に固定子巻線に過大な電流が流れているか否かを判定する第１の判定回路と、駆動させる電動機の固定子巻線が第２の結線状態であるスター結線の場合に固定子巻線に過大な電流が流れているか否かを判定する第２の判定回路と、を備える。電動機駆動装置は、また、第１の判定回路における判定結果と第２の判定回路における判定結果とを合成する合成回路と、駆動させる電動機の固定子巻線がデルタ結線の場合に第２の判定回路による判定処理を無効化する無効化回路と、を備える。電動機駆動装置は、さらに、合成回路で生成される信号が電動機の固定子巻線に過大な電流が流れている状態を表す場合には電動機を駆動するための電力の生成を停止するようインバータを制御する制御装置を備える。本実施の形態にかかる電動機駆動装置によれば、固定子巻線に過大な電流が流れているか否かの判定処理を固定子巻線の状態に対応する適切な閾値を用いて行うため、電動機の回転子を構成する永久磁石が減磁するのを防止する保護機能の高性能化を実現できる。また、複数の判定結果を合成して１つの信号として出力する合成回路を備えるようにしたので、制御装置を構成するマイコンのＣＰＵは、判定結果を入力させる入力ポートの数が１つで済む。したがって、使用するＣＰＵが必要とする入力ポートの数が増加するのを防止しつつ、電動機を保護する保護機能の高性能化を実現可能な電動機駆動装置を実現できる。

実施の形態２．
つづいて、実施の形態２にかかる電動機駆動装置について説明する。実施の形態２にかかる電動機駆動装置の全体構成は、実施の形態１にかかる電動機駆動装置２と同様である（図１参照）。以下、説明の便宜上、実施の形態２にかかる電動機駆動装置を電動機駆動装置２ａと呼ぶ。実施の形態２にかかる電動機駆動装置２ａと実施の形態１にかかる電動機駆動装置１との違いは、過電流保護回路である。

図７は、実施の形態２にかかる電動機駆動装置２ａの過電流保護回路６０ａの構成例を示す図である。過電流保護回路６０ａは、電流検出回路６１、第１の判定回路６２ａ、第２の判定回路６３ａ、無効化回路６５および合成回路６６ａを備える。過電流保護回路６０ａの電流検出回路６１および無効化回路６５は、図５に示した実施の形態１にかかる過電流保護回路６０の電流検出回路６１および無効化回路６５と同じものである。そのため、電流検出回路６１および無効化回路６５については説明を省略する。

第１の判定回路６２ａは、実施の形態１にかかる過電流保護回路６０の第１の判定回路６２と同様に、閾値生成回路６２１および比較器６２２を備える。実施の形態１にかかる第１の判定回路６２と第１の判定回路６２ａとの違いは、閾値生成回路６２１と比較器６２２との接続関係である。具体的には、実施の形態１にかかる第１の判定回路６２では、閾値生成回路６２１が生成する基準値Ｖｒｅｆ１を比較器６２２の＋端子に入力させ、電流検出回路６１からの電流値信号Ｓｃを比較器６２２の−端子に入力させる構成としていたが、第１の判定回路６２ａでは、基準値Ｖｒｅｆ１を比較器６２２の−端子に入力させ、電流値信号Ｓｃを比較器６２２の＋端子に入力させる。

第２の判定回路６３ａは、実施の形態１にかかる過電流保護回路６０の第２の判定回路６３と同様に、閾値生成回路６３１および比較器６３２を備える。実施の形態１にかかる第２の判定回路６３と第２の判定回路６３ａとの違いは、閾値生成回路６３１と比較器６３２との接続関係である。具体的には、実施の形態１にかかる第２の判定回路６３では、閾値生成回路６３１が生成する基準値Ｖｒｅｆ２を比較器６３２の＋端子に入力させ、電流検出回路６１からの電流値信号Ｓｃを比較器６３２の−端子に入力させる構成としていたが、第２の判定回路６３ａでは、基準値Ｖｒｅｆ２を比較器６３２の−端子に入力させ、電流値信号Ｓｃを比較器６３２の＋端子に入力させる。

合成回路６６ａは、ダイオードＯＲ回路６７１で構成される。ダイオードＯＲ回路６７１は、抵抗Ｒ６７２およびＲ６７３と、ダイオードＤ６７４およびＤ６７５と、抵抗Ｒ６７６とを備える。抵抗Ｒ６７２は、第１の端部が制御電圧Ｖｄを出力する制御電源に接続され、第２の端部が比較器６２２の出力端子およびダイオードＤ６７４のアノードに接続されている。ダイオードＤ６７４は、アノードが比較器６２２の出力端子および抵抗Ｒ６７２の第２の端部に接続され、カソードが抵抗Ｒ６７６の第１の端部およびダイオードＤ６７５のカソードに接続されている。抵抗Ｒ６７３は、第１の端部が制御電圧Ｖｄを出力する制御電源に接続され、第２の端部が比較器６３２の出力端子およびダイオードＤ６７５のアノードに接続されている。ダイオードＤ６７５は、アノードが比較器６３２の出力端子および抵抗Ｒ６７３の第２の端部に接続され、カソードが抵抗Ｒ６７６の第１の端部およびダイオードＤ６７４のカソードに接続されている。抵抗Ｒ６７６の第２の端部はグランドに接続されている。

ダイオードＯＲ回路６７１は、比較器６２２からの出力信号および比較器６３２からの出力信号の少なくとも一方がＨｉｇｈレベルの場合にＨｉｇｈレベルの信号を過電流検出信号Ｓｅとして出力し、比較器６２２からの出力信号および比較器６３２からの出力信号の双方がＬｏｗレベルの場合にＬｏｗレベルの信号を過電流検出信号Ｓｅとして出力する。

インバータ３０の入力電流が次第に大きくなっていくときの過電流保護回路６０ａの動作は、実施の形態１において図６を参照しながら説明した動作と同様である。但し、比較器６２２および６３２の出力信号の論理値が、図６の下から２段目および３段目に示した論理値とは逆になる。

本実施の形態にかかる電動機駆動装置２ａは、過電流保護回路６０ａが、実施の形態１にかかる過電流保護回路６０と同様の動作で過電流検出信号Ｓｅを生成するので、実施の形態１にかかる電動機駆動装置２と同様の効果を得ることができる。

実施の形態３．
実施の形態２にかかる電動機駆動装置２ａは、過電流保護回路６０ａの合成回路６６ａをダイオードＯＲ回路６７１で実現することとしたが、ＭＯＳ（Ｍｅｔａｌ−Ｏｘｉｄｅ−Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）トランジスタなどのトランジスタを組み合わせることでダイオードＯＲ回路６７１と同様の動作を行うＯＲ回路を実現してもよい。その場合の過電流保護回路の構成を図８に示す。図８に示した実施の形態３にかかる電動機駆動装置の過電流保護回路６０ｂは、図７に示した過電流保護回路６０ａの合成回路６６ａを合成回路６６ｂに置き換えたものである。合成回路６６ｂは、トランジスタを組み合わせて構成されたＯＲ回路６８１である。

過電流保護回路６０ｂの動作は過電流保護回路６０ａと同様であるため、説明を省略する。

本実施の形態にかかる電動機駆動装置は、実施の形態２にかかる電動機駆動装置２ａと同様の動作を行い、実施の形態１，２にかかる電動機駆動装置と同様の効果を得ることができる。

実施の形態４．
実施の形態１〜３で説明した電動機駆動装置では、電動機４の固定子巻線がスター結線の場合に対応する第２の判定回路における閾値ＶｔＹを用いた比較処理を無効化する際に、第２の判定回路の閾値生成回路６３１の分圧ノードにＶｐ（＝Ｖｄ−Ｖｏｎ）が現れるように構成していた。しかし、この構成は、必須ではない。要するに、第１の判定回路の閾値生成回路６２１から出力される基準値Ｖｒｅｆ１（＝ＶｔΔ）よりも高い電位Ｖｐが第２の判定回路の閾値生成回路６３１の分圧ノードに現れて、基準値Ｖｒｅｆ２として比較器６３２に入力される構成であればよい。

例えば、実施の形態１で説明した第２の判定回路６３の閾値生成回路６３１（図５参照）の代わりに、図９に示した閾値生成回路６３１ｃを用い、この閾値生成回路６３１ｃに無効化回路６５を図９に示すように接続してもよい。

図９に示した閾値生成回路６３１ｃは、図５などに示した閾値生成回路６３１の抵抗Ｒ６３３を、直列に接続された抵抗Ｒ６３３Ａおよび抵抗Ｒ６３３Ｂに置き換えたものである。従って、閾値生成回路６３１ｃは、互いに直列接続された抵抗Ｒ６３３Ａ、Ｒ６３３ＢおよびＲ６３４により分圧回路が構成されており、デジタルトランジスタＱ６５１が、抵抗Ｒ６３３Ａの両端を短絡するように設けられている。

閾値生成回路６３１ｃの抵抗Ｒ６３３ＡおよびＲ６３３Ｂの抵抗値は、閾値生成回路６３１の抵抗Ｒ６３３との関係が式（４）を満たすように定められている。
Ｒ６３３Ａ＋Ｒ６３３Ｂ＝Ｒ６３３ …（４）

図９に示した閾値生成回路６３１ｃを適用した場合、デジタルトランジスタＱ６５１がオフのときの過電流保護回路の動作、すなわち、電動機４の固定子巻線がスター結線のときの過電流保護回路の動作は、図６の（ａ）を参照して説明した過電流保護回路６０（図５参照）の動作と同じである。

また、図９に示した閾値生成回路６３１ｃを適用した過電流保護回路においてデジタルトランジスタＱ６５１がオンのときの過電流保護回路の動作、すなわち、電動機４の固定子巻線がデルタ結線のときの過電流保護回路の動作は図１０に示したものとなる。

図９に示した閾値生成回路６３１ｃを適用した過電流保護回路においてデジタルトランジスタＱ６５１がオン状態の場合、式（５）で表される電圧Ｖｐが閾値生成回路６３１ｃの分圧ノードに現れ、この電圧Ｖｐが基準値Ｖｒｅｆ２として比較器６３２に入力される。なお、ここでの分圧ノードは抵抗Ｒ６３３Ｂと抵抗Ｒ６３４の接続点である。式（５）において、Ｖｏｎは、デジタルトランジスタＱ６５１のオン状態の時のエミッタ−コレクタ間の電圧降下量を表す。
Ｖｐ＝（Ｖｄ−Ｖｏｎ）×Ｒ６３４／（Ｒ６３３Ｂ＋Ｒ６３４） …（５）

図１０に示したように、Ｖｐ（＝Ｖｒｅｆ２）がＶｔΔ（＝Ｖｒｅｆ１）よりも大きいので、電動機４の固定子巻線がデルタ結線の時には、比較器６３２で電流値信号ＳｃがＶｐを超えたとの判定がなされる前に、比較器６２２でＳｃがＶｔΔを超えたとの判定がなされる。従って、電流値信号ＳｃがＶｔΔを超えた時点で過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルとなる。このように、過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルとなるのは、図６の（ｂ）を参照して説明した過電流保護回路６０の動作と同様に、ＳｃがＶｔΔを超えた時点である。

設計に当たっては、素子の定数のバラツキを考慮して、ＶｐがＶｔΔよりも十分大きくなるように素子の定数を定めるのが望ましい。すなわち、式（５）で示したＶｐが、ＶｔΔに余裕分を加算した値よりも大きくなるように、抵抗Ｒ６３３ＢおよびＲ６３４の抵抗値を定めるのが望ましい。

実施の形態５．
つづいて、実施の形態５にかかる電動機駆動装置について説明する。実施の形態５にかかる電動機駆動装置の全体構成は、実施の形態１にかかる電動機駆動装置２と同様である（図１参照）。以下、説明の便宜上、実施の形態５にかかる電動機駆動装置を電動機駆動装置２ｄと呼ぶ。実施の形態５にかかる電動機駆動装置２ｄと実施の形態１にかかる電動機駆動装置２との違いは、過電流保護回路である。電動機駆動装置２ｄの過電流保護回路を過電流保護回路６０ｄと呼ぶ。過電流保護回路６０ｄは、電動機駆動装置２の過電流保護回路６０と同様の回路構成であるが、一部の回路の動作が異なる。

図１１は、実施の形態５にかかる過電流保護回路６０ｄの概略構成の一例を示すブロック図である。図１１に示したように、過電流保護回路６０ｄは、電流検出回路６１、第１の判定回路６２ａ、第２の判定回路６３ａ、無効化回路６５ｄおよび合成回路６６ｄを備える。図１１に示した電流検出回路６１は、実施の形態１で説明した過電流保護回路６０の電流検出回路６１と同じものである。図１１に示した第１の判定回路６２ａおよび第２の判定回路６３ａは、実施の形態２で説明した過電流保護回路６０ａの第１の判定回路６２ａおよび第２の判定回路６３ａと同じものである。電流検出回路６１、第１の判定回路６２ａおよび第２の判定回路６３ａの詳細については説明を省略する。

実施の形態１〜４で説明した過電流保護回路６０，６０ａ，６０ｂは、電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合に第２の判定回路６３，６３ａにおける、電流値信号Ｓｃとスター結線用の閾値ＶｔＹとの比較処理を無効化するものであった。これに対して、本実施の形態にかかる過電流保護回路６０ｄは、固定子巻線がスター結線の場合に、第１の判定回路６２ａにおける、電流値信号Ｓｃとデルタ結線用の閾値ＶｔΔとの比較処理を無効化する。過電流保護回路６０ｄは、例えば、電動機４の固定子巻線がスター結線の場合、無効化回路６５ｄが、第１の判定回路６２ａにおいて電流値信号Ｓｃと比較される基準値Ｖｒｅｆ１を極めて小さくすることで、「電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ１を上回っている」との判定結果が常時得られるようにする。そして、第１の判定回路６２ａでの判定結果と、第２の判定回路６３ａでの判定結果とを合成回路６６ｄがＡＮＤ合成する。

また、実施の形態１〜４で説明した電動機駆動装置では、過電流保護回路で生成される２つの基準値のうち、基準値Ｖｒｅｆ２を制御装置５０の切替判定部５２６へ入力させていたが、本実施の形態にかかる電動機駆動装置２ｄでは、基準値Ｖｒｅｆ１を制御装置５０の切替判定部５２６へ入力させる。すなわち、電動機駆動装置２ｄの切替判定部５２６では、基準値Ｖｒｅｆ１を使用して、過電流保護回路６０ｄにおいて、固定子巻線の結線状態に対応した正しい基準値を使用して正しい保護動作が行われているか否かを判定する。

本実施の形態で説明する電動機駆動装置２ｄの構成を適用した場合にも、実施の形態１〜４で説明した電動機駆動装置と同様の効果を得ることができる。

図１２は、実施の形態５にかかる過電流保護回路６０ｄの一例を示す配線図である。図１２では、電流検出回路６１と第１の判定回路６２ａの閾値生成回路６２１の配置が図７と入れ替わっているが、過電流保護回路６０ｄの電流検出回路６１および第１の判定回路６２ａは、図７に示した過電流保護回路６０ａの電流検出回路６１および第１の判定回路６２ａと同じものである。

第２の判定回路６３ａでは、閾値生成回路６３１が、式（６）で表される電圧ＶｔＹを生成し、この電圧ＶｔＹを基準値Ｖｒｅｆ２として比較器６３２の−端子に入力させる。
ＶｔＹ＝Ｖｄ×Ｒ６３４／（Ｒ６３３＋Ｒ６３４） …（６）

無効化回路６５ｄは、ｎｐｎ型のデジタルトランジスタＱ６５３で構成される。デジタルトランジスタＱ６５３は、コレクタおよびエミッタが、第１の判定回路６２ａの閾値生成回路６２１を構成する抵抗Ｒ６２４の両端、すなわち、抵抗Ｒ６２４の第１の端部および第２の端部にそれぞれ接続されている。

デジタルトランジスタＱ６５３のベースには、制御装置５０から出力される反転結線選択信号Ｓｓが入力される。デジタルトランジスタＱ６５３は、反転結線選択信号ＳｓがＬｏｗレベルの場合、すなわち電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合、オフ状態となる。また、デジタルトランジスタＱ６５３は、反転結線選択信号ＳｓがＨｉｇｈレベルの場合、すなわち電動機４の固定子巻線がスター結線の場合、オン状態となる。

デジタルトランジスタＱ６５３がオフ状態の場合、第１の判定回路６２ａの閾値生成回路６２１は、式（７）で表される電圧ＶｔΔを生成し、基準値Ｖｒｅｆ１として比較器６２２の−端子に入力させる。
ＶｔΔ＝Ｖｄ×Ｒ６２４／（Ｒ６２３＋Ｒ６２４） …（７）

すなわち、電圧ＶｔΔは、電動機４の固定子巻線がデルタ結線となりデジタルトランジスタＱ６５３がオフ状態となった場合に閾値生成回路６２１で生成され、第１の基準値である基準値Ｖｒｅｆ１として比較器６２２の−端子に入力される。電圧ＶｔΔはデルタ結線用の閾値である。

第１の判定回路６２ａの閾値生成部６２１を構成する抵抗Ｒ６２３およびＲ６２４の抵抗値と、第２の判定回路６３ａの閾値生成部６３１を構成する抵抗Ｒ６３３およびＲ６３４の抵抗値とは、式（７）で表されるＶｔΔおよび式（６）で表されるＶｔＹが、上記の式（３）の関係を満たすように、または、「ＶｔＹ＜ＶｔΔ＜√３×ＶｔＹ」を満たすように、定められているものとする。

デジタルトランジスタＱ６５３がオン状態の場合、第１の判定回路６２ａの閾値生成回路６２１は、抵抗Ｒ６２４がデジタルトランジスタＱ６５３により短絡されるため、グランドの電位０Ｖに近い電位、具体的には、グランドの電位０ＶよりもデジタルトランジスタＱ６５３のオン時のコレクタ−エミッタ間の電圧降下量に相当する分だけ高い電圧を生成する。デジタルトランジスタＱ６５３がオン状態の時のコレクタ−エミッタ間の電圧降下量をＶｏｎとし、このとき閾値生成回路６２１が生成する電圧をＶｑとすると、Ｖｑ＝Ｖｏｎとなる。すなわち、閾値生成回路６２１は、デジタルトランジスタＱ６５３がオン状態になると、上記の式（７）で表される閾値ＶｔΔの代わりにＶｑ＝Ｖｏｎを生成し、このＶｑを基準値Ｖｒｅｆ１として比較器６２２の−端子に入力させる。この場合、比較器６２２は、−端子から入力されたＶｑ＝Ｖｏｎと＋端子から入力された電流値信号Ｓｃとを比較し、比較結果を合成回路６６ｄへ出力する。

一方、デジタルトランジスタＱ６５３がオフ状態の場合、第１の判定回路６２ａの閾値生成回路６２１は、上記の式（７）で表される閾値ＶｔΔを生成し、基準値Ｖｒｅｆ１として比較器６２２の−端子に入力させる。

比較器６２２は、電流値信号Ｓｃを基準値Ｖｒｅｆ１と比較し、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ１よりも大きければ合成回路６６ｄへ出力する信号をＨｉｇｈレベルとし、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ１以下であれば合成回路６６ｄへ出力する信号をＬｏｗレベルとする。

合成回路６６はＡＮＤ回路６８３で構成されている。ＡＮＤ回路６８３は、第１の判定回路６２ａの比較器６２２から出力される信号および第２の判定回路６３ａの比較器６３２から出力される信号の双方がＨｉｇｈレベルの場合にＨｉｇｈレベルの過電流検出信号Ｓｅを出力する。また、ＡＮＤ回路６８３は、第１の判定回路６２ａの比較器６２２から出力される信号および第２の判定回路６３ａの比較器６３２から出力される信号の少なくとも一方がＬｏｗレベルの場合にはＬｏｗレベルの過電流検出信号Ｓｅを出力する。

以下、過電流保護回路６０ｄの第１の判定回路６２ａ、第２の判定回路６３ａおよび合成回路６６ｄの動作について、図１３を参照しながら説明する。

無効化回路６５ｄであるデジタルトランジスタＱ６５３のベースに供給される反転結線選択信号Ｓｓは、上述したように制御装置５０の結線切替制御部５２１から出力される。この反転結線選択信号Ｓｓは、電動機４の固定子巻線がスター結線の場合、図１３の（ａ）に示すようにＨｉｇｈレベルとなり、デルタ結線の場合には、図１３の（ｂ）に示すようにＬｏｗレベルとなる。そのため、デジタルトランジスタＱ６５３は、電動機４の固定子巻線がスター結線の場合は図１３の（ａ）に示すようにオンとなり、デルタ結線時の場合には図１３の（ｂ）に示すようにオフとなる。

従って、第１の判定回路６２ａを構成する比較器６２２の−端子には、電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合は上述したＶｔΔが基準値Ｖｒｅｆ１として入力され（図１３の（ｂ）参照）、スター結線の場合には上述したＶｑ（＝Ｖｏｎ）が基準値Ｖｒｅｆ１として入力される（図１３の（ａ）参照）。

一方、第２の判定回路６３ａを構成する比較器６３２の−端子には、電動機４の固定子巻線の状態によらず、すなわち、電動機４の固定子巻線がスター結線およびデルタ結線のどちらであっても、上述したＶｔＹが基準値Ｖｒｅｆ２として入力される（図１３の（ａ）および（ｂ）参照）。

電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合、上述したように、比較器６２２の−端子に入力される基準値Ｖｒｅｆ１はＶｔΔとなる（図１３の（ｂ）参照）。また、ＶｔＹ＜ＶｔΔの関係がある。そのため、インバータ３０の入力電流が次第に大きくなり、これに伴い、電流値信号Ｓｃも次第に大きくなると、ある時点で、比較器６３２が、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ２（＝ＶｔＹ）よりも大きくなったと判定し、出力信号をＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに変化させる。その後、電流値信号Ｓｃがさらに大きくなると、比較器６２２が、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ１（＝ＶｔΔ）よりも大きくなったと判定し、出力信号をＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに変化させる。その結果、ＡＮＤ回路６８３の出力、すなわち、合成回路６６ｄの出力である過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルとなる。

このように、電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合には、電流値信号Ｓｃがデルタ結線用に定められた閾値ＶｔΔを超えた時点で、過電流保護回路６０ｄは、過電流検出信号ＳｅをＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに変化させる。

電動機４の固定子巻線がスター結線の場合、上述したように、比較器６２２の−端子に入力される基準値Ｖｒｅｆ１はＶｑ（＝Ｖｏｎ）となる（図１３の（ａ）参照）。電流値信号ＳｃはＶｑ以下となることがないように構成されており、比較器６２２の出力信号はＨｉｇｈレベルを維持する。そのため、インバータ３０の入力電流が次第に大きくなり、これに伴い、電流値信号Ｓｃが次第に大きくなると、ある時点で、比較器６３２が、電流値信号Ｓｃが基準値Ｖｒｅｆ２よりも大きくなったと判定し、出力信号をＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに変化させる。その結果、ＡＮＤ回路６８３の出力、すなわち、合成回路６６ｄの出力である過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルとなる。

このように、電動機４の固定子巻線がスター結線の場合には、電流値信号Ｓｃが、スター結線用に定められた閾値ＶｔＹを超えた時点で、過電流保護回路６０ｄは、過電流検出信号ＳｅをＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに変化させる。

以上のように、電動機４の固定子巻線がスター結線の場合には、第１の判定回路６２ａにおけるデルタ結線に対応する基準値Ｖｒｅｆ１である閾値ＶｔΔを用いた比較処理が無効化される。従って、電動機４の固定子巻線がスター結線およびデルタ結線のいずれの場合にも、それぞれの場合に適切な閾値と電流値信号Ｓｃとの比較結果に基づいて過電流検知を行い、電動機４を保護することができる。

実施の形態６．
実施の形態５で説明した電動機駆動装置２ｄでは、電動機４の固定子巻線がデルタ結線の場合に対応する第１の判定回路６２ａにおける閾値ＶｔΔを用いた比較処理を無効化する際に、第１の判定回路６２ａの閾値生成回路６２１の分圧ノードにＶｑ（＝Ｖｏｎ）が現れるように構成していた。しかし、この構成は、必須ではない。要するに、第２の判定回路６３ａの閾値生成回路６３１から出力される基準値Ｖｒｅｆ２（＝ＶｔＹ）よりも低い電位Ｖｑが第１の判定回路６２ａの閾値生成回路６２１の分圧ノードに現れて、基準値Ｖｒｅｆ１として比較器６２２に入力される構成であればよい。

例えば、第１の判定回路６２ａの閾値生成回路６２１（図１２参照）の代わりに、図１４に示した閾値生成回路６２１ｅを用い、この閾値生成回路６２１ｅに無効化回路６５ｅを図１４に示すように接続してもよい。無効化回路６５ｅは、図１２に示した無効化回路６５ｄと同様に、ｎｐｎ型のデジタルトランジスタＱ６５３で構成される。

図１４に示した閾値生成回路６２１ｅは、閾値生成回路６２１の抵抗Ｒ６２４を、直列に接続された抵抗Ｒ６２４Ａおよび抵抗Ｒ６２４Ｂに置き換えたものである。従って、閾値生成回路６２１ｅは、互いに直列接続された抵抗Ｒ６２３，Ｒ６２４ＡおよびＲ６２４Ｂにより分圧回路が構成されており、デジタルトランジスタＱ６５３が、抵抗Ｒ６２４Ｂの両端を短絡するように設けられている。

閾値生成回路６２１ｅの抵抗Ｒ６２４ＡおよびＲ６２４Ｂの抵抗値は、閾値生成回路６２１の抵抗Ｒ６２４との関係が式（８）を満たすように定められている。
Ｒ６２４Ａ＋Ｒ６２４Ｂ＝Ｒ６２４ …（８）

図１４に示した閾値生成回路６２１ｅを適用した場合、デジタルトランジスタＱ６５３がオフのときの過電流保護回路の動作、すなわち、電動機４の固定子巻線がデルタ結線のときの過電流保護回路の動作は、図１３の（ｂ）を参照して説明した過電流保護回路６０ｄ（図１２参照）の動作と同じである。

また、図１４に示した閾値生成回路６２１ｅを適用した過電流保護回路においてデジタルトランジスタＱ６５３がオンのときの過電流保護回路の動作、すなわち、電動機４の固定子巻線がスター結線のときの過電流保護回路の動作は図１５に示したものとなる。

図１４に示した閾値生成回路６２１ｅを適用した過電流保護回路においてデジタルトランジスタＱ６５３がオン状態の場合、式（９）で表される電圧Ｖｑが閾値生成回路６２１ｅの分圧ノードに現れ、この電圧Ｖｑが基準値Ｖｒｅｆ１として比較器６２２に入力される。なお、ここでの分圧ノードは抵抗Ｒ６２４Ａと抵抗Ｒ６２４Ｂの接続点である。式（９）において、Ｖｏｎは、デジタルトランジスタＱ６５３のオン状態の時のコレクタ−エミッタ間の電圧降下量を表す。
Ｖｑ＝｛（Ｖｄ−Ｖｏｎ）×Ｒ６２４Ａ／（Ｒ６２３＋Ｒ６２４Ａ）｝＋Ｖｏｎ …（９）

図１５に示したように、Ｖｑ（＝Ｖｒｅｆ１）がＶｔＹ（＝Ｖｒｅｆ２）よりも小さいので、電動機４の固定子巻線がスター結線の時には、比較器６２２で電流値信号ＳｃがＶｑを超えたとの判定がなされた後に、比較器６３２でＳｃがＶｔＹを超えたとの判定がなされる。従って、電流値信号ＳｃがＶｔＹを超えた時点で過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルとなる。このように、過電流検出信号ＳｅがＨｉｇｈレベルとなるのは、図１３の（ａ）を参照して説明した過電流保護回路６０ｄの動作と同様に、ＳｃがＶｔＹを超えた時点である。

設計に当たっては、素子の定数のバラツキを考慮して、ＶｑがＶｔＹよりも十分小さくなるように素子の定数を定めるのが望ましい。すなわち、式（９）で示したＶｑが、ＶｔＹから余裕分を減算した値よりも小さくなるように、抵抗Ｒ６２３およびＲ６２４Ａの抵抗値を定めるのが望ましい。

実施の形態７．
つづいて、実施の形態７にかかる電動機駆動装置について説明する。実施の形態７にかかる電動機駆動装置の全体構成は、実施の形態１にかかる電動機駆動装置２と同様である（図１参照）。以下、説明の便宜上、実施の形態７にかかる電動機駆動装置を電動機駆動装置２ｆと呼ぶ。

実施の形態１〜６で説明した電動機駆動装置は、電動機４の固定子巻線の結線状態を切り替える結線切替部４０を切替スイッチで実現するようにしていたが、切替スイッチの代わりに常閉スイッチと常開スイッチとを使用して実現するようにしてもよい。

電動機駆動装置２ｆが備える結線切替部について、図１６を参照しながら説明する。図１６は、実施の形態７にかかる電動機駆動装置２ｆが備える結線切替部と電動機の各巻線との接続関係の一例を示す配線図である。

図１６に示した結線切替部４０ｆは、実施の形態１で説明した結線切替部４０（図２参照）の切替スイッチ４１ｕの代わりに常閉スイッチ４６ｕと常開スイッチ４７ｕとの組合せが用いられ、切替スイッチ４１ｖの代わりに常閉スイッチ４６ｖと常開スイッチ４７ｖとの組合せが用いられ、切替スイッチ４１ｗの代わりに常閉スイッチ４６ｗと常開スイッチ４７ｗとの組合せが用いられた構成となっている。

図１６に示したように、常閉スイッチ４６ｕ、４６ｖおよび４６ｗが閉じ、常開スイッチ４７ｕ、４７ｖおよび４７ｗが開いた状態では、電動機４の固定子巻線がスター結線となる。これとは逆に、常閉スイッチ４６ｕ、４６ｖおよび４６ｗが開き、常開スイッチ４７ｕ、４７ｖおよび４７ｗが閉じた状態では、電動機４の固定子巻線がデルタ結線となる。

図２に示した結線切替部４０および図１６に示した結線切替部４０ｆといった、電動機４の固定子巻線の結線状態を切り替える手段を実現するために用いられるスイッチとしては、オン時の導通損失が小さいものが好適であり、リレー、コンタクター等の機械スイッチが好適である。

しかしながら、図１６に示したような、常閉スイッチと常開スイッチとの組合せを用いて結線状態を切り替える構成とする場合、ＳｉＣ（炭化珪素）、ＧａＮ（窒化ガリウム）などのワイドバンドギャップ（ＷＢＧ：Ｗｉｄｅ Ｂａｎｄ Ｇａｐ）半導体を用いて常閉スイッチおよび常開スイッチを実現してもよい。ＷＢＧ半導体は、オン抵抗が小さく、低損失で素子発熱も少ない。また、ＷＢＧ半導体は切替え動作を高速に行うことができる。従って、電動機４の駆動中に結線状態を切り替える場合にはＷＢＧ半導体で構成した方が好適である。

また、電動機４が空気調和機の圧縮機の駆動に用いられるものであるとき、図１６に示した構成の結線切替部４０ｆを用いる場合、圧縮機の負荷が小さいときに用いられる結線状態（例えばスター結線状態）が選択された際にオンとなるスイッチとして、ノーマリオン型の半導体スイッチを用いるのが望ましい。そのようにすることで、軽負荷時の損失を低減することができ、運転時間のうち軽負荷での運転が占める割合が高い空気調和機の圧縮機の駆動に用いられる電動機に適用した場合に、総合的な効率が高くなるからである。

電動機駆動装置２ｆの結線切替部４０ｆ以外の構成は、実施の形態１〜６で説明した電動機駆動装置のいずれか一つと同様である。すなわち、電動機駆動装置２ｆは、実施の形態１〜６で説明した電動機駆動装置の結線切替部４０を結線切替部４０ｆに置き換えたものである。

実施の形態８．
実施の形態１〜７では、固定子巻線の状態がスター結線またはデルタ結線となるように切り替えることが可能な構成の電動機を駆動させる電動機駆動装置について説明したが、本発明にかかる電動機駆動装置が駆動させる電動機の構成はこれに限定されない。

本発明にかかる電動機駆動装置は、例えば、各相の巻線が２以上の複数の巻線部分から成るものを用い、複数の巻線部分の結線を並列結線と直列結線との間で切り替えることが可能な電動機に対しても適用できる。この場合、電動機は、各相の巻線を構成する２以上の巻線部分の各々の両端部を、電動機の外部に接続可能として、電動機駆動装置が、結線状態を切り替える。本実施の形態にかかる電動機駆動装置を電動機駆動装置２ｇと呼ぶ。

図１７は、実施の形態８にかかる電動機駆動装置２ｇが備える結線切替部と電動機の各巻線との接続関係の一例を示す配線図である。図１７に示したように、実施の形態８にかかる電動機駆動装置２ｇが備える結線切替部を結線切替部４０ｇとする。また、電動機駆動装置２ｇが駆動させる電動機を電動機４ｇとする。

電動機駆動装置２ｇの結線切替部４０ｇは、６個の切替スイッチ４８ｕ、４８ｖ、４８ｗ、４９ｕ、４９ｖおよび４９ｗで構成されている。切替スイッチ４８ｕおよび４９ｕは、ｕ相に対応して設けられたものである。また、切替スイッチ４８ｖおよび４９ｖは、ｖ相に対応して設けられたものであり、切替スイッチ４８ｗおよび４９ｗは、ｗ相に対応して設けられたものである。

電動機４ｇの固定子巻線は、ｕ相の巻線４ｕ、ｖ相の巻線４ｖおよびｗ相の巻線４ｗを含んで構成されている。巻線４ｕは２つの巻線部分４ｕｅおよび４ｕｆで構成され、巻線４ｖは２つの巻線部分４ｖｅおよび４ｖｆで構成され、巻線４ｗは２つの巻線部分４ｗｅおよび４ｗｆで構成されている。

巻線部分４ｕｅ、４ｖｅ、４ｗｅの第１の端部は、それぞれ、外部端子４ｕｃ、４ｖｃ、４ｗｃを介してインバータ３０の出力線３０ｕ、３０ｖ、３０ｗに接続されている。

巻線部分４ｕｅ、４ｖｅ、４ｗｅの第２の端部は、それぞれ、外部端子４ｕｇ、４ｖｇ、４ｗｇを介して切替スイッチ４８ｕ、４８ｖ、４８ｗの共通接点に接続されている。

巻線部分４ｕｆ、４ｖｆ、４ｗｆの第１の端部は、それぞれ、外部端子４ｕｈ、４ｖｈ、４ｗｈを介して切替スイッチ４９ｕ、４９ｖ、４９ｗの共通接点に接続されている。

巻線部分４ｕｆ、４ｖｆ、４ｗｆの第２の端部は、それぞれ、外部端子４ｕｄ、４ｖｄ、４ｗｄを介して中性点ノード４２に接続されている。

切替スイッチ４８ｕ、４８ｖ、４８ｗの常閉接点は、それぞれ、切替スイッチ４９ｕ、４９、４９ｗの常閉接点に接続されている。

切替スイッチ４８ｕ、４８ｖ、４８ｗの常開接点は、それぞれ、中性点ノード４２に接続されている。

切替スイッチ４９ｕ、４９ｖ、４９ｗの常開接点は、それぞれ、インバータ３０の出力線３０ｕ、３０ｖ、３０ｗに接続されている。

図１７に示した結線切替部４０ｇおよび電動機４ｇを適用する場合であっても、実施の形態１〜７で説明した過電流保護回路を適用して、電動機４ｇの固定子巻線に過大な電流が流れる状態となるのを防止することができる。ただし、過電流保護回路を構成する第１の判定回路および第２の判定回路で生成する閾値の設定を以下の通りとする。

図１７に示した構成の場合、切替スイッチ４８ｕ、４８ｖ、４８ｗ、４９ｕ、４９ｖおよび４９ｗが、図示したような、常閉接点側に切替えられた状態では、電動機４ｇの固定子巻線が直列結線状態となる。一方、切替スイッチ４８ｕ、４８ｖ、４８ｗ、４９ｕ、４９ｖおよび４９ｗが、図示した状態とは逆の常開接点側に切替えられた状態では、電動機４ｇの固定子巻線が並列結線状態となる。直列結線状態と並列結線状態とでは、電動機４ｇの巻線に流れる電流と、インバータ電流との比が異なる。すなわち、直列結線状態では、電動機４ｇの巻線に流れる電流と、インバータ３０の出力電流とは等しいが、並列結線状態では、電動機４ｇの巻線に流れる電流に対して、インバータ３０の出力電流は２倍となる。

従って、回転子を構成する磁石の減磁防止を目的として、インバータ電流の検出値が一定の閾値を超えないようにインバータ３０を制御する場合、直列結線の際の閾値に対して、並列結線の際の閾値を２倍にする必要がある。すなわち、それぞれの結線状態に対応する合計２つの判定回路を設ける場合、直列結線に対応する判定回路で用いる閾値に対して、並列結態に対応する判定回路で用いる閾値が２倍となるようにする必要がある。

なお、実施の形態７で説明したように、切替スイッチの代わりに、常閉スイッチと常開スイッチとを組合せて結線切替部４０ｇを実現するようにしてもよい。

本実施の形態では、固定子の巻線がスター結線となっている電動機４ｇにおいて、各相の２つの巻線部分を直列接続と並列接続との間で切り替える場合について説明したが、これは一例である。固定子の巻線がデルタ結線となっている電動機において、各相の２つの巻線部分を直列接続と並列接続との間で切り替える構成に対して、上述した過電流保護回路を適用することも可能である。

このように、各相の固定子巻線の状態を、２つの巻線部分が直接接続された状態と２つの巻線部分が並列接続された状態との間で切り替えることが可能に構成された電動機を駆動する電動機駆動装置であっても、巻線に過大な電流が流れているか否かの判定を各結線状態に対応した適切な閾値を用いて行うことができる。よって、回転子を構成する永久磁石が減磁するのを防止する保護機能の高性能化を実現できる。

（変形例１）
実施の形態１〜８で説明した電動機駆動装置の過電流保護回路は、インバータ３０の入力電流を検出し、検出結果に基づいて、電動機に流れる電流値が正常か否かを判定し、電流値が異常の場合にはインバータ３０を停止させて電動機を保護するものであった。しかし、インバータ３０の入力電流の代わりにインバータ３０の出力電流を検出し、出力電流を使用して制御を行ってもよい。

インバータ３０の出力電流を検出する構成とする場合、１つの相にのみ電流検出素子、例えば変流器を設け、一つの相の電流に基づいて過電流の検出を行ってもよい。また、３つの相のそれぞれに電流検出素子を設け、３つの相のそれぞれで検出した電流の平均値、または、瞬時値を用いて過電流の検出を行ってもよい。さらにまた、任意の２つの相のそれぞれに電流検出素子を設け、２つの相のそれぞれで検出した電流の平均値、または、瞬時値を用いて過電流の検出を行ってもよい。

（変形例２）
また、上述した各実施の形態の電動機駆動装置は、駆動させる電動機の固定子巻線が２つの結線状態のいずれかを取り得るものとしていた。すなわち、電動機駆動装置の過電流保護回路は、２つの結線状態にそれぞれ対応する２つの閾値をそれぞれ用いて判定を行う２つの判定回路を備え、結線状態に対応する閾値以外の閾値を用いた判定処理を必要に応じて無効化する。しかし、切り替え可能な結線状態を２つに限定するものではない。本発明は、電動機が取り得る結線状態が３つ以上の場合にも適用可能である。すなわち、一般化していえば、本発明は、電動機が、複数の結線状態のいずれかを選択可能なものである場合に適用可能である。例えば、電動機が取り得る結線状態が３つ以上の場合、電動機駆動装置の過電流保護回路は、３つ以上の複数の結線状態のいずれか１つと１対１で対応付けられた、複数の結線状態と同数の複数の判定回路を備え、各判定回路では、対応する結線状態に応じた閾値を使用して、電動機の固定子巻線に流れる電流が過大な状態か否かを判定する。この過電流保護回路は、さらに、複数の判定回路のそれぞれにおける判定結果を合成して出力する合成回路と、複数の判定回路のそれぞれにおける判定処理の一部を無効化し、結線状態に対応する判定回路による判定結果が合成回路から出力されるようにする無効化回路と、を備える。

この場合、過電流保護回路は、インバータの入力電流または出力電流をインバータ電流として検出し、検出したインバータ電流が過大になったときにインバータを停止させる。過電流保護回路の複数の判定回路は、複数の結線状態にそれぞれ対応して設けられ、各判定回路は、対応付けられた結線状態に合わせて設定された閾値を基準値として用いて、基準値と検出されたインバータ電流との比較を行う。無効化回路は、複数の判定回路のそれぞれにおける比較処理のうち、選択されている結線状態に対応付けられ判定回路以外の判定回路における比較処理を必要に応じて無効化し、選択されている結線状態に対応付けられている判定回路の出力に、合成回路の出力が一致するようにする。

上記の実施の形態１〜４で示した構成（図１〜図１０参照）において、結線状態の数を２から複数（ｎ個、２＜ｎ）に一般化した場合、合成回路としては、複数の判定回路の出力の論理和を取るＯＲ回路を有するものを用いればよい。また、選択されている結線状態に対応する判定回路を第１の判定回路、第１の判定回路以外の判定回路を第２の判定回路とした場合、無効化回路としては、第２の判定回路の各々において、第１の判定回路における比較処理で使用される基準値よりも大きい値の基準値を用いて比較処理が行われるようにするものを用いればよい。

この場合、複数の判定回路の各々は、制御電源から供給される制御電圧を分圧する分圧回路を備え、分圧回路の分圧ノードに現れる電圧を閾値として出力する閾値生成回路と、閾値生成回路から出力された閾値を基準値として、検出されたインバータ電流が基準値よりも大きいか否かを判定する比較器と、を備え、各分圧回路は、直列接続された複数の抵抗を制御電源とグランドとの間に有する構成とする。そして、無効化回路は、第２の判定回路に相当する各判定回路の分圧回路について、直列接続された複数の抵抗のうちの一つを短絡して、各判定回路が第１の判定回路となっているときに使用する閾値の代わりに、第１の判定回路に相当する判定回路で使用される閾値よりも大きい値を、分圧ノードから出力させることとする。分圧回路が有する抵抗のうち、無効化回路により短絡される抵抗は、例えば、分圧ノードと制御電源との間に接続された抵抗とする。

実施の形態５，６で示した構成（図１１〜図１５参照）において、結線状態の数を２から複数（ｎ個、２＜ｎ）に一般化した場合、合成回路としては、複数の判定回路の出力の論理積を取るＡＮＤ回路を有するものを用いればよい。また、選択されている結線状態に対応する判定回路を第１の判定回路、第１の判定回路以外の判定回路を第２の判定回路とした場合、無効化回路としては、第２の判定回路の各々において、第１の判定回路における比較処理で使用される基準値よりも小さい値の基準値を用いて比較処理が行われるようにするものを用いればよい。

この場合、複数の判定回路の各々は、制御電源から供給される制御電圧を分圧する分圧回路を備え、分圧回路の分圧ノードに現れる電圧を閾値として出力する閾値生成回路と、閾値生成回路から出力された閾値を基準値として、検出されたインバータ電流が基準値よりも大きいか否かを判定する比較器と、を備え、各分圧回路は、直列接続された複数の抵抗を制御電源とグランドとの間に有する構成とする。そして、無効化回路は、第２の判定回路に相当する各判定回路の分圧回路について、直列接続された複数の抵抗のうちの一つを短絡して、各判定回路が第１の判定回路となっているときに使用する閾値の代わりに、第１の判定回路に相当する判定回路で使用される閾値よりも小さい値を、分圧ノードから出力させることとする。分圧回路が有する抵抗のうち、無効化回路により短絡される抵抗は、例えば、分圧ノードとグランドとの間に接続された抵抗とする。

以上の実施の形態に示した構成は、本発明の内容の一例を示すものであり、別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、本発明の要旨を逸脱しない範囲で、構成の一部を省略、変更することも可能である。

２ 電動機駆動装置、４，４ｇ 電動機、４ｕ，４ｖ，４ｗ 巻線、６ 交流電源、７ リアクトル、１２ インテリジェントパワーモジュール（ＩＰＭ）、２０ コンバータ、３０ インバータ、３２ インバータ駆動回路、４０，４０ｆ，４０ｇ 結線切替部、４１ｕ，４１ｖ，４１ｗ，４８ｕ，４８ｖ，４８ｗ，４９ｕ，４９ｖ，４９ｗ 切替スイッチ、４２ 中性点ノード、４６ｕ，４６ｖ，４６ｗ 常閉スイッチ、４７ｕ，４７ｖ，４７ｗ 常開スイッチ、５０ 制御装置、５２ マイコン、６０，６０ａ，６０ｂ，６０ｄ 過電流保護回路、６１ 電流検出回路、６２，６２ａ 第１の判定回路、６３，６３ａ 第２の判定回路、６５，６５ｄ，６５ｅ 無効化回路、６６，６６ａ，６６ｂ，６６ｄ 合成回路、６１２ 平滑回路、６２１，６３１，６３１ｃ，６２１ｅ 閾値生成回路、６２２，６３２ 比較器、６６１ ワイヤードＯＲ回路、６６２ 反転回路、６７１ ダイオードＯＲ回路、６８１ ＯＲ回路、６８３ ＡＮＤ回路。

Claims (19)

1. 固定子巻線の結線状態を切り替え可能な電動機を駆動する電動機駆動装置であって、
   前記固定子巻線の結線状態を切り替える結線切替部と、
   前記電動機に供給する電力を生成するインバータと、
   前記結線切替部および前記インバータを制御する制御装置と、
   前記電動機に予め定められた値を超える電流が流れ続けるのを防止する過電流保護回路と、
   を備え、
   前記過電流保護回路は、
   前記固定子巻線がとり得る複数の結線状態のいずれか１つと１対１で対応付けられ、前記インバータに流れる電流が異常な値か否かを判定する複数の判定回路と、
   前記複数の判定回路の各々における判定結果を合成する合成回路と、
   前記複数の判定回路の一部の判定回路による判定処理を無効化し、選択されている固定子巻線の結線状態と対応付けられている判定回路による判定結果が前記合成回路から出力されるようにする無効化回路と、
   を備え、
   前記制御装置は、前記合成回路から出力される判定結果が前記インバータに流れる電流が異常な値であることを示す場合、前記インバータを停止させる、
   ことを特徴とする電動機駆動装置。
2. 前記インバータは、前記電動機に周波数可変の交流電力を供給して前記電動機を可変速運転させ、
   前記制御装置は、前記結線切替部を制御して前記結線状態の選択を行わせるとともに、前記インバータを制御して前記電動機に前記交流電力を供給させる、
   ことを特徴とする請求項１に記載の電動機駆動装置。
3. 前記過電流保護回路は、
   前記インバータの入力電流または出力電流を検出し、検出結果である電流検出値を前記複数の判定回路のそれぞれに出力する電流検出回路、
   を備え、
   前記複数の判定回路の各々は、対応付けられている結線状態に基づいて決定された、判定回路ごとに異なる閾値を使用し、前記電流検出値が閾値を超えているか否かを判定し、
   前記無効化回路は、
   選択されている結線状態に対応する判定回路以外の判定回路による判定処理を必要に応じて無効化し、選択されている結線状態に対応する判定回路の出力に、前記合成回路の出力が一致するようにする、
   ことを特徴とする請求項１または２に記載の電動機駆動装置。
4. 前記合成回路が前記複数の判定回路の出力の論理和を取るＯＲ回路で構成され、
   前記無効化回路は、選択されている結線状態に対応する判定回路以外の判定回路において、選択されている結線状態に対応する判定回路が使用する閾値よりも大きい値の閾値を用いて判定処理を行わせる、
   ことを特徴とする請求項３に記載の電動機駆動装置。
5. 前記判定回路は、
   制御電源から供給される制御電圧を分圧する、前記制御電源とグランドとの間に直列接続された複数の抵抗からなる分圧回路を含み、前記分圧回路の分圧ノードに現れる電圧を、対応付けられている結線状態に基づいて決定された前記閾値として出力する閾値生成回路と、
   前記閾値生成回路から出力された前記閾値と前記電流検出値とを比較する比較器と、
   を備え、
   選択されている結線状態に対応する判定回路を第１の判定回路とし、前記第１の判定回路以外の判定回路を第２の判定回路としたとき、
   前記無効化回路は、第２の判定回路の各々が備える前記分圧回路の前記直列接続された複数の抵抗のうちの一つを短絡して、前記第１の判定回路が使用する閾値よりも大きい値の電圧を、第２の判定回路の各々の前記分圧ノードから出力させる、
   ことを特徴とする請求項４に記載の電動機駆動装置。
6. 前記無効化回路は、前記第２の判定回路の前記分圧ノードと前記制御電源との間に接続された抵抗を短絡させる、
   ことを特徴とする請求項５に記載の電動機駆動装置。
7. 前記合成回路が前記複数の判定回路の出力の論理積を取るＡＮＤ回路で構成され、
   前記無効化回路は、選択されている結線状態に対応する判定回路以外の判定回路において、選択されている結線状態に対応する判定回路が使用する閾値よりも小さい値の閾値を用いて判定処理を行わせる、
   ことを特徴とする請求項３に記載の電動機駆動装置。
8. 前記判定回路は、
   制御電源から供給される制御電圧を分圧する、前記制御電源とグランドとの間に直列接続された複数の抵抗からなる分圧回路を含み、前記分圧回路の分圧ノードに現れる電圧を、対応付けられている結線状態に基づいて決定された前記閾値として出力する閾値生成回路と、
   前記閾値生成回路から出力された前記閾値と前記電流検出値とを比較する比較器と、
   を備え、
   選択されている結線状態に対応する判定回路を第１の判定回路とし、前記第１の判定回路以外の判定回路を第２の判定回路としたとき、
   前記無効化回路は、第２の判定回路の各々が備える前記分圧回路の前記直列接続された複数の抵抗のうちの一つを短絡して、前記第１の判定回路が使用する閾値よりも小さい値の電圧を、第２の判定回路の各々の前記分圧ノードから出力させる、
   ことを特徴とする請求項７に記載の電動機駆動装置。
9. 前記無効化回路は、前記第２の判定回路の前記分圧ノードと前記グランドとの間に接続された抵抗を短絡させる、
   ことを特徴とする請求項８に記載の電動機駆動装置。
10. 前記無効化回路は、前記抵抗の短絡を行うためのトランジスタを有する、
    ことを特徴とする請求項５、６、８または９に記載の電動機駆動装置。
11. 前記トランジスタをデジタルトランジスタとする、
    ことを特徴とする請求項１０に記載の電動機駆動装置。
12. 前記複数の結線状態を、スター結線状態およびデルタ結線状態とする、
    ことを特徴とする請求項１から１１のいずれか一つに記載の電動機駆動装置。
13. 前記デルタ結線状態に対応する判定回路での判定処理で使用する閾値を、前記スター結線状態に対応する判定回路での判定処理で使用する閾値の√３倍以下とする、
    ことを特徴とする請求項１２に記載の電動機駆動装置。
14. 前記結線切替部が半導体スイッチで構成されている、
    ことを特徴とする請求項１から１３のいずれか一つに記載の電動機駆動装置。
15. 前記半導体スイッチがワイドバンドギャップ半導体で形成されている、
    ことを特徴とする請求項１４に記載の電動機駆動装置。
16. 前記インバータに駆動信号を供給するインバータ駆動回路、
    を備え、
    前記インバータと前記インバータ駆動回路とがインテリジェントパワーモジュールで実現され、
    前記合成回路の出力が、前記インテリジェントパワーモジュールの過電流遮断ポートに入力され、
    前記インバータ駆動回路は、前記過電流遮断ポートに入力された信号が前記インバータに流れる電流が異常な値であることを示す場合、前記インバータを停止させる、
    ことを特徴とする請求項１から１５のいずれか１つに記載の電動機駆動装置。
17. 前記制御装置は、
    インバータをオンオフ制御するためのオンオフ制御信号を生成して前記インバータ駆動回路に供給するマイクロコントローラ、
    を備え、
    前記合成回路の出力が前記マイクロコントローラに入力され、
    前記マイクロコントローラは、前記合成回路から入力された信号が前記インバータに流れる電流が異常な値であることを示す場合、前記オンオフ制御信号の出力を停止する、
    ことを特徴とする請求項１６に記載の電動機駆動装置。
18. 前記インバータに駆動信号を供給するインバータ駆動回路と、
    インバータをオンオフ制御するためのオンオフ制御信号を生成して前記インバータ駆動回路に供給するマイクロコントローラと、
    を備え、
    前記判定回路での判定処理で使用される閾値のうち、前記無効化回路により無効化された判定回路での判定処理で使用される閾値が前記マイクロコントローラに供給され、
    前記マイクロコントローラは、前記供給された閾値に基づいて、前記過電流保護回路が正常に動作しているか否かを判定し、前記過電流保護回路が正常に動作していない場合には前記インバータを停止させる、
    ことを特徴とする請求項１から１５のいずれか一つに記載の電動機駆動装置。
19. 前記マイクロコントローラは、前記過電流保護回路が正常に動作していない場合、前記オンオフ制御信号の出力を停止して前記インバータを停止させる、
    ことを特徴とする請求項１８に記載の電動機駆動装置。

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