JPWO2018180403A1 - ２ピース缶用鋼板及びその製造方法 - Google Patents

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Abstract

本発明に係る２ピース缶用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０１０％以上０．０３０％未満、Ｓｉ：０．０４％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．４０％未満、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０３０％超え０．１００％以下、Ｎ：０．０００５％以上０．００３０％未満、Ｂ：０．０００５％以上０．００３０％以下を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、ＢＮとして存在するＮ量（［Ｎ ａｓ ＢＮ］）と全Ｎ量(［Ｎ］)とが下記数式（１）式を満たし、降伏点が２８０ＭＰａ超え４２０ＭＰａ未満であり、降伏伸びが３％以下であり、Δｒが−０．３０以上０．２０以下であることを特徴とする。［Ｎ ａｓ ＢＮ］／［Ｎ］＞０．５ …（１）

Description

本発明は、食品缶、飲料缶、エアゾール缶等に用いられる缶容器用材料に適用して好適な缶用鋼板及びその製造方法に関し、特に、加工性に優れた２ピース缶用鋼板及びその製造方法に関する。
近年の環境負荷低減及びコスト削減の観点から、食品缶、飲料缶、エアゾール缶等に用いられる鋼板の使用量削減が求められている。このため、２ピース缶や３ピース缶に関わらず素材となる鋼板の薄肉化が進められている。２ピース缶への加工において、しぼり加工に加えてしごき加工によって缶胴部の板厚を薄くする場合、材料に大きな負荷が掛かり、破胴等の製缶不良の原因となることがある。このため、特に加工度の大きい缶体に加工する場合、変形抵抗が小さい、即ち降伏点の低い鋼板が適している。加えて、２ピース缶への加工においては、しぼり加工での耳（イヤリング）が十分に小さいことやストレッチャーストレインが発生しないことが要求されている。また、耐食性を確保するため、ぶりき鋼板やＴＦＳ鋼板に塗装することに代わり、ラミネート鋼板を用いることによって塗装工程で必要となる乾燥や焼付け工程等を省略し、エネルギーコストを低減させる要望が強くなっている。
２ピース缶用の鋼板として、例えば特許文献１には、重量％で、Ｃ：０．０１０〜０．１００％、Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０７０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：≦０．００６０％、Ｂ：Ｂ／Ｎ＝０．５〜２．５、残部がＦｅ及び不可避元素からなる組成で、板厚ｔが０．１５〜０．６０ｍｍ、Δｒ値が＋０．１５〜−０．０８の範囲で、再結晶焼鈍時の加熱速度を５℃／ｓ以上とすることにより、鋼板の結晶方位をランダム化させたことを特徴とするイヤリング性に極めて優れた絞り缶用鋼板が記載されている。
また、特許文献２には、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００４％以下を含み、（ＡｌＮとして存在するＮ）／（含有Ｎ）≧０．５であることを特徴とする耐ネックしわ性に優れた２ピース容器用鋼板が記載されている。
また、２ピース缶向けのラミネート鋼板としては、特許文献３に、薄肉化深絞りしごき缶用途に適した樹脂被覆鋼板に用いる原板であって、原板の成分が、Ｃ：０．００８〜０．０８％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ≦０．９％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０４％、Ａｌ≦０．０３％、Ｎ≦０．００３５％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、樹脂を被覆する前の原板の平均結晶粒径が８μｍ以下であり、最大表面粗さ（Ｒｍａｘ）が５μｍ以下であることを特徴とする樹脂被覆鋼板用の鋼板が記載されている。
また、加工性に優れた缶用鋼板としては、特許文献４に、成分組成として、質量％で、Ｃ：０．０１０〜０．０５０％、Ｓｉ：０．０３％以下、Ｍｎ：０．３０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０４％以下、Ｎ：０．００４％以下、Ｂ：０．００１０〜０．００２５％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、フェライト平均結晶粒径が１０．０μｍ以下、降伏強度が２８０ＭＰａ以下、粒径が８０ｎｍ以上であるＢＮ析出物と粒径が５０ｎｍ以下であるＡｌＮ析出物とを含み、ＢＮ析出物の含有量がＡｌＮ析出物の含有量以上であることを特徴とする加工性と耐肌荒れ性に優れた缶用鋼板が記載されている。
特開２００２−６０９００号公報 特開平１０−２８００９５号公報 国際公開第９９／６３１２４号 特開２０１４−２０８８９４号公報
しかしながら、上述した従来技術には以下に示す課題がある。
特許文献１には、イヤリング以外の材質として、軟質で耐時効性に優れた缶用鋼板を製造するときは連続焼鈍後に箱焼鈍方法で過時効処理を施すことが開示されている。しかしながら、箱焼鈍での過時効工程ではコイル内でのばらつきが大きいことに加え、必ずしも十分な軟質化や耐時効性が得られないという課題がある。このため、特許文献１記載の鋼板によれば、しごき加工において優れた成形性を実現できない可能性がある。加えて箱焼鈍では追加の製造コストが必要となる。
また、特許文献２記載の鋼板では、スラブ加熱温度が１１００℃以下であるため、粗大な窒化物が残存し、ピンホールが発生するという課題がある。加えて、加工性を向上させるための降伏点やイヤリングに関する具体的な知見は開示されていない。
また、特許文献３記載の鋼板では、Ａｌ添加量が０．０３％以下と低いため、ＡｌＮの生成が不十分になり、固溶Ｎが残ることから、ストレッチャーストレインの低減が十分にできないという課題がある。また、降伏点やイヤリングの制御に関する知見は開示されていない。
また、特許文献４記載の鋼板では、降伏強度が２８０ＭＰａ以下と低いため、缶底部や缶底部近傍の缶体強度が不十分になるという課題がある。また、巻取り温度が５４０〜５９０℃と低いため、異方性が大きくなり、しぼり加工において大きなイヤリングが発生する。
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、しぼり加工及びしごき加工において優れた成形性を有する２ピース缶用鋼板及びその製造方法を提供することにある。
本発明の発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を行った。具体的には、本発明の発明者らは、しぼり加工に必要なイヤリング特性及びストレインストレッチャー特性としごき加工に有利な降伏点との両立を見出すために鋭意研究を行い、その結果、成分組成、Δｒ、及び降伏伸びを特定の範囲内に調整すれば、上記課題を解決できることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
本発明に係る２ピース缶用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０１０％以上０．０３０％未満、Ｓｉ：０．０４％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．４０％未満、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０３０％超え０．１００％以下、Ｎ：０．０００５％以上０．００３０％未満、Ｂ：０．０００５％以上０．００３０％以下を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、ＢＮとして存在するＮ量（［Ｎ ａｓ ＢＮ］）と全Ｎ量(［Ｎ］)とが下記数式（１）式を満たし、降伏点が２８０ＭＰａ超え４２０ＭＰａ未満であり、降伏伸びが３％以下であり、Δｒが−０．３０以上０．２０以下であることを特徴とする。
［Ｎ ａｓ ＢＮ］／［Ｎ］＞０．５ …（１）
本発明に係る２ピース缶用鋼板は、上記発明において、板厚が０．２０ｍｍ超え０．４０ｍｍ以下であることを特徴とする。
本発明に係る２ピース缶用鋼板は、上記発明において、両面又は片面に厚さ５μｍ以上４０μｍ以下のフィルムラミネート層を有することを特徴とする。
本発明に係る２ピース缶用鋼板の製造方法は、本発明に係る２ピース缶用鋼板の製造方法であって、スラブを加熱温度１１００℃以上にて加熱する加熱工程と、前記加熱工程後のスラブを熱延仕上げ温度８２０℃以上９２０℃以下の条件で熱間圧延する熱間圧延工程と、前記熱間圧延工程で得られた熱延板を巻取り温度６００℃以上７００℃以下にて巻取る巻取り工程と、前記巻取り工程後の熱延板を酸洗する酸洗工程と、前記酸洗後の熱延板を圧延率８５％以上の条件で冷間圧延する冷間圧延工程と、前記冷間圧延工程で得られた冷延板を焼鈍温度６５０℃以上７５０℃以下の条件で焼鈍後に３８０℃以上５００℃以下の温度域での滞留時間を３０ｓ以上とする過時効処理を行う連続焼鈍工程と、前記連続焼鈍工程で得られた焼鈍板を伸長率０．５％以上２．０％以下の条件で圧延する調質圧延工程と、を含むことを特徴とする。
本発明によれば、しぼり加工及びしごき加工において優れた成形性を有する２ピース缶用鋼板及びその製造方法を提供することができる。
以下、本発明に係る２ピース缶用鋼板及びその製造方法について説明する。
＜２ピース缶用鋼板＞
本発明に係る２ピース缶用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０１０％以上０．０３０％未満、Ｓｉ：０．０４％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．４０％未満、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０３０％超え０．１００％以下、Ｎ：０．０００５％以上０．００３０％未満、Ｂ：０．０００５％以上０．００３０％以下を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、ＢＮとなっているＮ量（［Ｎ ａｓ ＢＮ］）と全Ｎ量（［Ｎ］）が以下に示す数式（１）を満たす。
［Ｎ ａｓ ＢＮ］／［Ｎ］＞０．５ …（１）
また、本発明に係る２ピース缶用鋼板の降伏点は２８０ＭＰａ超え４２０ＭＰａ未満であり、降伏伸びは３％以下であり、Δｒは−０．３０以上０．２０以下である。ここで、Δｒとは、材料の異方性を評価する指標であり、圧延方向のランクフォード値（ｒ０）、圧延方向から４５度方向のランクフォード値（ｒ４５）、及び圧延方向から直角方向のランクフォード値（ｒ９０）を用いて以下に示す数式（２）により算出される値である。各方向のランクフォード値は、ＪＩＳ Ｚ２２５４に記載の方法により測定できる。
Δｒ＝（ｒ０＋ｒ９０−２ｒ４５）／２ …（２）
以下、本発明に係る２ピース缶用鋼板について、成分組成及び物性の順で説明する。なお、以下の説明において、各成分の含有量を表す「％」は「質量％」を意味する。
〔Ｃ：０．０１０％以上０．０３０％未満〕
Ｃは、所望の降伏点、降伏伸び、及びΔｒを同時に得るために重要な元素である。Ｃ含有量が０．０３０％以上では、降伏点が４２０ＭＰａ以上となってしごき加工での成形負荷が過剰となってしまう。加えて、固溶Ｃが残存しやすくなるために降伏伸びが３％より大きくなり、ストレッチャーストレインの原因となる。さらに、Δｒが低下し（マイナス側に大となり）、大きなイヤリングが発生してしまう。このため、Ｃ含有量の上限は０．０３０％未満、好ましくは０．０２５％以下とする。一方、Ｃ含有量が０．０１０％未満では、降伏点が２８０ＭＰａ以下となり、缶体の加工度が低い部分の缶体強度を確保することが困難になる。また、焼鈍時にフェライト粒径が過剰に粗大になって、ラミネート鋼板とする場合は製缶加工時に肌荒れが発生し、フィルムラミネート層と鋼板との密着性が低下して耐食性が低下する。このため、Ｃ含有量の下限は０．０１０％以上とする。
〔Ｓｉ：０．０４％以下〕
Ｓｉを多量に含有すると、表面濃化により表面処理性が劣化し、耐食性が低下する。加えて、固溶強化によって降伏点が上昇する。このため、Ｓｉ含有量の上限は０．０４％以下、好ましくは０．０３％以下である。
〔Ｍｎ：０．１０％以上０．４０％未満〕
Ｍｎは、固溶強化によって鋼板の降伏点を向上させる効果を有し、２８０ＭＰａ以上の降伏点を確保することが容易となる。また、ＭｎがＭｎＳを形成することにより、鋼中に含まれるＳに起因する熱間延性の低下を防止できる。さらに、セメンタイトを安定化させることで固溶Ｃ量の低減に寄与し、降伏伸びを安定して低下させることができる。これらの効果を得るためにはＭｎ含有量の下限を０．１０％以上にする必要がある。一方、Ｍｎ含有量が０．４０％以上では、異方性が大きくなり、Δｒの絶対値が大きくなるため、Ｍｎ量の上限は０．４０％未満とする必要がある。
〔Ｐ：０．０２％以下〕
Ｐを多量に含有すると過剰な硬質化や中央偏析によって成形性が低下する。また、Ｐを多量に含有すると耐食性が低下する。このため、Ｐ含有量の上限は０．０２％以下とし、降伏点を低下させる観点からはＰ含有量の上限は０．０１５％以下が好適である。
〔Ｓ：０．０２０％以下〕
Ｓは、鋼中で硫化物を形成して熱間延性を低下させる。よって、Ｓ含有量の上限は０．０２０％以下とする。一方、Ｓは孔食を抑制する効果があるため、Ｓ含有量の下限は０．００８％以上とすることが好ましい。
〔Ａｌ：０．０３０％超え０．１００％以下〕
Ａｌは、ＮとＡｌＮを形成することにより鋼中の固溶Ｎを減少させ、降伏伸びを低下させ、ストレッチャーストレインを抑制する。このため、Ａｌ含有量の下限は０．０３０％超えにする必要がある。降伏伸びを低減して製缶性を向上させる観点から、Ａｌ含有量の下限は０．０４０％以上であることが好ましい。一方、Ａｌ含有量が過剰になるとアルミナが多量に発生して、アルミナが鋼板内に残存して製缶性が低下する。このため、Ａｌ含有量の上限は０．１００％以下とする必要がある。
〔Ｎ：０．０００５％以上０．００３０％未満〕
Ｎは固溶Ｎとして存在すると、降伏伸びが増加し、しぼり加工時にストレッチャーストレインが発生して表面外観が不良となることに加え、板厚が不均一になっているために次工程での製缶トラブルの要因となり製缶性が低下する。このため、Ｎ含有量の上限は０．００３０％未満、好ましくは０．００２５％以下とする。一方、Ｎ含有量を安定して０．０００５％未満とすることは難しく、Ｎ含有量を０．０００５％未満にしようとすると製造コストも上昇する。このため、Ｎ含有量の下限は０．０００５％以上とする。
〔Ｂ：０．０００５％以上０．００３０％以下、［Ｎ ａｓ ＢＮ］／［Ｎ］＞０．５〕
Ｂは、ＮとＢＮを形成して固溶Ｎを減少させて、降伏伸びを低下させる。このため、Ｂを含有することが好ましく、Ｂ添加の効果を得るためにはＢ含有量の下限は０．０００５％以上とする必要がある。一方、Ｂを過剰に含有しても、上記の効果が飽和するだけでなく、異方性が劣化してΔｒの絶対値が大きくなってイヤリングが発生する。このため、Ｂ含有量の上限は０．００３０％以下とする。加えて、ＢＮとして存在するＮ量［Ｎ ａｓ ＢＮ］と全Ｎ含有量［Ｎ］との比［Ｎ ａｓ ＢＮ］／［Ｎ］を０．５超えとすることにより、降伏伸びを３％以下にしつつ、降伏点を４２０ＭＰａ未満に低下させることができる。好ましくは［Ｎ ａｓ ＢＮ］／［Ｎ］≧０．６である。
上記必須成分以外の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
〔降伏点：２８０ＭＰａ超え４２０ＭＰａ未満〕
降伏点の上限を４２０ＭＰａ未満とすることによりしごき加工時の成形負荷が低減し、効率的な製缶が可能となる。降伏点の上限は、好ましくは３６０ＭＰａ以下、さらに好ましくは３２０ＭＰａ以下である。一方、２ピース缶では、缶底部や缶底部近傍の加工硬化が小さいため、降伏点の下限が２８０ＭＰａ以下では缶底部や缶底部近傍の缶体強度を確保することが困難となる。このため、降伏点の下限は２８０ＭＰａ超えとする。
〔降伏伸び：３％以下〕
降伏伸びの下限が３％以下であれば、しぼり加工でのストレッチャーストレインの発生を抑制することができる。さらに好ましくは２％以下である。
〔Δｒ：−０．３０以上０．２０以下〕
しぼり加工でのイヤリングの発生を抑制するためには、塑性異方性の指標であるランクフォード値（ｒ値）の面内異方性Δｒの絶対値が小さいことが必要であり、面内異方性Δｒが−０．３０以上０．２０以下であれば、イヤリングの発生は実用上問題無いレベルとなる。好ましくは−０．１５以上０．１５以下である。加えて、しぼり加工性を向上させる観点から平均ランクフォード値（平均ｒ値）が１．１以上であることが好ましく、さらには、圧延方向、圧延方向から４５度方向、及び圧延方向から直角方向のｒ値がいずれも１．０以上であることが好ましい。平均ｒ値は、圧延方向のランクフォード値（ｒ０）、圧延方向から４５度方向のランクフォード値（ｒ４５）、及び圧延方向から直角方向のランクフォード値（ｒ９０）を用いて以下に示す数式（２）により算出される値である。
平均ｒ値＝（ｒ０＋２ｒ４５＋ｒ９０）／４ …（２）
以上に加えて、以下とすることが好ましい。
〔板厚：０．２０ｍｍ超え０．４０ｍｍ以下〕
板厚が０．２０ｍｍ以下と薄い場合、しぼり加工及びしごき加工後の缶胴厚が薄くなりすぎるため缶体強度が不足する。このため、板厚の下限は０．２０ｍｍ超え、好ましくは０．２１ｍｍ以上である。一方、板厚が０．４０ｍｍ超えの場合、缶体の軽量化の効果が十分に得られないため、板厚の上限は０．４０ｍｍ以下とする。ここで、板厚とは、鋼板の厚さを意味し、フィルムラミネート層を有するラミネート鋼板の場合、フィルムラミネート層を含まない原板の厚さを意味する。
〔鋼板の両面又は片面に厚さ５μｍ以上４０μｍ以下のフィルムラミネート層〕
塗装工程を省略し、且つ、耐食性を確保することができるため、本発明の鋼板の両面又は片面に厚さ５μｍ以上４０μm以下のフィルムラミネート層を貼り、ラミネート鋼板とすることが好ましい。フィルムラミネート層の厚さが５μｍ未満では、製缶後に十分な耐食性が得られないため、厚さの下限は５μｍ以上とする。一方、フィルムラミネート層の厚さを４０μｍ超えとしても、効果が飽和するのみならず、製造コストが上昇してしまうため、厚さの上限は４０μｍ以下とする。
＜２ピース缶用鋼板の製造方法＞
〔加熱温度：１１００℃以上〕
加熱工程とは、スラブを加熱温度１１００℃以上にて加熱する工程である。熱間圧延前の加熱温度が低すぎると、窒化物の一部が未溶解となる。この未溶解は、製缶性を低下させる粗大ＡｌＮ発生の要因となる。そこで、加熱工程における加熱温度は、１１００℃以上、好ましくは１１３０℃以上とする。加熱温度の上限は特に規定しないが、加熱温度が高すぎるとスケールが過剰に発生して製品表面の欠陥になる。そこで、加熱温度の上限は1２５０℃とすることが好ましい。
〔熱延仕上げ温度：８２０℃以上９２０℃以下〕
熱延仕上げ温度が８２０℃未満となると、異方性が大きくなり、Δｒの絶対値が大きくなって製缶性が低下する。このため、熱延仕上げ温度の下限は、８２０℃以上、好ましくは８５０℃以上とする。一方、熱延仕上げ温度が９２０℃よりも高くなると、熱延板におけるフェライト粒径が粗大になって、焼鈍板のフェライト粒径が粗大になり、降伏点が低下する。このため、熱延仕上げ温度の上限は９２０℃以下とする。
〔巻取り温度：６００℃以上７００℃以下〕
巻取り温度が７００℃を超えると、熱延板におけるフェライト粒径が粗大になって、焼鈍板のフェライト粒径が粗大になり、焼鈍板のフェライト粒径が過剰に粗大になり、降伏点が低下する。このため、巻取り温度の上限は７００℃以下とする。一方、巻取り温度が６００℃未満となると、熱延板での炭化物の生成が不十分になり、熱延板中の固溶Ｃ量が増加することで焼鈍板のΔｒの絶対値が大きくなり、しぼり加工時にイヤリングが発生する。このため、巻取り温度の下限は６００℃以上、より好ましくは６４０℃以上、さらに好ましくは６５０℃超えである。
〔酸洗〕
酸洗工程とは、巻取り工程後の熱延板を酸洗する工程である。酸洗条件は表層スケールを除去できればよく、特に条件は規定しない。常法により酸洗することができる。
〔冷間圧延：圧延率８５％以上〕
冷間圧延の圧延率は、しぼり加工時のイヤリングの発生を防止するためにΔｒの絶対値を小とするために重要な製造条件である。冷間圧延の圧延率が８５％未満では、Δｒがプラスに大となる。このため、冷間圧延の圧延率の下限は８５％以上とする。一方、冷間圧延における圧延率が大きくなりすぎると、Δｒがマイナスに大となり、イヤリングが発生する場合がある。このため、冷間圧延の圧延率の上限は９０％以下とすることが好ましい。
〔焼鈍温度：６５０℃以上７５０℃以下、過時効温度帯：３８０℃以上５００℃以下、過時効温度帯での滞留時間：３０ｓ以上〕
焼鈍中に十分に再結晶させ、異方性の小さい集合組織を形成させるため、また炭化物を一度固溶させて、後述する過時効処理にて炭化物を再析出させるために、焼鈍温度の下限は６５０℃以上、好ましくは６８０℃以上、さらに好ましくは６９０℃超えとする。特に降伏点を低下させる観点からは、焼鈍温度の下限を７２０℃超えとすることが一層好ましい。一方、焼鈍温度が高すぎると、フェライト粒径が粗大化して降伏点が著しく低下するため、焼鈍温度の上限は７５０℃以下とする必要がある。また、コイル内にて均一に加熱する観点から焼鈍時間を１５ｓ以上とすることが好ましい。
続いて、焼鈍温度から３８０℃以上５００℃以下の過時効温度帯まで冷却し、過時効温度帯での滞留時間３０ｓ以上の過時効処理を行う。過時効温度の上限が５００℃超えでは、炭化物の形成が進まずに固溶Ｃが残存して降伏伸びが大となり、ストレッチャーストレインの原因となる。また、降伏点が過度に上昇する。このため、過時効温度帯の上限は５００℃以下とする。一方、過時効温度が低すぎる場合でも、炭化物の形成が進まずに固溶Ｃが残存して降伏伸びが大となり、ストレッチャーストレインの原因となる。このため、過時効温度帯の下限は３８０℃以上とする必要がある。この３８０℃以上５００℃以下の過時効温度帯で一定時間滞留させて過時効によって炭化物を再析出させ、固溶Ｃ量を低減して降伏伸びを低減させる。過時効温度帯での滞留時間が短いと炭化物の形成が進まず、過時効の効果が小となるため、滞留時間は３０ｓ以上とする。降伏伸びの低減及び降伏点の低下の観点から、焼鈍温度から過時効温度帯への冷却速度を４０℃／ｓ以上とすることにより炭化物の形成を早めることが好ましい。
〔調質圧延：伸長率０．５％以上２．０％以下〕
調質圧延では降伏伸びを減少させるため、伸張率の下限は０．５％以上とする。一方、伸長率が大きすぎると降伏点が上昇するため、伸張率の上限は２．０％以下とする。また、低い降伏点を得る観点から、伸張率の上限は１．５％未満とすることが好ましい。また、Δｒの絶対値を小さくする観点からは、冷間圧延と調質圧延を合わせた全冷圧率（（熱延厚−調質圧延後の板厚）／熱延厚×１００）を９０．０％以下とすることが好ましい。
以上により、本発明に係る２ピース缶用鋼板が得られる。なお、鋼板の表面処理として、Ｓｎめっき、Ｎｉめっき、及びＣｒめっき等を施してもよく、さらに化成処理やラミネート等の有機皮膜を施してもよい。特にラミネート鋼板とする場合は，鋼板表面に電解Ｃｒ酸処理を施すことが好ましい。
以下の表１に示す鋼記号Ａ〜Ｐの成分を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼を溶製し、鋼スラブを得た。得られた鋼スラブを以下の表２に示す条件にて、加熱後、熱間圧延し、巻取り、酸洗にてスケールを除去した後、冷間圧延し、連続焼鈍炉にて焼鈍ならびに３８０℃以上５００℃以下の過時効温度帯で過時効処理し、調質圧延し，板厚０．２０ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下の鋼板（鋼板Ｎｏ．１〜２９）を得た。上記鋼板に対して、表面処理として電解Ｃｒ酸処理を施した後、鋼板の両面に厚さ２０μｍのＰＥＴフィルムを熱融着したラミネート鋼板を作製した。そして、作製したラミネート鋼板について以下の項目１〜４を評価した。
１．［Ｎ ａｓ ＢＮ］
上記ラミネート鋼板から濃硫酸にて有機被覆を除去した後、鋼板を臭素メタノール溶液にて溶解し、残渣を硫酸・リン酸混合溶液にて分解させ、溶液中のＢ量を測定し、得られたＢ量が全量ＢＮを形成しているとしてＮ量に換算した。
２．降伏点、伸び、及び降伏伸び
上記ラミネート鋼板から濃硫酸にてＰＥＴフィルムを除去した後、圧延向からＪＩＳ５号引張試験を採取し、ＪＩＳ Ｚ２２４１に従って降伏点、伸び（全伸び）、及び降伏伸びを評価した。
３．Δｒ
上記ラミネート鋼板から濃硫酸にてＰＥＴフィルムを除去した後、圧延方向、圧延方向から４５度方向、及び圧延方向から直角方向についてＪＩＳ５号引張試験片を切り出し、ＪＩＳ Ｚ２２５４に記載の塑性ひずみ比試験方法(引張法)にてΔｒを測定した。
４．製缶評価
製缶性を評価するため、上記ラミネート鋼板を円形に打抜いた後、しぼり比１．８８のしぼり加工によって円筒カップを成形した。カップ縁部の高さを１５度間隔で測定し、（最大縁高さ−最小縁高さ）／平均縁高さ×１００にて耳率を算出し、耳率が３％以下であれば「○」、２％以下であれば「◎」、３％超えであれば「×」とした。また、カップを目視で観察し、ストレッチャーストレインがほとんど見えないものを「◎」、軽微なストレッチャーストレインが認められるものを「○」、ストレッチャーストレインの顕著なものを「×」とした。
評価結果を以下の表３に示す。発明例は、いずれも降伏点が２８０ＭＰａ以上４２０ＭＰａ以下、降伏伸びが３％以下、Δｒが−０．３以上０．２以下となり、しぼり加工及びしごき加工において優れた加工性を有していた。これに対して、比較例では、上記特性のいずれか一つ以上が劣っていた。以上のことから、本発明によれば、しぼり加工及びしごき加工において優れた成形性を有する２ピース缶用鋼板及びその製造方法を提供できることが確認された。
Figure 2018180403
Figure 2018180403
Figure 2018180403
本発明によれば、しぼり加工及びしごき加工において優れた成形性を有する２ピース缶用鋼板及びその製造方法を提供することができる。
評価結果を以下の表３に示す。発明例は、いずれも降伏点が２８０ＭＰａ超え４２０ＭＰａ以下、降伏伸びが３％以下、Δｒが−０．３以上０．２以下となり、しぼり加工及びしごき加工において優れた加工性を有していた。これに対して、比較例では、上記特性のいずれか一つ以上が劣っていた。以上のことから、本発明によれば、しぼり加工及びしごき加工において優れた成形性を有する２ピース缶用鋼板及びその製造方法を提供できることが確認された。
Figure 2018180403
Figure 2018180403

Claims (4)

  1. 質量％で、Ｃ：０．０１０％以上０．０３０％未満、Ｓｉ：０．０４％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．４０％未満、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０３０％超え０．１００％以下、Ｎ：０．０００５％以上０．００３０％未満、Ｂ：０．０００５％以上０．００３０％以下を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、ＢＮとして存在するＮ量（［Ｎ ａｓ ＢＮ］）と全Ｎ量(［Ｎ］)とが下記数式（１）式を満たし、降伏点が２８０ＭＰａ超え４２０ＭＰａ未満であり、降伏伸びが３％以下であり、Δｒが−０．３０以上０．２０以下であることを特徴とする２ピース缶用鋼板。
    ［Ｎ ａｓ ＢＮ］／［Ｎ］＞０．５ …（１）
  2. 板厚が０．２０ｍｍ超え０．４０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の２ピース缶用鋼板。
  3. 両面又は片面に厚さ５μｍ以上４０μｍ以下のフィルムラミネート層を有することを特徴とする請求項１又は２に記載の２ピース缶用鋼板。
  4. 請求項１〜３のうち、いずれか１項に記載の２ピース缶用鋼板の製造方法であって、
    スラブを加熱温度１１００℃以上にて加熱する加熱工程と、
    前記加熱工程後のスラブを熱延仕上げ温度８２０℃以上９２０℃以下の条件で熱間圧延する熱間圧延工程と、
    前記熱間圧延工程で得られた熱延板を巻取り温度６００℃以上７００℃以下にて巻取る巻取り工程と、
    前記巻取り工程後の熱延板を酸洗する酸洗工程と、
    前記酸洗後の熱延板を圧延率８５％以上の条件で冷間圧延する冷間圧延工程と、
    前記冷間圧延工程で得られた冷延板を焼鈍温度６５０℃以上７５０℃以下の条件で焼鈍後に３８０℃以上５００℃以下の温度域での滞留時間を３０ｓ以上とする過時効処理を行う連続焼鈍工程と、
    前記連続焼鈍工程で得られた焼鈍板を伸長率０．５％以上２．０％以下の条件で圧延する調質圧延工程と、
    を含むことを特徴とする２ピース缶用鋼板の製造方法。
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