JP2689148B2 - 耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造法 - Google Patents
耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は絞り加工時に耳発生が小さい缶用鋼板の製造
法に関するものである。
法に関するものである。
（従来の技術） 食品を詰める食缶は、天部、地部、胴部を溶接、接着
等の方法で接合して製缶されたスリーピース缶が主流を
なしているが、最近では消費者の好みや、製缶能率、製
缶コストなどの点からツーピース缶、すなわち絞り加工
により成型された胴部、地部を有する容器に上蓋を接合
した缶が普及してきた。このツーピース缶はその製造法
により２種類に大別される。すなわち絞り成型のみによ
り製造される比較的缶高さの低い絞り缶または再絞り
缶、絞りおよびその後のしごき加工により製造されるDI
缶である。
等の方法で接合して製缶されたスリーピース缶が主流を
なしているが、最近では消費者の好みや、製缶能率、製
缶コストなどの点からツーピース缶、すなわち絞り加工
により成型された胴部、地部を有する容器に上蓋を接合
した缶が普及してきた。このツーピース缶はその製造法
により２種類に大別される。すなわち絞り成型のみによ
り製造される比較的缶高さの低い絞り缶または再絞り
缶、絞りおよびその後のしごき加工により製造されるDI
缶である。
このような絞り加工が施される素材は一般に鋼板から
缶を製造する際の鋼板歩留りを上げるため絞り加工にお
ける耳発生が小さいこと、つまりｒ値の面内異方性（Δ
ｒ）が小さいことが要求されている。同時に製缶コスト
低減のため素材自体の薄手化の要求も強くなっており、
内容物を保護するため硬質素材が要求される。
缶を製造する際の鋼板歩留りを上げるため絞り加工にお
ける耳発生が小さいこと、つまりｒ値の面内異方性（Δ
ｒ）が小さいことが要求されている。同時に製缶コスト
低減のため素材自体の薄手化の要求も強くなっており、
内容物を保護するため硬質素材が要求される。
これらの特性を要求される缶用鋼板の製造についてこ
れまでにも検討され提案がなされている。例えば特開昭
58−151426号公報では低炭素Alキルド鋼をAr3変態点以
上の高温仕上げとし、また巻取温度も高くした熱延と、
80〜95％の高圧下率の冷延を行ない値の向上とΔｒの
改善を図っている。前記公報記載の方法によると、それ
なりの作用効果があり面内異方性が減少されている。し
かし耳発生の抑制が十分であるとは言い難く、特に高冷
延圧下率の場合その傾向が大きく、さらに改良を図る必
要がある。
れまでにも検討され提案がなされている。例えば特開昭
58−151426号公報では低炭素Alキルド鋼をAr3変態点以
上の高温仕上げとし、また巻取温度も高くした熱延と、
80〜95％の高圧下率の冷延を行ない値の向上とΔｒの
改善を図っている。前記公報記載の方法によると、それ
なりの作用効果があり面内異方性が減少されている。し
かし耳発生の抑制が十分であるとは言い難く、特に高冷
延圧下率の場合その傾向が大きく、さらに改良を図る必
要がある。
ところで、耳はいわゆるｒ値の面内異方性、Δｒに起
因しており鋼板の結晶集合組織と密接な関係がある。こ
のΔｒは １）熱間仕上げ温度 ２）冷延圧下率 ３）炭化物又はAlNなどの析出物の再結晶過程における
析出挙動や分散状態等 により大きく変化することが知られている。従来、絞り
缶用鋼板の熱延はAr3変態点以上の仕上げ温度で行われ
てきたが、これは熱延仕上げ温度をAr3変態点未満にす
ると（100）組織が発達し耳が大きくなるためである。
また冷延圧下率も大きな要因であり約85％を境に圧下率
が低過ぎると（110）組織が、高過ぎると（100）組織が
発達し耳を大きくする。このように耳発生を小さくする
ための最適な製造条件を考える上で集合組織の制御は重
要である。
因しており鋼板の結晶集合組織と密接な関係がある。こ
のΔｒは １）熱間仕上げ温度 ２）冷延圧下率 ３）炭化物又はAlNなどの析出物の再結晶過程における
析出挙動や分散状態等 により大きく変化することが知られている。従来、絞り
缶用鋼板の熱延はAr3変態点以上の仕上げ温度で行われ
てきたが、これは熱延仕上げ温度をAr3変態点未満にす
ると（100）組織が発達し耳が大きくなるためである。
また冷延圧下率も大きな要因であり約85％を境に圧下率
が低過ぎると（110）組織が、高過ぎると（100）組織が
発達し耳を大きくする。このように耳発生を小さくする
ための最適な製造条件を考える上で集合組織の制御は重
要である。
（発明が解決しようとする課題） 製缶素材の薄手化を図るには （１） 冷延圧下率を高くする （２） 熱延板の板厚を薄くする という二つの手段が考えられるが、絞り缶用鋼板のよう
な極薄板は冷延圧下率が90％以上に及んでいるため、冷
延圧下率をより以上に高くする（１）の手段は前述の理
由から耳発生抑制の点で問題がある。また（２）の手段
は熱延生産性の低下という問題が生ずる。
な極薄板は冷延圧下率が90％以上に及んでいるため、冷
延圧下率をより以上に高くする（１）の手段は前述の理
由から耳発生抑制の点で問題がある。また（２）の手段
は熱延生産性の低下という問題が生ずる。
その上一般に極薄鋼板を連続焼鈍する際には、ヒート
バックルと呼ばれる現象が起こり鋼板に疵が発生しやす
いという操業上の問題がある。
バックルと呼ばれる現象が起こり鋼板に疵が発生しやす
いという操業上の問題がある。
さらに省エネルギーの点から連続鋳造した熱片を直接
熱延する製造法（以下CC−DRという）が期待されている
が、本発明が目的とする鋼板をCC−DRを適用して製造す
る方法は未だ開発されていない。
熱延する製造法（以下CC−DRという）が期待されている
が、本発明が目的とする鋼板をCC−DRを適用して製造す
る方法は未だ開発されていない。
本発明はかかる実情に鑑み、冷延圧下率をより高圧下
率としても耳発生が小さい絞り缶用鋼板を製造すべく種
々の研究を行った結果なされたもので、省エネルギーを
図りながら、かつ熱延生産性を低下させることのないよ
う高冷延圧下率で製造され、硬度（HR30T）61以上、板
厚0.22mm以下、連続焼鈍で製造可能でかつ耳発生の小さ
い絞り缶用極薄鋼板の製造法に関する。
率としても耳発生が小さい絞り缶用鋼板を製造すべく種
々の研究を行った結果なされたもので、省エネルギーを
図りながら、かつ熱延生産性を低下させることのないよ
う高冷延圧下率で製造され、硬度（HR30T）61以上、板
厚0.22mm以下、連続焼鈍で製造可能でかつ耳発生の小さ
い絞り缶用極薄鋼板の製造法に関する。
（課題を解決するための手段） 本発明者らはかかる問題点について鋭意検討した結
果、低Ｃ、Ｐ、Ｎ成分とし、1100℃未満の低温でスラブ
加熱したものは、再冷延を組合せることにより耳発生が
最小となる冷延圧下率が上昇すること、すなわち85％以
上の高圧下率領域においては全冷延圧下率が同じであれ
ば再冷延を組合せた方が耳の発生は小さいことを知見し
た。この現象は集合組織的に見ると再冷延を組合せる
と、全冷延圧下率の上昇に伴なう（100）集合組織の発
達が抑えられることに起因していることがわかり、この
知見に基づき別途特許出願をした。
果、低Ｃ、Ｐ、Ｎ成分とし、1100℃未満の低温でスラブ
加熱したものは、再冷延を組合せることにより耳発生が
最小となる冷延圧下率が上昇すること、すなわち85％以
上の高圧下率領域においては全冷延圧下率が同じであれ
ば再冷延を組合せた方が耳の発生は小さいことを知見し
た。この現象は集合組織的に見ると再冷延を組合せる
と、全冷延圧下率の上昇に伴なう（100）集合組織の発
達が抑えられることに起因していることがわかり、この
知見に基づき別途特許出願をした。
鋼成分、熱延仕上げ温度および再冷延が耳発生率（イ
ヤリング率）に及ぼす効果を第１図に示す。従来鋼（成
分はwt％、C:0.030％、Si:0.012％、Mn:0.20％、P:0.01
3％、S:0.011％、Al:0.050％、N:0.0023％、Al/N:21.
8、スラブ加熱温度:1150℃、巻取温度:650℃、Hot板厚:
1.8mm、連続焼鈍:640℃）および本発明鋼（低C,P,N成分
鋼、成分はwt％、C:0.020％、Si:0.012％、Mn:0.20％、
P:0.008％、S:0.011％、Al:0.050％、N:0.0016％、Al/
N:31.3、スラブ加熱温度:1050℃、巻取温度:658℃、Hot
板厚:2.4mm、連続焼鈍:640℃）について示しているが、
スラブ低温加熱を行った低Ｃ、Ｐ、Ｎ成分鋼は冷延、焼
鈍後（1CR）において、従来鋼に比べ高冷延圧下率領域
でイヤリング率が小さくなっている。またスラブ低温加
熱を行った低Ｃ、Ｐ、Ｎ成分鋼は再冷延（2CR）を組合
せること、または熱延仕上げ温度をAr3変態点未満にす
ること、さらにそれらを複合させることによりイヤリン
グ率が低減することがわかる。第１図でFT≧AR3とは熱
延仕上げ温度890〜910℃、FT＜Ar3とは熱延仕上げ温度:
820℃であった。
ヤリング率）に及ぼす効果を第１図に示す。従来鋼（成
分はwt％、C:0.030％、Si:0.012％、Mn:0.20％、P:0.01
3％、S:0.011％、Al:0.050％、N:0.0023％、Al/N:21.
8、スラブ加熱温度:1150℃、巻取温度:650℃、Hot板厚:
1.8mm、連続焼鈍:640℃）および本発明鋼（低C,P,N成分
鋼、成分はwt％、C:0.020％、Si:0.012％、Mn:0.20％、
P:0.008％、S:0.011％、Al:0.050％、N:0.0016％、Al/
N:31.3、スラブ加熱温度:1050℃、巻取温度:658℃、Hot
板厚:2.4mm、連続焼鈍:640℃）について示しているが、
スラブ低温加熱を行った低Ｃ、Ｐ、Ｎ成分鋼は冷延、焼
鈍後（1CR）において、従来鋼に比べ高冷延圧下率領域
でイヤリング率が小さくなっている。またスラブ低温加
熱を行った低Ｃ、Ｐ、Ｎ成分鋼は再冷延（2CR）を組合
せること、または熱延仕上げ温度をAr3変態点未満にす
ること、さらにそれらを複合させることによりイヤリン
グ率が低減することがわかる。第１図でFT≧AR3とは熱
延仕上げ温度890〜910℃、FT＜Ar3とは熱延仕上げ温度:
820℃であった。
さらに本発明者らはCC−DRを行なっても本発明の目的
が達成されるべく種々検討した結果、本発明特定の低
Ｃ、Ｐ、Ｎ成分とした材料は、熱延仕上げ温度を従来耳
の発生に不利といわれていたAr3変態点未満とした場
合、スラブ加熱条件（含むCC−DR）によらず耳発生が小
さくなることを見出した。
が達成されるべく種々検討した結果、本発明特定の低
Ｃ、Ｐ、Ｎ成分とした材料は、熱延仕上げ温度を従来耳
の発生に不利といわれていたAr3変態点未満とした場
合、スラブ加熱条件（含むCC−DR）によらず耳発生が小
さくなることを見出した。
第２図は本発明特定の成分（成分はwt％、C:0.020
％、Si:0.012％、Mn:0.20％、P:0.008％、S:0.011％、A
l:0.050％、N:0.0016％、Al/N:31.3）を有するスラブを
CC−DRしたものと1050℃の低温加熱したものの熱延仕上
げ温度および再冷延（2CR）が見発生率（イヤリング
率）に及ぼす効果を示す。製造条件は巻き取り温度:650
〜670℃、Hot板厚:2.4mm、連続焼鈍:640℃である。CC−
DR材のイヤリング率は、熱延仕上げ温度がAr3変態点以
上（890〜900℃）の場合は高冷延圧下率領域で大きくな
っているが、熱延仕上げ温度をAr3変態点より低く（800
〜820℃）することにより低温加熱材なみに小さくなっ
ている。さらに、再冷延を組合せることでイヤリング率
が低限することがわかる。
％、Si:0.012％、Mn:0.20％、P:0.008％、S:0.011％、A
l:0.050％、N:0.0016％、Al/N:31.3）を有するスラブを
CC−DRしたものと1050℃の低温加熱したものの熱延仕上
げ温度および再冷延（2CR）が見発生率（イヤリング
率）に及ぼす効果を示す。製造条件は巻き取り温度:650
〜670℃、Hot板厚:2.4mm、連続焼鈍:640℃である。CC−
DR材のイヤリング率は、熱延仕上げ温度がAr3変態点以
上（890〜900℃）の場合は高冷延圧下率領域で大きくな
っているが、熱延仕上げ温度をAr3変態点より低く（800
〜820℃）することにより低温加熱材なみに小さくなっ
ている。さらに、再冷延を組合せることでイヤリング率
が低限することがわかる。
また第２図には示していないが1250℃の高温スラブ加
熱材についてもCC−DR材とほぼ同じ結果を得ている。
熱材についてもCC−DR材とほぼ同じ結果を得ている。
以上のように、耳発生に及ぼす成分および製造条件の
影響を詳細に調査した結果、本発明者らはCC−DRが可能
でかつスラブ加熱条件にほとんど影響をうけず、さらに
熱延生産性を低下させることなく、つまり冷延圧下率を
より高圧下率としながらも従来材より耳発生の小さい、
かつ必要とする硬度を持つ絞り缶用鋼板の製造法を見出
したものである。
影響を詳細に調査した結果、本発明者らはCC−DRが可能
でかつスラブ加熱条件にほとんど影響をうけず、さらに
熱延生産性を低下させることなく、つまり冷延圧下率を
より高圧下率としながらも従来材より耳発生の小さい、
かつ必要とする硬度を持つ絞り缶用鋼板の製造法を見出
したものである。
（作 用） 以下、本発明を詳細に説明する。
Ｃは強度を高める作用があり目的とする硬度を確保す
るため0.010％以上含有させるが、一方その含有量が多
くなると、（110）組織の発達が妨げられ、同時に（10
0）組織が発達して本発明の効果が得られないばかりか
鋼中の炭化物が増え缶絞り加工性を劣化するので0.040
％以下にする。
るため0.010％以上含有させるが、一方その含有量が多
くなると、（110）組織の発達が妨げられ、同時に（10
0）組織が発達して本発明の効果が得られないばかりか
鋼中の炭化物が増え缶絞り加工性を劣化するので0.040
％以下にする。
Siは缶用鋼板の耐食性を劣化させるため、0.03％以下
とする。
とする。
Mnは熱延時の耳割れを防ぐため0.05％以上必要な成分
であるが、0.35％を越えると加工性の劣化および（11
0）組織の発達が抑制される結果耳発生の増大を招くの
で上限を0.35％とする。より好ましい範囲は0.08〜0.25
％である。
であるが、0.35％を越えると加工性の劣化および（11
0）組織の発達が抑制される結果耳発生の増大を招くの
で上限を0.35％とする。より好ましい範囲は0.08〜0.25
％である。
Ｐは絞り缶用材料のような極薄材の缶絞り加工性、さ
らに本発明の要点である（110）組織の発達を介して耳
発生に大きな影響を与えることを知見した。本発明の目
的を達成するため0.015％以下に制限するが、好ましく
は0.010％、さらに好ましくは0.008％以下とする。
らに本発明の要点である（110）組織の発達を介して耳
発生に大きな影響を与えることを知見した。本発明の目
的を達成するため0.015％以下に制限するが、好ましく
は0.010％、さらに好ましくは0.008％以下とする。
Ｓは熱延時の耳割れ、および製品の缶絞り加工性の点
からも少ない方が好ましく0.015％以下とする。
からも少ない方が好ましく0.015％以下とする。
Alは脱酸のため添加される成分であり、0.03％以上含
有させる。一方その含有量が多くなるとスリバー疵等の
表面欠陥を生じるので0.15％以下とする。好ましくは0.
04〜0.12％である。
有させる。一方その含有量が多くなるとスリバー疵等の
表面欠陥を生じるので0.15％以下とする。好ましくは0.
04〜0.12％である。
Ｎは本発明において重要な成分で耳発生を抑えるため
に、0.0025％以下とするが含有量は少ない程（110）組
織の発達が促進され耳の発生は小さくなる。好ましくは
0.0020％以下とする。
に、0.0025％以下とするが含有量は少ない程（110）組
織の発達が促進され耳の発生は小さくなる。好ましくは
0.0020％以下とする。
また本発明の効果はAl/N≧30に特定することによって
安定して得られるのでAl/N≧30とする。Al/N＜30の場合
は（110）組織の発達が不十分なため本発明の効果が失
われる。
安定して得られるのでAl/N≧30とする。Al/N＜30の場合
は（110）組織の発達が不十分なため本発明の効果が失
われる。
以上の成分組成からなる鋼は、転炉、電気炉などで溶
製され、連続鋳造にてスラブとされ、鋳造後直接あるい
は再加熱後、熱延される。再加熱する場合、加熱温度は
特定する必要はないが低温の方が耳発生抑制の点からは
若干有利で、これに関しては別特許として出願中であ
る。
製され、連続鋳造にてスラブとされ、鋳造後直接あるい
は再加熱後、熱延される。再加熱する場合、加熱温度は
特定する必要はないが低温の方が耳発生抑制の点からは
若干有利で、これに関しては別特許として出願中であ
る。
熱延仕上げ温度はAr3変態点未満とする。これは本発
明の重要な限定条件であり、本発明の様に成分を特定し
た鋼においては熱延仕上げ温度をAr3変態点未満とする
ことによりスラブ加熱条件にほとんど影響されず高冷延
圧下率としたときの耳発生が小さくなるという知見によ
る。
明の重要な限定条件であり、本発明の様に成分を特定し
た鋼においては熱延仕上げ温度をAr3変態点未満とする
ことによりスラブ加熱条件にほとんど影響されず高冷延
圧下率としたときの耳発生が小さくなるという知見によ
る。
巻き取り温度は低過ぎると冷延、焼鈍後の缶絞り加工
性が劣化し同時に（110）組織の発達を妨げ耳を大きく
する。また高過ぎるとスケールが厚くなり酸洗性が悪化
するため630℃以上750℃以下とする。
性が劣化し同時に（110）組織の発達を妨げ耳を大きく
する。また高過ぎるとスケールが厚くなり酸洗性が悪化
するため630℃以上750℃以下とする。
その後、第１回目の冷延が施される。この冷延圧下率
はユーザーからの薄手化の要望に応え、かつ熱延板板厚
を厚くし熱延生産性を阻害しないようにするには高圧下
ほど望ましい。しかし、あまり高圧下率とすると本発明
特定の成分、熱延条件としても耳の発生が大きくなるた
め上限を95％とする。逆に低過ぎると耳発生が大きくな
るだけでなく熱延板板厚を薄くしなければならないため
熱延生産性を低下させる。そのため下限を85％とする。
はユーザーからの薄手化の要望に応え、かつ熱延板板厚
を厚くし熱延生産性を阻害しないようにするには高圧下
ほど望ましい。しかし、あまり高圧下率とすると本発明
特定の成分、熱延条件としても耳の発生が大きくなるた
め上限を95％とする。逆に低過ぎると耳発生が大きくな
るだけでなく熱延板板厚を薄くしなければならないため
熱延生産性を低下させる。そのため下限を85％とする。
焼鈍温度は再結晶温度以上であればそれほど高温とし
なくても十分な効果が得られることと、目標とする硬度
を得るためには低い方が好ましいため再結晶温度以上、
670℃以下に制限した。焼鈍方法は箱焼鈍でも連続焼鈍
でもかまわないがより硬質の素材を得るためには連続焼
鈍が望ましい。
なくても十分な効果が得られることと、目標とする硬度
を得るためには低い方が好ましいため再結晶温度以上、
670℃以下に制限した。焼鈍方法は箱焼鈍でも連続焼鈍
でもかまわないがより硬質の素材を得るためには連続焼
鈍が望ましい。
さらに再冷延を行なうがこれは材料に必要な強度を付
与することと、本発明における重要な知見つまり製造条
件を前述のように規制したものでは、同じ全圧下率であ
れば再冷延を組合せた方が耳発生が小さくなるという知
見に基づいて行なわれるものである。この際、再冷延圧
下率が低過ぎると必要な硬度が得られず、また高過ぎる
と（100）組織の発達が顕著になり耳発生が大きくなる
ため８〜30％に限定する。
与することと、本発明における重要な知見つまり製造条
件を前述のように規制したものでは、同じ全圧下率であ
れば再冷延を組合せた方が耳発生が小さくなるという知
見に基づいて行なわれるものである。この際、再冷延圧
下率が低過ぎると必要な硬度が得られず、また高過ぎる
と（100）組織の発達が顕著になり耳発生が大きくなる
ため８〜30％に限定する。
（実施例） 表１に示す条件で絞り缶用鋼板を製造した。焼鈍はす
べて連続焼鈍である。この結果からわかるように本発明
範囲内の条件で製造された鋼板は最終製品のイヤリング
率３％以下となっており耳が小さくなっている。また硬
度についても本発明範囲内のものは目的とする硬度を達
成している。鋼１と２、鋼３と４または８と11を比べる
と各スラブ加熱温度における熱延仕上げ温度および再冷
延の効果が明らかである。
べて連続焼鈍である。この結果からわかるように本発明
範囲内の条件で製造された鋼板は最終製品のイヤリング
率３％以下となっており耳が小さくなっている。また硬
度についても本発明範囲内のものは目的とする硬度を達
成している。鋼１と２、鋼３と４または８と11を比べる
と各スラブ加熱温度における熱延仕上げ温度および再冷
延の効果が明らかである。
製造条件が本発明範囲外のものはいずれも耳が大きく
なっているか、または硬度が不足している。例えば鋼2,
4,10,11は熱延条件、冷延条件が本発明範囲外であるた
め耳が大きいかまたは硬度が不足しており、鋼12,13,14
は成分が条件外であるため耳が大きくなっている。また
鋼５は焼鈍温度が高過ぎたためヒートバックルが発生し
ており同時に硬度も不足している。
なっているか、または硬度が不足している。例えば鋼2,
4,10,11は熱延条件、冷延条件が本発明範囲外であるた
め耳が大きいかまたは硬度が不足しており、鋼12,13,14
は成分が条件外であるため耳が大きくなっている。また
鋼５は焼鈍温度が高過ぎたためヒートバックルが発生し
ており同時に硬度も不足している。
（発明の効果） 本発明に従い絞り缶用素材を製造することでスラブ加
熱条件によらず、かつ熱延生産性を低下させることな
く、耳が小さく、硬度（HR30T）61以上、板厚0.22mm以
下の極薄材料を得ることができる。本発明によれば再加
熱する場合の抽出温度が制約されないため製造スケジュ
ールを決める上で柔軟な操業が可能となる。また熱延仕
上げ温度がAr3変態点未満の低温となっているため、鋳
造後、直接熱延する際に問題となる熱延入側のスラブ温
度確保や、特に極薄容器材料の熱延時に起きる熱延仕上
げ温度のAr3変態点以上の確保といった操業上の問題点
が解消する。しかもCC−DRの適用、冷延後の焼鈍温度の
低温化による大きなコスト削減も期待でき経済的効果は
極めて大きい。さらに再結晶焼鈍後に再冷延を行うため
連続焼鈍時の板厚が厚くでき、極薄板の連続焼鈍時に問
題となるヒートバックルの解決にもなる。
熱条件によらず、かつ熱延生産性を低下させることな
く、耳が小さく、硬度（HR30T）61以上、板厚0.22mm以
下の極薄材料を得ることができる。本発明によれば再加
熱する場合の抽出温度が制約されないため製造スケジュ
ールを決める上で柔軟な操業が可能となる。また熱延仕
上げ温度がAr3変態点未満の低温となっているため、鋳
造後、直接熱延する際に問題となる熱延入側のスラブ温
度確保や、特に極薄容器材料の熱延時に起きる熱延仕上
げ温度のAr3変態点以上の確保といった操業上の問題点
が解消する。しかもCC−DRの適用、冷延後の焼鈍温度の
低温化による大きなコスト削減も期待でき経済的効果は
極めて大きい。さらに再結晶焼鈍後に再冷延を行うため
連続焼鈍時の板厚が厚くでき、極薄板の連続焼鈍時に問
題となるヒートバックルの解決にもなる。
第１図および第２図は全冷延圧下率とイヤリング率の関
係を示したものである。
係を示したものである。
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で C:0.010〜0.040％ Si≦0.03％ Mn:0.05〜0.35％ Ｐ≦0.015％ Ｓ≦0.015％ sol.Al:0.03〜0.15％ Ｎ≦0.0025％ ただしAl/N≧30 を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなる鋼片を
Ar3変態点未満の仕上げ温度で熱間圧延を行い630〜750
℃にて巻き取り、脱スケール後、85〜95％の圧下率で冷
間圧延し、再結晶温度以上670℃以下の温度で焼鈍し次
いで８〜30％の再冷延を行うことを特徴とする耳発生の
小さい絞り缶用鋼板の製造法。
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|---|---|---|---|
| JP29322488A JP2689148B2 (ja) | 1988-11-19 | 1988-11-19 | 耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造法 |
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|---|---|---|---|
| JP29322488A JP2689148B2 (ja) | 1988-11-19 | 1988-11-19 | 耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造法 |
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ID=17792033
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| JP29322488A Expired - Fee Related JP2689148B2 (ja) | 1988-11-19 | 1988-11-19 | 耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造法 |
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| JP (1) | JP2689148B2 (ja) |
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| CN105256224A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-01-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 油汀用冷轧微碳钢带及其制备方法 |
| KR102262364B1 (ko) | 2017-03-27 | 2021-06-07 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 2피스 캔용 강판 및 그의 제조 방법 |
| CN110462086B (zh) * | 2017-03-27 | 2021-08-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 两片罐用钢板及其制造方法 |
-
1988
- 1988-11-19 JP JP29322488A patent/JP2689148B2/ja not_active Expired - Fee Related
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