JPWO2016088319A1 - 抵抗スポット溶接方法 - Google Patents
抵抗スポット溶接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2016088319A1 JPWO2016088319A1 JP2016513172A JP2016513172A JPWO2016088319A1 JP WO2016088319 A1 JPWO2016088319 A1 JP WO2016088319A1 JP 2016513172 A JP2016513172 A JP 2016513172A JP 2016513172 A JP2016513172 A JP 2016513172A JP WO2016088319 A1 JPWO2016088319 A1 JP WO2016088319A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- plate
- welding process
- per unit
- unit volume
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 170
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 81
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 claims description 24
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 21
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 claims description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims description 9
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 40
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 40
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 3
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000012868 Overgrowth Diseases 0.000 description 1
- 229910000797 Ultra-high-strength steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ZTXONRUJVYXVTJ-UHFFFAOYSA-N chromium copper Chemical compound [Cr][Cu][Cr] ZTXONRUJVYXVTJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/10—Spot welding; Stitch welding
- B23K11/11—Spot welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/10—Spot welding; Stitch welding
- B23K11/11—Spot welding
- B23K11/115—Spot welding by means of two electrodes placed opposite one another on both sides of the welded parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/16—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/16—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded
- B23K11/20—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded of different metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/24—Electric supply or control circuits therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/24—Electric supply or control circuits therefor
- B23K11/25—Monitoring devices
- B23K11/252—Monitoring devices using digital means
- B23K11/255—Monitoring devices using digital means the measured parameter being a force
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/24—Electric supply or control circuits therefor
- B23K11/25—Monitoring devices
- B23K11/252—Monitoring devices using digital means
- B23K11/257—Monitoring devices using digital means the measured parameter being an electrical current
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/36—Auxiliary equipment
- B23K11/362—Contact means for supplying welding current to the electrodes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Resistance Welding (AREA)
Abstract
Description
この溶接法は、重ね合わせた2枚以上の鋼板を挟んでその上下から一対の電極で加圧しつつ、上下電極間に高電流の溶接電流を短時間通電して接合する方法であり、高電流の溶接電流を流すことで発生する抵抗発熱を利用して、点状の溶接部が得られる。この点状の溶接部は、ナゲットと呼ばれる、重ね合わせた鋼板に電流を流した際に鋼板の接触箇所で両鋼板が溶融し、凝固した部分である。このナゲットにより鋼板同士が点状に接合される。
一般に、加圧力、通電時間を一定とした場合には、ナゲット径は、溶接電流の増加にしたがって徐々に増加する。しかし、溶接電流がある値以上になると鋼板間に溶融金属が飛散する散りという現象が生じる。散りの発生は、危険である上に、溶接部周辺に散りが付着して外観を悪化させ、ナゲット径や継手引張強度にばらつきを生じさせる。その結果、継手部の品質が不安定になる。
すなわち、通常、ナゲットは、電極間の中央付近から鋼板の固有抵抗による体積抵抗発熱にて形成される。しかし、ナゲットが薄板側に成長する前に、電極間中央部に近い部分に位置する厚板−厚板間で大きくナゲットが成長するので、電極による加圧では抑えきれずに散りが発生する。このため、このような板組みの場合には、散りの発生なく必要なサイズのナゲットを薄板−厚板間に得ることが困難となる。
このように、上記のような板厚比の大きい3枚重ね以上の板組みでは、薄板と厚板の間に必要なサイズのナゲットが形成されにくい。よって、適正なナゲット径を得るための溶接条件の範囲が非常に狭くなる。
また、表面凹凸や部材の形状などにより溶接する点の周囲が強く拘束されている場合には、鋼板間の板隙が大きくなることで鋼板同士の接触径が狭まり、やはり必要な径のナゲットが得られなかったり、散りが発生しやすくなることもある。
上述したように、板厚比の大きい3枚重ね以上の板組みでは適正なナゲット径を得るための溶接条件の範囲が非常に狭くなることから、これらの外乱の影響が顕著となる場合がある。
上述したように、重ね合わせた2枚以上の厚板の一方に薄板を重ね合わせた板厚比の大きい板組みに対する抵抗スポット溶接において、散りが発生したり、適正なナゲット径の確保が困難となる原因は、とくに薄板−厚板間に適正なナゲット径が得られる条件範囲が非常に狭く、また、板隙や分流などの外乱によってその条件範囲が変動しやすいことにある。そのような観点から検討を行った結果、発明者らは以下の知見を得た。
F1>F2
の関係を満足させることが重要である。
上記の関係を満足させることで、第1ステップにおいて厚板同士の界面に先に溶融部が形成され、これにより、薄板−厚板間の通電径を確保しやすくなる。その結果、第2ステップにおいて薄板―厚板間に溶融部を形成させる際の散りの発生が抑制される。
また、第2ステップの加圧力を第1ステップの加圧力よりも低減することで、第1ステップのときよりも薄板−厚板間および薄板−電極間の接触面積を小さくし、これにより、電流密度を高め、ひいては薄板−厚板間で所望とするナゲット径を得るのに十分な発熱を促すことが可能となる。
すなわち、本溶接に先立ち、テスト溶接を行い、テスト溶接における被溶接物の板厚と通電時間とから、ステップ毎に、その被溶接物を良好に溶接することができる単位体積当たりの累積発熱量を計算する。そして、本溶接において、この計算された単位体積・単位時間当たりの発熱量を発生させる溶接電流または電圧に調整する処理を行うことにより、条件範囲の変動に追従させる適応制御溶接を行うことが有効である。
本発明は、上記の知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。
1.重ね合わせた2枚以上の厚板の少なくとも一方に薄板を重ね合わせた板厚比:3超の板組みを、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する、本溶接工程をそなえ、
上記本溶接工程では、通電・加圧パターンを2段以上の多段ステップに分割して、溶接を行うものとし、その際、第1ステップの加圧力:F1と第2ステップの加圧力:F2とが、
F1>F2
の関係を満足する、抵抗スポット溶接方法。
前記本溶接工程では、上記目標値として記憶させた単位体積当たりの瞬時発熱量の時間変化曲線を基準として溶接を開始し、いずれかのステップにおいて、前記本溶接の単位体積当たりの瞬時発熱量の時間変化量が基準である上記時間変化曲線から外れた場合に、その差を当該ステップの残りの通電時間内で補償すべく、前記本溶接工程の単位体積当たりの累積発熱量が上記目標値として記憶させた単位体積当たりの累積発熱量と一致するように、通電量を制御する適応制御溶接を行う、前記1に記載の抵抗スポット溶接方法。
I1<I2
の関係を満足する、前記1に記載の抵抗スポット溶接方法。
I1´<I2´
の関係を満足する、前記2に記載の抵抗スポット溶接方法。
本発明は、重ね合わせた2枚以上の厚板の少なくとも一方に薄板を重ね合わせた板組みを、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する本溶接工程をそなえる、抵抗スポット溶接方法である。本発明は、とくに、散りの発生なく必要なサイズのナゲットを薄板−厚板間に得ることが困難であった板厚比(板組みの全体厚み/板組みを構成する最も薄い鋼板(金属板)の板厚)が3超、さらには5以上とした板組みを対象とするものである。なお、板厚比の上限は特に限定されるものではないが、通常12までである。
また、本発明でいう薄板とは、板組みに用いられる鋼板のうち、板厚が相対的に小さい鋼板を意味し、厚板とは、板厚が相対的に大きい鋼板を意味する。なお、通常、薄板の板厚は、最も板厚の大きい鋼板(厚板)の3/4以下の板厚となる。
以下、図1に示すような、2枚の鋼板(厚板)12、13を重ね合わせ、さらにこれらの厚板12、13の一方に薄板11を重ね合わせた板組みに対して、通電・加圧パターンを2段ステップに分割して抵抗スポット溶接を行う場合を例として、本発明の抵抗スポット溶接方法を説明する。なお、図中、符号14は電極である。
ここで、第1ステップの溶接では、散りが発生しないように加圧力および溶接電流を設定し、厚板12−厚板13間を溶融させて、ナゲットN1を形成する。このように、厚板12−厚板13間に先にナゲットを形成することにより、各板間、とくに薄板11−厚板12間の通電径が確保されやすくなる。このため、第2ステップ以降の通電において、薄板11−厚板12間で散りの発生が抑制される。
F1>F2
の関係を満足させることが重要である。
上記の関係を満足させることで、第1ステップにおいて先に厚板12と厚板13の界面に溶融部が形成され、薄板11−厚板12間の通電径を確保しやすくなる。
また、第2ステップの加圧力を第1ステップの加圧力よりも低減させることで、第1ステップのときよりも薄板11−厚板12間および薄板11−電極14間の接触面積を小さくし、これにより、電流密度を高め、ひいては第2ステップにおいて、図2に示すような薄板11−厚板12間に適正な径のナゲットを得るのに十分な発熱を促すことが可能となる。
0.5tm≦F2≦8tm
の関係を満足させることが好ましい。
というのは、加圧力F2(kN)が8tm超では、接触面積が拡大しすぎて発熱が小さくなり、薄板11−厚板12間に適正な径のナゲットを形成することが困難となる。一方、加圧力F2(kN)が0.5tm未満となる場合には、電極14と薄板11との間での接触抵抗が大きくなり、スパークが発生しやすくなるとともに、薄板11−厚板12間で散りが発生しやすくなるからである。より好ましくは0.6tm≦F2≦7tmの範囲である。
以下、このテスト溶接工程および適応制御溶接について説明する。
そして、ステップ毎に、上記の条件で溶接を行ったときの溶接中における、電極間の電気特性から算出される単位体積当たりの瞬時発熱量の時間変化および単位体積当たりの累積発熱量を目標値として記憶させて、テスト溶接とする。
なお、本発明において電極間の電気特性とは、電極間抵抗あるいは電極間電圧を意味する。
この適応制御溶接では、上記のテスト溶接で得られたステップ毎の単位体積当たりの瞬時発熱量の時間変化曲線を基準として溶接を開始し、単位体積当たりの瞬時発熱量の時間変化量が基準である時間変化曲線に沿っている場合には、そのまま溶接を行って溶接を終了する。
ただし、単位体積当たりの瞬時発熱量の時間変化量が基準である時間変化曲線から外れた場合には、その差を、通電量を制御する適応制御溶接を行って、本溶接工程における単位体積当たりの累積発熱量が目標値として記憶させた単位体積当たりの累積発熱量と一致するように、当該ステップの残りの通電時間内で補償するのである。これにより、分流や板隙などの外乱の影響が大きい状態においても必要な累積発熱量を確保して、適正なナゲット径を得ることができる。
被溶接材の合計厚みをt、被溶接材の電気抵抗率をr、電極間電圧をV、溶接電流をIとし、電極と被溶接材が接触する面積をSとする。この場合、溶接電流は横断面積がSで、厚みtの柱状部分を通過して抵抗発熱を発生させる。この柱状部分における単位体積・単位時間当たりの発熱量qは次式(1)で求められる。
q=(V・I)/(S・t) --- (1)
また、この柱状部分の電気抵抗Rは、次式(2)で求められる。
R=(r・t)/S --- (2)
(2)式をSについて解いてこれを(1)式に代入すると、発熱量qは次式(3)
q=(V・I・R)/(r・t2)
=(V2)/(r・t2) --- (3)
となる。
以上、特許文献4に記載の方法によって、累積発熱量Qを算出する場合について説明したが、その他の算出式を用いても良いのは言うまでもない。
I1<I2
の関係を満足させることが好ましい。
これにより、第2ステップにおける薄板11−厚板12間における発熱・溶融をより積極的に促すことが可能となる。
なお、上記した適応制御溶接を行う場合には、前記テスト溶接における第1ステップの電流値をI1´、第2ステップの電流値をI2´としたとき、
I1´<I2´
の関係を満足させることが好ましい。
これは、第1ステップにおいて、厚板12−厚板13間を溶融させた後に温度を低下させることで、第2ステップの厚板12−厚板13間におけるナゲット成長を防ぎ、散り抑制が可能となるためである。
ここで、第2ステップにおいて薄板11−厚板12間における発熱・溶融が促されるのは、薄板11−厚板12間の電流密度の増加によるものであることは前述したとおりである。すなわち、第2ステップの加圧力F2(kN)を第1ステップの加圧力F1(kN)よりも小さくすることによって、第2ステップでの薄板11−厚板12間の電流密度が高まり、薄板11−厚板12間における発熱・溶融が促される。
しかし、冷却時間が5cycle未満の場合は、厚板12−厚板13間の温度が高い状態で第2ステップの通電が始まる。このため、第2ステップの加圧力F2(kN)を第1ステップの加圧力F1(kN)よりも小さくして如何に薄板11−厚板12間の電流密度を増加させたとしても、第2ステップ中に厚板12−厚板13間の再溶融が促される場合がある。その結果、薄板11−厚板12間に所望のナゲット径が得られないだけでなく、厚板12−厚板13間での散りも発生しやすくなる。この点、冷却時間を5cycle以上とすれば、より確実に、厚板12−厚板13間のナゲットの過大成長を防ぎつつ、薄板11−厚板12間における発熱・溶融を促すことが可能となる。より好ましくは5cycle超、さらに好ましくは7cycle以上である。
ただし、冷却時間が100cycleを超えると、施工時間が増大しすぎるという問題が生じるだけでなく、第2ステップで溶融させたい薄板11−厚板12間の発熱効率も低下してしまう。このため、冷却時間の上限は100cycleとすることが好ましい。
さらに、第1ステップにおいて、散りの発生しない範囲であれば、薄板11−厚板12間の一部が溶融しても良い。加えて、第2ステップでは、図2のように薄板11−厚板12間を均一に溶融させても良いし、図3のように中心部は未溶融のまま、外周部のみをリング状に溶融させても良い。
ここで、特許文献5の溶接方法は、上述したように、薄板と接する側の電極を固定電極、厚板と接する側の電極を可動電極とし、これにより生じる現象を利用して、溶接初期に低加圧力高電流で、その後高加圧力にて溶接することによって、薄板−厚板間および厚板−厚板間それぞれに適正な径のナゲットを形成するものである。一方、本発明の溶接方法では、重ね合わせた厚板の一方のみに薄板を重ね合わせた板組みを溶接する場合、常法にしたがい薄板と接する側の電極を可動電極、厚板と接する側の電極を固定電極とするものである。よって、本発明の溶接方法と特許文献5の溶接方法は異なる溶接方法と言える。
ここで、表2の制御モードが「定電流」の場合は、表に示した溶接条件で定電流制御によって溶接した際の結果を示している。一方、制御モードが「適応制御」の場合は、表に示した溶接条件で板隙などの外乱が無い状態でテスト溶接を行い、単位体積当たりの瞬間発熱量の時間変化を記憶させた後、テスト溶接で得られた単位体積当たりの瞬時発熱量の時間変化曲線を基準として電流値を追従させる適応制御溶接を行った際の結果を示している。
また、一部の継手を作成するに当たっては、図4に示すように、厚板12−厚板13間にスペーサ15(スペーサ間距離60mm)を挿入し、上下からクランプすることで(図示せず)、種々の板隙厚さとなる板隙を設けた。
なお、溶接機にはインバータ直流抵抗スポット溶接機を用い、電極にはDR形先端径6mmのクロム銅電極を用いた。また、ここでは、薄板と接する側の電極を可動電極とし、厚板と接する側の電極を固定電極とした。
一方、本発明の範囲を外れる比較例ではいずれも、散りが発生するか、あるいは十分なナゲットが形成されなかった。
12,13:鋼板(厚板)
14:電極
15:スペーサ
Claims (5)
- 重ね合わせた2枚以上の厚板の少なくとも一方に薄板を重ね合わせた板厚比:3超の板組みを、一対の電極によって挟み、加圧しながら通電して接合する、本溶接工程をそなえ、
上記本溶接工程では、通電・加圧パターンを2段以上の多段ステップに分割して、溶接を行うものとし、その際、第1ステップの加圧力:F1と第2ステップの加圧力:F2とが、
F1>F2
の関係を満足する、抵抗スポット溶接方法。 - 前記本溶接工程に先立ち、ステップ毎に、定電流制御により通電して適正なナゲットを形成する場合の電極間の電気特性から算出される、単位体積当たりの瞬時発熱量の時間変化および単位体積当たりの累積発熱量を目標値として記憶させる、テスト溶接を行う、テスト溶接工程を、さらにそなえ、
前記本溶接工程では、上記目標値として記憶させた単位体積当たりの瞬時発熱量の時間変化曲線を基準として溶接を開始し、いずれかのステップにおいて、前記本溶接の単位体積当たりの瞬時発熱量の時間変化量が基準である上記時間変化曲線から外れた場合に、その差を当該ステップの残りの通電時間内で補償すべく、前記本溶接工程の単位体積当たりの累積発熱量が上記目標値として記憶させた単位体積当たりの累積発熱量と一致するように、通電量を制御する適応制御溶接を行う、請求項1に記載の抵抗スポット溶接方法。 - 前記本溶接工程における第1ステップの電流値:I1と、前記第2ステップの電流値:I2とが、
I1<I2
の関係を満足する、請求項1に記載の抵抗スポット溶接方法。 - 前記テスト溶接工程における第1ステップの電流値:I1´、第2ステップの電流値:I2´とが、
I1´<I2´
の関係を満足する、請求項2に記載の抵抗スポット溶接方法。 - 前記本溶接工程における第1ステップと第2ステップの通電の間に、5cycle以上の冷却時間を設ける、請求項1〜4のいずれかに記載の抵抗スポット溶接方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014243340 | 2014-12-01 | ||
JP2014243340 | 2014-12-01 | ||
PCT/JP2015/005771 WO2016088319A1 (ja) | 2014-12-01 | 2015-11-18 | 抵抗スポット溶接方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP6108030B2 JP6108030B2 (ja) | 2017-04-05 |
JPWO2016088319A1 true JPWO2016088319A1 (ja) | 2017-04-27 |
Family
ID=56091285
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016513172A Active JP6108030B2 (ja) | 2014-12-01 | 2015-11-18 | 抵抗スポット溶接方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10625365B2 (ja) |
EP (1) | EP3228414B1 (ja) |
JP (1) | JP6108030B2 (ja) |
KR (1) | KR101906084B1 (ja) |
CN (1) | CN107000109B (ja) |
MX (1) | MX2017007020A (ja) |
WO (1) | WO2016088319A1 (ja) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016147551A1 (ja) | 2015-03-16 | 2016-09-22 | Jfeスチール株式会社 | 抵抗スポット溶接方法および抵抗スポット溶接継手の製造方法 |
KR102276817B1 (ko) * | 2017-03-31 | 2021-07-12 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 저항 스폿 용접 조인트의 제조 방법 |
WO2019124467A1 (ja) * | 2017-12-19 | 2019-06-27 | 日本製鉄株式会社 | 抵抗スポット溶接継手の製造方法 |
JP6584729B1 (ja) * | 2017-12-19 | 2019-10-02 | 日本製鉄株式会社 | 抵抗スポット溶接継手の製造方法 |
KR102010069B1 (ko) * | 2017-12-22 | 2019-08-12 | 주식회사 포스코 | 다층 강판의 저항 점 용접방법 |
CN110277204B (zh) * | 2018-03-14 | 2021-12-10 | 国巨电子(中国)有限公司 | 分流电阻器及其制造方法 |
WO2019180923A1 (ja) * | 2018-03-23 | 2019-09-26 | 本田技研工業株式会社 | スポット溶接方法 |
CN110364318B (zh) * | 2018-03-26 | 2021-08-17 | 国巨电子(中国)有限公司 | 高频电阻器与高频电阻器的制造方法 |
US20190358733A1 (en) * | 2018-05-22 | 2019-11-28 | GM Global Technology Operations LLC | Overlapping spot welds for improved mechanical performance and weld repair |
CN112334261B (zh) * | 2018-06-29 | 2021-12-21 | 杰富意钢铁株式会社 | 电阻点焊方法和焊接构件的制造方法 |
US20200055139A1 (en) * | 2018-08-14 | 2020-02-20 | GM Global Technology Operations LLC | Manufacturing method for welding a multi-sheet assembly |
CN109202245B (zh) * | 2018-09-17 | 2021-06-22 | 武汉钢铁有限公司 | 一种适用于中间层为铝硅涂层热成形钢的三层板的电阻点焊方法 |
CN112955271B (zh) * | 2018-11-26 | 2022-10-04 | 本田技研工业株式会社 | 点焊方法 |
JP6790050B2 (ja) * | 2018-12-13 | 2020-11-25 | 本田技研工業株式会社 | 抵抗溶接評価装置及び抵抗溶接評価方法 |
US20220288718A1 (en) * | 2019-08-20 | 2022-09-15 | Honda Motor Co., Ltd. | Spot welding method |
KR102617967B1 (ko) * | 2019-08-29 | 2023-12-22 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 저항 스폿 용접 방법 및 용접 부재의 제조 방법 |
CN111014923A (zh) * | 2020-02-18 | 2020-04-17 | 吉林大学 | 不等厚板的电阻点焊装置及方法 |
JP7479757B2 (ja) * | 2020-03-25 | 2024-05-09 | ダイハツ工業株式会社 | スポット溶接方法 |
CN111390366A (zh) * | 2020-04-15 | 2020-07-10 | 深圳市欧帝克科技有限公司 | 一种电阻焊电极温度补偿方法 |
US11167378B1 (en) | 2020-05-01 | 2021-11-09 | David W. Steinmeier | Techniques for determining weld quality |
CN115156681A (zh) * | 2022-07-14 | 2022-10-11 | 首钢集团有限公司 | 一种多层板的电阻点焊方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014045431A1 (ja) * | 2012-09-24 | 2014-03-27 | 新日鐵住金株式会社 | 継手強度に優れた高強度鋼板のスポット溶接方法 |
WO2014136507A1 (ja) * | 2013-03-08 | 2014-09-12 | Jfeスチール株式会社 | 抵抗スポット溶接方法 |
WO2014156290A1 (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | Jfeスチール株式会社 | 抵抗スポット溶接システム |
Family Cites Families (32)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4135076A (en) * | 1977-04-11 | 1979-01-16 | Beneteau Donald J | Apparatus for resistance welding |
JPS57202988A (en) * | 1981-06-10 | 1982-12-13 | Nippon Abionikusu Kk | Accommodation controlling device for resistance welding |
JP2510377B2 (ja) * | 1992-05-01 | 1996-06-26 | 株式会社ナ・デックス | 溶接コントロ―ラ |
JP3114440B2 (ja) * | 1993-07-22 | 2000-12-04 | 日産自動車株式会社 | スポット溶接装置 |
JPH1058157A (ja) * | 1996-06-13 | 1998-03-03 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | スポット溶接の制御方法および装置 |
JP3886603B2 (ja) | 1997-07-14 | 2007-02-28 | 株式会社ナ・デックス | 単位体積当たりの累積発熱量を指標とする抵抗溶接システム |
US6232572B1 (en) * | 1998-04-20 | 2001-05-15 | Nissan Motor Co., Ltd. | Spot welding control system and control method |
US6506997B2 (en) * | 2000-09-21 | 2003-01-14 | Massachusetts Institute Of Technology | Spot welding system and method for sensing welding conditions in real time |
JP3794300B2 (ja) | 2001-08-30 | 2006-07-05 | トヨタ車体株式会社 | スポット溶接方法 |
JP3894545B2 (ja) | 2002-03-05 | 2007-03-22 | 本田技研工業株式会社 | スポット溶接方法 |
JP4327508B2 (ja) | 2003-06-04 | 2009-09-09 | ダイハツ工業株式会社 | スポット溶接方法およびスポット溶接装置 |
US7060929B2 (en) * | 2004-02-24 | 2006-06-13 | General Motors Corporation | Sheet-to-tube resistance spot welding using servo gun |
FR2895925B1 (fr) * | 2006-01-06 | 2008-02-15 | Alcan Technology & Man | Procede de soudage par resistance par points d'alliages d'aluminium |
JP5261984B2 (ja) | 2007-05-23 | 2013-08-14 | Jfeスチール株式会社 | 抵抗スポット溶接方法 |
JP5427074B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2014-02-26 | 本田技研工業株式会社 | 抵抗溶接方法及びその装置 |
KR101388692B1 (ko) * | 2009-08-31 | 2014-04-24 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 스폿 용접 조인트 및 스폿 용접 방법 |
JP5468350B2 (ja) * | 2009-10-23 | 2014-04-09 | マツダ株式会社 | 異種金属板の接合方法 |
JP2011152574A (ja) * | 2010-01-28 | 2011-08-11 | Honda Motor Co Ltd | 抵抗溶接方法 |
JP5149355B2 (ja) * | 2010-09-08 | 2013-02-20 | 富士重工業株式会社 | スポット溶接方法及びスポット溶接装置 |
EP2628561A1 (en) * | 2010-10-14 | 2013-08-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Welding quality determination device |
JP5758667B2 (ja) | 2011-03-24 | 2015-08-05 | 富士重工業株式会社 | スポット溶接装置 |
US9969026B2 (en) * | 2011-08-25 | 2018-05-15 | GM Global Technology Operations LLC | Weld schedule for resistance spot welding of aluminum alloy workpieces |
JP5498463B2 (ja) * | 2011-10-13 | 2014-05-21 | 富士重工業株式会社 | スポット溶接装置の加圧制御方法 |
JP5333560B2 (ja) | 2011-10-18 | 2013-11-06 | Jfeスチール株式会社 | 高張力鋼板の抵抗スポット溶接方法及び抵抗スポット溶接継手 |
JP5267640B2 (ja) * | 2011-11-25 | 2013-08-21 | Jfeスチール株式会社 | 抵抗スポット溶接継手の評価方法 |
CN103111741A (zh) | 2012-12-21 | 2013-05-22 | 上海交通大学 | 一种用于降低多层板电阻点焊焊接飞溅的可控电极力方法 |
JP2014200797A (ja) * | 2013-04-01 | 2014-10-27 | トヨタ自動車株式会社 | 抵抗スポット溶接方法及び装置 |
KR101805284B1 (ko) * | 2013-06-05 | 2017-12-05 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 스폿 용접 조인트 및 스폿 용접 방법 |
DE102013014701A1 (de) * | 2013-09-05 | 2015-03-05 | GM Global Technology Operations LLC (n. d. Ges. d. Staates Delaware) | Schweißanordnung zum Verschweißen eines Verbindungsabschnitts und Verfahren zum Verschweißen des Verbindungsabschnitts mit der Schweißanordnung |
JP6256601B2 (ja) | 2014-05-07 | 2018-01-10 | 新日鐵住金株式会社 | スポット溶接方法 |
US10279418B2 (en) * | 2014-07-16 | 2019-05-07 | Honda Motor Co., Ltd. | Method and apparatus for resistive spot welding |
WO2016174842A1 (ja) * | 2015-04-27 | 2016-11-03 | Jfeスチール株式会社 | 抵抗スポット溶接方法 |
-
2015
- 2015-11-18 CN CN201580065285.XA patent/CN107000109B/zh active Active
- 2015-11-18 MX MX2017007020A patent/MX2017007020A/es active IP Right Grant
- 2015-11-18 US US15/526,125 patent/US10625365B2/en active Active
- 2015-11-18 KR KR1020177015146A patent/KR101906084B1/ko active IP Right Grant
- 2015-11-18 JP JP2016513172A patent/JP6108030B2/ja active Active
- 2015-11-18 WO PCT/JP2015/005771 patent/WO2016088319A1/ja active Application Filing
- 2015-11-18 EP EP15865842.7A patent/EP3228414B1/en active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014045431A1 (ja) * | 2012-09-24 | 2014-03-27 | 新日鐵住金株式会社 | 継手強度に優れた高強度鋼板のスポット溶接方法 |
WO2014136507A1 (ja) * | 2013-03-08 | 2014-09-12 | Jfeスチール株式会社 | 抵抗スポット溶接方法 |
WO2014156290A1 (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | Jfeスチール株式会社 | 抵抗スポット溶接システム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MX2017007020A (es) | 2017-08-14 |
WO2016088319A1 (ja) | 2016-06-09 |
US10625365B2 (en) | 2020-04-21 |
EP3228414B1 (en) | 2020-08-05 |
EP3228414A4 (en) | 2017-12-13 |
KR101906084B1 (ko) | 2018-10-08 |
CN107000109A (zh) | 2017-08-01 |
JP6108030B2 (ja) | 2017-04-05 |
EP3228414A1 (en) | 2017-10-11 |
CN107000109B (zh) | 2021-09-10 |
US20170312846A1 (en) | 2017-11-02 |
KR20170072948A (ko) | 2017-06-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6108030B2 (ja) | 抵抗スポット溶接方法 | |
JP5999293B1 (ja) | 抵抗スポット溶接方法および抵抗スポット溶接継手の製造方法 | |
JP6471841B1 (ja) | 抵抗スポット溶接方法および溶接部材の製造方法 | |
WO2017212916A1 (ja) | 抵抗スポット溶接方法 | |
JP6590121B1 (ja) | 抵抗スポット溶接方法および溶接部材の製造方法 | |
JP6160581B2 (ja) | 抵抗スポット溶接方法 | |
JP2021112773A (ja) | 抵抗スポット溶接方法、溶接部材の製造方法および溶接装置 | |
CN114466722B (zh) | 电阻点焊方法和焊接构件的制造方法 | |
JP6969649B2 (ja) | 抵抗スポット溶接方法および溶接部材の製造方法 | |
CN112334261B (zh) | 电阻点焊方法和焊接构件的制造方法 | |
CN112262012B (zh) | 电阻点焊方法和焊接构件的制造方法 | |
JP6241580B1 (ja) | 抵抗スポット溶接方法 | |
JP6856181B1 (ja) | 抵抗スポット溶接方法および溶接部材の製造方法 | |
CN112368101B (zh) | 电阻点焊方法和焊接构件的制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20161220 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170117 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170207 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170220 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6108030 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |