JPWO2014192730A1 - 冷間加工用金型の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
これに対して、あらかじめ使用硬さに調整して供給されるプリハードン鋼も提案されている(引用文献3、4)。プリハードン鋼を適用した場合、上記のような再度の仕上げ加工を省略することが可能であり変寸の課題はない。
本発明はこのような事情に鑑みてされたものであり、冷間加工用金型としての最低限の使用可能硬さを満足しつつ硬質皮膜の密着性に優れるプリハードン鋼を用いた冷間加工用金型の製造方法を提供するものである。
前記調整したプリハードン鋼を機械加工して冷間加工用金型の作業面を形成する工程と、
前記機械加工した作業面に窒化処理する工程と、
前記窒化処理した後の作業面に物理蒸着法によって硬質皮膜を被覆する工程とを有する冷間加工用金型の製造方法である。
前記鋼材が、質量%で、Alを0.01%以上0.3%未満、Mnを0.3%以上2.0%以下、Sを0.02%以上0.1%以下を含むことが好ましい。更には、質量%で、Alを0.04%以上0.15%以下を含むことがより好ましい。
前記硬質皮膜は窒化物を含むことをが好ましい。更には、前記窒化物はAlとCrを含有することが好ましい。
なお、本発明における機械加工とは、冷間加工用金型の作業面を形成するために用いられているドリル、タップ、インサート、エンドミル等の一般的な切削工具を用いた加工、研磨剤等を用いて冷間加工用金型の作業面を磨く研磨等である。
HR=100−500h
(h:基準荷重(10kgf)時を零点とした時の実際のへこみ深さ[mm])
本発明者等は、冷間加工用金型としての最低限の使用可能硬さにおいても硬質皮膜の高い密着性を得るため、硬質皮膜の被覆前に窒化処理をすることを検討した。窒化処理によって、鋼表層からの深さ数十ミクロンまで窒素が浸透して鋼表面が硬化されれば高い面圧に対しても塑性変形し難くなるため硬質皮膜の密着性を向上することができる。また、窒化処理によって鋼表層に圧縮応力が付与されることで、母材と硬質皮膜の界面に存在する極端な応力差を緩和できるため、高い残留圧縮応力が付与されるPVD法で被覆した硬質皮膜の密着性が改善される傾向にある。
本発明では上述した効果を得るため、質量%で、Cを0.6%以上1.2%以下、Crを3.0%以上9.0%以下を(以下、単に%と表記)含む鋼材をプリハードン鋼として用いる。冷間加工用金型の耐摩耗性を高めるためにはCは0.7%以上とすることが好ましい。更には、Crを4.0%以上とすることが好ましい。
プリハードン鋼の被削性をより改善するにはCを1.0%以下とすることが好ましく、更には、Cを0.9%以下とすることがより好ましい。
窒化処理によって硬質皮膜の密着性を高めるためにはCrを8.0%以下とすることが好ましい。
窒化処理には、ガス窒化、プラズマ窒化等の従来知られている手法を適宜選択して利用することができる。窒化処理の温度が高くなり過ぎると、機械加工した冷間加工用金型の硬さが低下する恐れがある。そのため、窒化処理は600℃以下で実施することが好ましい。更には、550℃以下で実施することが好ましい。また、窒化処理の温度が低くなり過ぎると窒化層が形成され難い。そのため、窒化処理は400℃以上で実施することが好ましい。
なお、窒化処理の条件によっては白層といわれる窒化物層が形成される場合がある。白層は硬質皮膜の密着性を低下させる原因となるので、窒化処理の制御により形成されないようにするか、あるいは研磨等により除去することが好ましい。
冷間加工用金型に高い耐摩耗性を付与するためには、ビッカース硬さ(HV0.025)が2000HV以上の硬質皮膜を被覆することが好ましい。また、窒化物の硬質皮膜は耐熱性に優れる傾向にあり、冷間加工用金型の耐久性を向上させる上で特に好ましい。窒化物の硬質皮膜の中でも、金属(半金属を含む)部分がAlとCrを含有する窒化物の硬質皮膜は耐摩耗性および耐熱性が優れるため好ましい。特に、前記金属(半金属を含む)部分においてAlとCrの合計の含有比率(原子%)が90%以上の窒化物の硬質皮膜を被覆することが好ましい。
硬質皮膜は単層皮膜であっても、多層皮膜であってもよいが、冷間加工用金型の耐久性をより向上させるためには、硬質皮膜のトータルの膜厚は3μm以上とすることが好ましい。4μm以上がより好ましい。
なお、表1中鋼塊No.1は特許文献4のプリハードン鋼相当材である。No.2はJIS−G−4404(合金工具鋼材)に規定されるSKD12相当材、No.3はSKD11相当材である。
<切削試験>
工具:高送りラジアスミル
φ32×5枚刃(日立ツール株式会社製)
カッター型番:ASRS2032R−5
インサート型番:EPMT0603TN−8
切削方法:底面切削
切込み:軸方向0.5mm、径方向15mm
刃数:1
切削速度:120mm/min
テーブル送り:367mm/min
切削油:エアーブロー
逃げ面摩耗幅が0.2mmに到達するまでの時間を工具寿命とした(数値が大きい程、被削性に優れる)。結果を表2に示す。
また、C量を調整して炭化物を低減した一方では、前記複合潤滑保護皮膜を形成しない成分組成の鋼塊No.2であっても、冷間加工用金型としての最低限必要な硬さ55HRC付近までに硬度を低下させることで、あるいは、切削時の加工条件を緩和することで、優れた被削性を十分に確保することができる。
一方、もとより、C量が多く鋼中に炭化物が多くある鋼塊No.3では、硬さを55HRC付近にまで低下させたとしても、被削性は極めて悪い。そのため、鋼塊No.3のようにC量が多い鋼材をプリハードン鋼に適用すると、被削性が極めて悪くなるため冷間加工用金型の製造が困難となる。
まず、各試料(試料No.1〜12、各試料と鋼塊No、鋼材硬さとの関係は表4に記載する)の平面を、算術平均粗さRa(JIS−B−0601−2001に準拠)、最大粗さ高さRz(JIS−B−0601−2001に準拠)で測定した場合に、Raが0.01μm以下、Rzが0.05μm以下になるよう研磨してアルカリ洗浄を実施した。
次に、窒化処理を施す試料(試料No.1〜7、10)については、炉内寸法Φ700mm×1200mm(炉内有効寸法Φ600mm×600mm)のプラズマ窒化炉を用いて窒化処理を実施した。窒化処理の前には、炉内を真空下で410℃まで加熱し、N2:H2:Ar=6:91:3のガス比率で試料表面をガスエッチングした後に以下の条件で窒化処理をした。窒化条件Aとして、450℃×20min、N2:H2=50:50のガス比率で窒化処理した。窒化条件Bとして、490℃×120min、N2:H2=1:99のガス比率で窒化処理を行った。
なお、試料No.8、9、11、12は窒化処理をせず、直接、後述するアークイオンプレーティング法で硬質皮膜を被覆した。
いずれの試料も、Al60Cr40ターゲット(数字は原子比である。)を用い、ターゲットに印加する投入電流は150A、反応ガス圧力は3Pa、テーブル回転数は3rpm、反応ガスはN2とし、被覆時には基材に‐100Vのバイアス電圧を印加して、膜厚が4μmになるように成膜時間を調整してAlCrN皮膜を形成した。なお、皮膜表面から測定した硬質皮膜のビッカース硬さ(HV0.025)は、3000HVであった。
スクラッチ試験において、スクラッチ痕の外観に損傷が確認された初期荷重を初期臨界荷重値とした。また、基材が露出した荷重値を臨界荷重値とした。表4に密着性の試験結果について示す。
比較例の試料No.8、9は窒化処理をしていないため初期臨界荷重値及び臨界荷重値が本発明例よりも低く、密着性が低下した。
比較例の試料No.10は、鋼材のCr含有量が多いため、本発明例である試料No.1、3、5と同じ窒化処理をしているが窒化層が十分に形成されなかった。そのため、初期臨界荷重値及び臨界荷重値が低く密着性が低下した。
比較例である試料No.11、12は、硬さ60HRCであるが窒化処理をしていないため、本発明よりも初期臨界荷重値及び臨界荷重値が低く、密着性が低下した。
Claims (6)
- 質量%で、Cを0.6%以上1.2%以下、Crを3.0%以上9.0%以下を含む鋼材を焼入れ焼戻しして硬さ55HRC以上のプリハードン鋼に調整する工程と、
前記調整したプリハードン鋼を機械加工して冷間加工用金型の作業面を形成する工程と、
前記機械加工した作業面に窒化処理する工程と、
前記窒化処理した後の作業面に物理蒸着法によって硬質皮膜を被覆する工程とを有することを特徴とする冷間加工用金型の製造方法。 - 前記窒化処理により、窒化層を40μm以上形成することを特徴とする請求項1に記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記鋼材が、質量%で、Alを0.01%以上0.3%未満、Mnを0.3%以上2.0%以下、Sを0.02%以上0.1%以下を含むことを特徴とする請求項1または2に記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記鋼材が、質量%で、Alを0.04%以上0.15%以下を含むことを特徴とする請求項3に記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記硬質皮膜は窒化物を含むことを特徴とする請求項1または2に記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記窒化物はAlとCrを含有することを特徴とする請求項5に記載の冷間加工用金型の製造方法。
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