JPWO2014156557A1 - 接着加工品 - Google Patents

Abstract

本発明は接着強度に優れ、かつ生産性にも優れた接着加工品を提供するものであり、少なくとも繊維織編物または不織布よりなる生地と、少なくとも２層に重ね合わされた前記生地同士の中間に接着剤を介在させた接着部とにより構成される接着加工品であって、生地のかさ高性が、１．０〜５．０ｃｍ３／ｇの範囲であり、かつ前記生地が少なくとも分割型繊維、加工糸、複合繊維のいずれかを少なくとも一部用いてなることを特徴とする接着加工品である。

Description

本発明は接着加工品に関するものである。

従来から、繊維生地をミシン縫製することなく接着させた接着加工品は種々市販されている。これらの接着手法としては、重ね合わされた生地同士の中間に接着剤を介在させて接着する接着手法や、重ね合わされた生地同士を溶融・固化させて溶着する接着手法が用いられている。

特許文献における接着加工品としては、重ね合わせた生地と生地の間にウレタン系、アクリル系、シリコン系などの樹脂を接着剤とした熱接着テープを挿入し、過熱圧着することにより熱接着テープの接着剤を溶融・固化させて生地同士を接着させた繊維製品が知られている（特許文献１）。

しかし、接着剤を用いた接着は、接着部の引っ張りや繰り返し洗濯を行った際に接着部のはく離、すなわち剥がれが生じやすく、ミシン縫製同等の強度を確保することが困難であった。

この改善として、生地表面の繊維をフィブリル化させた小繊維群、すなわち凹凸部を設けて接着剤と凹凸部とのアンカー効果を引き出し、接着部の接着強度を向上させたもの（特許文献２、３）などが開示されている。

特開２００２−３３８９０８号公報 特開平０５−１８６９４８号公報 特開昭６３−２７５７８６号公報

しかしながら、特許文献２、３の生地表面の繊維をフィブリル化させて接着剤とのアンカー効果を付与したものは、生地表面の繊維をフィブリル化させるために摩擦・研磨を与える工程が必要となり生産性に劣るうえ、フィブリル化させた小繊維群がピリングやスナッグを引き起こしやすいという問題があった。

このように従来の接着加工品は、いずれも接着部の接着強度、生産性において十分な性能を満足しうるものではなかった。

そこで、本発明の目的はかかる従来技術の欠点を改良し、本発明の目的は、かかる上記従来の問題を解消することを課題とし、接着強度に優れ、かつ生産性にも優れた接着加工品を提供することにある。

前記目的を達成するため、本発明の接着加工品は下記の構成から成る。

すなわち、本発明の接着加工品は、少なくとも繊維織編物または不織布よりなる生地と、少なくとも２層に重ね合わされた前記生地同士の中間に接着剤を介在させた接着部とにより構成される接着加工品であって、前記生地のかさ高性が、１．０〜５．０ｃｍ^３／ｇの範囲であり、かつ前記生地を構成する繊維織編物または不織布が、少なくとも分割型繊維、加工糸、複合繊維のいずれかを少なくとも一部用いてなる。

好ましくは、前記生地において、下記式で求めた厚さの比率が０．５０〜０．９５の範囲である。

より好ましくは、前記接着部において、ＪＩＳ Ｌ １０９３（２０１１）７．１．１Ａ−１法に基づき測定した接着部の接着強度Ｓ１が２０Ｎ以上である。

より好ましくは、前記生地の厚さＡ１が０．０９ｍｍ（０．００９ｃｍ）以上の範囲である。

さらに好ましくは、前記接着部において、ＪＩＳ Ｌ １０８６（２００７）７．１９．１に基づき測定した接着部の接着強度Ｓ２が、２０Ｎ／ｃｍ以上の接着加工品である。

さらに好ましくは、前記生地において、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２６．１ Ａ法により基づき測定した生地の通気性が１．５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である。

本発明によれば、接着強度に優れ、かつ生産性にも優れた接着加工品を得ることができる。

本発明の接着加工品の一態様を示す正面図である。 図１に示した接着加工品の接着部の部分拡大斜視図である。 図１に示した接着加工品の接着部の他の態様の例を示す部分拡大斜視図である。 接着部の接着前における一態様を示す、丈方向切断面の部分拡大断面図である。 図４に示した接着部の接着時における一態様を示す、丈方向切断面の部分拡大断面図である。 生地の一態様を示す部分拡大斜視図である。 本発明の接着加工品の他の態様を示す正面図である。

以下、図面に示す一態様を用いて、本発明の接着加工品を詳細に説明する。

＜接着のメカニズム＞
接着の構造：接着剤４と生地２
本発明の、例えば図１に示すような接着加工品１を構成する要素として、少なくとも生地２と接着部３とがある。接着部３は、少なくとも２層に重ね合わされた生地２同士の中間に接着剤４を介在させてなる。

接着部３の構造は、図２に示すとおり、２枚の生地２の間に接着剤４を挿入することで生地２の層数を２層とした接着部３や、図３に示すとおり、１枚の生地２を折り返し、折り返した生地２同士の間に接着剤４を挿入することで生地２の層数を２層とした接着部３など、いずれであっても差し支えない。

接着部３の強度を構成する要素は、一般的に、生地２の強度と、生地２と接着剤４の境界面の接着強度と、接着剤４の凝集力すなわち接着剤４そのものの強度との３要素に分けられる。本発明では、生地２の構成を好ましい形態とすることにより、生地２と接着剤４の境界面の接着強度向上を可能としたものである。

＜接着剤４の種類＞
接着部３の接着剤４の種類としては、主として有機系接着剤４が用いられ、有機系接着剤４の種類は天然ゴムガゼインなどの天然樹脂系、酢酸セルロースなどの半合成系、ポリウレタンやアクリル等を用いた合成樹脂系に大別されるが、好ましくは合成樹脂系が加工性、コストの面で好ましい。

合成樹脂系の種類は、ポリウレタン、ポリエステルなどを用いた熱硬化系と、PVA、塩ビ、アクリル樹脂、ポリエチレンなどを用いた熱可塑性と、シリコンゴム、ニトリルゴムなどを用いたエラストマー系や、ナイロン・エポキシ、ビニル・フェノリックなどの複合系とに細分化されるが、より好ましくは熱硬化系が、柔軟性を有しつつ接着剤４そのものの強度に優れ好ましい。

熱硬化系の種類においては、水溶性、エバルジョン型、ラテックス型などの乾燥固化型と、主剤と硬化剤の混合によって架橋反応が起こり硬化する化学反応型と、常温では固体であるが加熱により溶融し、冷めると固着する熱溶融型と、高粘度の流動性液体を加圧し粘着させる感圧型とがあるが、より好ましくは熱溶融型が、生地２と接着剤４の境界面の接着強度に優れ好ましい。

熱溶融型の樹脂成分としては、エチレン−酢酸ビニル重合体、ポリアミド系、ポリエステル系、ポリウレタン系、ポリオレフィン系などが好適に用いられるが、より好ましくはポリウレタン系が、加工性に優れ好ましい。

＜接着加工の方法＞
接着加工方法としては、主に熱プレス法、高周波加熱法、超音波加工法が好適に用いられるが、いずれであってもよく、より好ましくは熱プレス法がコストと生産性に優れる。

＜生地２の構造＞
生地２の構造としては、少なくとも繊維織編物または不織布よりなることが、必要である。より好ましくは織物または編物を用いてなることが、強度に優れ好ましい。織物を用いる場合、一般的に図４〜図６に示す平織や、綾織、朱子織およびこれらの変化織、多軸織などが好適に使用される。編物を用いる場合、平編、ゴム編、パール編、トリコット、ラッシェル、ミラニーズなどが好適に使用される。不織布を用いる場合、抄紙方、化学的接着法、熱融着法、ウォータージェットパンチ法、メルトブロー法、フラッシュ紡糸法などが好適に使用される。

＜生地２を構成する繊維６＞
生地２の素材としては、綿などの天然繊維やウールなどの動物性繊維、ポリエステルやナイロンなどの合成繊維が好適に用いられる。

合成繊維においては、ナイロン６・６、ナイロン６、ナイロン１２、ナイロン４・６などのポリアミド単独重合体もしくはナイロン６とナイロン６・６の共重合、ナイロン６にポリアルキレングリコール、ジカルボン酸やアミンなどを共重合した共重合ポリアミドからなるポリアミド繊維、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル単独重合体あるいは、酸成分としてイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸またはアジピン酸などの脂肪族ジカルボン酸などを共重合した共重合ポリエステルからなるポリエステル繊維、パラフェニレンテレフタルアミドおよび芳香族エーテルとの共重合に代表されるアラミド繊維、レーヨン繊維、ポリサルフォン系繊維などが好適に用いられる。

かかる繊維６には、原糸の製造工程や加工工程での生産性あるいは特性改善のために通常使用されている各種添加剤を含んでもよい。たとえば熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯電防止剤、可塑剤、増粘剤、顔料、難燃剤、抗菌剤、蓄熱剤、撥水剤、吸水剤などを含有せしめることができる。

＜生地２の素材の組合せ＞
なお、本発明の接着加工品１の生地２は、複数の異なる素材を組み合わせて用いてもよい。例えば、図２の接着部３ａを構成する２枚の生地２において、１方をポリエステル平織物、もう１方をナイロン丸編物とすることはなんら差し支えない。

＜生地２のかさ高性＞
接着部３において、接着剤４を生地２へ良好に浸透させるための更なる好ましい形態としては、生地２の繊維６間に存在する空隙、すなわちかさ高性を有することが好ましい。

生地２のかさ高性は、１．０〜５．０ｃｍ^３／ｇの範囲であることが、接着剤４と生地２とを接着する際、接着剤４が生地２の繊維６間に入り込むための良好な空隙を有し、接着剤４が生地２の繊維６間へ浸透することによる接着剤４と生地２とのアンカー効果に優れることから、必要である。

ここでいうかさ高性とは、下記式により、生地２の単位重量あたりの体積を求めたものである。
かさ高性〔ｃｍ^３／ｇ〕＝生地の厚さＡ１〔ｃｍ〕÷生地の目付Ｂ〔ｇ／ｃｍ^２〕
生地の厚さＡ１：ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４−Ａ法に基づき圧力０．７ｋＰａで測定した時の厚さをｃｍで求めた値
生地の目付Ｂ：ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．３．２−Ａ法に基づき測定した時の単位面積当たりの重量をｇ／ｃｍ^２で求めた値
生地２のかさ高性が１．０ｃｍ^３／ｇ未満であると、接着剤４が生地２の繊維６間に入り込むための空隙が少なく、十分な生地２と接着剤４間のアンカー効果が得られず接着強度に劣る。逆に５．０ｃｍ^３／ｇを超えると接着剤４の大部分が生地２の繊維６間の空隙に深く潜り込み過ぎるため、生地２表面に露出する接着剤４が少なくなり、十分な生地２と接着剤４間のアンカー効果が得られず接着強度に劣る。より好適には１．５ｃｍ^３／ｇ以上であり、４．０ｃｍ^３／ｇ以下である。

＜生地２の厚さ７＞
前記好ましいかさ高性を達成する手段として、生地の厚さＡ１を厚くする、および／または目付を低減させることが、単位重量あたりの体積が大きくなる、すなわちかさ高性が大きくなるので好ましい。

生地の厚さＡ１においては、０．０９ｍｍ（０．００９ｃｍ）以上であることが好適である。生地の厚さＡ１が０．０９ｍｍ未満の場合、接着部３の樹脂の生地２への浸透が浅くなり、接着強度に劣る場合がある。より好ましくは０．１０ｍｍ（０．０１ｃｍ）以上であり、２．０ｍｍ（０．２０ｃｍ）以下である。

＜生地２の厚さ７の比率＞
接着強度を向上させるための更に好ましい形態として、本発明における生地２は、加圧に対して厚さが一定の範囲の比率で変化することが、接着部３の加圧時に接着剤４が生地２の繊維６間へ押し込まれやすく、接着剤４と生地２との密着性に優れ好ましい。

接着部３の接着前における生地２および接着剤４は、図４に示すとおり、ただ重ね合わされたのみの状態であり、接着部３に圧力が加わる前のため、それぞれ変形することなく独立して存在している。

一方、接着部３の接着時すなわち加圧時における生地２および接着剤４は、図５に示すとおり、重ね合わされた後に接着のための圧力が加わり、生地２は接着剤４側に押されて平坦に近づき、接着剤４は平坦に近づいた生地２の繊維６間へ押し込まれた状態となる。

接着部３の接着強度は、接着剤４と生地２とが密着することにより、生地２に接した接着剤４の表面積が大きくなりアンカー効果が高まるため、接着強度を向上させるためには、接着剤４と生地２との密着性が高まるよう生地２を加圧変形しやすい構造とする、すなわち、加圧に対して厚さが一定の範囲の比率で変化することが好ましい。

ここで、図４における未加圧時の生地２の厚さ７ａの近似値を、ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４−Ａ法に基づき圧力０．７ｋＰａで測定した時の値Ａ１とし、図５における加圧時の生地２の厚さ７ｂの近似値を、ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４−Ａ法に基づき圧力２３．５ｋＰａで測定した時の厚さＡ２とすると、下記式で求められる生地２の厚さ７の比率は、０．５０〜０．９５の範囲であることが好ましい。
厚さの比率＝生地の厚さＡ２〔ｃｍ〕÷生地の厚さＡ１〔ｃｍ〕
生地の厚さＡ１：ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４−Ａ法に基づき圧力０．７ｋＰａで測定した時の厚さをｃｍで求めた値
生地の厚さＡ２：ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４−Ａ法に基づき圧力２３．５ｋＰａで測定した時の厚さをｃｍで求めた値
生地２の厚さ７の比率が０．５０未満であると、圧縮によるへたりが起きやすくなり反発性に劣る場合がある。逆に、０．９５を超えると接着部３において接着剤４を生地２の繊維６間へ押し込みづらく圧縮性に劣る場合がある。より好ましくは０．７０以上であり、０．９０以下である。

＜繊維６の形態＞
本発明において、生地２を構成する繊維織編物または不織布の繊維６が、少なくとも分割型繊維、加工糸、複合繊維のいずれかを少なくとも一部用いてなることが、必要である。これにより、繊維６自体に空隙があるため単位体積あたりの重量減少によりかさ高性が所望の範囲となりやすく、かつ、繊維６自体が加圧変形しやすいため、加圧による生地２の厚さ７の比率が１未満となりやすい。また、接着剤４と生地２とを接着する際、生地２の繊維６同士間の空隙のみならず、繊維６内部の空隙にも接着剤４が浸透し、加圧時の繊維６の加圧変形により生地２と接着剤４が密着しやすいため、接着強度の面からも好ましい。

繊維６に分割型繊維、加工糸、複合繊維のいずれかを少なくとも一部用いるには次の方法がある。例えば、生地２が繊維織物の場合、図６に示すように、丈方向８の繊維６ａすなわちタテ糸に分割型繊維、加工糸、複合繊維のいずれかを用いて製織する方法。あるいは、巾方向９の繊維６ｂすなわちヨコ糸に用いて製織する方法。あるいは繊維６ａ、６ｂ両方すなわちタテ糸、ヨコ糸両方に用いて製織する方法がある。

そして、例えば、生地２が繊維横編物の場合、コース毎に挿入する繊維６を切り替え、分割型繊維、加工糸、複合繊維のいずれかを全コースに用いる、あるいは一定比率で混用する方法がある。また、例えば、生地２が不織布の場合、分割型繊維、加工糸、複合繊維いずれかの短繊維あるいは長繊維よりなる繊維６を、全量あるいは一定比率で配合し、フリースを形成する方法がある。いずれの方法も、好ましい混用比率あるいは配合比率としては１０〜１００％の範囲であり、より好ましくは４０〜１００％の範囲である。

分割型繊維の好ましい形態としては、収縮率の異なる少なくとも２種類の成分を複合紡糸した後、加熱処理により各成分同士の間に収縮差による空隙を発生させ分割型繊維とする方法や、少なくとも２種類の成分を複合紡糸した後、一方の成分を溶出処理し、溶出による空隙を発生させ分割型繊維とする方法などあるが、いずれであっても良い。より好ましくは、収縮率の異なる少なくとも２種類の成分を複合紡糸した後、加熱処理により各成分同士の間に収縮差による空隙を発生させ分割型繊維とする方法が、生産性に優れ好適である。

分割型繊維の断面形態としては、芯部に第一成分が放射状に配置され、鞘部に第二成分が前記放射状の楔の部分に接合、配置されてなる形態を有する分割複合繊維が特に好ましい。中でも、１本の第一成分らなる星形断面、例えば頂点が６〜１２角形、を有する芯部と、その周囲の楔の部分に第二成分を例えば６〜１２本配した分割型繊維とした場合、芯部と周囲の楔との間の空隙がかさ高性を高めるうえに、前記空隙に接着剤４が入り込みやすく接着強度に優れる。その他、ソフトながら適度な張り、腰を有するという特徴と、２種類の成分の光学特性の違いにより、ビロード状の上品な艶と色合いとが発揮できることから好適である。

加工糸の好ましい形態としては、伸縮性かさ高加工法の仮撚り法、擦過法、押込み法や、非伸縮性加工法の空気噴射法などいずれであっても良く、より好ましくは伸縮性かさ高加工法がストレッチ性に優れ、さらに好ましくは仮撚り法が、かさ高性と生産性に優れ好適である。

加工糸の好ましい物理特性としては、嵩高度が５〜５０ｃｍ^３／ｇの範囲、または／あるいは撚数が２００〜１０００回／ｍの範囲、または／あるいは前記繊維束を構成する繊維の仮撚クリンプ数が３０個／２０ｃｍ以上であることが好ましい。

ここでいう嵩高度はＪＩＳ Ｌ １０１３ ８．１６Ａ法に基づいて測定したものであり、撚数はＪＩＳ Ｌ １０１３ ８．１３．１に基づいて測定したものである。また、クリンプ数は１ｍあたりのクリンプ山数のことであり、以下の測定法により測定するものである。
（１）測定対象の単糸をほぐし、１本のフィラメント単糸を取り出す。
（２）４ｍｇ／ｄｔｅｘの荷重をかけ、２０ｃｍのところに印をつける。
（３）荷重をはずし、２０ｃｍ当たりのクリンプ山数を測定し、これを５回繰り返し、その平均値を算出する。

クリンプ数が３０個／２０ｃｍ〜２５０個／２０ｃｍ以下であれば、嵩高性に優れた繊維束となるので好ましい。さらに好ましくは５０個／２０ｃｍ以上である。

複合繊維の好ましい形態としては、収縮率の異なる少なくとも２種類の成分をバイメタル複合紡糸した後、加熱処理により各成分同士の間に収縮差によるクリンプ、倦縮を発生させる方法や、伸長率の異なる少なくとも２種類の成分をバイメタル複合紡糸した後、各成分同士の間に伸長応力差によるクリンプ、倦縮を発生させる方法や、少なくとも２種類の成分を海島形複合紡糸した後、一方の成分を溶出処理する方法などあるが、いずれであっても良い。より好ましくは、収縮率の異なる少なくとも２種類の成分をサイドバイサイド型に貼り合わせたバイメタル複合紡糸をした後、加熱処理により各成分同士の間に収縮差によるクリンプ、倦縮を発生させる方法が、倦縮によるかさ高性とストレッチ性に優れ好ましい。

複合繊維の好ましい物理特性としては、異形度、すなわち外接円直径を内接円直径で除した値、の平均値が１．０〜６．０であることが、複合繊維を構成する単糸間でコイル捲縮の会合が生じにくく、各々独立して捲縮を発現せしめることにより、布帛において異形断面特有の膨らみ感すなわちかさ高性とソフトで反発感のある風合いを得ることができ好ましい。また製糸安定面を考慮すると、より好ましい異形度は１．５〜３．０である。

ここでいう異形度とは、複合繊維を構成する各単糸の断面の外接円の直径をＤ１とし、各単糸の断面の複合界面と繊維表面との交点の２点間の距離をＤ２とした際、異形度＝Ｄ１／Ｄ２として小数点１桁まで求めたものである。

本発明において、前記好ましい繊維６は、例えば図４、図５、図６の織物モデルに示すように生地２の丈方向８の繊維６ａあるいは／または生地２の巾方向９の繊維６ｂの少なくとも一部に用いられてもよい。より好ましくは、生地２を構成する繊維６の５０％以上が前記好ましい繊維よりなる。

本発明の接着加工品１は、生地２を構成する繊維織編物または不織布に前記いずれかの繊維６を少なくとも一部用いてなることにより、生地２表面への物理的処理や化学的処理を行うことなく生地２のかさ高性と生地の厚さ７の変化率を好ましい範囲とすることができ、よって接着強度に優れ、かつ生産性、コストにも優れたものとなる。

＜接着強度の好ましい範囲と理由＞
本発明の接着加工品１の接着部３における接着強度は、ＪＩＳ Ｌ １０９３（２０１１）７．１．１Ａ−１法に基づき測定した接着強度Ｓ１が２０Ｎ以上であることが、接着部３を図２に示す生地２の丈方向８へはく離した場合や、図３に示す生地２の丈方向８へはく離した場合の剥がれにくさに優れるので、好ましい。より好ましくは５０Ｎ以上である。

また、本発明の接着加工品１の接着部３における接着強度は、ＪＩＳ Ｌ １０８６（２００７）７．１９．１に基づき測定した接着強度Ｓ２の値が、２０Ｎ／ｃｍ以上であることが、接着部３を図２に示す生地２の巾方向９へはく離した場合や、図３に示す生地２の丈方向８および生地２の巾方向９へはく離した場合の剥がれにくさに優れるので、好ましい。より好ましくは９８Ｎ／ｃｍ以上である。

＜通気性＞
本発明の接着加工品１は、接着部３がミシン縫製を用いずに構成されるためミシン針による穴が発生せず、通気性を低くできる性質があることから防風性を要求する防寒衣等の用途に好適であり、本発明においては、生地２の通気性が低い素材を用いることが防風性の面で好ましい。好ましい通気性の範囲としては、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２６．１ Ａ法により基づき測定した値で１．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃ以下であることが、防風性および保温性に優れた接着加工品となり好適である。

生地２の通気性を低くする手段としては、生地表面へのカレンダー加工、コーティング加工、ラミネート加工の後加工がある。しかし、生地２の繊維６に分割型繊維、加工糸、複合繊維のいずれかを少なくとも一部用いてなるので、より好ましくは生地２の繊維６に分割型繊維、加工糸、複合繊維のいずれかを少なくとも一部用いてなる方法をより好ましく改良することが、後加工によるかさ高性の低下がないため接着強度を維持することができ、好適である。

＜用途＞
本発明の接着加工品１の用途としては、例えば図１に示す上衣や図７に示す下衣、すなわち衣服に用いることや、帽子、手袋、布団、シーツ、カーテン、テント、寝袋、傘、バッグなどいずれであってもよい。

また、本発明の接着加工品１は、接着部３の他にミシンによる縫製部を組み合わせて構成することは何ら差し支えない。例えば、図１に示す衣服において、キルティングを接着部３とし、周辺箇所をミシン縫製部５とすることが可能である。また、ミシン縫製部５は接着部３へと置き換えることも可能である。すなわち、接着部３は、少なくとも生地２同士を接合する縫目として用いることができる。

以下、本発明について実施例を挙げてさらに具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた。また、測定結果は表１の通りである。

（測定）
［生地の厚さＡ１］
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４−Ａ法に基づき、生地２の厚さを圧力０．７ｋＰａで測定し、単位をｃｍで小数点第三桁まで求めた。

［生地の目付Ｂ］
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．３．２−Ａ法に基づき、生地２の単位面積当たりの重量を測定し、単位をｇ／ｃｍ^２で求めた。

［生地のかさ高性］
測定した生地の厚さＡ１と生地の目付Ｂの値を基に、下記式により生地２の単位重量あたりの体積を求めた。なお、単位はｃｍ^３／ｇで小数点第一桁まで求めた。
かさ高性〔ｃｍ^３／ｇ〕＝生地の厚さＡ１〔ｃｍ〕÷生地の目付Ｂ〔ｇ／ｃｍ^２〕
［生地の厚さＡ２］
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４−Ａ法に基づき、生地２の厚さを圧力２３．５ｋＰａで測定し、単位をｃｍで小数点第三桁まで求めた。

［生地の厚さの比率］
測定した生地の厚さＡ２と生地の厚さＡ１の値を基に、下記式により生地の厚さの比率を小数点第二桁まで求めた。
厚さの比率＝生地の厚さＡ２〔ｃｍ〕÷生地の厚さＡ１〔ｃｍ〕
［第一の接着強度（接着強度Ｓ２）］
ＪＩＳ Ｌ １０８６（２００７）７．１９．１に基づき、接着部４をはく離した時の接着強度を測定した後、測定値を試験片のつかみ幅寸法で除算して単位をＮ／ｃｍへ換算し、小数点第一桁まで求めた。すなわち、〔接着強度（Ｎ／ｃｍ）＝測定値（Ｎ）÷試験片のつかみ幅寸法（ｃｍ）〕 として求めた。

［第二の接着強度（接着強度Ｓ１）］
ＪＩＳ Ｌ １０９３（２０１１）７．１．１Ａ−１法に基づき、接着部４をはく離した時の接着強度を測定し、単位をＮで小数点第一桁まで求めた。

［通気性］
ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２６．１ Ａ法（フラジール形法）に基づき測定し、単位をｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃで小数点第一桁まで求めた。

［実施例１］
図２に示した接着加工品、すなわち、図６に示した生地２の丈方向８の繊維６ａに撚数が５００回／ｍ、嵩高度が６ｃｍ^３／ｇの１７ｄｔｅｘ−７ｆナイロン捲縮フィラメント加工糸と、生地２の巾方向９の繊維６ｂに２６ｄｔｅｘ−２０ｆのナイロン捲縮フィラメント加工糸を使用し、生地２の丈方向８の密度２５０本／ｉｎｃｈ、生地２の巾方向９の密度１６４本／ｉｎｃｈに仕上げたタフタ織物を仕上げ、これを生地２とした。

得られた生地の厚さＡ１は０．０２２ｃｍ、生地の目付Ｂは５０×１０^−４ｇ／ｃｍ^２、生地のかさ高性は４．４ｃｍ^３／ｇ、生地の厚さＡ２は０．０１９ｃｍ、生地の厚さの比率は０．８８、通気性は０．８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

次に、ホットメルト接着性を持つポリエステル系ポリウレタン溶液１００重量部、Ｎ,Ｎージメチルホルムアミド４０重量部よりなる塗工液を、離型紙に乾燥後、１００μｍの膜厚になるように塗布して乾燥し、ホットメルト接着性を持つ樹脂皮膜層すなわち接着剤４を離型紙上に得た。
次いで、前記離型紙から皮膜状となった接着剤４を剥離し、図２のとおり２枚の生地２の間に接着剤４をはさみ、平板熱プレス機を用いて温度１６０℃、圧力２００ｇ／ｃｍ^２、時間１０秒の条件で熱接着し、生地２の巾方向９に寸法２．５ｃｍ、生地２の丈方向８に寸法１０ｃｍの接着部３を有する接着加工品１を作製した。

得られた接着部３の接着強度について、生地２の巾方向９を剥離方向として測定した第一の接着強度は２０．０Ｎ／ｃｍ、生地２の丈方向８を剥離方向として測定した接着部３の第二の接着強度は６６．０Ｎであった。表１に各数値と測定結果を示す。

［実施例２］
図２に示した接着加工品、すなわち図６に示した生地２の繊維６として、芯成分にナイロン６重合体を用い、鞘成分にポリエチレンテレフタレートを用いた複合糸を紡糸した。紡糸は通常の複合紡糸装置で溶融紡糸し、紡糸後は延伸を行った。それにより、芯成分が８角形の星型断面を有し、これに鞘成分８本を混在させた３３ｄｔｅｘ−１８ｆの分割型繊維を得た。

得られた分割型繊維を、生地２の丈方向８の繊維６ａ、および生地２の巾方向９の繊維６ｂとして用い、生地２の丈方向８の密度２３６本／ｉｎｃｈ、生地２の巾方向９の密度１９７本／ｉｎｃｈとしたタフタ織物を仕上げ、これを生地２とした。

それ以外は実施例１と同様として接着加工品１を得た。得られた生地の厚さＡ１は０．０２１ｃｍ、生地の目付Ｂは７０×１０^−４ｇ／ｃｍ^２、生地のかさ高性は２．９ｃｍ^３／ｇ、生地の厚さＡ２は０．０１７ｃｍ、生地の厚さの比率は０．８３、通気性は０．４ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

また、接着部３の接着強度について、生地２の巾方向９を剥離方向として測定した第一の接着強度は４２．７Ｎ／ｃｍ、生地２の丈方向８を剥離方向として測定した接着部３の第二の接着強度は１９２．８Ｎであった。表１に各数値と測定結果を示す。

［実施例３］
図２に示した接着加工品、すなわち図６に示した生地２の繊維６として、ポリトリメチレンテレフタレートからなる高粘度ポリエステル成分とポリエチレンテレフタレートからなる低粘度ポリエステル成分とをサイドバイサイド型に貼り合わせた、異形度が１．５の８３ｄｔｅｘ−３６ｆ複合繊維を用い、２８Ｇの両面丸編機にて、インターロック組織編地を編成した。 この生機を通常のポリエステル丸編地の染色加工法に従い、リラックス・精錬、染色、仕上げセットを行い編地を仕上げ、これを生地２とした。

それ以外は実施例１と同様として接着加工品１を得た。得られた生地の厚さＡ１は０．０６１ｃｍ、生地の目付Ｂは１７２×１０^−４ｇ／ｃｍ^２、生地のかさ高性は３．５ｃｍ^３／ｇ、生地の厚さＡ２は０．０５０ｃｍ、生地の厚さの比率は０．８３、通気性は０．６ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

また、接着部３の接着強度について、生地２の巾方向９を剥離方向として測定した第一の接着強度は２４．０Ｎ／ｃｍ、生地２の丈方向８を剥離方向として測定した接着部３の第二の接着強度は１３０．０Ｎであった。表１に各数値と測定結果を示す。

［実施例４］
実施例２の生地２において、生機をリラックス精練後、１３０℃でサーキュラ染色を行い、乾燥後、上１８０度／下６０度のカレンダー加工を行ない、生地の厚さＡ１を０．０１０ｃｍ、生地の厚さＡ２は０．００８ｃｍ、かさ高性を１．４ｃｍ^３／ｇ、生地の厚さの比率を０．７４、通気性を０．２ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃとした生地２を構成し、それ以外は実施例１と同様とした接着加工品１を得た。

接着部３の接着強度について、生地２の巾方向９を剥離方向として測定した第一の接着強度は２１．０Ｎ／ｃｍ、生地２の丈方向８を剥離方向として測定した接着部３の第二の接着強度は９５．０Ｎであった。表１に各数値と測定結果を示す。

［実施例５］
図２に示した接着加工品、すなわち接着剤４を挟んで相対する２枚の生地２のうち、一方は実施例１と同様の生地を、もう一方は実施例２と同様の生地を使用した構成とし、それ以外は実施例１と同様とした接着加工品１を得た。

接着部３の接着強度について、生地２の巾方向９を剥離方向として測定した第一の接着強度は２８．０Ｎ／ｃｍ、生地２の丈方向８を剥離方向として測定した接着部３の第二の接着強度は１５２．０Ｎであった。表１に各数値と測定結果を示す。

［比較例１］
実施例４において、生地２の丈方向８の繊維６ａに１６ｄｔｅｘ−５ｆナイロンフィラメント糸と、生地２の巾方向９の繊維６ｂに３３ｄｔｅｘ−２６ｆのナイロンフィラメント糸を使用し、生地２の丈方向８の密度２０７本／ｉｎｃｈ、生地２の巾方向９の密度１４７本／ｉｎｃｈとしたツイル組織の織物を製織して生地２を構成し、それ以外は実施例４と同様とした接着加工品１を得た。
得られた生地の厚さＡ１は０．００４ｃｍ、生地の目付Ｂは４５×１０^−４ｇ／ｃｍ^２、生地のかさ高性は０．９ｃｍ^３／ｇ、生地の厚さＡ２は０．００４ｃｍ、生地の厚さの比率は１．００、通気性は０．７ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

また、接着部３の接着強度について、生地２の巾方向９を剥離方向として測定した第一の接着強度は２．０Ｎ／ｃｍ、生地２の丈方向８を剥離方向として測定した接着部３の第二の接着強度は９．０Ｎであった。表１に各数値と測定結果を示す。

［比較例２］
実施例４において、生地２の丈方向８の繊維６ａ、生地２の巾方向９の繊維６ｂともに４８番手、２２０ｄｔｅｘ相当の綿スパン糸を使用し、生地２の丈方向８の密度１２８本／ｉｎｃｈ、生地２の巾方向９の密度７０本／ｉｎｃｈとしたブロード織物を製織して生地２を構成し、それ以外は実施例４と同様とした接着加工品１を得た。

得られた生地の厚さＡ１は０．０１５ｃｍ、生地の目付Ｂは１８３×１０^−４ｇ／ｃｍ^２、生地のかさ高性は０．８ｃｍ^３／ｇ、生地の厚さＡ２は０．０１４ｃｍ、生地の厚さの比率は０．９５、通気性は１．８ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

また、接着部３の接着強度について、生地２の巾方向９を剥離方向として測定した第一の接着強度は６．０Ｎ／ｃｍ、生地２の丈方向８を剥離方向として測定した接着部３の第二の接着強度は３５．０Ｎであった。表１に各数値と測定結果を示す。

［比較例３］
実施例１において、生地２の丈方向８の繊維６ａ、生地２の巾方向９の繊維６ｂともに３３ｄｔｅｘ−２６ｆのポリエステルフィラメント糸を使用し、生地２の丈方向８の密度２３６本／ｉｎｃｈ、生地２の巾方向９の密度１９７本／ｉｎｃｈのタフタ織物を製織した後、ポリウレタン樹脂を塗布量４３ｇ／ｍ^２でコーティングして生地２を構成し、それ以外は実施例１と同様とした接着加工品１を得た。

得られた生地の厚さＡ１は０．０１０ｃｍ、生地の目付Ｂは１０９×１０^−４ｇ／ｃｍ^２、生地のかさ高性は０．９ｃｍ^３／ｇ、生地の厚さＡ２は０．００７ｃｍ、生地の厚さの比率は０．７７、通気性は２．１ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃであった。

また、接着部３の接着強度について、生地２の巾方向９を剥離方向として測定した第一の接着強度は１１．２Ｎ／ｃｍ、生地２の丈方向８を剥離方向として測定した接着部３の第二の接着強度は４０．０Ｎであった。表１に各数値と測定結果を示す。

表１から明らかなように、本発明の接着加工品は、生地のかさ高性が、１．０〜５．０ｃｍ^３／ｇの範囲かつ前記生地が少なくとも分割型繊維、加工糸、複合繊維のいずれかを少なくとも一部用いてなることによって、接着部の好ましい接着強度であるＪＩＳ Ｌ １０８６（２００７）７．１９．１法における２０Ｎ／ｃｍ以上を満たした接着加工品となった。また、生地の厚さの比率が０．５０〜０．９５の範囲または／あるいは生地の厚さＡ１が０．０９ｍｍ（０．００９ｃｍ）以上の範囲において、より接着強度に優れた接着加工品となった。

すなわち、本発明の接着加工品は、発明の要素を多く満たす程、評価は高いものとなった。以上の結果を表１に示す。

本発明は、衣服や、帽子、手袋、布団、シーツ、カーテン、テント、寝袋、傘、バッグなどの用途に用いることができ、接着部の接着強度に優れた接着加工品として利用することができる。

１：接着加工品
２：生地
３、３ａ、３ｂ：接着部
４：接着剤
５：ミシン縫製部
６、６ａ、６ｂ：繊維
７：生地の厚さ
７ａ：未加圧時の生地の厚さ
７ｂ：加圧時の生地の厚さ
８：生地の丈方向
９：生地の巾方向

Claims (6)

1. 少なくとも繊維織編物または不織布よりなる生地と、少なくとも２層に重ね合わされた前記生地同士の中間に接着剤を介在させた接着部とにより構成される接着加工品であって、
   １）下記式で求めた前記生地のかさ高性が、１．０〜５．０ｃｍ^３／ｇの範囲であり、
   かさ高性〔ｃｍ^３／ｇ〕＝生地の厚さＡ１〔ｃｍ〕÷生地の目付Ｂ〔ｇ／ｃｍ^２〕
   生地の厚さＡ１：ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４−Ａ法に基づき圧力０．７ｋＰａで測定した時の生地の厚さをｃｍで求めた値
   生地の目付Ｂ：ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．３．２−Ａ法に基づき測定した時の単位面積当たりの重量をｇ／ｃｍ^２で求めた値
   ２）前記生地を構成する繊維織編物または不織布が、少なくとも分割型繊維、加工糸、複合繊維のいずれかを少なくとも一部用いてなる
   ことを特徴とする接着加工品。
2. 前記生地において、下記式で求めた厚さの比率が０．５０〜０．９５の範囲である請求項１に記載の接着加工品。
   厚さの比率＝生地の厚さＡ２〔ｃｍ〕÷生地の厚さＡ１〔ｃｍ〕
   生地の厚さＡ２：ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４−Ａ法に基づき圧力２３．５ｋＰａで測定した時の厚さをｃｍで求めた値
3. 前記接着部において、ＪＩＳ Ｌ １０９３（２０１１）７．１．１Ａ−１法に基づき測定した接着部の接着強度Ｓ１が２０Ｎ以上である請求項１または２に記載の接着加工品。
4. 前記生地において、生地の厚さＡ１が０．０９ｍｍ（０．００９ｃｍ）以上の範囲である請求項１〜３のいずれかに記載の接着加工品。
5. 前記接着部において、ＪＩＳ Ｌ １０８６（２００７）７．１９．１に基づき測定した接着部の接着強度Ｓ２が２０Ｎ／ｃｍ以上である請求項１〜４のいずれかに記載の接着加工品。
6. 前記生地において、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．２６．１ Ａ法により基づき測定した生地の通気性が１．５ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃ以下である請求項１〜５のいずれかに記載の接着加工品。