JPWO2013008465A1 - 耐火補強構造、耐火補強建築部材および建築部材の耐火補強方法 - Google Patents
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Abstract
Description
住宅等の構造物の内部または外部で火災が発生した場合にはこの火災による延焼を防ぐ必要がある。火災の炎等が配管類、扉、サッシ、壁、屋根、床等の建築部材を伝わって延焼することがないように、配管類、扉、サッシ、壁、屋根、床等の建築部材の耐火性を高めることが重要な課題となる。
この課題に関連して、サッシ等の建築部材の耐火性を高める技術が提案されている。
具体的には、合成樹脂からなる枠材と耐火性のある板材とを備えたサッシについて、そのサッシに使用される枠材の長手方向に複数の空洞が設けられていて、この空洞に熱膨張性耐火部材と木質部材とが挿入されている防火性樹脂サッシが提案されている(特許文献1)。
この防火性樹脂サッシは枠材の長手方向に熱膨張性耐火部材が挿入されているため、合成樹脂からなる枠材が溶融、焼失した場合でも熱膨張性耐火部材による熱膨張残渣が火災の炎や熱を遮断する。このサッシを前記構造物の開口部等に設置することにより耐火補強構造を得ることができる。
具体的には、建築物、船舶等の構造物の仕切り部に設けられた区画に貫通孔が設けられていて、この貫通孔を配管類が挿通する構造が存在する。
この配管類等の建築部材の耐火性を高めるために、前記貫通孔を挿通する前記配管類の周囲に熱膨張性耐火シートを設置した構造が提案されている(特許文献2)。
この構造が火災等の熱にさらされた場合には前記配管類の周囲に設置された熱膨張性耐火シートが膨張して熱膨張残渣を形成する。この熱膨張残渣が火災等の熱を遮断するため、前記配管類を保護することができる。
しかしながらサッシに使用される枠材の空洞内部に熱膨張性耐火部材が挿入されていない場合には、サッシに使用される枠材の空洞内部に後から熱膨張性耐火部材を挿入しなければならない。
サッシに使用される枠材の内部の空洞は、通常は外部からは見えない位置にあるから、前記枠材の空洞内部に熱膨張性耐火部材を挿入する場合には、サッシを住宅等の構造物の開口部から取り外して前記枠材を分解する必要がある。
ところが前記開口部が住宅等の構造物の外部に面している場合には、前記開口部からサッシを取り外すと、住宅等の構造物の内部と外部とを隔てるものがなくなるために住宅等の構造物内部の温度管理等が困難になる問題がある。
また外部で雨が降り、風が吹いている場合にはこれらの雨や風等が住宅等の構造物内部に侵入する問題もある。
これらの問題は、住宅等が高層マンション、高層ビル等の場合、季節が梅雨等の降雨が多い時期、冬の降雪が多い時期等の場合にはより深刻な問題となる。
この問題に対応するために、別途閉塞板を準備してサッシを住宅等の構造物の開口部から取り外している間は、その開口部を前記閉塞板により塞ぐ手段も考えられる。
しかしながら、実際の施工現場のサッシの形状は多種多様であるため、施工現場毎にサッシの形状に合わせた多数の閉塞板を準備しなければならず、サッシの耐火性を高める作業が煩雑となり作業に時間がかかる問題があった。
前記貫通孔を多数の配管類が挿通しているため、配管類と貫通孔との隙間が十分ではない場合、配管類の外面が貫通孔の内面と接して挿通している場合等があった。
この場合には、前記配管類の外周に熱膨張性耐火シートを設置することが困難となる問題があった。
[1]建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に熱膨張性耐火材料が注入されてなる耐火補強構造であって、
前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入される前の前記熱膨張性耐火材料の25℃における粘度が、1000〜100000mPa・sの範囲であり、
前記熱膨張性耐火材料が、前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入された後に、25℃において流動性を失うことを特徴とする、耐火補強構造を提供するものである。
[2]中空部を有する建築部材の内部に熱膨張性耐火材料が注入されてなる耐火補強建築部材を含む耐火補強構造であって、
前記建築部材が、長手方向に沿って内部に空洞が形成されている枠材と、耐火性を有する板材と、を少なくとも有し、
前記耐火性を有する板材が、前記枠材により支持され、
前記熱膨張性耐火材料が、前記枠材の内部の空洞に注入されている、上記[1]に記載の耐火補強構造を提供するものである。
[3]建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に、熱膨張性耐火材料が注入されてなる耐火補強建築部材を含む耐火補強構造であって、
前記建築部材が二以上の板材を備え、
前記熱膨張性耐火材料が、互いに向き合う板材同士の間に形成される空間に注入されている、上記[1]または[2]に記載の耐火補強構造を提供するものである。
[4]構造物の仕切り部に設けられた区画と、前記区画に設けられた貫通孔と、前記貫通孔を挿通する配管類とを含む耐火補強構造であって、
前記建築部材の隙間が、前記貫通孔の内面と、前記配管類の外面、との隙間であり、
前記熱膨張性耐火材料が、前記貫通孔の内面と前記配管類の外面との隙間に注入されている、上記[1]〜[3]のいずれかに記載の耐火補強構造を提供するものである。
[5]前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に、網状シートが設置されている、上記[1]〜[4]のいずれかに記載の耐火補強構造を提供するものである。
[6]前記熱膨張性耐火材料が、反応硬化性樹脂成分、熱膨張成分および無機充填材を少なくとも含む、上記[1]〜[5]のいずれかに記載の耐火補強構造を提供するものである。
[7]前記熱膨張性耐火材料に含まれる反応硬化性樹脂成分が、ウレタン樹脂フォーム、イソシアヌレート樹脂フォーム、エポキシ樹脂フォーム、フェノール樹脂フォーム、尿素樹脂フォーム、不飽和ポリエステル樹脂フォーム、アルキド樹脂フォーム、メラミン樹脂フォーム、ジアリルフタレート樹脂フォームおよびシリコーン樹脂フォームからなる群から選ばれる少なくとも一つである、上記[1]〜[6]のいずれかに記載の耐火補強構造を提供するものである。
[8]前記熱膨張性耐火材料に含まれる熱膨張成分が、熱膨張性黒鉛および熱膨張性樹脂組成物の成形体粉砕品の少なくとも一方を含む、上記[1]〜[7]のいずれかに記載の耐火補強構造を提供するものである。
[9]前記熱膨張性耐火材料が、リン化合物を含む、上記[1]〜[8]のいずれかに記載の耐火補強構造を提供するものである。
[10]前記熱膨張性耐火材料に含まれる無機充填材が、炭酸カルシウムを含む、上記[1]〜[9]のいずれかに記載の耐火補強構造を提供するものである。
[11]構造物に設置される建築部材に対する耐火補強方法であって、
25℃における粘度が1000〜100000mPa・sの範囲である熱膨張性耐火材料を前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入する工程と、
前記熱膨張性耐火材料を前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方で反応させて、前記熱膨張性耐火材料の流動性を失わせる工程と、
を少なくとも有することを特徴とする、建築部材の耐火補強方法を提供するものである。
[12]前記建築部材が、長手方向に沿って内部に空洞が形成されている枠材と、耐火性を有する板材と、を少なくとも有し、
前記耐火性を有する板材が、前記枠材により支持され、
前記熱膨張性耐火材料を、前記枠材の内部の空洞に注入する工程と、
前記熱膨張性耐火材料を、前記枠材の内部の空洞で反応させて、前記熱膨張性耐火材料の流動性を失わせる工程と、
を有する、上記[11]に記載の建築部材の耐火補強方法を提供するものである。
[13]前記建築部材が、二以上の板材を備え、
前記熱膨張性耐火材料を、互いに向き合う板材同士の間に形成される空間に注入する工程と、
前記熱膨張性耐火材料を前記空間内部で反応させて、前記熱膨張性耐火材料の流動性を失わせる工程と、
を有する、上記[11]または[12]に記載の建築部材の耐火補強方法を提供するものである。
[14]前記建築部材が、構造物の仕切り部に設けられた区画と、前記区画に設けられた貫通孔と、前記貫通孔を挿通する配管類とを含み、
前記熱膨張性耐火材料を、前記貫通孔の内面と前記配管類の外面との隙間に注入する工程と、
前記熱膨張性耐火材料を、前記貫通孔の内面と前記配管類の外面との隙間で反応させて、前記熱膨張性耐火材料の流動性を失わせる工程と、
を有する、上記[11]〜[13]のいずれかに記載の建築部材の耐火補強方法を提供するものである。
[15]前記熱膨張性耐火材料が、反応硬化性樹脂成分、熱膨張成分および無機充填材を少なくとも含む、上記[11]〜[14]のいずれかに記載の建築部材の耐火補強方法を提供するものである。
[16]前記熱膨張性耐火材料に含まれる反応硬化性樹脂成分が、ウレタン樹脂フォーム、イソシアヌレート樹脂フォーム、エポキシ樹脂フォーム、フェノール樹脂フォーム、尿素樹脂フォーム、不飽和ポリエステル樹脂フォーム、アルキド樹脂フォーム、メラミン樹脂フォーム、ジアリルフタレート樹脂フォームおよびシリコーン樹脂フォームからなる群から選ばれる少なくとも一つである、上記[11]〜[15]のいずれかに記載の建築部材の耐火補強方法を提供するものである。
[17]前記熱膨張性耐火材料を入れた袋類を使用する耐火補強方法であって、
前記熱膨張性耐火材料を前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入する工程が、
前記袋類に入れられた前記熱膨張性耐火材料に含まれる反応硬化性樹脂成分の膨張を開始させる工程と、
膨張を開始した反応硬化性樹脂成分を含む熱膨張性耐火材料を前記袋類から放出させる工程と、
放出された熱膨張性耐火材料を、前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入する工程と、
を含む、上記[11]〜[16]のいずれかに記載の建築部材の耐火補強方法を提供するものである。
[18]前記建築部材が、配管類、扉、サッシ、壁、屋根または床のいずれかであり、
前記耐火補強建築部材が、熱膨張性耐火材料が注入されてなり、
前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入される前の前記熱膨張性耐火材料の25℃における粘度が、1000〜100000mPa・sの範囲であり、
前記熱膨張性耐火材料が、前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入された後に、25℃において流動性を失うことを特徴とする、上記[1]〜[10]のいずれかに記載の耐火補強構造に使用するための耐火補強建築部材を提供するものである。
[19]中空部を有する建築部材の内部に前記熱膨張性耐火材料が注入されてなる耐火補強建築部材であって、上記[18]に記載の耐火補強建築部材を提供するものである。
[20]前記熱膨張性耐火材料が、
前記枠材の内部の空洞のうち最も外側にある空洞の内面
および
前記板材同士の間に形成される空間のうち最も外側にある空間の内面
の少なくとも一方に接して注入されている、上記[18]または[19]に記載の耐火補強建築部材を提供するものである。
[21]前記建築部材が、合成樹脂材、金属材、木材および無機材からなる群より選ばれる少なくとも一つからなる、上記[18]または[19]に記載の耐火補強建築部材を提供するものである。
住宅等の構造物に既に設置されている建築部材の耐火性が低いことが判明した場合には、前記構造物から建築部材を取り外す等の作業を行ってから、その内部に熱膨張性耐火部材を挿入する必要がある。この様に従来の耐火構造は耐火補強に手間と時間がかかる。
これに対し、本発明の耐火補強構造は、建築部材の内部に熱膨張性耐火材料を注入することにより得られるから、単位時間当たりの生産性に優れる。
さらに前記建築部材の内部で、前記熱膨張性耐火材料に含まれる熱膨張成分等が偏在することを防止することができる。これにより、本発明の耐火補強構造は、前記建築部材の形状、大きさ等に依存することなく、安定した耐火性能を発揮することができる。
この熱膨張残渣が断熱層の役割を果たすため、火災が発生している側から前記耐火補強構造を通して火災が発生していない側に火災の炎等の熱が伝わることを遅延させることができる。
さらに本発明の耐火補強方法によれば、建築部材の形状、大きさ等に依存することなく前記建築部材の耐火性を容易に高めることができる。
本発明に使用する建築部材としては、例えば、一戸建住宅、集合住宅、高層住宅、高層ビル、商業施設、公共施設等の建築物、客船、輸送船、連絡船等の船舶等の構造物(以下、「住宅等の構造物」という。)に設置されるものが挙げられる。
一例を示すとすれば、例えば、開閉窓、固定窓等のサッシ、ドア、引戸、シャッター、回転扉等の扉等、
構造物の仕切り部に設けられた区画と、前記区画に設けられた貫通孔と、前記貫通孔を挿通する配管類等を含む防火区画貫通部構造に使用される、貫通孔、配管類等、
壁、屋根、床等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。
前記耐火補強構造に使用される耐火補強建築部材の一例として、図1〜図3には引き違いサッシが例示されている。
前記開口枠体10等の内部に熱膨張性耐火材料15を注入することにより、第一の実施形態に係る耐火補強構造に使用する耐火補強建築部材1が得られる。
開口枠体10および板材20,20は、縦横の枠材としての枠体11〜14と、縦横の枠材としての框体21〜24とから構成されるアルミニウム金属を組み合わせて構成されている。
前記合成樹脂としては、例えば、ポリ塩化ビニル等の塩素含有樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル樹脂等が挙げられる。
前記金属材としては、例えば、アルミニウム材、ステンレス材、鋼材、合金材等が挙げられる。
前記無機材としては、例えば、ガラス、石膏、セラミック、セメント、ケイ酸カルシウム、パーライト等が挙げられる。
前記木材としては、天然の木材の他、木材片、木材シート等を樹脂により硬化させた成形木材等が挙げられる。
前記板材20の枠材となる縦横の框体21〜24により、内周側に位置する鉄製網入りガラスからなる窓ガラス25が支持されている。
窓ガラス25は耐火性のある板材を構成するものであり、耐火補強建築部材1の室外と室内とを仕切る仕切り面を構成している。
なお、仕切り面としては透光性を有する窓ガラスに限らず、金属板材やケイ酸カルシウム板のような遮光性を有するもの等であってもよい。
硬質塩化ビニル等の合成樹脂を用いて押出成形や射出成形等によって各枠体、各框体を成形することもできる。
縦枠体11,12はアルミニウム金属を鋳造して得られた長尺材を切断して形成したものであり、長手方向に沿って貫通する空洞を有している。
前記縦枠体11,12は、横断面形状が2つの大きい矩形の空洞11a,12aと、この空洞を形成する内外の壁面の端部から開口側に延出する2つの小幅の空洞11b,12bとを備えている。
また、開口枠体10を構成する横枠体13,14も、図示していないが同様に複数個の長手方向に貫通する空洞が形成されている。
具体的には、縦枠体11の大きい空洞11a,12aには、熱膨張性耐火材料15が注入された後に、前記空洞11a,12a内部で熱膨張性耐火材料15が流動性を失っている。
これらの熱膨張性耐火材料15は耐火性板材を構成する窓ガラス25の面に沿って平行な状態に配置され、窓ガラス25と共に耐火面を形成している。このように形成された耐火面は、ガラス面と垂直な方向の各枠体や、各框材の肉厚部分を除く窓ガラスに沿うほぼ全面を埋め尽くしている。
図4は、本発明に係る第一の実施形態に使用する耐火補強建築部材を例示する模式正面図である。
まず、開口枠体10を構成する縦枠体11,12の上部に電動ドリル等の開孔手段を用いて複数の孔30を開ける。
次に熱膨張性耐火材料15を、前記孔30、31から注入する。開口枠体10を構成する縦枠体11,12ならびに横枠体13には、それぞれ複数の孔30、31が形成されているため、熱膨張性耐火材料15を注入すると、前記開口枠体10を構成する縦枠体11,12ならびに横枠体13の内部の空気は注入されている孔とは別の孔から外部に排出される。これにより、円滑に開口枠体10を構成する縦枠体11,12内部の空洞および横枠体13の内部の空洞に前記熱膨張性耐火材料15を注入することができる。
前記開口枠体10の内部の空洞に前記熱膨張性耐火材料15を正面から注入する場合には、正面に設けられた孔以外にも前記開口枠体10の側面に設けられた孔、背面に設けられた孔、上面に設けられた孔の少なくとも一つから、前記開口枠体10の内部の空気を排出することができる。
前記開口枠体10の正面、側面、背面および上面の少なくとも一つの場所に設けられた孔にパイプを挿入し、前記開口枠体10の内部を減圧しながら前記開口枠体10の内部に熱膨張性耐火材料15を注入することができる。
また前記開口枠体10の正面、側面、背面および上面の少なくとも一つの場所に設けられた孔から、前記開口枠体10の内部へピストンとシリンダー等を備えた加圧注入手段により前記熱膨張性耐火材料15を圧力を加えながら注入することもできる。
なお説明の便宜上、図4では各孔は、第一の実施形態に係る耐火補強構造に使用する耐火補強建築部材1の正面に設けられているが、意匠性を考慮すると、前記耐火補強建築部材1の側面、上面等に孔を設けることが好ましい。
このため開口枠体10から、2枚の板材20,20等を取り外さなくても耐火補強を施すことができるから、容易に耐火性を高めることができる。
図5は、本発明の第二の実施形態に係る耐火補強構造に使用する耐火補強建築部材を例示するための模式正面図である。また図6は、図5のA−A線に沿う耐火補強建築部材の要部断面図である。
前記耐火補強建築部材1の一例として、図5および図6には開閉扉が例示されている。
互いに向き合う2枚の板材60,60の間に形成される空間の内部に熱膨張性耐火材料15を注入することにより、第二の実施形態に係る耐火補強構造に使用する耐火補強建築部材100が得られる。
また、前記2枚の板材60,60の間には、断熱材として、ガラスウール等の無機繊維と、前記無機繊維を覆うアルミニウム箔からなる断熱材70が設置されている。
前記網状シートは、前記板材60,60の内部の全面を覆うことが好ましい。
前記網状シートの具体例としては、例えば、金属線、金属繊維、有機繊維、無機繊維等を使用して網状に編み上げたもの等が挙げられる。
前記金属線としては、例えば、鉄線、鋼線、ステンレス線、銅線、二以上の金属を含む合金線等を挙げることができる。
前記有機繊維としては、例えば、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維、ポリビニルアルコール繊維、アクリル繊維、ポリオレフィン繊維、ポリウレタン繊維等を挙げることができる。
前記無機繊維としては、例えば、ロックウール、セラミックウール、シリカアルミナ繊維、アルミナ繊維、シリカ繊維、ジルコニア繊維等を挙げることができる。
前記網状シートに使用する素材は、一種もしくは二種以上を使用することができる。
また前記網状シートは、一種もしくは二種以上を使用することができる。
また前記耐火補強建築部材100は開閉手段としてドアノブ80を備える。前記開閉手段の構造は公知であり、適宜市販のものを選択して使用することができる。
第二の実施形態に係る耐火補強構造に使用する耐火補強建築部材100を構成する素材については第一の実施形態の場合と同様、目的や用途に応じて適宜選択することが可能である。
熱膨張性耐火材料15が注入された後に、前記空間内部で熱膨張性耐火材料15が流動性を失っている。
図7は、本発明に係る第二の実施形態に使用される耐火補強建築部材を例示する模式正面図である。
まず、木製の板材60の上部に電動ドリル等の開孔手段を用いて複数の孔30を開ける。
木製の板材60に形成する複数の孔30の位置、形状、大きさ等は、前記熱膨張性耐火材料を注入する効率を考慮して適宜選択して決定することができる。
なお説明の便宜上、図7では各孔は、第二の実施形態に係る耐火補強建築部材100の正面に設けられているが、意匠性を考慮すると、前記耐火補強建築部材1の側面、上面等に孔を設けることが好ましい。
このため、空間内部に注入された熱膨張性耐火材料15を、開口枠材50、木製の板材60から漏れ出すことなく内部に留めることができる。
この様にして得られた耐火補強建築部材100を、部屋と部屋を仕切る区画に設けられた開口部に設置することにより、第二の実施形態に係る耐火補強構造を得ることができる。
第二の実施形態に係る耐火補強構造は、開閉扉を住宅等の構造物の区画に設けられた開口部から取り外さなくても耐火補強を施すことができるから、容易に耐火性を高めることができる。
図8は、本発明に係る第三の実施形態に係る耐火補強構造を説明するための模式断面図である。
構造物の仕切り部に設けられた区画90と前記区画90の貫通孔92に挿通された配管類93とを少なくとも含み、前記区画90の貫通孔92の内面と前記配管類93の外面との隙間に熱膨張性耐火材料15が注入されて耐火補強構造300が形成される。
第三の実施形態では構造物の仕切り部に設けられた区画90として、建築物のコンクリート壁91が使用されている。
図8に示される様に、前記貫通孔92を配管類93が挿通している。前記配管類93はポリ塩化ビニル等の合成樹脂の円筒管により形成されている。
本発明に使用する中空壁はその内部に空間を有するものであればよく、特に限定はないが、例えば柱部材と耐熱パネル等を含むものが挙げられる。
具体的には、例えば、木桟、金属フレーム、鉄筋コンクリート製の柱、鋼材からなる鉄骨等の少なくとも一つのスタッドに対して一又は二以上の耐熱パネル等を両側から固定した構造のもの等を挙げることができる。
前記セメント系パネルとしては、例えば、硬質木片セメント板、無機繊維含有スレート板、軽量気泡コンクリート板、モルタル板、プレキャストコンクリート板等が挙げられる。
前記無機セラミック系パネルとしては、例えば、石膏ボード、けい酸カルシウム板、炭酸カルシウム板、ミネラルウール板、窯業系板等が挙げられる。
これらの中でも施工性の観点から冷媒管、熱媒管、水道管、下水管、注排水管、燃料移送管、油圧配管等の液体移送用管類が好ましく、冷媒管、熱媒管であればさらに好ましい。
また前記配管類がスリーブの場合には、通常10〜1000mmの範囲であり、好ましくは50〜750mmの範囲である。
前記金属材料としては、例えば、鉄、鋼、ステンレス、銅、二以上の金属を含む合金等を挙げることができる。
また有機材料としては、例えば、ポリ塩化ビニル樹脂、ABS樹脂、フッ化ビニリデン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂等の合成樹脂等を挙げることができる。
前記素材は一種もしくは二種以上を使用することができる。
前記配管類に使用する配管本体は金属材料管、有機材料管等が取扱い性の面から好ましく、具体的には鋼管、銅管、合成樹脂管等を含むものであればさらに好ましい。
図9に示される様に、袋類400を使用して前記区画90の貫通孔92の内面と前記配管類93の外面との隙間に熱膨張性耐火材料15を注入することにより耐火補強構造300を形成することができる。
図11は図10に示した袋類400を一点破線A−A部により切断した断面を示したものである。
前記第一の成分収納部(a−1)と第二の成分収納部(a−2)とは図9においてそれぞれ参照符号421および422により示されている。
前記第一の成分収納部(a−1)と第二の成分収納部(a−2)とはそれぞれアルミニウム箔466とポリプロピレン467,477とが積層されたアルミニウムラミネートポリプロピレン410により形成されている。
二枚の同じ形状のアルミニウムラミネートポリプロピレン410,410を、アルミニウム箔466を互いに内側に向けて重ねあわせ、周囲の端部411〜416ならびに前記アルミニウムラミネートポリプロピレン410の中央部418が熱融着されている。
このため前記第一の成分収納部(a−1)と第二の成分収納部(a−2)とに対して手により揉んだり、足により踏んだりする等の外力を加えると、アルミニウムラミネートポリプロピレン410,410の中央部418のみの貼着部が剥がれて互いに隣接する前記第一の成分収納部(a−1)と第二の成分収納部(a−2)との内部がつながる。
この際、アルミニウムラミネート不織布401,401の周囲の端部402〜405ならびに前記第一の成分収納部(a−1)と第二の成分収納部(a−2)との周囲の端部411〜416は、膨張成分(A)の膨張前は手により揉んだり、足により踏んだりする程度の外力では開封しない密着力により互いに熱融着されている。
このポリウレタン樹脂フォームには、熱膨張性成分(B)としての熱膨張性黒鉛、充填剤としての炭酸カルシウム、ポリリン酸アンモニウムが含まれる。
また前記筒部材430には固定部431,432が設置されていて、前記袋類400に前記筒部材430を固定することができる。
前記筒部材430の開口部を閉塞する蓋材433の構造は、前記筒部材430の開口部を閉塞できるものであれば特に限定はない。
まず前記袋類400の蓋材433を外す。
次に手で揉む等の手段により、前記袋類400に対して外力を加えると、前記袋類400の内部でポリウレタン樹脂フォームが形成される。
形成されたポリウレタン樹脂フォームは、前記袋類400の前記筒部材430の先端から外部へ放出される。
前記ポリウレタン樹脂フォームを注入することにより、第三の実施形態に係る耐火補強構造が得られる。
第三の実施形態に使用した袋類400は筒部材430を備えるものであった。筒部材430に代えて、変形例である袋類450は外部に突き出た突出部440を有する。それ以外の袋類450の構成は袋類400と同様である。
前記突出部440の周囲は、アルミニウムラミネート不織布401,401の周囲の端部405と同じ幅により熱融着されている。
なおこのポリウレタン樹脂フォームには、熱膨張性黒鉛、充填剤としての炭酸カルシウム、ポリリン酸アンモニウムが含まれる。
まず袋類450の突出部440を一点破線B−Bに沿って切断する。
前記突出部440を切断した前記袋類450を手で揉む等の手段により、前記袋類450の膨張を開始させる。
上記の工程によっても、図9に示した場合と同様の耐火補強構造を得ることができる。
図19は、本発明の第四の実施形態に係る耐火補強構造を説明するための模式斜視図である。また図20および図21は、屋根部材と耐熱パネルとの隙間を説明するための要部断面図である。
第四の実施形態の場合は、前記耐火補強建築部材の一例として、図19〜図21に屋根が例示されている。
図19に示される通り、断面がH型の鋼材501の周囲を無機耐熱パネル502により覆った支持構造部材503が最下段に設置されている。
また前記支持構造部材503の上を鉄骨梁504が、前記支持構造部材503に対して直交する様に間隔をおいて設置されている。
前記鉄骨梁504の上に、鋼材からなるT型目地材505が前記鉄骨梁504に対して直交する様に間隔をおいて設置されている。
さらに前記鉄骨梁504および前記T型目地材505により区画された長方形の空間に耐熱パネル506が設置されている。
前記耐熱パネル506の上には、屋根部材507が設置されている。
従来の屋根の場合、後から屋根の耐火性を向上させるためには、屋根部材507を屋根から取り外して耐火材料を設置する等、施工が複雑になる問題があった。
これに対し本発明の第四の実施形態に係る耐火補強構造の場合は、屋根に設置された板材と板材との隙間に熱膨張性耐火材料509を注入することにより得られることから簡単に耐火補強を行うことができる。
図22および図23は、本発明の第五の実施形態に係る耐火補強構造を説明するための模式断面図である。
第五の実施形態の場合は、前記耐火補強建築部材の一例として、図22〜図23に部屋の内部等に設置される間仕切りが壁として例示されている。
図22に示される通り、地面に対して垂直方向に部屋の仕切り部を形成する木材板520,520が木製柱521に固定されている。前記木材板520,520の間には隙間522がある。
この隙間522に熱膨張性耐火材料523を流し込んで流動性を失わせることにより、図23に示される本発明の第五の実施形態に係る耐火補強構造が得られる。
従来の間仕切り等の壁の場合、後から壁の耐火性を向上させるためには、木材板520を壁から取り外して耐火材料を設置する等、施工が複雑になる問題があった。
これに対し本発明の第五の実施形態に係る耐火補強構造の場合は、壁に設置された板材と板材との隙間に熱膨張性耐火材料523を注入することにより得られることから簡単に耐火補強を行うことができる。
図24および図25は、本発明の第六の実施形態に係る耐火補強構造を説明するための模式断面図である。
第六の実施形態の場合は、前記耐火補強建築部材の一例として、図24〜図25に外壁等に設置される鋼板が壁として例示されている。
図24に示される通り、地面に対して垂直方向に外壁を形成する鋼板524,524が設置されている。前記鋼板524,524の間には隙間522がある。
この隙間522に熱膨張性耐火材料523を流し込んで流動性を失わせることにより、図25に示される本発明の第五の実施形態に係る耐火補強構造が得られる。
従来の外壁等の壁の場合、後から壁の耐火性を向上させることが困難であった。
これに対し本発明の第六の実施形態に係る耐火補強構造の場合は、外壁に設置された板材と板材との隙間に熱膨張性耐火材料523を注入することにより得られることから簡単に耐火補強を行うことができる。
図26および図27は、本発明の第七の実施形態に係る耐火補強構造を説明するための模式断面図である。
第七の実施形態の場合は、前記耐火補強建築部材の一例として、図26〜図27に床が例示されている。
図26に示される通り、地面に対して水平方向に部屋の床部を形成する木材板530が金属スタッド532に固定されている。前記金属スタッド532の下にはコンクリート等により成形された無機ボード531が設置されている。
前記木材板530と前記無機ボード531の間には隙間533がある。
この隙間533に熱膨張性耐火材料534を流し込んで流動性を失わせることにより、本発明の第六の実施形態に係る耐火補強構造が得られる。
従来の床の場合、後から床の耐火性を向上させるためには、木材板530を床から取り外して耐火材料を設置する等、施工が複雑になる問題があった。
これに対し本発明の第七の実施形態に係る耐火補強構造の場合は、床に設置された板材と板材との隙間に熱膨張性耐火材料534を注入することにより得られることから簡単に耐火補強を行うことができる。
前記反応硬化性樹脂成分としては、例えば、時間の経過と共に前記反応硬化性樹脂成分に含まれる構成成分の反応が進むことにより粘度が増大し、当初は流動性があるが時間の経過と共に流動性を失うものであれば特に限定はない。
前記反応硬化性樹脂成分としては、具体例を挙げるとするなら、例えば、ウレタン樹脂、イソシアヌレート樹脂、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、尿素樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、アルキド樹脂、メラミン樹脂、ジアリルフタレート樹脂、シリコーン樹脂等が挙げられる。
前記ウレタン樹脂の主剤であるポリイソシアネート化合物としては、例えば、芳香族ポリイソシアネート、脂環族ポリイソシアネート、脂肪族ポリイソシアネート等が挙げられる。
前記脂環族ポリイソシアネートとしては、例えば、シクロヘキシレンジイソシアネート、メチルシクロヘキシレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、ジメチルジシシクロヘキシルメタンジイソシアネート等が挙げられる。
前記ポリイソシアネート化合物は一種もしくは二種以上を使用することができる。
前記ウレタン樹脂の主剤は、使い易いこと、入手し易いこと等の理由から、ジフェニルメタンジイソシアネート等であれば好ましい。
前記脂環族ポリオールとしては、例えば、シクロヘキサンジオール、メチルシクロヘキサンジオール、イソホロンジオール、ジシクロヘキシルメタンジオール、ジメチルジシシクロヘキシルメタンジオール等が挙げられる。
前記脂肪族ポリオールとしては、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、ペンタンジオール、ヘキサンジオール等が挙げられる。
前記ポリエステル系ポリオールとしては、例えば、多塩基酸と多価アルコールとを脱水縮合して得られる重合体、ε−カプロラクトン、α−メチル−ε−カプロラクトン等のラクトンを開環重合して得られる重合体、ヒドロキシカルボン酸と上記多価アルコール等との縮合物が挙げられる。
また前記多価アルコールとしては、具体的には、例えば、ビスフェノールA、エチレングリコール、1,2−プロピレングリコール、1,4−ブタンジオール、ジエチレングリコール、1,6−ヘキサングリコール、ネオペンチルグリコール等が挙げられる。
また前記ヒドロキシカルボン酸としては、具体的には、例えば、ひまし油、ひまし油とエチレングリコールの反応生成物等が挙げられる。
前記当量比が1.2以上ではウレタン樹脂の粘度が高くなりすぎることを防ぐことができ、15以下では良好な接着強度を保つことができる。
イソシアヌレート樹脂の主剤と硬化剤については先のポリウレタン樹脂の場合と同様である。
前記重付加型硬化剤としては、例えば、ポリアミン、酸無水物、ポリフェノール、ポリメルカプタン等が挙げられる。
前記触媒型硬化剤としては、例えば三級アミン類、イミダゾール類、ルイス酸錯体等が挙げられる。
これらエポキシ樹脂の硬化方法は特に限定されず、公知の方法により行うことができる。
前記レゾール型フェノール樹脂組成物は、例えば、主剤としてのレゾール型フェノール樹脂、硬化剤等を含むものである。
フェノール類等とアルデヒド類の混合割合は特に限定はないが、モル比で通常1.0:1.5〜1.0:3.0の範囲である。前記混合割合は、1.0:1.8〜1.0:2.5の範囲であれば好ましい。
前記尿素とホルムアルデヒド等は重合反応により尿素樹脂を形成する。
前記不飽和ポリエステル樹脂の主剤としては、具体的には、例えば、無水マレイン酸、フマル酸等が挙げられる。
前記不飽和ポリエステル樹脂は、必要に応じて無水フタル酸、イソフタル酸等の飽和多塩基酸を併用することもできる。
前記不飽和ポリエステル樹脂の触媒としては、具体的には、例えば、t−ブチルパーオキシベンゾエート、t−ブチルパーオキシ−2−エチルヘキサノエート、t−ブチルパーオキシオクトエート、t−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、1,1−ジ−t−ブチルパーオキシ−3,3,5−トリメチルシクロヘキサノン等の有機過酸化物等が挙げられる。
前記アルキド樹脂の主剤としては、具体的には、例えば、無水マレイン酸、無水フタル酸、アジピン酸等が挙げられる。
前記油脂としては、例えば、大豆油、ヤシ油、アマニ油等を挙げることができる。
必要に応じて、前記組成物にベンゾグアナミン等を添加することもできる。
前記架橋剤としては、例えば、スチレン、酢酸ビニル等が挙げられる。
前記ジアルキルシリルジオールとしては、具体的には、例えば、ジメチルシリルジオール、ジエチルシリルジオール、ジプロピルシリルジオール等が挙げられる。
前記トリアルキルシリルクロリドとしては、具体的には、例えば、トリメチルシリルクロリド、トリエチルシリルクロリド、トリプロピルシリルクロリド等が挙げられる。
前記トリアルキルシリルジオールとしては、具体的には、例えば、トリメチルシリルオール、トリエチルシリルオール、トリプロピルシリルオール等が挙げられる。
前記反応抑制剤は、ポリシロキサン主鎖の末端に結合し、反応を制御してポリシロキサン主鎖の重合度を制御する役割を果たす。
本発明に使用する反応硬化性樹脂成分は、取り扱い性の面からエポキシ樹脂、ウレタン樹脂、フェノール樹脂等であることがより好ましい。
前記反応硬化性樹脂成分に対する整泡剤の使用量は、使用する前記反応硬化性樹脂成分により適宜設定されるが、一例を示すとすれば、例えば、前記樹脂成分100重量部に対して、0.01〜5重量部の範囲であれば好ましい。
前記熱膨張成分は加熱時に膨張するものであるが、かかる熱膨張成分として具体例を挙げるとすれは、例えば、バーミキュライト、カオリン、マイカ、熱膨張性黒鉛等の無機膨張成分、熱膨張性樹脂組成物の成形体粉砕品等を挙げることができる。
かかる成形体粉砕品に使用する熱膨張性耐火シート等の具体例としては、例えば、積水化学工業社製のフィブロック(登録商標。エポキシ樹脂、ゴム樹脂等の樹脂成分、熱膨張性黒鉛等の熱膨張成分、リン化合物、無機充填材等を含む熱膨張性樹脂組成物の成形体)、住友スリーエム社のファイアバリア(クロロプレンゴムとバーキュライトを含有する樹脂組成物からなるシート材料、膨張率:3倍、熱伝導率:0.20kcal/m・h・℃)、三井金属塗料化学社のメジヒカット(ポリウレタン樹脂と熱膨張性黒鉛を含有する樹脂組成物からなるシート材料、膨張率:4倍、熱伝導率:0.21kcal/m・h・℃)等が挙げられる。
前記熱膨張性樹脂組成物の成形体粉砕品は、5〜20メッシュの範囲のものが好ましい。
前記リン化合物は、難燃性を向上させるため、または窒素化合物、アルコール類等と組み合わせて熱膨張性機能を発現するために用いられる。
トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、キシレニルジフェニルホスフェート等の各種リン酸エステル、
リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム等のリン酸金属塩、
ポリリン酸アンモニウム類、
下記化学式1で表される化合物等が挙げられる。
一方、前記熱膨張成分の量が150重量部以下であると、前記熱膨張性耐火材料の25℃における流動性を確保することができる。
さらに可燃物の比率が増加するため、難燃性が低下することがある。
前記粘度が1000mPa・s以上であれば、建築部材内部の狭い隙間でも前記熱膨張性耐火材料を容易に充填することができる。また建築部材内部に前記熱膨張性耐火材料を注入するための圧力、注入機器の押圧等が必要以上に高くなることがなく、容易に注入を行うことができる。さらに十分な耐火性能を発揮することができる。
また前記粘度が100000mPa・s以下であれば、建築部材内部に前記熱膨張性耐火材料を注入する際に空気を巻き込みにくく所望の充填量を注入することが容易となる。また注入の際に熱膨張性耐火材料の各成分が分離しにくく、不均一となることを防止することができるため、前記建築部材内部で前記熱膨張性耐火材料の組成を均一に保つことができ、所望の耐火性能を発揮することができる。
前記粘度は2000から60000 mPa・sの範囲であれば好ましく、10000〜40000 mPa・sの範囲であればより好ましい。
そこで本発明においては使用する熱膨張性耐火材料を二以上に分割し、それぞれの重量比に応じた粘度を加算した値を熱膨張性耐火材料の粘度とした。
例えば、前記熱膨張性耐火材料を二つに分割した一方の粘度が10000mPa・sであり、分割された他方の粘度が40000mPa・sであり、それぞれの配合重量比が60:40の場合は、(10000×0.6+40000×0.4)=22000mPa・sとなる。
この場合、二つに分割された熱膨張性耐火材料のそれぞれの成分は粘度測定に支障がないように25℃で安定に保存することができ、二つに分割された熱膨張性耐火材料のそれぞれの成分を混合した後に硬化反応が始まるようにそれぞれの成分を分割すればよい。
使用する熱膨張性耐火材料を三以上に分割した場合も同様である。
例えば、前記熱膨張性耐火材料に含まれる熱膨張成分、無機充填材等の重量割合を減少させると、25℃における熱膨張性耐火材料の粘度を小さくすることができる。加えて、25℃の温度で液状の無機充填材を適宜選択することにより、粘度を小さくすることもできる。
また逆に前記熱膨張性耐火材料に含まれる熱膨張成分、無機充填材等の重量割合を増加させると、25℃における熱膨張性耐火材料の粘度を大きくすることができる。
前記熱膨張性耐火材料の製造方法に特に限定はないが、例えば、前記熱膨張性耐火材料を有機溶剤に懸濁させたり、加温して溶融させたりして塗料状とする方法、溶剤に分散してスラリーを調製する等の方法、また前記熱膨張性耐火材料に含まれる反応硬化性樹脂成分に25℃の温度において固体である成分が含まれる場合には、前記熱膨張性耐火材料を加熱下に溶融させる等の方法により前記樹脂組成物を得ることができる。
さらに触媒を除く前記熱膨張性耐火材料の成分と、触媒とを注入直前に同様に混練して得ることもできる。
ここで流動性を有する、とは前記熱膨張性耐火材料を静置したときに一定形状を有しない場合をいい、流動性を有しない、とは前記熱膨張性耐火材料を静置したときに一定形状を有する場合をいう。
前記体積膨張率が1.1倍を下回ると、膨張体積が前記樹脂成分の焼失部分を十分に埋めきれず防火性能が低下することがある。また6倍を超えると、膨張層の強度が下がり、火炎の貫通を防止する効果が低下することがある。より好ましくは、体積膨張率が1.2〜5倍の範囲であり、さらに好ましくは1.3〜4倍の範囲である。
前記板材201と201との間には、前記板材201の外周に沿って枠材203が設置されている。
図16に示される通り、前記耐火補強建築部材200の枠材202の内部に長手方向に沿って内部に複数の空洞210〜218が設けられている。
具体的には前記熱膨張性耐火材料としてポリウレタン樹脂を使用した。A成分の樹脂成分としてポリウレタン樹脂の硬化剤としてポリエーテルポリオールを用い、B成分の樹脂成分としてポリウレタン樹脂の主剤としてポリイソシアネート化合物を用いた。
前記ウレタン樹脂の主剤であるポリイソシアネート化合物と硬化剤であるポリエーテルポリオールとを、ポリオール化合物中の活性水素基(OH)とポリイソシアネート化合物中の活性イソシアネート基(NCO)の割合(NCO/OH)が当量比で、1.64:1となる様に調整した。
得られたA成分とB成分とのそれぞれの粘度を、A成分とB成分との重量比の割合で加算して全体粘度を得た。この値を表1に示す。
実施例2以降の場合も同様である。
注入された熱膨張性耐火材料15は、空洞210、211、212、213、214、215の内部で発泡しながら硬化して流動性を失い、ウレタン樹脂フォームを形成した。
次に前記耐火補強建築部材200に対してISO834の条件に従い、耐火試験を実施した。耐火試験は炎が前記耐火補強建築部材200を貫通するまで実施した。
前記耐火試験を開始と共に加熱面側の熱膨張性耐火材料15が膨張し、熱膨張残渣を形成した。20分経過後も、実施例2の耐火補強建築部材220では炎の漏出が認められなかった。28分経過後に炎の漏出が観察された。
前記耐火試験を開始と共に加熱面側の熱膨張性耐火材料15が膨張し、熱膨張残渣を形成した。20分経過後も、実施例2の耐火補強建築部材220では炎の漏出が認められなかった。23分経過後に炎の漏出が観察された。
前記耐火試験を開始と共に加熱面側の熱膨張性耐火材料15が膨張し、熱膨張残渣を形成した。20分経過後も、実施例2の耐火補強建築部材220では炎の漏出が認められなかった。25分経過後に炎の漏出が観察された。
実施例1の場合において、熱膨張成分を使用しなかったこと、図18に示す通り、長手方向に沿って内部に空洞が形成されている硬質塩化ビニルからなる枠材202の空洞210〜218の全てに対して熱膨張性耐火材料15を注入したこと以外は実施例1の場合と全く同様に耐火試験を実施した。
前記耐火試験を開始と共に加熱面側の熱膨張性耐火材料15はその形状を保持したが徐々に収縮が起こり、熱膨張残渣を形成した。15分経過後に炎の漏出を観察することができた。
実施例1の場合において、熱膨張成分およびリン化合物を使用しなかったこと、図18に示す通り、長手方向に沿って内部に空洞が形成されている硬質塩化ビニルからなる枠材202の空洞210〜218の全てに対して熱膨張性耐火材料15を注入したこと以外は実施例1の場合と全く同様に耐火試験を実施した。
8分経過後に炎の漏出を観察することができた。
実施例1の場合において、熱膨張成分およびリン化合物を使用しなかったこと、図18に示す通り、長手方向に沿って内部に空洞が形成されている硬質塩化ビニルからなる枠材202の空洞210〜218の全てに対して熱膨張性耐火材料15を注入したこと以外は実施例1の場合と全く同様に耐火試験を実施した。
8分経過後に炎の漏出を観察することができた。
実施例1の場合において、充填材、熱膨張成分およびリン化合物の配合量を減少させて全体の粘度を下げたこと、図18に示す通り、長手方向に沿って内部に空洞が形成されている硬質塩化ビニルからなる枠材202の空洞210〜218の全てに対して熱膨張性耐火材料15を注入したこと以外は実施例1の場合と全く同様に耐火試験を実施した。
前記耐火試験を開始と共に加熱面側の熱膨張性耐火材料15はその形状を保持したが徐々に収縮が起こり、熱膨張残渣を形成した。5分経過後に炎の漏出を観察することができた。
実施例1の場合において、充填材、熱膨張成分およびリン化合物の配合量を増加させて全体の粘度を挙げたこと、図18に示す通り、長手方向に沿って内部に空洞が形成されている硬質塩化ビニルからなる枠材202の空洞210〜218の全てに対して熱膨張性耐火材料15を注入したこと以外は実施例1の場合と全く同様に耐火試験を実施した。
前記熱膨張性耐火材料15はほとんど流動せず取り扱いが非常に困難であった。
前記耐火試験を開始と共に加熱面側の熱膨張性耐火材料15はその形状を保持したが徐々に収縮が起こり、熱膨張残渣を形成した。32分経過後に炎の漏出を観察することができた。
10、50 開口枠体
11、12、53、54 縦枠体
11a、12a、11b、12b、21a、22a、210〜218 空洞
13、14、51、52 横枠体
15 熱膨張性耐火材料
20、60、201 板材
21、22 縦框体
23、24 横框体
25 窓ガラス
26 ゴムシール材、シーリング剤
30〜33 孔
30a,30b 断面がH字状の鋼材の外面
40 スタッド
41、42 ケイ酸カルシウム板
70 断熱材
80 ドアノブ
90 区画
91 コンクリート壁
92 貫通孔
93 配管類
202、203 枠材
204 コンクリート成形体
300 耐火補強構造
400、450 袋類
401 アルミニウムラミネート不織布
410 アルミニウムラミネートポリプロピレン
402〜405、411〜416 周囲の端部
418 中央部
421 第一の成分収納部(a−1)
422 第二の成分収納部(a−2)
430 筒部材
431、432 固定部
433 蓋材
440 突出部
440a 先端部
461,466 アルミニウム箔
467,477 ポリプロピレン
501 鋼材
502 無機耐熱パネル
503 支持構造部材
504 鉄骨梁
505 T型目地材
506 耐熱パネル
507 屋根部材
508、522、533 隙間
509、523、534 熱膨張性耐火材料
520、530 木材板
521 木製柱
524 鋼板からなる外壁
532 金属スタッド
531 無機ボード
Claims (21)
- 建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に熱膨張性耐火材料が注入されてなる耐火補強構造であって、
前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入される前の前記熱膨張性耐火材料の25℃における粘度が、1000〜100000mPa・sの範囲であり、
前記熱膨張性耐火材料が、前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入された後に、25℃において流動性を失うことを特徴とする、耐火補強構造。 - 中空部を有する建築部材の内部に熱膨張性耐火材料が注入されてなる耐火補強建築部材を含む耐火補強構造であって、
前記建築部材が、長手方向に沿って内部に空洞が形成されている枠材と、耐火性を有する板材と、を少なくとも有し、
前記耐火性を有する板材が、前記枠材により支持され、
前記熱膨張性耐火材料が、前記枠材の内部の空洞に注入されている、請求項1記載の耐火補強構造。 - 建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に、熱膨張性耐火材料が注入されてなる耐火補強建築部材を含む耐火補強構造であって、
前記建築部材が二以上の板材を備え、
前記熱膨張性耐火材料が、互いに向き合う板材同士の間に形成される空間に注入されている、請求項1に記載の耐火補強構造。 - 構造物の仕切り部に設けられた区画と、前記区画に設けられた貫通孔と、前記貫通孔を挿通する配管類とを含む耐火補強構造であって、
前記建築部材の隙間が、前記貫通孔の内面と、前記配管類の外面、との隙間であり、
前記熱膨張性耐火材料が、前記貫通孔の内面と前記配管類の外面との隙間に注入されている、請求項1に記載の耐火補強構造。 - 前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に、網状シートが設置されている、請求項3に記載の耐火補強構造。
- 前記熱膨張性耐火材料が、反応硬化性樹脂成分、熱膨張成分および無機充填材を少なくとも含む、請求項1に記載の耐火補強構造。
- 前記熱膨張性耐火材料に含まれる反応硬化性樹脂成分が、ウレタン樹脂フォーム、イソシアヌレート樹脂フォーム、エポキシ樹脂フォーム、フェノール樹脂フォーム、尿素樹脂フォーム、不飽和ポリエステル樹脂フォーム、アルキド樹脂フォーム、メラミン樹脂フォーム、ジアリルフタレート樹脂フォームおよびシリコーン樹脂フォームからなる群から選ばれる少なくとも一つである、請求項6に記載の耐火補強構造。
- 前記熱膨張性耐火材料に含まれる熱膨張成分が、熱膨張性黒鉛および熱膨張性樹脂組成物の成形体粉砕品の少なくとも一方を含む、請求項7に記載の耐火補強構造。
- 前記熱膨張性耐火材料が、リン化合物を含む、請求項8に記載の耐火補強構造。
- 前記熱膨張性耐火材料に含まれる無機充填材が、炭酸カルシウムを含む、請求項9に記載の耐火補強構造。
- 構造物の開口部に設置される建築部材に対する耐火補強方法であって、
25℃における粘度が1000〜100000 mPa・sの範囲である熱膨張性耐火材料を前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入する工程と、
前記熱膨張性耐火材料を前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方で反応させて、前記熱膨張性耐火材料の流動性を失わせる工程と、
を少なくとも有することを特徴とする、建築部材の耐火補強方法。 - 前記建築部材が、長手方向に沿って内部に空洞が形成されている枠材と、耐火性を有する板材と、を少なくとも有し、
前記耐火性を有する板材が、前記枠材により支持され、
前記熱膨張性耐火材料を、前記枠材の内部の空洞に注入する工程と、
前記熱膨張性耐火材料を、前記枠材の内部の空洞で反応させて、前記熱膨張性耐火材料の流動性を失わせる工程と、
を有する、請求項11に記載の建築部材の耐火補強方法。 - 前記建築部材が、二以上の板材を備え、
前記熱膨張性耐火材料を、互いに向き合う板材同士の間に形成される空間に注入する工程と、
前記熱膨張性耐火材料を前記空間内部で反応させて、前記熱膨張性耐火材料の流動性を失わせる工程と、
を有する、請求項11に記載の建築部材の耐火補強方法。 - 前記建築部材が、構造物の仕切り部に設けられた区画と、前記区画に設けられた貫通孔と、前記貫通孔を挿通する配管類とを含み、
前記熱膨張性耐火材料を、前記貫通孔の内面と前記配管類の外面との隙間に注入する工程と、
前記熱膨張性耐火材料を、前記貫通孔の内面と前記配管類の外面との隙間で反応させて、前記熱膨張性耐火材料の流動性を失わせる工程と、
を有する、請求項11に記載の建築部材の耐火補強方法。 - 前記熱膨張性耐火材料が、反応硬化性樹脂成分、熱膨張成分および無機充填材を少なくとも含む請求項11に記載の建築部材の耐火補強方法。
- 前記熱膨張性耐火材料に含まれる反応硬化性樹脂成分が、ウレタン樹脂フォーム、イソシアヌレート樹脂フォーム、エポキシ樹脂フォーム、フェノール樹脂フォーム、尿素樹脂フォーム、不飽和ポリエステル樹脂フォーム、アルキド樹脂フォーム、メラミン樹脂フォーム、ジアリルフタレート樹脂フォームおよびシリコーン樹脂フォームからなる群から選ばれる少なくとも一つである、請求項12に記載の建築部材の耐火補強方法。
- 前記熱膨張性耐火材料を入れた袋類を使用する耐火補強方法であって、
前記熱膨張性耐火材料を前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入する工程が、
前記袋類に入れられた前記熱膨張性耐火材料に含まれる反応硬化性樹脂成分の膨張を開始させる工程と、
膨張を開始した反応硬化性樹脂成分を含む熱膨張性耐火材料を前記袋類から放出させる工程と、
放出された熱膨張性耐火材料を、前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入する工程と、
を含む、請求項16に記載の建築部材の耐火補強方法。 - 前記建築部材が、配管類、扉、サッシ、壁、屋根または床のいずれかであり、
前記耐火補強建築部材が、熱膨張性耐火材料が注入されてなり、
前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入される前の前記熱膨張性耐火材料の25℃における粘度が、1000〜100000mPa・sの範囲であり、
前記熱膨張性耐火材料が、前記建築部材の隙間および内部の少なくとも一方に注入された後に、25℃において流動性を失うことを特徴とする、請求項1〜10のいずれかに記載の耐火補強構造に使用するための耐火補強建築部材。 - 中空部を有する建築部材の内部に前記熱膨張性耐火材料が注入されてなる耐火補強建築部材であって、請求項18に記載の耐火補強建築部材。
- 前記熱膨張性耐火材料が、
前記枠材の内部の空洞のうち最も外側にある空洞の内面
および
前記板材同士の間に形成される空間のうち最も外側にある空間の内面
の少なくとも一方に接して注入されている、請求項18または19に記載の耐火補強構造用の耐火補強建築部材。 - 前記建築部材が、合成樹脂材、金属材、木材および無機材からなる群より選ばれる少なくとも一つからなる、請求項18または19に記載の耐火補強建築部材。
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