JPWO2012144248A1 - 油井用電縫鋼管及び油井用電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
5CT P110相当の強度(降伏応力YS:758〜965MPa、引張強さTS:862MPa以上)を有し、さらに、靭性に優れた油井用電縫鋼管及び油井用電縫鋼管の製造方法に関する。
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が15〜40である組成を有する、油井用電縫鋼管。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
[2]質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[3]降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[4]引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[5]降伏比が85%〜95%である、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[6]前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[7]降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、[2]に記載の油井用電縫鋼管。
[8]引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、[2]に記載の油井用電縫鋼管。
[9]降伏比が85%〜95%である、[2]に記載の油井用電縫鋼管。
[10]前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、[2]に記載の油井用電縫鋼管。
[11]質量%で、
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が15〜40である組成の鋼片を熱間圧延し、300℃以下で巻取り熱延鋼板としたのち、当該熱延鋼板を管状に形成するとともに、突き合わせ面を電縫溶接することで製造された、油井用電縫鋼管。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
[12]質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、[11]に記載の熱延鋼板。
[13]電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わずに製造する、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[14]降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[15]引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[16]降伏比が85%〜95%である、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[17]前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[18]電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わずに製造する、[12]に記載の油井用電縫鋼管。
[19]降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、[12]に記載の油井用電縫鋼管。
[20]引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、[12]に記載の油井用電縫鋼管。
[21]降伏比が85%〜95%である、[12]に記載の油井用電縫鋼管。
[22]前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、[12]に記載の油井用電縫鋼管。
[23]質量%で、
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が15〜40である組成の鋼片を熱間圧延し、300℃以下で巻取り熱延鋼板としたのち、当該熱延鋼板を管状に成形するとともに、突合わせ面を電縫溶接する、油井用電縫鋼管の製造方法。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
[24]質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、[23]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
[25]650〜300℃の範囲における冷却速度を、15〜50℃/sとする、[23]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
[26]電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わない、[23]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
[27]650〜300℃の範囲における冷却速度を、15〜50℃/sとする、[24]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
[28]電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わない、[24]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
Cは、本実施形態においては、引張強度を高め、冷間における造管工程での加工硬化を利用して強度を向上させ、靭性を確保するために重要な元素である。一般に、C量が増加すると、降伏比が低下することが知られている。この理由は必ずしも明確ではないが、単相鋼の場合は、炭化物量が多くなることで加工硬化が大きくなり、結果として引張強度が高まるが、析出強化による降伏強さの上昇が抑制されるためであると推定される。また、二相鋼の場合はマルテンサイトなどの硬質相が硬くなり、相対的に引張強度が高くなり、その結果降伏比が低下すると推定される。
Siは、脱酸や強度向上に有用な元素である。Si含有量の下限は、脱酸の効果を十分に確保するため、0.03%とする。一方、Siが多量に含有されると、靭性や溶接性を劣化させるため、上限を0.5%とする。
Mnは、焼入れ性を向上させる元素であり、組織をベイナイトとし、強度を確保するために有用である。Mn含有量の下限は、強度、低温靭性の向上の効果を十分に発揮させるため、0.80%とする。一方、Mnも、多量に含有するとSiと同様に、靭性や溶接性が劣化されるおそれがあるため、上限を、2.2%とする。
Pは、不純物であり、低温靭性を劣化させる元素であるため、その含有量は少なければ少ない程望ましい。ただし、製鋼段階でのコストと上記のような特性とのバランスを図る必要があり、本実施形態においては、上限を、0.03%とする。好ましい上限は0.02%である。
Sは、P同様、不純物として存在している元素である。Sの含有量もまた、少なければ少ない程望ましく、Sの含有量の低減することによりMnSを低減して、靭性を向上させることが可能となる。ただし、製鋼段階でのコストを考慮して、上限を、0.003%とする。
Alは通常脱酸材として鋼材中に含まれる元素であるが、含有量が0.08%を超えるとAl系非金属介在物が増加して鋼材の清浄度を害し、靭性が劣化するおそれがあるため上限を0.05%とする。
Nbは、焼入れ性を向上させ、熱間圧延時においてオーステナイトの再結晶を抑制して組織を微細化する元素である。強度及び靭性を向上させるために、本実施形態においては、Nb含有量の下限を0.01%とする。
Tiは微細なTiNを形成し、スラブ再加熱時、及びHAZ部のオーステナイト粒の粗大化を抑制してミクロ組織の微細化に寄与する。また、後述するN量が多すぎると、Bと結合してBNを生成してしまうため、焼入れ性に有効に作用する固溶B量が減少してしまう。一方で、Tiを含有させることで、TiNとして固溶Nを固定して固溶Nを無くすとともに、BNの生成を抑制して、焼入れ性の向上に寄与する固溶Bを確保することができる。これらの目的のために、Ti量は0.005%以上、かつ、3.4N(各々質量%)超添加する。
Nは、不純物であり、N量が多すぎると、TiNが過度に増大して表面疵、靭性劣化等の弊害が生じるおそれがあるので、その上限を0.008%とする。一方、鋼中に微細なTiNが形成されると、スラブ再加熱時、及びHAZ部のオーステナイト粒の粗大化を抑制してミクロ組織を微細化し、母材及びHAZ部の低温靭性の改善に寄与する。
Bは、本実施形態において、焼入れ性を確保し、ポリゴナル・フェライトの生成を抑制して均一なベイナイト組織を得て、強度を向上させるために重要な元素である。また、Bは、焼入れ時に粒界に偏析して、粒界エネルギーを低下させ、微量の添加でも焼入れ性の向上に寄与する元素であり、B含有量の下限を0.0005%とする。B含有量が0.0005%未満であると、高価な合金元素を多量に添加することが必要になるため、合金コストを削減するためにも、0.0005%以上のBを添加することが必要である。
以下、本実施形態におけるVC90の限定理由ついて詳細に説明する。
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+[Mo])・・・(2)
具体的には、鋼管の軸方向(圧延方向)の全厚試験片を引張試験片として上記電縫鋼管より採取し、引張試験を行い、降伏応力(YS:0.2%オフセット)及び引張強さ(TS)を測定した。ここで、全厚試験片及び引張試験片は、電縫鋼管のシーム部から周方向に90°の位置に対応する部分から採取した。また得られたYS及びTSより降伏比(Y/T)を求めた。なお、YSが758〜965MPa、TSが862MPa以上及び降伏比(Y/T)が85%以上を良好として評価した。更に、得られた引張試験結果を参照し、降伏点伸びが存在するか否かを評価した。これらの測定結果を表2に示す。また、ミクロ組織は、シーム部から90°位置の圧延方向に平行な断面で、表層からt/4位置をナイタールエッチして観察した。
靭性については、周方向(圧延垂直方向)のフルサイズVノッチシャルピー試験片を電縫鋼管より採取し、Vノッチシャルピー試験を行い、0℃での吸収エネルギー(CVN値)を測定した。ここで、フルサイズVノッチシャルピー試験片は、電縫鋼管のシーム部から周方向に90°の位置に対応する部分から採取した。
一方、試験番号15では、焼入れ性の指標であるVC90が本発明の範囲を超えたため、強度及び降伏比が低下してしまった。
一方、試験番号17では、Cの含有量が本発明の範囲を超えたため、降伏比及び靭性が低下してしまった。
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が14.7〜40である組成を有する、油井用電縫鋼管。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
[2]質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[3]降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[4]引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[5]降伏比が85%〜95%である、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[6]前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[7]降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、[2]に記載の油井用電縫鋼管。
[8]引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、[2]に記載の油井用電縫鋼管。
[9]降伏比が85%〜95%である、[2]に記載の油井用電縫鋼管。
[10]前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、[2]に記載の油井用電縫鋼管。
[11]質量%で、
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が14.7〜40である組成の鋼片を熱間圧延し、300℃以下で巻取り熱延鋼板としたのち、当該熱延鋼板を管状に形成するとともに、突き合わせ面を電縫溶接することで製造された、油井用電縫鋼管。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
[12]質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[13]電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わずに製造する、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[14]降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[15]引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[16]降伏比が85%〜95%である、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[17]前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、[11]に記載の油井用電縫鋼管。
[18]電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わずに製造する、[12]に記載の油井用電縫鋼管。
[19]降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、[12]に記載の油井用電縫鋼管。
[20]引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、[12]に記載の油井用電縫鋼管。
[21]降伏比が85%〜95%である、[12]に記載の油井用電縫鋼管。
[22]前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、[12]に記載の油井用電縫鋼管。
[23]質量%で、
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が14.7〜40である組成の鋼片を熱間圧延し、300℃以下で巻取り熱延鋼板としたのち、当該熱延鋼板を管状に成形するとともに、突合わせ面を電縫溶接する、油井用電縫鋼管の製造方法。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
[24]質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、[23]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
[25]650〜300℃の範囲における冷却速度を、15〜50℃/sとする、[23]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
[26]電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わない、[23]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
[27]650〜300℃の範囲における冷却速度を、15〜50℃/sとする、[24]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
[28]電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わない、[24]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
以下、本実施形態におけるVC90の限定理由ついて詳細に説明する。
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が15〜40である組成を有し、
降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上であり、
降伏比が85%〜95%であり、
引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、油井用電縫鋼管。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
[2] 質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[3] 前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、[1]に記載の油井用電縫鋼管。
[4] 質量%で、
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が15〜40である組成の鋼片を熱間圧延し、300℃以下で巻取り熱延鋼板としたのち、当該熱延鋼板を管状に形成するとともに、突き合わせ面を電縫溶接することで製造され、
降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上であり、
降伏比が85%〜95%であり、
引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、油井用電縫鋼管。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
[5] 質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、[4]に記載の油井用電縫鋼管。
[6]電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わずに製造する、[4]に記載の油井用電縫鋼管。
[7] 前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、[4]に記載の油井用電縫鋼管。
[8] 質量%で、
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が15〜40である組成の鋼片を熱間圧延し、300℃以下で巻取り熱延鋼板としたのち、当該熱延鋼板を管状に成形するとともに、突合わせ面を電縫溶接する、降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上であり、降伏比が85%〜95%であり、引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない油井用電縫鋼管の製造方法。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
[9] 質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、[8]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
[10] 650〜300℃の範囲における冷却速度を、15〜50℃/sとする、[8]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
[11] 電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わない、[8]に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
以下、本実施形態におけるVC90の限定理由ついて詳細に説明する。
Claims (28)
- 質量%で、
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が15〜40である組成を有する、油井用電縫鋼管。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
- 質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、請求項1に記載の油井用電縫鋼管。 - 降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、請求項1に記載の油井用電縫鋼管。
- 引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、請求項1に記載の油井用電縫鋼管。
- 降伏比が85%〜95%である、請求項1に記載の油井用電縫鋼管。
- 前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、請求項1に記載の油井用電縫鋼管。
- 降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、請求項2に記載の油井用電縫鋼管。
- 引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、請求項2に記載の油井用電縫鋼管。
- 降伏比が85%〜95%である、請求項2に記載の油井用電縫鋼管。
- 前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、請求項2に記載の油井用電縫鋼管。
- 質量%で、
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が15〜40である組成の鋼片を熱間圧延し、300℃以下で巻取り熱延鋼板としたのち、当該熱延鋼板を管状に形成するとともに、突き合わせ面を電縫溶接することで製造された、油井用電縫鋼管。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
- 質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、請求項11に記載の熱延鋼板。 - 電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わずに製造する、請求項11に記載の油井用電縫鋼管。
- 降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、請求項11に記載の油井用電縫鋼管。
- 引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、請求項11に記載の油井用電縫鋼管。
- 降伏比が85%〜95%である、請求項11に記載の油井用電縫鋼管。
- 前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、請求項11に記載の油井用電縫鋼管。
- 電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わずに製造する、請求項12に記載の油井用電縫鋼管。
- 降伏応力が758〜965MPaであり、かつ、引張強さが862MPa以上である、請求項12に記載の油井用電縫鋼管。
- 引張試験の試験結果において降伏点伸びが存在しない、請求項12に記載の油井用電縫鋼管。
- 降伏比が85%〜95%である、請求項12に記載の油井用電縫鋼管。
- 前記油井用電縫鋼管の電縫溶接部以外の組織は、ベイナイトの均一組織からなる、請求項12に記載の油井用電縫鋼管。
- 質量%で、
C:0.05〜0.12%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.80〜2.2%、
P:0.03%以下、
S:0.003%以下、
Al:0.08%以下、
Nb:0.01%〜0.10%、
Ti:0.005〜0.03%、
B:0.0005〜0.0030%、
N:0.008%以下、
をそれぞれ含有し、Ti>3.4Nを満足し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C含有量(%)を[C]、Si含有量(%)を[Si]、Mn含有量(%)を[Mn]、Ni含有量を[Ni]、Cu含有量(%)を[Cu]、Cr含有量(%)を[Cr]、Mo含有量(%)を[Mo]としたとき、下記式(1)で規定されるVC90が15〜40である組成の鋼片を熱間圧延し、300℃以下で巻取り熱延鋼板としたのち、当該熱延鋼板を管状に成形するとともに、突合わせ面を電縫溶接する、油井用電縫鋼管の製造方法。
logVC90=2.94−0.75(2.7[C]+0.4[Si]+[Mn]
+0.45[Ni]+0.45[Cu]+0.8[Cr]+2[Mo])・・・(1)
- 質量%で、
Ni:1%以下、
Cu:1%以下、
Mo:0.3%以下、
Cr:0.8%以下、
V:0.1%以下、
Ca:0.0060%以下
から選ばれる1種又は2種以上を更に含有する、請求項23に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。 - 650〜300℃の範囲における冷却速度を、15〜50℃/sとする、請求項23に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
- 電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わない、請求項23に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
- 650〜300℃の範囲における冷却速度を、15〜50℃/sとする、請求項24に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
- 電縫溶接後に管体に対する熱処理を行わない、請求項24に記載の油井用電縫鋼管の製造方法。
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