JPWO2008123401A1 - 二軸延伸ブロー成形容器及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
すなわち、ポリトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂は、ポリエチレンテレフタレートと近似した熱特性を有するポリエステル樹脂であると共に、優れたガスバリア性を有しているため、従来ポリエチレンテレフタレートと積層して用いられていた他種のガスバリア性樹脂等を用いる場合に比して、熱成形性に優れ、しかもポリエチレンテレフタレートと同じポリエステル樹脂であるため、ポリエチレンテレフタレートとの多層容器は優れたリサイクル適性を有している。
また、リサイクル樹脂に要求される材料評価基準としては、(i)構成材料が衛生安全上問題あるものでないこと(衛生性)、(ii)アルカリ洗浄で変色、変質、劣化などが発生しないこと(再生処理適性)、及び(iii)再利用適性評価基準を満足することが必要であり、ポリトリメチレンナフタレート及びポリエチレンテレフタレートからなる多層容器においては、上記(i)及び(ii)を満足するものであるが上記(iii)の点で未だ十分満足するものではなかった。すなわち、ポリトリメチレンナフタレート及びポリエチレンテレフタレートは非相溶の関係にあるため、単にこれらを粉砕し溶融して再生処理を行っても、ブレンド物は白濁し、透明な再製品化物を得ることができない。
このような問題を解決するために、ポリトリメチレンナフタレート及びポリエチレンテレフタレートのエステル交換反応を進行させるためにブレンド物の再生処理時の熱負荷を高めることが行われるが、分子量の低下や色調の悪化を生じる。また新たにエステル交換反応触媒を添加することも考えられるが、材料コストの点で好ましくない。
本発明の他の目的は、かかるトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層及びエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂を有する多層容器から、透明性に優れたリサイクルポリエステル樹脂の製造方法を提供することである。
tanδ極大温度≧90℃ 且つ tanδ極大値≦0.4
の関係を満足すること、のいずれか一方或いは両方を満足することを特徴とする二軸延伸ブロー成形容器が提供される。
尚、DSCによるTc1発熱量とは、示差走査熱量計(DSC)で測定した結晶化に伴う発熱ピークにおける熱量を意味する。
1.トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂が、ホモポリトリメチレンナフタレートであること、
2.トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂層を中間層とし、内外層がエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂(以下、「PET」ということがある)から成る多層構造を有すること、
3.多層構造における、エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂が、該エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂層を熱処理することによる固有粘度の差が0.25dL/g以上であること、
4.多層構造における、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂層の、容器胴部における全層厚みに対する厚み比率が0.1〜15%であること、
5.底部の形状が、耐圧形状であること、
が好適である。
本発明の二軸延伸ブロー成形容器の製造方法においては、プリフォームが、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を中間層とし、内外層としてエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂からなる内外層を有するものであること、が好適である。
またトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂は特に、炭酸ガスバリア性に優れていることから、底部形状を所謂ペタロイド形状に代表されるような耐圧形状にすることによって、特に優れた耐圧性容器とすることができる。
本発明の二軸延伸ブロー成形容器においては、動的粘弾性(DMA)測定におけるtanδの極大値及びtanδの極大温度、或いは示差走査熱量計(DSC)による発熱量により、本発明の二軸延伸ブロー成形容器が有すべき優れたガスバリア性が2つのパラメータにより定量的に規定されているため、均一なサンプル採取が難しい場合にも容易にガスバリア性の評価を行うことが可能となる。
また本発明の二軸延伸ブロー成形容器の製造方法によれば、上述した特徴を有する二軸延伸ブロー成形容器を製造することが可能となる。
更に本発明のリサイクルポリエステル樹脂の製造方法によれば、エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂中の失活していない触媒を有効に利用することにより、エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂及びトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂のエステル交換反応を促進することが可能となって、透明性に優れたリサイクルポリエステル樹脂を製造することが可能となる。
本発明の再生方法によるリサイクル樹脂は、300℃の温度で射出成形することにより成形された3mm厚みの射出成形板におけるHazeが5%以下と、優れた透明性を有していると共に、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂を含有するものであるため、ガスバリア性にも優れているという利点もある。
すなわち、DSC測定におけるTc1発熱量及び動的粘弾性測定値におけるtanδの値はそれぞれ測定法は異なるが、何れも樹脂の結晶化度の情報を含んだパラメータであり、本発明においては、かかるDSC測定におけるTC1発熱量が10J/g以下であること、或いは容器胴部の動的粘弾性測定値において、tanδ極大温度が90℃以上であり且つtanδ極大値が0.4以下であること、の一方或いは両方を満足するトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を有する容器が、優れたガスバリア性を発現することが可能になるという知見に基づくものである。
尚、動的粘弾性(DMA)測定におけるtanδの値は、損失弾性率E’’を貯蔵弾性率E’で除した値、すなわち、その値は損失成分に寄与する非晶部分と、貯蔵成分に寄与する結晶部の比であることから、その絶対値が小さいということは結晶化度が高く、またtanδ極大温度が高いということは非晶部における緊張拘束の割合が多い状態になっていること、すなわち結晶化により誘起された非晶部のポリマー鎖の緊張、拘束が多く、見かけのガラス転移温度の上昇やガスの透過経路となる所謂フリーボリュームの減少を生じ、これにより本発明の二軸延伸ブロー成形容器は優れたガスバリア性を発現することが可能となる。
本発明者等はトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂は延伸可能温度範囲内において発現するガスバリア性が大きく変化し、低温延伸されたトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂の延伸成形物はガスバリア性に劣ることを見出した。すなわち、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を有する二軸延伸ブロー成形容器を成形する場合、ポリエチレンテレフタレートのような通常のポリエステル樹脂から成る二軸延伸ブロー成形容器を成形する延伸条件及び熱固定条件で成形した場合には、DSC測定におけるTc1発熱量及び動的粘弾性測定値におけるtanδの値が上記範囲内に入らず、結果としてトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂が有する優れたガスバリア性が十分に発現されない容器しか得られない。
前述したとおり、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂とエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂は一般に相溶性がないため、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層及びエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を有する多層容器においては、単にこれを粉砕して溶融しても、混合物は相分離し白濁してしまう。
本発明のリサイクルポリエステル樹脂の製造方法においては、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層及びエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を有する多層容器において、用いるエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂として熱処理前後の固有粘度の差が0.25dL/g以上のものを使用することが重要な特徴であり、これにより上述したような問題を生じることのないリサイクルポリエステル樹脂を製造することが可能となる。
尚、固有粘度差を測定するための熱処理条件は、真空150℃の条件で4時間熱処理後、引き続いて真空210℃で5時間熱処理し、この熱処理前後のエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂の固有粘度の差を測定したものである。
すなわち、エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂として、熱処理前後の固有粘度の差が0.25dL/g以上のものを使用して作成された本発明の多層二軸延伸ブロー成形容器を用いてリサイクルポリエステル樹脂の製造を行った場合には、リサイクルポリエスエステル樹脂のヘイズは5%以下であリ、透明性に優れているのに対して(実施例7〜8)、熱処理前後の固有粘度差が0.25dL/g未満のものを使用して作成された本発明の多層二軸延伸ブロー成形容器を用いてリサイクルポリエステル樹脂の製造を行った場合には、リサイクルポリエステル樹脂のヘイズは5%を超えており、透明性の点で、再利用適性評価基準を満足していない。
本発明で用いるトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂は、ジカルボン酸成分として2,6−ナフタレンジカルボン酸を50モル%以上、特に80モル%以上の量で含有し、ジオール成分として1,3-プロパンジオールを50モル%以上、特に80モル%以上の量で含有するものであることが望ましく、特にホモポリトリメチレンナフタレートであることが、ガスバリア性の点から特に好ましい。
また2,6−ナフタレンジカルボン酸以外のジカルボン酸としては、2,7−ナフタレンジカルボン酸、1,5−ナフタレンジカルボン酸、1,4−ナフタレンジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、フタル酸等を挙げることができる。
1,3-プロパンジオール以外のジオール成分としては、エチレングリコール、1,2−プロパンジオール、1,4−ブタンジオール、テトラメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、オクタメチレングリコール、1,6−へキシレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、シクロヘキサンジメタノール、ビスフェノールAのエチレンオキサイド付加物、グリセロール、トリメチロールプロパン等を挙げることができる。
また、本発明で用いるトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂は従来公知の重合方法によって製造されたものを用いることができる。
トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂は、重量比1:1のフェノール/テトラクロロエタン混合溶媒を用い、30℃にて測定した固有粘度が、0.3乃至1.0dL/gの範囲にあることが好ましい。
本発明の多層容器において内外層に用いるエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂としては、ジカルボン酸成分の80モル%以上、特に95モル%以上がテレフタル酸から成り、及びジオール成分の80%以上、特に95モル%以上がエチレングリコールから成るものを使用することができ、特にホモポリエチレンテレフタレートであることが、機械的性質や熱的性質から好ましい。
テレフタル酸以外のカルボン酸成分としては、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、p−β−オキシエトキシ安息香酸、ビフェニル−4,4’−ジカルボン酸、ジフェノキシエタン−4,4’−ジカルボン酸、5−ナトリウムスルホイソフタル酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、アジピン酸、セバシン酸等を挙げることができる。
エチレングリコール以外のジオール成分としては、1,4−ブタンジオール、プロピレングリコール、ネオペンチルグリコール、1,6−へキシレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、シクロヘキサンジメタノール、ビスフェノールAのエチレンオキサイド付加物、グリセロール、トリメチロールプロパン等を挙げることができる。
本発明の多層容器に用いるポリエステル樹脂は、重量比1:1のフェノール/テトラクロロエタン混合溶媒を用い、30℃にて測定した固有粘度が、0.4乃至1.5dL/gの範囲にあることが好ましい。
また本発明の多層容器に用いるエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂においては、前述したように、真空150℃で4時間及び210℃で5時間での条件で熱処理を行った前後における固有粘度の差が0.25dL/g以上、特に0.25乃至0.5dL/gの範囲にあることが特に好適である。このような触媒失活していないエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂としては、一般に耐熱グレードのものは触媒失活されているので、耐熱グレード以外のもの、例えば耐圧グレードのものを使用することが好適である。
本発明の内外層に用いるポリエステル樹脂には、それ自体公知の樹脂用配合剤、例えば着色剤、抗酸化剤、安定剤、各種帯電防止剤、離型剤、滑剤、核剤等を最終成形品の品質を損なわない範囲で公知の処方に従って配合することができる。
本発明の二軸延伸ブロー成形容器は、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を有する限り、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂の単層容器でも、或いはトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層の他、他の樹脂層、好適にはエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を有する多層容器であってもよい。
多層容器は、エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る内外層、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る中間層を少なくとも1層有する限り種々の層構成を採用することができ、図2に示すように、エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る内層1及び外層2の間にトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る中間層3を有する層構成のものでもよいし、図3に示すように、エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る内層1及び外層2に、エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂からなる内層1とエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る中間層4の間及びエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る外層2及びエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る中間層4の間に、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る中間層3a,3bが2つ形成された層構成等であってもよい。
また前述したように、耐圧性容器に使用されるエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂は耐熱性容器に使用されるエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂と異なり、エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂中の重縮合触媒が失活されていないため、熱処理前後での固有粘度差が上記範囲にあり、本発明の耐圧性多層容器は本発明のリサイクルポリエステル樹脂の製造に適したものである。
また多層容器の場合には、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂層の厚みは、容器胴部において全厚みの0.1乃至15%の範囲にあることが好ましい。上記範囲よりもトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂層が薄い場合には十分なガスバリア性を得ることができず、一方上記範囲よりもトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂層が厚いと経済性に劣ると共にリサイクル性の点で望ましくない。
本発明の二軸延伸ブロー成形容器は、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る単層プリフォーム、或いは上述した多層プリフォームを用いて、従来公知の二軸延伸ブロー成形方法により成形されるが、この二軸延伸ブロー成形に際して、
(i)110乃至130℃、特に110乃至120℃の延伸温度での二軸延伸ブロー成形、
(ii)90乃至150℃、特に90乃至120℃の温度の金型で二軸延伸ブロー成形すると共にヒートセット、
(iii)110乃至130℃、特に110乃至120℃の延伸温度、90乃至150℃、特に90乃至120℃の金型で二軸延伸ブロー成形すると共にヒートセット、
の何れかを採用することが重要な特徴である。ここで、プリフォームの加熱温度、即ち延伸温度は、延伸ブロー成形される直前のプリフォームの外表面温度であり、放射温度計、熱画像測定器等によって測定することができる。
これら何れの方式による場合にも、形成されるプリフォームは過冷却状態、即ち非晶質状態にあるべきであり、またトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る中間層は、エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る内外層中に内封されていることが好ましい。
多層プリフォームの成形とその延伸ブロー成形とは、上記の通りコールドパリソン方式で実施することが好ましいが、形成される多層プリフォームを完全に冷却しないで延伸ブロー成形を行うホットパリソン方式にも適用できる。
すなわち上記温度よりもプリフォームの温度が低い場合には、プリフォームの肉厚方向に低温部分が存在し、全層にわたってトリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂が本来有するガスバリア性を十分に発現することができない。一方上記範囲よりも大きい場合には、プリフォームが軟化して延伸ブロー成形時に芯ズレを生じて成形性が悪化して、得られる多層容器の肉厚分布が不均一になったり、プリフォームが延伸ブロー成形前に結晶化してしまい、成形が不可能となる。
本発明においては、プリフォームを上記延伸温度に加熱するためのプリフォームの予備加熱に際して、プリフォーム内部に高温に加熱された加熱体を挿入しプリフォームを内部から加熱することも有効である。内部加熱に用いる加熱体の温度は、200乃至600℃の範囲にあることが好ましく、一般にプリフォームの予備加熱の際に1乃至120秒間加熱される。
またブロー温度雰囲気の低温化を防止するために、ブローエアーとして90乃至200℃のホットエアーを用いることが好ましい。
本発明の二軸延伸ブロー成形容器の製造方法においては、上記(i)又は(ii)の何れか一方、或いは(i)及び(ii)の両方である(iii)を、二軸延伸ブロー成形方法に採用することにより、上述した特性を有する二軸延伸ブロー成形容器を製造することができる。
本発明のリサイクルポリエステル樹脂の製造方法は、前述した通り、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層及び熱処理前後の固有粘度の差が0.25dL/g以上のエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を有する本発明の多層の二軸延伸ブロー成形容器を用いる以外は、従来公知の方法により行うことができる。
すなわち、洗浄後の上記多層容器を、最大径が5乃至20mm程度のフレーク状に粉砕し、これをエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂の融点(Tm)を基準としてTm+20乃至Tm+50℃の範囲で、押出機中での滞留時間が0.5乃至10分の範囲となる条件で溶融混練し、この溶融樹脂を押出して、ペレット状、繊維状、シート、フィルム等所望の形状に成形することが可能となる。
また溶融混練時に必要により前述した樹脂用配合剤を従来公知の処方で配合することもできる。
1.Tc1発熱量の測定
ボトル胴部より、ポリトリメチレンナフタレート樹脂層を切り出し、示差走査熱量計(EXSTAR6000 DSC:セイコーインスツルメンツ(株))を用いて、20℃より10℃/分の速度で290℃まで昇温したときに、100℃近辺において観測される結晶化ピーク(Tc1)の発熱量を測定した。
ボトル胴部より、ポリトリメチレンナフタレート樹脂層を切り出し、巾10mm×長さ30mm大の試験片を長さ方向がボトル高さ方向となるように切り出し、粘弾性スペクトロメータ(EXSTAR6000 DMS:セイコーインスツルメンツ(株))を用いて以下の条件で測定を行った。サンプルの大きさ、厚みに応じて、最小張力及び標点間距離は適宜調整を行った。得られたtanδ曲線から、tanδ極大値及びtanδ極大温度を導出した。
測定モード : 引っ張り正弦波モード
試験片標点間距離:5〜20mm
周波数:1Hz
最小張力:50〜100mN
昇温プロファイル:25℃から210℃まで2℃/分にて昇温
ボトル内に初期内圧が0.4MPaとなるように、必要量のドライアイスを入れ、セプタム付きアルミキャップにて密栓した。25℃50%R.H.条件にて保管して、2週間おき12週間区まで、各経時区においてボトルの内圧測定を行った。2週間区〜12週間区間における、経時区に対する内圧のプロットから最小二乗法で求めた圧力降下直線の傾きを求め、炭酸ガスバリア性指標とした。
・ 熱処理前サンプルの作成
ボトル口部よりポリエチレンテレフタレート樹脂を切り出し固有粘度測定に供した。
・ 熱処理後サンプルの作成
ボトル口部よりポリエチレンテレフタレート樹脂を切り出し、凍結粉砕機(日本分析工業(株)製:JFC−300)により粉末化した。その後、粗大粒をメッシュ(目開き710μm)にて除去し、アルミホイルシャーレ内に薄く敷きつめた。これを、プログラム真空オーブン(東京理化器械(株)製:VOS−450VD)内に入れ、真空下(1Toll以下)で150℃4時間後、引き続き真空210℃5時間の熱処理を行った。
・ 固有粘度測定
ウベローデ毛細管粘度計を用い熱処理前後サンプルの固有粘度測定を行った。測定条件は以下の通りである。
溶媒組成:フェノール:1,1,2,2−テトラクロロエタン=1:1(重量比)
測定温度:30℃
ハギンス定数: 0.33
成形されたボトルをプラスチック粉砕器[(株)ホーライ]で粉砕してフレーク化した。メッシュサイズは8mm径のものを用いた。このフレークを真空ベント式二軸押出機[TEM35B:東芝機械(株)]により、ストランド形状に溶融押出(設定温度290℃)して、冷却水槽、冷却コンベア、カッターからなる造粒設備を用い、非晶状態のリサイクルポリエステル樹脂ペレットを得た。次に、このペレットを撹拌式真空乾燥機[45MV型加熱式:ダルトン(株)]にて150℃真空下で4時間加熱乾燥後、引き続き真空210℃で5時間結晶化処理を行い、シート金型を装備した射出成形機(NN75JS:(株)新潟鐵工所)のホッパーに供給し、設定温度300℃、サイクルタイム45秒の条件で3mm厚みのシートの成形を行った。射出成形の際は、滞留時間が定常化するまで十分な数の成形を行った後にサンプルを採取し、Haze測定を行った。3mm厚みの射出成形板のHazeは、カラーコンピュータ[SM−4:スガ試験器(株)]を用いて測定した。測定値は3点の平均値をとった。
(実施例1)
乾燥処理済みのホモポリトリメチレンナフタレート樹脂(固有粘度:0.72dL/g)を射出成形機(NN75JS:(株)新潟鐵工所)のホッパーへ供給し、バレル設定温度を280℃、サイクルタイム30秒にて射出成形して、重量32g、口径28mmのボトル用単層プリフォームを成形した。
次いで、前記プリフォームを外側より赤外線ヒーター、内部から加熱鉄芯によって延伸温度118℃に加熱し、胴部のおおよその延伸倍率が縦3倍、横3倍、面積9倍の条件で二軸延伸ブロー成形を行い、ブロー金型の温度及びブローエアー温度をいずれも室温(25℃)とし、離型前のブローエアー排気時に容器内に室温(25℃)のクーリングエアーを導入し、肉厚が胴部中央付近で0.35〜0.4mm、満注内容量522mlの図1に示す形状の単層延伸ブローボトルを成形した。
このボトルについて、胴部のTc1、動的粘弾性測定及びボトルの炭酸ガスバリア性の測定を行った。
金型温度を90℃に設定して約2.5秒間のヒートセットを行った以外は実施例1と同様に延伸ブローボトルを成形し、測定を行った。
金型温度を120℃に設定して約2.5秒間のヒートセットを行った以外は実施例1と同様に延伸ブローボトルを成形し、測定を行った。
プリフォームの延伸温度を100℃に設定した以外は実施例1と同様の延伸ブローボトルを成形し、測定を行った。
ポリエチレンテレフタレート樹脂(固有粘度:0.83dL/g)(BK6180B:日本ユニペット(株))からなる単層プリフォームを成形し、次いで、延伸ブロー成形時のプリフォームの延伸温度を100℃に設定した以外は実施例1と同様の延伸ブローボトルを成形し、測定を行った。
(実施例4)
共射出成形機において、乾燥処理済みのポリエチレンテレフタレート樹脂(固有粘度:0.83dl/g)(BK6180B:日本ユニペット(株))を内外層用射出機[A]及び中間層用射出機[B]のホッパーへ供給した。一方、乾燥処理済みのホモポリトリメチレンナフタレート樹脂(固有粘度:0.72dL/g)をバリア層用射出機[C]のホッパーへ供給した。これらの射出機のバレル設定温度を280℃、ホットランナー設定温度を290℃、サイクルタイム30秒として、射出金型内に射出機[A]→[C]→[B]の順に逐次射出して、内層、中間層、外層がポリエチレンテレフタレート樹脂層、内層と中間層、中間層と外層の間にそれぞれポリトリメチレンナフタレート樹脂層を設けた2種5層のボトル用多層プリフォームを成形した。
次いで、前記プリフォームを外側より赤外線ヒーター、内部から加熱鉄芯によって延伸温度104℃に加熱し、胴部のおおよその延伸倍率が縦3倍、横3倍、面積9倍の条件で二軸延伸ブロー成形を行い、ブロー金型の温度を150℃、ブローエアー温度を室温(25℃)として約2.5秒間のヒートセットを行い、全肉厚が胴部中央付近で0.35〜0.4mm、前記ホモポリトリメチレンナフタレート樹脂層(全層)を胴部全層厚みの5%の厚み比率で設けた満注内容量522mlの図1に示す形状の多層延伸ブローボトルを成形した。
このボトルについて、胴部のTc1、動的粘弾性測定及びボトルの炭酸ガスバリア性の測定を行った。
プリフォームの延伸温度を120℃に設定した以外は実施例4と同様に延伸ブローボトルを成形し、測定を行った。
金型温度を120℃に、ブローエアー温度を110〜130℃に設定した以外、実施例4と同様に延伸ブローボトルを成形し、測定を行った。
プリフォームの延伸温度を104℃、ブロー金型の温度を室温(25℃)に設定した以外は実施例4と同様の延伸ブローボトルを成形し、測定を行った。
前述した実施例、比較例の測定結果を表1に示す。
(実施例7)
共射出成形機において、乾燥処理済みのポリエチレンテレフタレート樹脂(固有粘度:0.83dL/g)(5015W:新光合繊)とし、延伸温度を118℃と設定した以外は実施例4と同様の多層延伸ブローボトルを成形した。
このボトルの口部からポリエチレンテレフタレート樹脂を切り出し、前述した熱処理前後のエチレンテレフタレート系樹脂の固有粘度測定を行った。
さらに、この多層ボトルを原料として、前述したリサイクルポリエステル樹脂ペレットの作成及び3mm厚みの射出成形板の成形を行った。射出成形の際は、滞留時間が定常化するまで十分な数の成形を行った後にサンプル採取し、Haze測定を行った。
内層、中間層、外層のポリエチレンテレフタレート樹脂をポリエチレンテレフタレート樹脂(固有粘度:0.83dL/g)(BK6180B:日本ユニペット(株))とすること以外は実施例7と同様に多層延伸ブローボトルを成形し、測定を行った。
内層、中間層、外層のポリエチレンテレフタレート樹脂をポリエチレンテレフタレート樹脂(固有粘度:0.75dL/g)(TR8550F:帝人化成(株))とすること以外は実施例7と同様に多層延伸ブローボトルを成形し、測定を行った。
内層、中間層、外層のポリエチレンテレフタレート樹脂をポリエチレンテレフタレート樹脂(固有粘度:0.75dL/g)(RT543CTHP:日本ユニペット(株))とすること以外は実施例7と同様に多層延伸ブローボトルを成形し、測定を行った。
前述した実施例、比較例における固有粘度測定及びHaze測定の結果を表2に示す。
Claims (9)
- トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を有する二軸延伸ブロー成形容器であって、前記トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂層の少なくとも容器胴部が、
(i)DSC測定におけるTc1発熱量が10J/g以下であること、
(ii)動的粘弾性測定値において、
tanδ極大温度≧90℃ 且つ tanδ極大値≦0.4
の関係を満足すること、
のいずれか一方或いは両方を満足することを特徴とする二軸延伸ブロー成形容器。 - 前記トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂が、ホモポリトリメチレンナフタレートである請求項1記載の二軸延伸ブロー成形容器。
- 前記トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂層を中間層とし、内外層がエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂から成る多層構造を有する請求項1記載の二軸延伸ブロー成形容器。
- 前記エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂が、該エチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂層を熱処理することによる固有粘度の差が0.25dL/g以上のものである請求項3記載の二軸延伸ブロー成形容器。
- 前記トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂層の、容器胴部における全層厚みに対する厚み比率が0.1〜15%である請求項3記載の二軸延伸ブロー成形容器。
- 底部の形状が、耐圧形状である請求項1記載の二軸延伸ブロー成形容器。
- トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を有するプリフォームを、(i)110乃至130℃の延伸温度での二軸延伸ブロー成形、(ii)90乃至150℃の金型で二軸延伸ブロー成形すると共にヒートセット、(iii)110乃至130℃の延伸温度、90乃至150℃の金型で二軸延伸ブロー成形すると共にヒートセット、の何れかを行うことを特徴とする二軸延伸ブロー成形容器の製造方法。
- 前記プリフォームが、トリメチレンナフタレート系ポリエステル樹脂から成る層を中間層とし、内外層としてエチレンテレフタレート系ポリエステル樹脂からなる内外層を有するものである請求項7記載の二軸延伸ブロー成形容器の製造方法。
- 請求項4記載の多層の二軸延伸ブロー成形容器を粉砕したフレークを溶融押出することにより、3mm厚みの射出成形板のHazeが5%以下となるように再生するリサイクルポリエステル樹脂の製造方法。
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