JPWO2007097042A1 - 遠心式空気分級機 - Google Patents
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Abstract
Description
これらの中で、各種鉱工業、セメント工業、製鉄工業などでは、分級の対象となる粉体量が極めて多く、設備投資額やランニングコスト(電気エネルギー費など)が多額になるために、これらのコスト低減は切望されている。また、このことは、資源エネルギーの節約の面でも重要である。一方、これらの工業で扱う粉体の価格は比較的安いために、設備投資額やランニングコストを低減することは、これらの工業の経済性の観点からも強い期待がある。
特に、各種鉱工業、セメント工業、製鉄工業などでは、分級の対象となる粉体量が極めて多く、設備投資額やランニングコスト(電気エネルギー費など)が多額になるために、経済性のみならず資源エネルギーの節約と言った観点からも、遠心式分級機において、分級精度を低下させること無くこれらのコストを低減する技術の確立は強く望まれている。
さらに、分級された後の微粉は、該分級機を通過した多量の空気またはガス中に含まれており、この含塵空気または含塵ガスから微粉を回収するには、大型の集塵装置が必要になる.
そこで、もし、分級精度を低下させること無く空気またはガスの流量を下げることのできる技術が確立できれば、分級機本体の小型化、ファンまたはブロワの小容量化、バグフィルタなどの集塵装置の小容量化が可能になり、設備コスト、ランニングコストの双方が低減できる。
しかし、現有の遠心式分級機を用いて適切な構造変更を行わずに空気またはガスの流量を下げると、先に述べたように分級精度が大幅に低下し、粉体製品の品質(機能)の低下や製品粉体(微粉側もしくは粗粉側のどちらか)の回収率が低下し、結果的に悪化の方向になる。
この発明は、上記事情に鑑み、従来より少ない空気又はガス流量により、要求される分級性能を得ることを目的とする。
本件発明者は、第1図および第2図に例示した既存の遠心式分級機について、何らかの構造変更を施すことによって、分級に必要な空気またはガス流量を減らすことができないか検討した。
第1図及び第2図に示す遠心式分級機の代表的な例は、下部を円錐状のホッパhとしたケーシングkと、該ケーシング円筒状部接線方向に向けた空気供給口7と、前記ケーシング頂部に取り付けた微粉排出口8と、前記ケーシング円筒部内のほぼ中心に取り付けられ、モータMにより回転するロータ回転軸10と、前記回転軸10に固定した回転板11と、粉体供給口1から粉体原料3が落下する位置に取り付けた分散板2と、一端を前記回転板11に固定し、他端を分散板2に固定した複数のロータブレード5と、該ロータブレード5に取り付けられ、前記分散板2と前記回転板11間で構成される分級室を複数階に仕切る仕切板9と、前記ケーシングk内に設けられ、前記ロータブレード5と分級空間12を介して対向するガイドベーン4と、を備えている。なお、第1図と第2図の遠心式空気分級機は、その構成効果に於いて基本的に同一であるが、第1図の分級機は、円筒のロータ、即ち、回転板11の径と分散板2の径が同一に形成され、ガイドベーン4及びロータブレード5がロータ回転軸10と平行(垂直状)に設けられているのに対し、第2図の分級機は、円錐台のロータ、即ち、回転板11の径が分散板2のそれより小さく形成され、ロータブレード5及びガイドベーン4がロータ回転軸10に対して傾斜角θ1、θ2傾斜している点で、相違している。なお、この傾斜角θ1、θ2は、例えば、0〜40度の範囲で適宜選択される。
従来からの常識として、同一の分級機において、分級に用いる空気又はガス(以下、単に、「分級用空気」という)の流量を減らすと、分級精度や製品回収率は大幅に低下することが事実としてわかっている。
そこで、本件発明者は、この事実を詳細に分析した結果、ロータの回転速度と分級用空気速度のロータ半径方向内側向き成分が分級精度や製品回収率に大きく影響を及ぼすことが判明した。すなわち、上述のように分級用空気の流量を減らすと、分級精度や回収率が低下するのは、このとき、同一の分離粒子径を保つためにはロータ回転速度も下げる必要が生じ、前述のロータの回転速度と分級用空気速度のロータ半径方向内側向き成分の双方が低下するためである、ということを見出した。
この分析結果は、分級精度や回収率を保つためには、ロータの回転速度と分級用空気速度のロータ半径方向内側向き成分は低下させてはならないと言うことでもあり、多くの設計者によって、経験的に適切な値がほぼ把握され、実用に供されているようである。
更に、本件発明者は、ロータの高さに注目した。分級精度や回収率の向上に関して、この高さには定量的な定説がなく、2つの相反する定性的な説に留まっている。第1番目の説は、「すべての粒子に分級の機会を充分に与えるために、ロータの高さは充分に高くする方が良い。」とするものであり、又、第2番目の説は、「分級時に不必要な大きさの粒子が混入しないように、ロータは低くして素早く分級を完了した方が良い。」とするものである。
第1番目の説については、その考え方を模式的に想像図として示したのが第3図である。この第3図において、第1図、第2図と同一図面符号は、その名称も機能も同一である。粉体供給口1から分散板2上に供給された粉体原料3は、ガイドベーン4と回転するロータブレード5の間の分級空間12に入り、この空間12を落下していく間に、粒子にはたらく遠心力と抗力のバランスによって分級作用を受ける。このバランスは、ロータ6の回転速度と空気供給口7から供給される分級用空気の流量によって決まるが、小さな粒子Bは分級用空気Aとともにロータブレード5の内側に入って微粉排出口8から排出され、微粉(細粉)Bは集塵機(図示省略)で分離・捕集される。
一方、大粉粒子(粗粉)Cは、前記分級空間12を落下し、下方に設置されたコーン部(第3図には省略されている)で回収される。このとき、分級には粒子の移動に基づいた時間を要することと、第3図にも示したように、大きな粒子Cに付着した微粒子Bを解す(分散)には更に長い時間が必要と考えられている。すなわち、このような時間と粒子群の落下時間が正確に計算できれば、ロータ高さの適正値は計算できる。しかし、このような時間や粒子群の落下時間を計算する理論体系は全くできておらず、どんなに高性能のコンピュータを使用しても、計算やシミュレーションができる状態に達していない。また、このような分級機は、頑強な構造を必要とするため金属で作る必要があるなどの問題で、分級機内部の粒子群の挙動を視覚的な方法などで観察することも不可能である。このような状況で、現状では各設計者は、技術的に裏付けられた理由無く、かつ、適正値かどうかわからないままロータの高さを決めざるを得ない。
一方、第2番目の説を実践し、ロータ高さを極めて低くして広く市販されている分級機として、第4図にその例を示す。この第4図において、前記各図と同一図面符号は、その名称も機能も同一である。第4図の15は分級ロータ、16は空気及び原料、17は分散羽根、19は分級羽根、20は粗粉取出し口、21は空気、22はうず巻ケーシング、23は前記分級ロータ15に重合するバランスロータ、24はロータの支持台、25はロータ回転軸、をそれぞれ示す。
この種の遠心式分級機について、本件発明者が実験的に調べた結果は、微粉分級になるほど、かつ粉体供給量が極めて少ない場合に限って分級精度は良いが、粉体供給量が工業スケールにまで増すと、分級精度、製品回収率ともに大幅に低下した。このように、ロータの高さの考え方には定説が無く、従来、その高さの最適設計はそれぞれの設計者の独断によっていたと言える。したがって、分級精度や回収率を保つためにロータの回転速度と分級用空気速度のロータ半径方向内側向き成分は、低下させることなく、適切な高さのロータ高さを調べる必要がある。これには、種々の大きさの当該分級機について種々の高さのロータを製作して実験を行えば、有用な結果は得られるであろうが、数百億円規模の実験になり、この分野においては現実性が全く無い。そこで、本件発明者は、種々検討の結果、これを現実的な方法で調べる方法を見出した。それは、セメント分野などで、実操業分級機として長年、例えば、15年以上使用した遠心式空気分級機を選定し、ロータブレードの摩耗状況を調べることである。
その考え方は、第3図に模式的に想像図を示すように、上方から供給された粉体原料は分級作用を受け、微粉B側(空気と一緒にロータの内部に入って排出される)になるか、粗粉C側(下方に落下して排出される)になるかの境目の粒子径が分離粒子径であって、実際に粒子の分級作用を受けるのがロータブレード5の先端(配列されたロータブレード5の外周部)の位置であるため、この作用を行っている限り、ロータブレード5先端は摩耗が進行するはずである。すなわち、ロータブレード5先端の摩耗状況を、ロータの高さ方向に調べ、当然、上部は摩耗が進んでいるであろうが、下部が全く摩耗していないならばその部分は分級作用をしていない、すなわち、分級機にとって余分であり、割愛しても良いことを意味するものである。
種々の遠心式分空気分級機についてこれを調べてみると、ロータブレードの摩耗は極めて少なく、15年以上使用した遠心式空気分級機を対象に調べないと、目的の調査は達成できないことがわかった。
第5図には、15年以上使用した、大きさおよび処理量の異なるA(第5図(A))、B(第5図(B))、C(第5図(C))、の3種類の実操業当該分級機のロータブレードの摩耗状況を示した。測定した摩耗深さdは、最大でも2mm程度と浅かったが、第5図では、わかりやすくするために、摩耗深さのみ拡大して表現した。
この図からもわかるように、ロータブレード5は、分散板2と回転円板11との間に設けられ、かつ、水平な円環状の仕切板9により複数階に仕切られている。このロータブレード5の摩耗部mは、上部5aから下部5bに向かって少なくなっており、下部5bでは摩耗が検出されなかった。なお、水平仕切り板9のすぐ下の部分の摩耗が少ないのは、仕切板9の先端9a付近から落下した粉体は、重力によって鉛直方向に落下していく間に分級作用を受けながらロータブレード5先端(微粉はさらにロータ内部へ)に向かって進むために、粉体のほとんど存在しない領域ができるためと考えられる。
ここで、ロータブレード5先端の高さ方向において、分級作用を果たしている部分と果たしていない部分の境界を特定するために、第5図に示すように、摩耗深さdの最も深い部分を直線Tで結び、摩耗深さdがゼロになると推定される位置(境界点)CPを調べた。
本件発明者は、このCPの位置が、分級機の容量(処理量に基づく分級機寸法の大きさ)によってどのように特徴付けられるかを検討した。その結果見出された方法は、次の通りである。
すなわち、このCPの位置と、分散板の鉛直方向距離をH´とし、各部の設計寸法から後述のS1およびS2を求め、ロータブレード5外接円の直径Dの2乗に対してプロットすると直線関係が得られた。
ここで、S1、S2を第2図、第5図、第6図により説明するが、前記各図の図面符号と同一な図面符号はその名称も機能も同一である。S1は、ロータ回転軸10を軸とし、ロータブレード5に外接する円筒(又は円錐台)の側面の面積(ロータ側面積)(m2)であり、このS1(ロータ側面積)は、
πH´(D1+D2)/2 により求められる。ここで、H´はロータブレード5の分散板からCPまでの鉛直方向高さ(m)、(D1+D2)/2は、ロータ回転軸に直交し、かつ、ロータブレードに外接する円の直径の算術的平均値(m)である。D1は前記ロータブレード5の上端部に外接する円の直径(m)、D2は、前記ロータブレードのCP部において外接する円の直径(m)であり、第1図、第5図に示す円筒のロータでは、平均直径D=D1=D2 となる。S2は、分級用空気の流入断面積(m2)であり、このS2(分級用空気の流入断面積)は、
前記S1−(ロータブレードの断面積SB+仕切板9の断面積SH)+ロータブレードと仕切板9の重なり部の面積SY により求められる。前記断面積SBは、ロータブレードの分散板とCP間の断面積(m2)であり、このSBは、tB・H´・nB により求められる。tBはロータブレード5の厚み(m)、nBはロータブレード全枚数、をそれぞれ示す。前記断面積SHは、π・DH・tH・nH により求められる。DHは仕切板9の直径(m)、tHは仕切板9の厚み(m)、nHは仕切板9の分散板とCP間に存在する全枚数、をそれぞれ示す。前記のロータブレードと仕切板の重なり部の面積SYは、tB・tH・nB・nH により求められる。 なお、仕切板を有しないロータも存在するが、該ロータの場合は、SH=0 となるので、S2=S1−SB となる。第7図及び第8図において、前記S1または前記S2と前記D2とが直線関係になるということは、即ち、分級機の容量(大きさ)が変わっても、S1とD2の比、あるいはS2とD2の比が一定の値であって、それぞれほぼ0.93および0.80であるということである。
第7図および第8図の横軸のD×D(=D2)は、分級装置の大きさ(処理量)の違いを意味するものである。なお、表1中の(S1/D2)及び(S2/D2)は、CPの位置を無視して、当該分級機のロータの従来の寸法(ロータブレードの高さがH)で、同様に計算したものである。
従って、幾らかの安全を見て、前記S1やS2は第7図および第8図に示した値から少し高めの範囲で任意に決定すればよく、その範囲は、S1/D2およびS2/D2で表現すると、
S1/D2=0.9〜1.6、 S2/D2=0.8〜1.4 である。
しかしながら、上述の位置CPは、ロータブレード先端の摩耗が検出されなくなるところの境界点であって、そこよりも下方ではダイナミックな分級は起こっていないであろうが、分級作用が全く起こっていないという保証は無い。また、ロータおよびロータブレードの高さが高くなると、即ち、S1/D2又はS2/D2の値が大きくなると、投資額やランニングコスト低減の効果が小さくなる。一方、S1/D2又はS2/D2の値が小さすぎると、分級精度や回収率の低下の心配がある。
そこで、上記S1/D2およびS2/D2は、望ましくは、
S1/D2=1.1〜1.5、S2/D2=0.9〜1.3 の範囲が良い。
さらに、本件発明者は、粉体供給口が2箇所で、ロータ回転軸に対して180°の方向に設置されている当該分級機において、1つの粉体供給口を閉塞させ、1箇所の供給口から原料粉体を全量供給してみる実験を行ったところ、分級精度と回収率は大幅に低下した。
この理由について、本件発明者は、当該分級機に供給された粉体は、ロータ上部の分散板外周部から分級空間(ガイドベーンとロータブレードの間)に入って分級作用を受けるが、分散板外周部のどこか1箇所から集中的に入るよりも、分散板外周部で、全周に亘ってなるべく広がって均一に入った方が粉体の単位空間あたりの濃度も薄くなり、粉体の分散が加速されて望ましい分級に近づくと結論付けた。
すなわち、粉体供給口は、適切に設置することによって、分級精度や回収率が向上するので、ロータ高さを本発明の如く設定することにより、CP(境界点)の位置より下方での僅かの分級を無くしても、分級精度や回収率が悪化することはない、と考えられる。
その具体的な方法として、第9図のように、ロータ回転軸10を中央に含む領域に1ヶ所設置する方法が、ロータ6の上部外周部での粉体の全周均一分散性の観点から最も望ましい。
しかし、この方法では、分散板2のロータ回転軸10近傍では供給された粉体原料3に遠心力がほとんど働かないため、粉体原料3がロータ6の上部外周部へ進む速度が小さく、粉体原料の供給速度を比較的大きくとることができないことが欠点である。
なお、第9図において、前記各図の図面符号と同一図面符号は、その名称も機能も同一である。第9図では、微粉排出口8Aはロータ6の下方側に設けられている。
そこで、第10図のように、例えば、方形状の粉体供給口1が、ロータ回転軸10を含まない位置に1個または複数個設置され、ロータ回転軸10からそれぞれの粉体供給口1の水平断面に外接する2本の直線L1及びL2、L3及びL4で、かつこれらの直線がロータ回転軸10に垂直である場合の2本の当該直線の成す内角θi及びθj、θk及びθnの合計(全粉体供給口分)θFを、90°以上にすること、
即ち、90°≦θF≦360°にすること、
によって、粉体原料の供給速度を工業的に充分に大きくとることができ、かつ、全周均一分散に近い分級精度となることが、本件発明者による実験で確認できた。勿論、この場合の粉体供給口は、周方向で偏ることなく、全周になるべく均等に配置されることが望ましい。
なお、粉体原料供給口1の形状は、方形状に限定されるものではなく、必要に応じてその形状や大きさは適宜選択される。
なお、第10図において、前記各図と同一図面符号は、その名称も機能も同一である。
又、前記第5図の考察で分かったことであるが、ロータブレード5の水平な仕切板9のすぐ下の部分は、摩耗が少なく、分級には殆ど貢献していない。そこで、ロータブレード先端部の高さ方向全域で分級作用が有効に働くようにするため、この仕切板9の先端9aの、ロータブレード5の先端5Sからの突出長さwは、極力少ない方が良い。この突出長さwは、例えば、0〜7mm、好適には、2〜5mmにし、ロータブレード5の先端5Sと仕切板9の先端9aがほぼ同一平面上に位置するようにすることが好ましい。
以上の対策により、不必要に多い分級用空気(空気またはガス)を使用することのない遠心式空気分級機が設計でき、併設されるファンまたはブロワ−、および集塵機としてのバグフィルタも不必要に大きなものを設置する必要もない。
この様にして決定された空気またはガス流量は、ロータ自身の寸法にも影響を及ぼす。すなわち、ガイドベーンの間を通ってロータ内部に流入した分級用空気は、分級によって微粉側となった粉体の全量をロータ、微粉排出口及びその後に連結されたダクトを経由して集塵装置まで含塵気流のかたちで輸送する必要があるため、ロータ内部でその上方に連結されたダクトに向かうときの空気またはガスのロータ最上部での速度の鉛直方向成分は、12m/s以上、望ましくは16〜22m/sになるように、ロータおよびその周辺を設計する必要がある。
第3図、第4図は、ロータの高さを比較するための実験に用いた遠心式分級機を示す図で、第3図は従来のロータ高さの高い遠心式空気分級機の要部拡大図、第4図はロータの高さが低い遠心式空気分級機の要部拡大図である。
第5図、第6図は、ロータブレードの分級に貢献している部分を調べるための実験に用いた遠心式空気分級機であり、第5図(A)は2枚の仕切板を備えた比較的小型の遠心式空気分級機の要部拡大図、第5図(B)は3枚の仕切板を備えた中型の遠心式空気分級機の要部拡大図、第5図(C)は4枚の仕切板を備えた比較的大型の遠心式分級機の要部拡大図、第6図は、ロータ側面積S1、空気流入断面積S2を求める式を説明するための要部拡大斜視図である。
第7図は前記S1と、前記D×Dとの関係を示す図、第8図は前記S2と、前記D×Dとの関係を示す図、である。
第9図、第10図は、粉体供給口の数による分級効果を比較するための実験に用いた遠心式空気分級機であり、第9図は、粉体供給口1が1個の場合を示す縦断面図、第10図は、粉体供給口が複数の場合を示す図で、第10図(A)は平面図、第10図(B)は縦断面図である。
前記ロータ回転軸を軸とし、前記ロータブレードに外接する円筒又は円錐台の側面の面積S1と、前記ロータ回転軸に直交し、かつ、前記ロータブレードに外接する円の直径の算術平均値Dとの関係が、S1/D2=0.9〜1.6 であることを特徴とする。
この発明は、ケーシング内に設けられたロータであって、ロータ回転軸に間隔をあけて固定されている回転円板及び分散板と、該両板の外周部に挟持されている複数のロータブレードと、を有するロータ;該ロータブレードの外側に設けられ、該ロータブレードと分級空間を介して対向するガイドベーン;前記ケーシングに設けられ、前記ガイドベーンを介して前記分級空間に分級用空気を供給する空気供給口;前記ケーシングの上部に設けられ、前記分散板に対向する粉体供給口;分級された微粉を機外に排出する微粉排出口;を備えた遠心式分級機において:
分級用空気の流入断面積S2と、前記直径の算術平均値Dとの関係が、
S2/D2=0.8〜1.4であることを特徴とする。
この発明は、ケーシング内に設けられたロータであって、ロータ回転軸に間隔をあけて固定されている回転円板及び分散板と、該両板の外周部に挟持されている複数のロータブレードと、を有するロータ;該ロータブレードの外側に設けられ、該ロータブレードと分級空間を介して対向するガイドベーン;前記ケーシングに設けられ、前記ガイドベーンを介して前記分級空間に分級用空気を供給する空気供給口;前記ケーシングの上部に設けられ、前記分散板に対向する粉体供給口;分級された微粉を機外に排出する微粉排出口;を備えた遠心式空気分級機において:
前記S1と前記Dとの関係が、S1/D2=0.9〜1.6 であり、又、前記S2と前記Dとの関係が、S2/D2=0.8〜1.4であることを特徴とする。
この発明の前記粉体供給口が、1箇所で、かつ、前記ロータ回転軸を含む位置に設けられていることを特徴とする。
この発明の前記粉体供給口が、前記ロータ回転軸を含まない位置に、1個、又は、複数個設けられていることを特徴とする。
この発明の前記分級空間を通ってロータ内部に流入する分級用空気は、微粉排出口に向かう時のロータ最上部での速度の鉛直方向成分が、12m/s 以上、好ましくは、16m/s〜22m/s、であることを特徴とする。
この発明のロータブレードは、水平な円環状の仕切板により複数階に仕切られ、該仕切板の先端は、前記ロータブレードの先端とほぼ同一平面上に位置していることを特徴とする。
この発明の前記仕切板の先端が、前記ロータブレードの先端より0〜7mm突出していることを特徴とする。
第1図、第2図に示す遠心式空気分級機は、世界のセメント工場で従来から広く実操業使用されている典型的な当該分級機である。前述したように、この分級機は、下部を円錐状のホッパhとしたケーシングkと、該ケーシング円筒状部接線方向に向けた空気供給口7と、前記ケーシング頂部に取り付けた微粉排出口8と、前記ケーシング円筒部内のほぼ中心に取り付けたロータ回転軸10と、前記回転軸10に軸装した回転板11と、粉体供給口1から粉体原料3が落下する位置に取り付けた分散板2と、一端を前記回転板11に固定し、他端を分散板2に固定した複数のロータブレード5と、該ロータブレード5に取り付けられ、前記分散板2と前記回転板11間で構成される分級室を複数階に仕切る水平な仕切板9と、前記ケーシングk内に設けられ、前記ロータブレード5と分級空間12を介して対向するガイドブレード4と、を備えている。
この分級機の作動を簡単に説明する。粉体供給口1から投入された粉体原料3は、回転しているロータ6の分散板2上に落下し、分散されながら水平方向に飛散し、衝突板13に衝突して分散(又は解砕)された後、分級空間12内に落下する。この時、分級用空気(空気又はガス)Aが、空気供給口7から供給され、ガイドベーン4を通って前記分級空間12に流入している。
この分級用空気Aは速度がロータ6の中心に向かう成分をもって旋回流を形成し、ロータブレード5によって分級に必要な速度まで加速される。前記分級空間12に供給された粒子(粉体原料)3は、前記分級用空気Aと共に旋回運動を始める。この時、前記粒子に働く遠心力と抗力のバランスによって分級が行われる。前記バランスによって定まる分離粒子径より小さい粒子(微粉)Bは、前記分級用空気Aとともに、ロータ6の内部に入り、分散板2及び仕切板9の中央貫通穴を通って微粉排出口8から機外に排出され、図示しないバグフィルタにより捕集される。又、前記分離粒子径より大きい粒子(粗粉)Cは、繰り返し分級作用を受けながら、重力によって沈下し、ホッパh下部から排出される。なお、前記分離粒子径は、ロータ6の回転速度によって調整される。
本件発明者は、前記遠心式空気分級機を、本発明に基づいて改造し、空気流量、分級精度、および回収率(この実施例では粉砕機と連結した閉回路粉砕プロセスであるので、「粉砕量」で評価する。)を調べたところ、表2に示す結果を得た。
なお、前記S1(m2)は、改造前 8.54 改造後5.98、
前記S2(m2)は、改造前 7.35 改造後5.15、
前記D(m)は、改造前 2.15 改造後2.15、に設定されている。この設定は、普通セメント、早強セメントの何れの場合も同じである。
この表2からもわかるように、普通セメントおよび早強セメントの何れの場合も、改造前の段階で分級空気流量を25%〜30%低減した場合(表2の「改造前(参考)」欄)、回収率、分級精度ともに大幅に悪化している。しかし、本発明による改造後は、分級空気流量を改造前に比べて30%程度低減したにもかかわらず、分級精度(この場合、32μm残分と分割率β)および回収率(この場合、粉砕量)ともに従来の値を保っており、さらに粉体供給口を増すことによって、分級精度および回収率は若干向上している。なお、これらの値は、セメント製造に関わる技術者ならば一見でわかることであるが、極めて良い値である。
表2において、*は、分級用空気の流量を約30%低減した場合、**は、分級用空気流量を約30%低減するとともに、粉体供給口の数を増加させた場合、をそれぞれ示す。
なお、S1(m2)は、本発明 9.00 比較対象12.86、S2(m2)は、本発明7.75 比較対象 11.07、D(m)は、本発明 2.64 比較対象 2.64、 である。普通セメント、早強セメントの何れの場合も同一に設定した。
[発明の効果]
本件発明を、セメント製造工場などの設備に適用した場合、必要かつ最低限の分級用空気の流量で所定の精度と回収率の分級ができるので、次のような効果を得ることができる。なお、前述のように、前記分級用空気には、空気のほか、ガスが含まれていることは勿論である。
(1)必要最小限の設備投資になる(分級機本体、ファンまたはブロワ、バグフィルタなどの集塵機)。
(2)必要最小限のランニングコストとなる(必要最小限の設備に伴う所要電力費低減、バグフィルタ濾過布など消耗品のメンテナンスおよび交換費用)。
(3)資源エネルギーの節約および環境負荷低減となる(必要最小限の設備に伴う設備の小型化および所要電力エネルギー消費低減)。
Claims (14)
- ケーシング内に設けられたロータであって、ロータ回転軸に軸方向に間隔をあけて固定されている分散板及び回転板と、該両板の外周部に挟持されている複数のロータブレードと、を有するロータ;該ロータブレードの外側に設けられ、該ロータブレードと分級空間を介して対向するガイドベーン;前記ケーシングに設けられ、前記ガイドベーンを介して前記分級空間に分級用空気を供給する空気供給口;前記ケーシングの上部に設けられ、前記分散板に対向する粉体供給口;分級された微粉を機外に排出する微粉排出口;を備えた遠心式空気分級機において:
前記ロータ回転軸を軸とし、前記ロータブレードに外接する円筒又は円錐台の側面の面積S1と、前記ロータ回転軸に直交し、かつ、前記ロータブレードに外接する円の直径の算術平均値Dとの関係が、
S1/D2=0.9〜1.6
であることを特徴とする遠心式空気分級機。 - 前記S1/D2=1.1〜1.5であることを特徴とする請求項1記載の遠心式空気分級機。
- ケーシング内に設けられたロータであって、ロータ回転軸に軸方向に間隔をあけて固定されている分散板及び回転板と、該両板の外周部に挟持されている複数のロータブレードと、を有するロータ;該ロータブレードの外側に設けられ、該ロータブレードと分級空間を介して対向するガイドベーン;前記ケーシングに設けられ、前記ガイドベーンを介して前記分級空間に分級用空気を供給する空気供給口;前記ケーシングの上部に設けられ、前記分散板に対向する粉体供給口;分級された微粉を機外に排出する微粉排出口;を備えた遠心式空気分級機において:
分級用空気の流入断面積S2と、前記直径の算術平均値Dとの関係が、
S2/D2=0.8〜1.4
であることを特徴とする遠心式空気分級機。 - 前記S2/D2=0.9〜1.3 であることを特徴とする請求項3記載の遠心式空気分級機。
- ケーシング内に設けられたロータであって、ロータ回転軸に間隔をあけて固定されている回転円板及び分散板と、該両板の外周部に挟持されている複数のロータブレードと、を有するロータ;該ロータブレードの外側に設けられ、該ロータブレードと分級空間を介して対向するガイドベーン;前記ケーシングに設けられ、前記ガイドベーンを介して前記分級空間に分級用空気を供給する空気供給口;前記ケーシングの上部に設けられ、前記分散板に対向する粉体供給口;分級された微粉を機外に排出する微粉排出口;を備えた遠心式空気分級機において:
前記S1と前記Dとの関係が、S1/D2=0.9〜1.6 であり、
前記S2と前記Dとの関係が、S2/D2=0.8〜1.4
であることを特徴とする遠心式空気分級機。 - 前記S1/D2=1.1〜1.5であり、前記S2/D2=0.9〜1.3、であることを特徴とする請求項5記載の遠心式空気分級機。
- 前記粉体供給口が、1箇所で、かつ、前記ロータ回転軸を含む位置に設けられていることを特徴とする請求項1、2、3、4、又は、5記載の遠心式空気分級機。
- 前記粉体供給口が、前記ロータ回転軸を含まない位置に、1個、又は、複数個設けられており、
前記ロータ回転軸から前記各粉体供給口の水平断面に外接して挟み、かつ、該ロータ回転軸に垂直な2本のなす内角の合計θFは、
90°≦θF≦360°
であることを特徴とする請求項1、2、3、4、又は、5記載の遠心式空気分級機。 - 前記分級空間を通ってロータ内部に流入する分級用空気は、微粉排出口に向かう時のロータ最上部での速度の鉛直方向成分が、12m/s 以上であることを特徴とする請求項1、2、3、4、又は、5記載の遠心式分級機。
- 前記微粉排出口に向かう時のロータ最上部での速度の鉛直方向成分が、16m/s〜22m/sであることを特徴とする請求項9記載の遠心式分級機。
- 前記粉体供給口が、1箇所で、かつ、前記ロータ回転軸を含む位置に設けられていることを特徴とする請求項9記載の遠心式空気分級機。
- 前記粉体供給口が、前記ロータ回転軸を含まない位置に、1個、又は、複数個設けられており、
前記内角の合計θFは、90°≦θF≦360°
であることを特徴とする請求項9記載の遠心式空気分級機。 - 前記ロータブレードは、水平な円環状の仕切板により複数階に仕切られ、該仕切板の先端は、前記ロータブレードの先端とほぼ同一平面上に位置していることを特徴とする請求項1、2、3、4、又は、5記載の遠心式空気分級機。
- 前記仕切板の先端が、前記ロータブレードの先端より0〜7mm突出していることを特徴とする請求項13記載の遠心式空気分級機。
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