JPS6362206A - 電源用超低損失フエライト - Google Patents
電源用超低損失フエライトInfo
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- JPS6362206A JPS6362206A JP61205223A JP20522386A JPS6362206A JP S6362206 A JPS6362206 A JP S6362206A JP 61205223 A JP61205223 A JP 61205223A JP 20522386 A JP20522386 A JP 20522386A JP S6362206 A JPS6362206 A JP S6362206A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、Ｄ Ｃ−Ｄ Ｃコンバータ装置（高周波電源
）の磁芯等に用いるのに適したＭｎ−Ｚｎ系の電源用超
低損失フェライトに関する。
）の磁芯等に用いるのに適したＭｎ−Ｚｎ系の電源用超
低損失フェライトに関する。
（発明の概要）
本発明は、高周波電源の磁芯等に用いるのに好適なＭｎ
−Ｚｎ１の電源用超低損失フェライトおいて、ＴｉＯ２
、Ｔａ２Ｏ５、ＳｉＯｚ−ＴａｚＯ５，５ｉｏｚ及びＣ
ａＯを微量複合添加することにより、高周波における電
力損失を著しく低減したものである。
−Ｚｎ１の電源用超低損失フェライトおいて、ＴｉＯ２
、Ｔａ２Ｏ５、ＳｉＯｚ−ＴａｚＯ５，５ｉｏｚ及びＣ
ａＯを微量複合添加することにより、高周波における電
力損失を著しく低減したものである。
（従来の技術）
゛ 従来、この種の電源用フェライトとしては、本出
願人が特開昭５８−１１４４０１号で提案したＭｎ−Ｚ
ｎＭ７ｚライトがある。このＭｎ−Ｚｎ系フェライトは
、Ｃａ Ｏ＊ Ｎ ｂ ２０ ｓ及びＳ ｉ Ｏ２を添
加して、数十ｋＨｚ程度の周波数領域において電力損失
の低減を図ったものである。
願人が特開昭５８−１１４４０１号で提案したＭｎ−Ｚ
ｎＭ７ｚライトがある。このＭｎ−Ｚｎ系フェライトは
、Ｃａ Ｏ＊ Ｎ ｂ ２０ ｓ及びＳ ｉ Ｏ２を添
加して、数十ｋＨｚ程度の周波数領域において電力損失
の低減を図ったものである。
（発明が解決しようとする問題点）
ところで近年、小形化等の要請から高周波電源の動作周
波数が益々高い周波数領域に設定されることが多くなっ
てきている。しかし、従来のＭ ｎ −Ｚｎ系フェライ
トでは、数百ｋＨｚ以上の周波数領域では電力損失が増
大してしまう欠点があった。
波数が益々高い周波数領域に設定されることが多くなっ
てきている。しかし、従来のＭ ｎ −Ｚｎ系フェライ
トでは、数百ｋＨｚ以上の周波数領域では電力損失が増
大してしまう欠点があった。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、上記の点に鑑み、数百ｋＨｚ以上の周波数ｉ
域においても電力損失を充分低減可能な電源用超低損失
７エライシを提供しようとするものである。
域においても電力損失を充分低減可能な電源用超低損失
７エライシを提供しようとするものである。
本発明は、ＭｎＯ，ＺｎＯ及びＦｅ２Ｏ＊を主成分とし
、Ｔ ｉ Ｏｚを５００〜６０００ｐｐｍ、 Ｔａ２ｅ
ｓを１００〜２０００ｐｐｍＳ ＳｉＯ２を１ｌ５０−
２７０ｐｐ及びＣａＯを５００−２０００ｐｐｍ副成分
として複合添加含有したことにより、上記従来技術の問
題点を解決している。
、Ｔ ｉ Ｏｚを５００〜６０００ｐｐｍ、 Ｔａ２ｅ
ｓを１００〜２０００ｐｐｍＳ ＳｉＯ２を１ｌ５０−
２７０ｐｐ及びＣａＯを５００−２０００ｐｐｍ副成分
として複合添加含有したことにより、上記従来技術の問
題点を解決している。
（作用）
本発明の電源用超低損失フェライトは、ＭｎＯ。
ＺｎＯ及びＦｅ２Ｏ３を主成分とし、副成分としてＴ
ｉ ０２を５００ ” ６０００ｐｐｍ、 Ｔａ２ｅｓ
を１００〜２０００ ｐｐｍ、Ｓ ｉ Ｏｚを１５０〜
２７０ｐｐｍ。
ｉ ０２を５００ ” ６０００ｐｐｍ、 Ｔａ２ｅｓ
を１００〜２０００ ｐｐｍ、Ｓ ｉ Ｏｚを１５０〜
２７０ｐｐｍ。
ＣａＯを５００−２０００ ｐｐｍの重１割合でそれぞ
れ複合添加含有したので、電力損失を著しく低減でさ、
と（に数百ｋＨｚ以上の周波数領域でも充分な低損失特
性を実現できる。また、高周波電源の磁芯に使用した場
合には、使用時に発熱を伴うが、本発明の電源用だ低損
失フェライトは４０℃乃至９０℃程度の温度範囲で電力
損失が最も低くなるように設定でき、実際の使用時の電
力損失を少な（し得る。
れ複合添加含有したので、電力損失を著しく低減でさ、
と（に数百ｋＨｚ以上の周波数領域でも充分な低損失特
性を実現できる。また、高周波電源の磁芯に使用した場
合には、使用時に発熱を伴うが、本発明の電源用だ低損
失フェライトは４０℃乃至９０℃程度の温度範囲で電力
損失が最も低くなるように設定でき、実際の使用時の電
力損失を少な（し得る。
以下、本発明に係る電源用超低損失フェライトの実施例
を説明する。
を説明する。
（実施例１）
ＭｎＯ（３７，３モル％）、Ｚｎ０（８，７モル％）及
びＦｅｚｅｓ（５４モル％）を主成分とする原料を仮焼
成した後、粉砕して得たフェライト粉体に、副成分とし
てＴ ｉ Ｏ２を２０００ｐｐｍＳＴａｚＯｓを６００
ｐｐｍ、５ｉＯｚを２００ ｐｐｍ５ＣａＯとなるとこ
ろのＣａ ＣＯ３を２０００ ｐｐｍ（ＣａＯに換算す
ると１２２０ｐｐｍ）の重量割合で複合添加含有せしめ
て本焼成した。但し、Ｓ ｉ Ｏ２のように原料に予め
含有されている副成分については、仮焼成後に添加する
量をその分だけ減じ、全体として上記副成分の割合に一
致するようにした。
びＦｅｚｅｓ（５４モル％）を主成分とする原料を仮焼
成した後、粉砕して得たフェライト粉体に、副成分とし
てＴ ｉ Ｏ２を２０００ｐｐｍＳＴａｚＯｓを６００
ｐｐｍ、５ｉＯｚを２００ ｐｐｍ５ＣａＯとなるとこ
ろのＣａ ＣＯ３を２０００ ｐｐｍ（ＣａＯに換算す
ると１２２０ｐｐｍ）の重量割合で複合添加含有せしめ
て本焼成した。但し、Ｓ ｉ Ｏ２のように原料に予め
含有されている副成分については、仮焼成後に添加する
量をその分だけ減じ、全体として上記副成分の割合に一
致するようにした。
この場合の電力損失（ｍＷ／ｃ＋＋＋’）の温度特性は
第１図の曲線Ａ、。のようになった（但し、周波数：５
００ｋＨｚ、磁束密度：１０００ガウスであり、Ａ、。
第１図の曲線Ａ、。のようになった（但し、周波数：５
００ｋＨｚ、磁束密度：１０００ガウスであり、Ａ、。
は巻数が１０回のものである。）。第１図の曲線８１Ｇ
はＣａＯ，Ｎｂ２Ｏ５及びＳ ｉ Ｏｚを副成分として
添加した従来のＭｎ−Ｚｎ系７エライ）（以下、従来の
電源用フェライトという）の特性を比較のために示した
ちのである（但し、８１０は巻数が１０回のものである
。）。この第１図から、実施例１の組成の電源用超低損
失フェライトは、４０℃乃至９０℃程度の温度範囲で電
力損失が従来の電源用フェライトの１／４〜１１５程度
になることがわかり、着しい低損失化を実現している。
はＣａＯ，Ｎｂ２Ｏ５及びＳ ｉ Ｏｚを副成分として
添加した従来のＭｎ−Ｚｎ系７エライ）（以下、従来の
電源用フェライトという）の特性を比較のために示した
ちのである（但し、８１０は巻数が１０回のものである
。）。この第１図から、実施例１の組成の電源用超低損
失フェライトは、４０℃乃至９０℃程度の温度範囲で電
力損失が従来の電源用フェライトの１／４〜１１５程度
になることがわかり、着しい低損失化を実現している。
なお、透磁率は５００ｋＨｚにおいて２０００−３００
０程度得られる。
０程度得られる。
また、第２図の曲線Ｃ５゜は温度２５℃で磁束密Ｊｌ’
１ＯＯＯｆｆウスのときの上記実施例１の組成の場合の
電力損失の周波数特性を示す（但し、ＣＩＯは巻数が１
０回のものである。以下の図においても同じ巻数とした
。）。第２図の線Ｄ１゜は従来の電源用フェライトの特
性を比較のために示したものである。
１ＯＯＯｆｆウスのときの上記実施例１の組成の場合の
電力損失の周波数特性を示す（但し、ＣＩＯは巻数が１
０回のものである。以下の図においても同じ巻数とした
。）。第２図の線Ｄ１゜は従来の電源用フェライトの特
性を比較のために示したものである。
第３図の線ＥＩＯは、温度２５℃で周波数５００ｋＨｚ
のときの上記実施例１の組成の場合の磁束密度に対する
電力損失の変化特性を示す。第３図の＠Ｆ、。は従来の
電源用フェライトの特性を比較のために示したものであ
る。
のときの上記実施例１の組成の場合の磁束密度に対する
電力損失の変化特性を示す。第３図の＠Ｆ、。は従来の
電源用フェライトの特性を比較のために示したものであ
る。
また、第４図の曲線Ｇ、。は温度７０℃で磁束密度が１
０００ガウスのときの上記実施例１の組成の場合の電力
損失の周波数特性を示す。１４図の線ＨＩＯは従来の電
源用フェライトの特性を比較のために示したものである
。
０００ガウスのときの上記実施例１の組成の場合の電力
損失の周波数特性を示す。１４図の線ＨＩＯは従来の電
源用フェライトの特性を比較のために示したものである
。
第５図の線■、。は、温度７０℃で周波数５００ｋＨｚ
のときの上記実施例１の組成の場合の磁束密度に対する
電力損失の変化特性を示す。第５図の線Ｊ １Ｇは従来
の電源用フェライトの特性を比較のために示したもので
ある。
のときの上記実施例１の組成の場合の磁束密度に対する
電力損失の変化特性を示す。第５図の線Ｊ １Ｇは従来
の電源用フェライトの特性を比較のために示したもので
ある。
主な、第６図の線に、。は温度１００℃で磁束密度が１
０００．ｆｆウスのときの上記実施例１の組成の場合の
電力損失の周波数特性を示す。第６図の線り、。は従来
の電源用フェライトの特性を比較のために示したもので
ある。
０００．ｆｆウスのときの上記実施例１の組成の場合の
電力損失の周波数特性を示す。第６図の線り、。は従来
の電源用フェライトの特性を比較のために示したもので
ある。
第７図のａＭｌ。は、温度１００℃で周波数５００ｋＨ
ｚのときの上記実施例１の組成の場合の磁束密度に対す
る電力損失の変化特性を示す。第７図の線Ｎ、。は従来
の電源用フェライトの特性を比較のために示したもので
ある。
ｚのときの上記実施例１の組成の場合の磁束密度に対す
る電力損失の変化特性を示す。第７図の線Ｎ、。は従来
の電源用フェライトの特性を比較のために示したもので
ある。
これらの第２図乃至ｊ＠７図を比較、考察すると温度が
７０℃の時の第４図及び第５図の場合に最も実施例１の
電源用超低損失フェライトと従来の電源用フェライトと
の電力損失の差が大きくなり、周波数が２００ｋＨｚ以
上、磁束密度１ｏｏｏｙウス以下の動作条件とすれば実
施例１の電源用足低損失フェライトの超低損失という特
徴を充分発揮でさることがわかる。
７０℃の時の第４図及び第５図の場合に最も実施例１の
電源用超低損失フェライトと従来の電源用フェライトと
の電力損失の差が大きくなり、周波数が２００ｋＨｚ以
上、磁束密度１ｏｏｏｙウス以下の動作条件とすれば実
施例１の電源用足低損失フェライトの超低損失という特
徴を充分発揮でさることがわかる。
（実施例２）
前記ＭｎＯ，ＺｎＯ及びＦｅｚＯ３の主成分は実施例１
と同一にして、さらに、副成分としてＴｉＯ□を２００
０ｐｐｍ、 Ｔａ２ｅｓを９００ｐｐｍ、ＳｉＯ２を２
００ｐｐＩＩＩ、 ＣａＯとなるところのＣａ Ｃ０３
を２０００ ｐｐｍの重量割合で複合添加含有せしめて
本焼成したものの電力損失（ｍＷ ／ Ｃ！！１’ ）
は７０℃において、１３４ ｍＷ ／ ｃｒｎ”となっ
た（但し周波数及び磁束密度は実施例１と同一条件であ
る。）。
と同一にして、さらに、副成分としてＴｉＯ□を２００
０ｐｐｍ、 Ｔａ２ｅｓを９００ｐｐｍ、ＳｉＯ２を２
００ｐｐＩＩＩ、 ＣａＯとなるところのＣａ Ｃ０３
を２０００ ｐｐｍの重量割合で複合添加含有せしめて
本焼成したものの電力損失（ｍＷ ／ Ｃ！！１’ ）
は７０℃において、１３４ ｍＷ ／ ｃｒｎ”となっ
た（但し周波数及び磁束密度は実施例１と同一条件であ
る。）。
（実施例３）
前記ＭｎＯ，ＺｎＯ及びＦｅｚＯａの主成分は実施例１
と同一にして、さらに、副成分としてＴ ｉ Ｏ２を３
０００ｐｐｍ、Ｔａ２０５を６００ｐｐｍ、ＳｉＯ２を
２００ｐｐｍ、ＣａＣ０ｚを２０００ ｐｐｍの重量割
合で複合添加含有せしめて本焼成したものの電力損失（
ｍＷ／ｃｍり）は７０℃において、１２６ ｍＷ ／
ｃ＋＊’となった（但し周波数及び磁束密度は実施例１
と同一条件である。）。
と同一にして、さらに、副成分としてＴ ｉ Ｏ２を３
０００ｐｐｍ、Ｔａ２０５を６００ｐｐｍ、ＳｉＯ２を
２００ｐｐｍ、ＣａＣ０ｚを２０００ ｐｐｍの重量割
合で複合添加含有せしめて本焼成したものの電力損失（
ｍＷ／ｃｍり）は７０℃において、１２６ ｍＷ ／
ｃ＋＊’となった（但し周波数及び磁束密度は実施例１
と同一条件である。）。
なお、主成分であるＭｎＯ，ＺｎＯ及びＦｅｚＯａの割
合は多少の変更が許容され、ＭｎＯ（３１，１〜４３．
８モル％）、Ｚｎ０（４，０−１３，５モル％）及びＦ
ｅｚＯ：＋（５２，２−５５，４モル％）の範囲であれ
ばよい。
合は多少の変更が許容され、ＭｎＯ（３１，１〜４３．
８モル％）、Ｚｎ０（４，０−１３，５モル％）及びＦ
ｅｚＯ：＋（５２，２−５５，４モル％）の範囲であれ
ばよい。
また、前記主成分を仮焼成した後に添加する副成分子１
Ｏｚ−ＴａｚＯ５，５ｉＯｚ及びＣａＯは、Ｔ ｉ Ｏ
２が５００〜６０００ｐｐｍ、 Ｔａ２０５が１００〜
２０ｏｏｐｐｍ、Ｓ ｉ Ｏ２が１５０〜２７０ｐｐｍ
及びＣａＯが５００〜２０００ ｐｐＩｌｌの範囲であ
れば、上記実施例の場合とほぼ同様の低損失特性が得ら
れた。
Ｏｚ−ＴａｚＯ５，５ｉＯｚ及びＣａＯは、Ｔ ｉ Ｏ
２が５００〜６０００ｐｐｍ、 Ｔａ２０５が１００〜
２０ｏｏｐｐｍ、Ｓ ｉ Ｏ２が１５０〜２７０ｐｐｍ
及びＣａＯが５００〜２０００ ｐｐＩｌｌの範囲であ
れば、上記実施例の場合とほぼ同様の低損失特性が得ら
れた。
但し、副成分のＴ ｉ Ｏ２が６０００ ｐｐｍよりも
多いと、電力損失は減少するがＰｔ５１図に示した電力
損失の温度特性の曲線が低温側にシフトし、使用時に発
熱を伴う電源用フェライトとしては却って不都合となる
。ＴｉＯ□が５００ ｐｐｍより少ないと、電力損失が
増加し第１図の電力損失の温度特性の白線が高温側にシ
フトし過ぎ、実用的な温度範囲での電力損失が大きくな
って不適当である。
多いと、電力損失は減少するがＰｔ５１図に示した電力
損失の温度特性の曲線が低温側にシフトし、使用時に発
熱を伴う電源用フェライトとしては却って不都合となる
。ＴｉＯ□が５００ ｐｐｍより少ないと、電力損失が
増加し第１図の電力損失の温度特性の白線が高温側にシ
フトし過ぎ、実用的な温度範囲での電力損失が大きくな
って不適当である。
副成分のＴａ２０５は２０００ ｐｐｍよりも多い場合
も１００ ｐｐｍよりも少ない場合も共に電力損失が増
加するので不過当である。
も１００ ｐｐｍよりも少ない場合も共に電力損失が増
加するので不過当である。
副成分のＳｉｇｈは２７０ ｐｐｍより多いと電力損失
が増加ししかも透磁率が減少し、１５０ｐｐｍより少な
いと比抵抗が低下してＱが悪化するので不適当である。
が増加ししかも透磁率が減少し、１５０ｐｐｍより少な
いと比抵抗が低下してＱが悪化するので不適当である。
このＳ ｉ Ｏ２は主成分の原料に不純物として１００
ｐｐｍ程度含まれでいる場合があり、このときには仮
焼成後に添加する量をそれだけ減じ、全体で１５０〜２
７０ｐｐｍの範囲に入るようにする。
ｐｐｍ程度含まれでいる場合があり、このときには仮
焼成後に添加する量をそれだけ減じ、全体で１５０〜２
７０ｐｐｍの範囲に入るようにする。
Ｃａ Ｏは２０００ ｐ、、より多いと電力損失が大き
くなり、グレインは小さくなる。Ｃｏｏが５００ｐｐｍ
より少ないとグレインパングリ−が茫（なり、渦電流等
に起因して電力損失がさらに多くなって不適当である。
くなり、グレインは小さくなる。Ｃｏｏが５００ｐｐｍ
より少ないとグレインパングリ−が茫（なり、渦電流等
に起因して電力損失がさらに多くなって不適当である。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明の電源用超低損失フェライ
トによれば、ＭｎＯ，ＺｎＯ及びＦｅ２０）を主成分と
し、Ｔ ｉ Ｏｚを５００〜Ｇ ＯＯ０１３１）Ｉｌｌ
。
トによれば、ＭｎＯ，ＺｎＯ及びＦｅ２０）を主成分と
し、Ｔ ｉ Ｏｚを５００〜Ｇ ＯＯ０１３１）Ｉｌｌ
。
Ｔ ａ ２０ ｓをｌｏｏ−２０００ｐｐｍ、ＳｉＯ２
を１５０〜２７０ｐｐｍ及びＣａＯを５００−２０００
ｐ１ｏａ１７１Ｊ成分として複合添加含有した組成と
したので、電力損失を着しく低減できる。とくに数百ｋ
ｌｌｚ以上の周波数領域でも充分な低損失特性を実現で
さ、高周波電源の磁芯等に好適に使用でさ、高周波電ｒ
Ａ等の効率化、小形化等に寄与できる。
を１５０〜２７０ｐｐｍ及びＣａＯを５００−２０００
ｐ１ｏａ１７１Ｊ成分として複合添加含有した組成と
したので、電力損失を着しく低減できる。とくに数百ｋ
ｌｌｚ以上の周波数領域でも充分な低損失特性を実現で
さ、高周波電源の磁芯等に好適に使用でさ、高周波電ｒ
Ａ等の効率化、小形化等に寄与できる。
ｊ！ｌ’ｔ１図は本発明に係る電源用超低損失フェライ
トの実施例１の組成の場合の電力損失の温度特性を従来
の電源用フェライトの場合と比較して示すグラフ、第２
図は温度２５℃で磁束密度１０００ガウスのときの電力
損失の周波数特性を′：Ｊ！、施例１の場合と従来の電
源用フェライトの場合とを比較して示すグラフ、ｔｊＳ
３図は温度２５℃で周波数５００ｋＨｚのときの磁束密
度に対する電力損失の変化特性を実施例１の場合と従来
の電源用フェライトの場合とを比較して示すグラフ、第
４図は温度７０℃で磁束密度１０００ガウスのときの電
力損失の周波数特性を実施例１の場合と従来の電源用フ
ェライトの場合とを比較して示すグラフ、ｒｊＳＳ図は
温度７０℃で周波数５００ｋＨｚのときの磁束密度に対
する電力損失の変化特性を実施例１の場合と従来の電源
用フェライトの場合とを比較して示すグラフ、第６図は
温度１００℃で磁束密度１０００ガウスのときの電力損
失の周波数特性を実施例１の場合と従来の電源用フェラ
イトの場合とを比較して示すグラフ、第７図は温度１０
０℃で周波数５００ｋＨｚのときの磁束密度に対する電
力損失の変化特性を実施例１の場合と従来の電源用フェ
ライトの場合とを比較して示すグラフである。
トの実施例１の組成の場合の電力損失の温度特性を従来
の電源用フェライトの場合と比較して示すグラフ、第２
図は温度２５℃で磁束密度１０００ガウスのときの電力
損失の周波数特性を′：Ｊ！、施例１の場合と従来の電
源用フェライトの場合とを比較して示すグラフ、ｔｊＳ
３図は温度２５℃で周波数５００ｋＨｚのときの磁束密
度に対する電力損失の変化特性を実施例１の場合と従来
の電源用フェライトの場合とを比較して示すグラフ、第
４図は温度７０℃で磁束密度１０００ガウスのときの電
力損失の周波数特性を実施例１の場合と従来の電源用フ
ェライトの場合とを比較して示すグラフ、ｒｊＳＳ図は
温度７０℃で周波数５００ｋＨｚのときの磁束密度に対
する電力損失の変化特性を実施例１の場合と従来の電源
用フェライトの場合とを比較して示すグラフ、第６図は
温度１００℃で磁束密度１０００ガウスのときの電力損
失の周波数特性を実施例１の場合と従来の電源用フェラ
イトの場合とを比較して示すグラフ、第７図は温度１０
０℃で周波数５００ｋＨｚのときの磁束密度に対する電
力損失の変化特性を実施例１の場合と従来の電源用フェ
ライトの場合とを比較して示すグラフである。
Claims (2)
- （１）ＭｎＯ、ＺｎＯ及びＦｅ＿２Ｏ＿３を主成分とし
、ＴｉＯ＿２を５００〜６０００ｐｐｍ、Ｔａ＿２Ｏ＿
５を１００〜２０００ｐｐｍ、ＳｉＯ＿２を１５０〜２
７０ｐｐｍ及びＣａＯを５００〜２０００ｐｐｍ副成分
として複合添加含有したことを特徴とする電源用超低損
失フェライト。 - （２）ＭｎＯ、ＺｎＯ及びＦｅ＿２Ｏ＿３を主成分とし
、ＴｉＯ＿２、Ｔａ＿２Ｏ＿５、ＳｉＯ＿２及びＣａＯ
となるＴｉ、Ｔａ、Ｓｉ及びＣａの各種の塩を、副成分
として複合添加含有した特許請求の範囲第１項記載の電
源用超低損失フェライト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61205223A JPH084042B2 (ja) | 1986-09-02 | 1986-09-02 | 電源用超低損失フエライト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61205223A JPH084042B2 (ja) | 1986-09-02 | 1986-09-02 | 電源用超低損失フエライト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6362206A true JPS6362206A (ja) | 1988-03-18 |
| JPH084042B2 JPH084042B2 (ja) | 1996-01-17 |
Family
ID=16503448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61205223A Expired - Lifetime JPH084042B2 (ja) | 1986-09-02 | 1986-09-02 | 電源用超低損失フエライト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH084042B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991010241A1 (en) * | 1989-12-26 | 1991-07-11 | Tokin Corporation | Low-loss oxide magnetic material |
| JPH03184307A (ja) * | 1989-12-13 | 1991-08-12 | Hitachi Ferrite Ltd | 電源用高周波低損失フェライト |
| JPH03248403A (ja) * | 1990-02-26 | 1991-11-06 | Hitachi Ferrite Ltd | 低損失フェライト |
| JPH03254103A (ja) * | 1990-03-03 | 1991-11-13 | Kawasaki Steel Corp | 低損失Ｍｎ―Ｚｎ系フェライト |
-
1986
- 1986-09-02 JP JP61205223A patent/JPH084042B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03184307A (ja) * | 1989-12-13 | 1991-08-12 | Hitachi Ferrite Ltd | 電源用高周波低損失フェライト |
| WO1991010241A1 (en) * | 1989-12-26 | 1991-07-11 | Tokin Corporation | Low-loss oxide magnetic material |
| JPH03248403A (ja) * | 1990-02-26 | 1991-11-06 | Hitachi Ferrite Ltd | 低損失フェライト |
| JPH03254103A (ja) * | 1990-03-03 | 1991-11-13 | Kawasaki Steel Corp | 低損失Ｍｎ―Ｚｎ系フェライト |
| US5143638A (en) * | 1990-03-03 | 1992-09-01 | Kawasaki Steel Corporation | Low power loss mn-zn ferrites |
| US5368763A (en) * | 1990-03-03 | 1994-11-29 | Kawasaki Steel Corporation | Low power loss Mn-Zn ferrites |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH084042B2 (ja) | 1996-01-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |