JPS6360248A - 高耐食ジルコニウム合金製品の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は新規な高耐食ジルコニウム基合金部材に係わり
、特にノジュラ腐食並びに白色状の全面腐食が発生しな
い、優れた耐食性を存する原子炉？、料料金合体部材関
する。

〔従来の技術〕

ＢＷＲ燃料集合体は第３図の断面概略図で示すように多
数の燃料棒（燃料ぺＶブト１とそれを被覆している燃料
被覆管２及び端栓３に大別される、第４図の部分断面図
参照）、それらを相互に所定の間隔で保持するスペーサ
４、更にそれらを収納する角筒のチャンネルボックス５
で構成されている。符号６は上部タイプレート、７は下
部タイプレートを意味する。またこれら燃料集合体の製
造に際しては複雑な製造工程を経ており、各構造共溶液
で組立てられる。

燃料被覆管は強度部材であると共に第４図に示すように
内聞が燃料ベレットに接し、外側が炉水と接するので燃
焼時に発生する腐食性ガス並びに高温高圧の水及び蒸気
の腐食環境下で使用される。

特に炉水に接する外表面のノジュラ腐食防止が重要とさ
れている。溶接個所は上下の端栓と燃料被覆管との接合
個所である。符号１Ｇは溶接部を意味する。

スペーサは、第５図に平面図で示すような格子状の枠体
であり、燃料棒は各スペーサ格子の中に挿入される。か
かるスペーサは、ＢＷＲ燃料集合体では長手方向に沿っ
て７個所膜けられ、多数の燃料棒を所定の間隔に保ち、
かつ固定しており、燃料棒の横振動、長手方向の曲がり
などを防止している。第５図はスペーサの平面図を示し
ておシ、燃料被覆管２はスペーサパー９とランタン型板
バネ８によって固定される。なおスペーサは溶接部１０
で組立てられる。このためスペーサは燃料棒からの応力
が負荷された状態で使用される。また同部材は炉水に接
することからノジュラ腐食を生ずる懸念がある。

チャンネルボックスはスペーサで束ねられた燃料棒を内
部に収納する角筒体であシ、第３図において上部タイブ
レート６と下部タイプソードアで燃料棒を固定し、その
上からかぶせるようにチャンネルボックス５が挿入され
る。第６図にチャンネルボックスを拡大した斜視図を示
すが、２分割した板加工材を溶接部１０で接合した角筒
形状を呈する。当部材はプラント運転時に燃料棒で発生
した高温水及び蒸気を強制的に上部へ導く働きをさせる
ものであり、角筒が外側に広がる応力が常時負荷される
状態で長期間使用される。この部材も炉水に接すること
からノジュラ腐食が発生する懸念がある。更にこの部材
に対してはジルコニウム基合金の酸化反応の際に水素が
発生（Ｚｒ＋２Ｈ２０→ＺｒＯ２＋　２Ｈ２）　Ｌ、コ
ノ水素が材料中に取込まれることにより水素ぜい化する
懸念がある。

以上水した様に燃料構造体を構成する燃料被覆管、チャ
ンネルボックス並びにスペーサ用材料には主として耐食
性並びに＋ｒＪｔ水素ぜい化性が要求される。従来、燃
料集合体の部材として燃料被覆管にはＺｒ−３ｎ−Ｆｅ
−Ｃｒ−Ｎｉ合金であるジルカロイ−２（ｔｓ！ｆｔ％
ｓｎ　、（Ｌ１重ｉ％Ｆｅ、α１重量％Ｃｒ及びＱ、０
５重ｆｔ　％　Ｎ　ｉ残Ｚｒ　）、チャンネルボックス
及びスペーサにはＮｉを除いたジルカロイ−４（１，５
重ｊｉ１％ｓｎ、Ｑ、２重ｆｋ　％　Ｆ　ｅ及び１ｌＬ
１重量％Ｃｒ残Ｚｒ　　）が用いられている。これらは
現状の原子炉の運転条件下ではその機能を果している。

しかしながら、今後、原子力発電プラントの経済性向上
の観点から運転期間の長期化（又は燃料棒の高燃焼度化
）がなされると、更に過酷な使用条件が加わることが予
測される。

このための部材の特性は従来材に比べ、高強度でかつ耐
食性に優れたジルコニウム基合金が望まれている。

すなわち、ジ〃カロイを用いたＢＷＲ燃料集合体の構造
部材においては、ノジュラ腐食と呼ばれる班点状の灰白
色の腐食生成物が表面に生ずる場合があり、このノジュ
ラ腐食は長期間使用することにより、腐食が更に促進さ
れて、ついにははく離し肉厚減少をきたす恐れがある。

放射化したはく嘔酸化膜が炉水中に混入することも好ま
しくない。スペーサにおいては低圧損構造を図るために
、部材を薄肉化する必要がある。この場合は耐食性はも
とよシ、高強度を有する必要もある。またチャンネルボ
ックスにおいては、長期間使用に対し、強度、特にクリ
ープ強度に優れること々ど、高燃焼度用部材としては従
来よシ厳しい条件が加わる。

この条件を満す高強度高耐食性の材料としては従来のν
μカロイでは必ずしも十分でない。高強度材の１つとし
て、Ｚｒ−２，５Ｎｂ合金、Ｚｒ−３Ｎｂ−ＩＳｎ　　
合金及びエクセＡ／　（Ｅｘｃｅｌ）合金（Ｚｒ−５Ｓ
ｎ−（Ｌ８Ｎｂ−（Ｌ８ＭＯ）等のＺｒ−Ｎｂ　合金が
挙げられる。

その中でＺｒ−２，５重量’ＩＧＮＩ：＋合金はカナダ
のプラントの圧力管に使用されている。しかしＺｒ−３
Ｎｂ−Ｉ　Ｓｎ合金及びＺｒ−２，５Ｎｂ合金はプロシ
ーデインダス　オプ　ジ　インターナショナμ　シンポ
ジウム　オン　工ンヴアイロンメンタ〃　デグフデ−７
ョン　オプ　マチリアμズ　イン　ニュクリア　パワー
　システムズ　１９８３年８月（Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇ
ｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｓｙ
ｍｐｏｓｉｕｍｏｎ　Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ　Ｄ
ｅｇｒａｄａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｍｓｔａｒｉａｌｓｉｎ
　Ｎｕｃｌｅａｒ　Ｐｏｗｅｒ　Ｓｙｓｔｅｍｓ　Ｗａ
ｔｅｒ　Ｒｅａｃｔｏｒｓ　ＭｙｔｌｅＢｅａｃｈ、５
ｏｕｔｈ　Ｃｏｒｏｌｉｎａ　Ａｕｇｕｓｔ　　２２−
２５（１９８３））第２７４〜２９４頁に記載されてい
るように、溶接部及びその熱影響部においてＢＷＲ環境
下で白色の全面腐食が発生することが知られており、エ
クセル合金は、酸化膜の成長速度がりμカイロに比べて
著しく速いことが知られている。

当構造部材は前回（第４図〜第６図）で示したように複
雑な形状を示すことから溶接施工は避けられない。した
がって、これら高強度Ｚｒ−Ｎｂ　系合金は高強度であ
るが、その溶接部の耐食性に対する配慮はなされていな
いことがわかる。

また、従来材でスカヌーク合金（特願昭５０−１４８２
１３号、特公昭５４−７４９４号）、オーインナイト（
０ｚｈｅｕｎｉｔｅ　）　０．　５合金（０，１重量％
　Ｎｂ−（Ｌ　２重量％８ｎ−（Ｌ１重量’１ｋＦｅ−
０．重量％Ｎｉ）及びＺｒ−１，０重量％Ｎｂ−ｔｏ重
ｆｋｓｓｎ−ＩＩＬｓ重量−Ｆ給金などがある。しかし
これら低Ｎｂ含有のＺｒ合金では溶接部の白色腐食が生
じ難いものの、高強度を得ることができない。

このように燃料集合体用材料として従来開発されている
材料は長期使用に対する配慮がなされていなかった。し
たがって運転の長期化に対応する部材の特性は強度、加
工性及び溶接性など特性を具備していることはもちろん
のこと、特に溶接によって耐食性が低下しないことが重
要である。

〔発明が解決しようとする問題点〕

上記従来技術はプラントの経済性向上の観点から運転期
間の長期化に対し、使用中ノジュラ腐食による部材の減
肉及び水素吸収による劣化の問題、高強度Ｚｒ−Ｎｂ合
金の使用に対する溶接部の白色腐食発生の可能性があゐ
などの問題があった。

本発明の目的は溶接によって耐食性が低下せず、かつ高
強度を有するジルコニウム合金部材を提供することにあ
る。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明を概説すれば、本発明の第１の発明は高耐食ジル
コニウム合金部材に関する発明であって、重量で、ニオ
ブ１．０〜１．５　％未満、すずα５〜ｚ２％、モリブ
デンα２〜１．０％、及び不可避の不純物を除いた残部
がジルコニウムからなることを特徴とする。

そして、本発明の第２の発明は他の高耐食ジルコニウム
合金部材に関する発明であって、重量で、ニオブ１゜０
〜ｔ５％未満、すずＱ、５〜λ２％、鉄（１０４〜１．
０％、−Ｅ−リブデン０．２〜１．０％、及び不可避の
不純物を除いた残部がジルコニウムからなることを特徴
とする。

本発明者らはジμカロイ及びＺｒ−Ｎｂ系の合金組成を
改良することによって、合金溶接部の耐食性を改善する
ことを見出した。

Ｚｒ−Ｎｂ系にＳｎ、Ｆａ及びＭｏの単独添加若しくは
複合添加したインゴットを鋳造、熱間塑性加工、焼なま
し、溶体処理、冷間塑性加工、焼なまし並びに溶接の工
程を経て試料に加工しその後特性試験を行った。その結
果第１図に示すように、Ｚｒ−Ｎｂ系合金にＳｎ＋Ｍｏ
と８ｎ＋Ｍｏ＋Ｆｅ　　の２種類の複合添加した合金は
約１．５重量−未満のＮｂ含有量であれば白色腐食は発
生せず、耐白色腐食性が著しく改善されることを見出し
た。一方、部材の引張特性においてＮｂ含有量が増すに
従ってＩｉ！！７度が高くなる反面、延性低下が生じる
ことが判明した。すなわち、第１図は腐食増量（■／ｄ
ｍ’、縦軸）及び伸び（％、縦Ｑｌｌｌｌ）とＮｂ量（
重量％、横軸）との関係を示すグラフである。

なお、部材溶接後の工程に４５０〜７００℃の後熱処理
を組入れることによって溶接部の白色腐食を十分に防止
できることを見出した。

部材の化学組成を定めたのは次に述べる理由からでちる
。８ｍの添加はジルコニウム基合金の窒素による耐食性
低下の働きを抑えること、並びにＳｎの添加は溶接部の
組織におけるＺｒ　−α相を安定化しα−Ｚｒ相中のＮ
ｂの固溶を増すなどして謂食性を保つ働きである。りま
シ、Ｚｒ−Ｎｂ系合金（Ｎｂ（２０重量％）の室温にお
ける平衡相は、０．６重量％以下のＮｂを固溶したα−
Ｚｒ相と１．５重量％以下のＺｒを固溶したβ−Ｎｂ相
であり、β相温度から徐冷すると６１０℃以上で、初析
のα−Ｚｒ相とβ−Ｚｒ相とに分屋し、更に冷却すると
β−Ｚｒ相からβ−Ｎｂ相が析出する。

組織観察すると丸みを帯びたα−Ｚｒ相及び、析出物が
β−Ｎｂ相が微細に析出したＮｂ−’Ｊツチ相とが識別
できる。Ｚｒ−１，０重量％Ｎｂ　−１，０重量％Ｓｎ
合金のα−Ｚｒ相部分上部分添加のないＺｒ　−１，０
獣ｔ％Ｎｂの２元合金のそれより多くなっている。これ
はα安定化元素であるＳｎの添加により平衡状態図にお
けるα−Ｚｒ相領域が拡大したためである。Ｚｒ−Ｎｂ
系合金溶接部においては溶接時の熱サイクルによって高
温度から急冷される部分が過飽和にＮｂを固溶しα−Ｚ
ｒ相ちるいは残留β−Ｚｒ相の非平衡相になりやすいが
、Ｓｎの添加によりこのβ−Ｚｒ相は、β−Ｎｂ　相と
α−Ｚｒ相とに分解しやすくなる。このα−Ｚｒｉ［１
ｌＩ）領域の拡大、つま！ｌｌ腐食が生じ難いα相の安
定化が耐食性向上に寄与することが明らかとなった。

Ｓｎの添加量は［１７〜ｚｏｔ＊ｓの範囲が好ましく０
．５ｆｊｆｔチを下回る場合ではその効果がない。

２．２重量％を超える添加では耐食性に問題ないものの
部材の延性及び加工性の低下が生じ薄板構造部材として
適用できない。

ＭＯは微量添加によって著しく強度を向上させる効果を
有する。更にＳｎあるいは８ｎ＋Ｆｅと複合添加すると
とにより、耐食性を改善する効果もある。Ｍｏ　を添加
することにより強度が上昇するのはＭｏ２Ｚｒの金属間
化合物相が＠細析出するためである。

このＭｏ添加の効果を第２図に示す。すなわち第２図は
酸化皮膜厚さくμｍ、縦軸）とＭｏ添加ｉ（重ｉ％、横
軸）との関係を示すグラフである。

第２図に示すように［１２重量−未満の添加では小さい
。一方、上限値を設定した理由は硬さが上昇し、加工性
が低下すること並びに部材の延性が低くなるからである
。また同時に多量の）ｉｏｍ加は核特性に対してもよく
ない。つまりこれら元素は熱中性子吸収断面積がＺｒに
比べて著しく大きいことから、中性子経済性が低下する
悪い影響を及ぼす。

Ｆｅ　の添加はジルコニウム基合金の腐食における酸化
皮膜の改質効果がある。これら元素は金属間化合物相と
して析出し、α相の安定化と相まつて耐食性を改善する
。つまシＳｎの添加によシα−Ｚｒ相が安定化し、β−
Ｎｂの析出が促進されたこと及びα−Ｚｒ相中に固溶で
きないＦｅがＦｅ−ＮｂあるいはＦｅ−Ｚｒの金属間化
合物相として析出し、非平衡相中のＮｂ固溶量を低下さ
せるためである。Ｆｅ添加によっても非平衡相が認めら
れるが、Ｎｂの固溶量は無添加の合金に比べればかなり
低い。Ｚｒ中においてＦｅは不純物として約０．０３重
量％含有するが少なくとも０．Ｏ４重漬チを上まわるＦ
ｅ添加でないと、それらの効果が得られない。Ｆｅ　ｍ
加による金属間化合物相の析出は強度向上にも寄与する
。しかしα１東澁チを上回る多量のＦｅ　ｇ加は合金の
延性並びに核特性に悪影響を及ぼす。

ＮｂはＺｒ−Ｎｂ糸の基本化学組成であり、時効処理に
よってβ−Ｎｂを析出せしめ強度向上を得るものである
。前述の第１図は合金溶接部（溶接のまま）の謁食増漬
とＮｂ含有ｆｔとの関係を示す。

Ｚｒ−Ｎｂ２元合金では白色腐食の６受注が著しく高く
、０．１重値−の添加で既に白色腐食が生じ、それ以上
のＮｂ添加では更に腐食が苅む。

一方、本発明のＺｒＺｒ−Ｎｂ−８ｎ−の４元合金及び
ＺｒＺｒ−Ｎｂ−８ｎ−Ｆｅ−の５元合金では１．５重
量多未満のＮｂでは白色腐食が生じないが、それを超え
た多量のＮｂ添加では２元合金と同じく白色腐食が生ず
る。Ｎｔ）含有量が増すと腐食が生じやすくなる理由は
、その組織が非平衡相のα−Ｚｒあるいはβ−Ｚｒ相を
形成しやすくなるためでちり、多量のＮｂを固溶したも
のとなる。これはＺｒ−Ｎｂの２元合金で顕著である。

これに対し、本発明のＳｎ％Ｆｅ及びＭＯの４元合金若
しくは５元合金は８ｎｉ加によるβ−Ｎｂ析出の促進及
びＦｅ−Ｎｂ％Ｆｅ−Ｚｒ、Ｍｏ−Ｎｂなどの金属間化
合物の析出によって非平衡相中のＮｂ固溶量が低下した
定め耐食性及び強度が高い。しかｊ、　Ｎ　ｂ含有量が
、１．８Ｎ量チを超えるとその添加の効果が失われる。

ただしβ−Ｎｂの析出による耐食性の向上は通常の時効
処理（約５００℃、２４時間）で顕著に向上し高Ｎｂ含
有（約３重量％）でも白色腐食は生じない。

一方、高Ｎｂ含有は強度を増す反面、延性の低下が起る
。燃料集合体の製造工程を考慮した場合、薄肉となるこ
とから部材の加工性が重要となる。

したがって加工性を重視した製品部材に対してはＮｂ含
有の上限値を１．５重賦チ未満とし、伸び約２０％確保
するのが好ましい。また下限値（１，０重址チ）に対し
ては、１．０重量−未満のＮｂ量では強度不足が生じ、
更にノジュラ腐食感受性が増すことなどから制限した。

な分合金の残部はＺｒ及び不可坦的な不純物からなる。

従来の燃料被覆管、スペーサ及びチャンネルボックスは
その形状の複雑さのため製造工程を賀史するのは容易で
なく、溶接も不可避である。

本発明の化学組成範囲であれば従来材に比べ、塑性加工
性、溶接性に大・瓜な変化がないことが判った。また１
耐食性に対しては通常の製造工程（浴接が可能）で製造
した場合で耐ノジュラ偏食、耐白色腐食を改善できる。

更に十分な耐食性を付与するには溶ｊな後４５０〜７０
０℃、３〜３０時間程度の後熱処理を施すことで可能と
なる。溶接後の後熱処理を設定した理由は合金のマトリ
・ソクスに固溶しているＮｂを十分に析出させるためで
あり、４５０℃を下回るとその析出が十分得られず、ま
た７００℃を上回るとＮｂの再固溶が起υ、その効果が
減少することによる。なお本発明合金は燃０棒端栓材と
しても有効であり、溶接後の熱処理を行わなくとも優れ
た耐食性を有する。

なお、より強度を必要とする部材に対しては、製品の最
終工程近くで再度β若しくはα＋β温度から焼入し、更
に４５０〜７００℃、５〜３０時間程度の後熱処理を施
すことが好適である。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例により更に具体的に説明するが、
本発明はこれら実施例に限定されない。

実施例１ 材料に工業用純ジルコニウムを用い、第１表に示すジル
コニウム合金を各々溶製した。なお溶解にはアーク溶解
炉を用いた。各々の試料は１０１００℃溶体化処理し、
その後７５０℃で熱間塑性加工、冷ｉハｊｒｆ延と焼な
ましく６５０℃）金峰返して２ｗｔの薄板にした。次に
８８０℃１時間溶体化処理し、更に１０チ冷間加工した
後に溶接し、最終的に後熱処理（５００℃、２４時時間
分施した。

溶接継手材より腐食試験片を採取して高温蒸気中試験を
行ってノジュラ腐食感受性、高温水中腐食試験を行って
白色腐食感受性をそれぞれ評価した。高温水中腐食試験
は５１０℃、”　５　ｋｌ／ｃｍ”過熱蒸気中に２０時
間保持した。また高温水中腐食試験は２８８℃、８５　
ｋｇ／ｃｍ”高温水中に約３００時間保持した。耐食性
の評価は試験後の外観に察、腐食増量及び酸化皮膜厚さ
を測定して行った。

腐食試験の結果、第１表に示すように本発明材はノジュ
ラ腐食並びに白色腐食が発生せず、耐食性に優れている
ことがわかる。

なお本発明材の引張特性は８０ゆ／＊”前後の引張強さ
を有し、かつ３０チ伸びがあり、高強度高延性をもつ。

また水累吸収による延性低下現象は本発明合金ではみら
れなかった。

次に前述の溶接工程において、溶接施工前に５００℃２
４時間の熱処理を行い、溶接後熱処理しない試料につい
ても同様な耐食性評価を行った。

その結果、溶接後熱処理なし材のｉ耐食性は従来のＺｒ
−２，５ｉ量チＮｂでは白色腐食が馨しく生じたが、本
発明では黒色のち密な均−酸化及模を呈し、白色腐食が
発生せず耐食性に優れていることがわかった。

実施例２ 本発明部材を用い、スペーサに適用した例について述べ
る。＄７図はスペーサの形状（第７−１図は平面図、第
７−２図は第７−１図のＹ方向よりみた例１面図である
）を示し、第８図はスペーサの製造プロセスを示す工程
図でちる。スペーサの構造はスペーサバンド０．、スペ
ーサパー９、スペーサデバイダ−１２、及びランタン型
板バネ８からなり、格子点及びスペーサパー９とスペー
サバンド０．とはスポット溶接されている。

部材は実、１例１で官製した本発明材２のインゴットを
分割して用いた。約７５０℃の熱間圧延を２回繰返し厚
さ３瓢の板とし、更に冷開圧延と焼なましく６５０℃）
の繰返しで厚さ約０．７ｍの板とした。この板より打抜
き加工でスペーサバンド及びスペーサバー用板を加工し
た。ゾにスペーサバンドにはデインプ／Ｌ／１３加工及
び曲げ加工を施した。その後ランタン型板バネ８と共に
組立加工を行い、所定の位置をＴｒＧ溶接１０し、スペ
ーサを組立てた。このスペーサを腐食試験に供すると共
に、一方では更に５００℃、２０時間後熱処理を施した
スペーサを製布して、実施例１と同様な腐食試験を行っ
た。

その結果、いずれのスペーサも白色腐食は発生せず、高
い耐食性を示した。

実施例５ 本発明はＢＷＲプラントばかりでなく、ＰＷＲプラント
史にＡＴＲプラントや高転換炉用の燃料構造部材として
も適用できる。また燃料構造部材のみならず高温高圧水
が接し、高速中性子（Ｅ＞１Ｍ　ｅ　Ｖ　）照射敞がＩ
　Ｘ　１０”　ｎ／ｃｎ”以上照射される環境下で使用
される構造部材として適用することが可能である。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明によれば新規なジルコニウ
ム合金部材が提供され、それによシ持に耐食性の著しく
優れたジルコニウム合金製の燃料被覆管及びその端栓、
スペーサ、チャンネルボックスがｕｌＱ造できるので、
高経済性の燃料集合体を製造でき、かつ信頼性の向上が
可能でちる。

【図面の簡単な説明】

第１図は腐食増量及び伸びとＮｂ　Ｂとの関係を示すグ
ラフ、第２図は酸化皮痕厚さとＭｏ添加量との関係を示
すグラフ、第３図は燃料集合体の断面概略図、第４図は
燃料棒の部分断面概略図、第５図はスペーサの平面図、
第６図はチャンネルボックスの斜視図、第７−１図はス
ペーサの構造を示す平面図、第７−２図はそのＹ方向か
ら見た側面図、第８図はスペーサ製造工程図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、重量で、ニオブ１．０〜１．５％未満、すず０．５
   〜２．２％、モリブデン０．２〜１．０％、及び不可避
   の不純物を除いた残部がジルコニウムからなることを特
   徴とする高耐食ジルコニウム合金部材。 ２、該部材が、燃料集合体用燃料スペーサである特許請
   求の範囲第１項記載の高耐食ジルコニウム合金部材。 ３、該部材が、燃料集合体用チャンネルボックスである
   特許請求の範囲第１項記載の高耐食ジルコニウム合金部
   材。 ４、該部材が、燃料集合体用燃料被覆管である特許請求
   の範囲第１項記載の高耐食ジルコニウム合金部材。 ５、該部材が、溶接後に４５０〜７００℃で再加熱処理
   したものである特許請求の範囲第２項〜第４項のいずれ
   か１項に記載の高耐食ジルコニウム合金部材。 ６、重量で、ニオブ１．０〜１．５％未満、すず０．５
   〜２．２％、鉄０．０４〜１．０％、モリブデン０．２
   〜１．０％、及び不可避の不純物を除いた残部がジルコ
   ニウムからなることを特徴とする高耐食ジルコニウム合
   金部材。 ７、該部材が、燃料集合体用燃料スペーサである特許請
   求の範囲第６項記載の高耐食ジルコニウム合金部材。 ８、該部材が、燃料集合体用チャンネルボックスである
   特許請求の範囲第６項記載の高耐食ジルコニウム合金部
   材。 ９、該部材が、燃料集合体用燃料被覆管である特許請求
   の範囲第６項記載の高耐食ジルコニウム合金部材。 １０、該部材が、溶接後に４５０〜７００℃で再加熱処
   理したものである特許請求の範囲第７項〜第９項のいず
   れか１項に記載の高耐食ジルコニウム合金部材。