JPS6360105A - 球型シリカゲルの製造方法及びその製造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、球型シリカゲルの製造方法及びその装置Ｎに
関する。

［従来の技術及び問題点コ シリカゲルは、吸収剤及び触媒担体を始めとして種々の
産業分野で使用されている。例えば、過去においては加
工食品、医薬品の防湿剤として使用されていたが、近年
では電子産業や精密機械産業の生産製品の内部のｖＪＨ
剤として利用されているのみならず、生活用品にも広く
使用されている。

また、かかるシリカゲルは使用Ｅ」的に応じてその強力
な吸収能を（す用し、特殊な物質内に含有された微量の
水分二を検知する監視剤にも使用されている。

ところで、１述したシリカゲルは従来より水ガラス製造
の中間段階である半乾燥状態のシリカヒドロゲルを破砕
して２５０℃程度に乾燥させることによって破砕型のシ
リカゲルを製造する方法が知られている。このような破
砕型のシリカゲルは、使用目的によっては利用されてい
るものの、以下に説明する背景から球型のシリカゲルが
要求されている。

即ち、破砕型シリカゲルはその形状が一定ではない。こ
のため、かかるシリカゲルを加工食品や医薬品の防湿剤
として使用した場合、特に運搬中にシリカゲルの粒子相
互でその荒い表面同志が衝突されて破砕され、小さい破
砕粒子等が製品に不純物として混入する。その結果、製
品不良を招いたり、人体に悪影響を及ぼすため、防湿剤
として使用することが不向きであった。こうした破砕粒
子の製品中への混入を防止するために破砕ＩＸ！！シリ
カゲルを包装することが考えられるが、包装費用による
コストの増大を招く。また、前記破砕型シリカゲルはシ
リカゲルの製造中の微細な破砕粒子を選別して廃棄する
等の繁雑な作業を必要とする。

更に、破砕型のシリカゲルは粒子間の不規則な面の接触
によって遊動化速度が増加されたり、遊動化による混合
の効果か少なく、反応が低下して最終生成物の変換効率
が低−ドするため、生産効率、コストの面でも問題かあ
った。

このようなことから、球型シリカゲルを製造する技術が
開発されている。その一つとして、水ガラスと硫酸を混
合してシリカヒドロゾルを造り、これをゾルと混合され
ない高温の何機溶媒が収容されたゲル化塔に噴射する方
法がある。この方法において、ゾルはゲル化塔内で表面
張力の差異により球型化され、この球型を維持する間、
安定なゲルに変化されるのを利用して球型シリカヒドロ
ゲルが製造される。かかる操業過程においては、水ガラ
スの成分であるＮａ２ＯとＨ２ＳＯａのモル比率の変化
によるｌ）　Ｈ１動、ゲル化時間の変動を示す第５図よ
り明らかなようにｐＨ値が約３以１−５で容易にケル化
されるので、それより低いｐＨ値でシリカヒドロケルを
製造することが考えられるが、ゲル化所要時間か２０秒
間以下であるので、シリカヒドロゾルのｉｌＡ合器から
ゲル化塔の注入部までの移送時間を２０秒間以内にする
必要があり、これより長い時間移送させると、移送管内
でゲル化されてシリカヒドロゲルの製造が困難となる。

なお、第５図中のＡはシリカヒドロゾルの製造に際して
ＳｉＯ２が１８重門％含む水ガラスと１２規定の硫酸を
用い、前記Ｎ　ａ　２０　／　Ｈ２Ｓ　Ｏ４のモル比率
を変化させた場合の特性線、Ｂはシリカヒドロゾルの製
造に際して５１０２か１２重量９６含む水ガラスと７規
定の硫酸を用い、前記Ｎａ２０／Ｈ２ＳＯ４のモル比率
を変化させた場合の特性線、Ｃはシリカヒドロゾルの装
造に際１７て５１０２が９．３ｉｆｆＱ％含む水ガラス
と４．５規定の硫酸を用い、前記Ｎ　ａ　２０／　Ｈ２
Ｓ　Ｏ４のモル比率を変化させた場合の特性線である。

−ノＪ１　シリカヒドロゾルのｐＨ値を３以下に調節す
ることが考えられるか、ゲル化の所要時間が一挙に２時
間以上と長くなるため、ゾルを高温の白゛機溶媒中に噴
射させても安定なゲルを生成できず、次の洗浄工程での
取扱いが困難となる。ｉｆって、シリカヒドロゾルのＩ
３　Ｈ値を３で略瞬時にゲル化されながらｐＨ値６まで
に調節する必要かあるが、このＺＩ異硫酸と水ガラスの
混合誤差が２％以内であって水ガラスのＳｉＯ２濃度が
上昇するに伴って略０６５％まで現象されるため、ｐＨ
値の調節が困難となる。

その他の方法として、ゲル化塔の上部に配置したノズル
で既に造られた水ガラスと硫酸を夫々注入して瞬間的に
混合することによりシリカヒドロゾルを製造し、このゾ
ルをゲル化塔に分散する方法がある。しかしながら、か
かる方法ではｐＨ値のゲル化所要時間に影響を及ぼすの
で、ノズル中のｐＨ値を調節してゲル化所要時間を数秒
間乃至数十秒間と低くするために水ガラスと硫酸の供給
範囲の誤差を夫々上１．０％以内にする必要がある。

こうした条件が満たされないと、ゲル化塔内においても
ゲル化されないか、噴射口が詰まって球型のシリカヒド
ロゲルの製造が困難となる。従って、かかる方法は水ガ
ラスの１崩又はゲルの表面積を制御可能なｐＨ調節剤で
ある硫酸を供給するポンプの流れが変動する゛場合があ
るので、多量にシリカゲルを製造することは不可能で工
業的に利用することは不適当である。

また、シリカヒドロゾルを製造する工程において、水ガ
ラス中のＮ　ａ　２０と硫酸との酸アルカリ反応で熱が
発生し、この熱によってゾルの温度が゛上昇してゾルの
生成前に沈澱物が形成される。このような沈澱物が生じ
ると、最終製品であるシリカゲルの外観が悪化し、吸湿
性も低下する等のシリカゲルの品質低下を招くばかりか
、乾燥工程に際して不均一な乾燥が生じて製造されたシ
リカゲルに亀裂が発生したり、崩れ易くなったりする。

従来では、−に連した沈澱物の生成を防ぐために約５℃
まで冷却する必要かあるか、これは０℃の冷却水を必要
とし、球型シリカゲルの製造価格の高騰の一因となる。

本発明は、」−記従来の問題点を解決するためになされ
たもので、比較的高い温度でシリカヒドロゾルを生成す
ることを可能として反応物質である水ガラスと硫酸の混
合比率を拡大して流量等の変動が生じても安定してシリ
カゲルを製造し得る方法並びにその製造装置を提供しよ
うとするものである。

Ｅ問題点を解決するための手段及び作用］本願第１の発
明は、７〜９規定の硫酸水溶液とＳｉＯ２ａ度が１０〜
１６重量％の水ガラスを反応させて少なくとも２４時間
の間ゲル化されないｐＨ２〜２．５のシリカヒドロゾル
を生成する工程と、このシリカヒドロゾルを５０〜８０
℃の加熱水が循環される熱交換器に所望時間滞留するよ
うに通過させて熱的熟成を行なう工程と、ゲル化塔内に
底部側の水層と共に収容され、前記熱交換器より高い温
度に維持された有機溶媒中に前記熱的熟成後のシリカヒ
ドロゾルをノズルを通して噴射して球型、ゲル化を行な
う工程と、ゲル化塔の底部の水層に沈降した球型シリカ
ヒドロゲルを水と共に取出し、分離する工程とを具備し
たことを特徴とする球型シリカゲルの製造方法である。

上記シリカヒドロゾルは、ｐＨ値を２〜２．５の範囲と
し、２４時間の間で安定である必要がある。

この場合、既述した第５図に示すように水ガラスと硫酸
の混合比率は拡大され、ある程度の注入はの変動に対し
ても容易ににｐＨ値を調節できる。

上記シリカヒドロゾルをを機溶媒中に噴射させる前に５
０〜８０℃の加熱水が循環される熱交換器を通すのは、
次のような理由によるものである。即ち、前３Ｑ　ｐ　
Ｈ値のシリカヒドロゾルにおいてゲル化時間が極めて遅
く、そのままゲル化塔の有機溶媒に噴射しても充分にゲ
ル化されない。このため、シリカヒドロゾルを５０〜８
０℃の加熱水が循環される熱交換器を通して熱的熟成を
行なうことにより、ゲル化所要時間は極めて短くなって
ｐＨ値が高い場合と同様な現象を表わす。換言すれば、
熱的熟成を行なったシリカヒドロゾルを該熟成；１！ｉ
度より高い温度の有機溶媒にノズルを通して噴射、分散
させることによって球型化がなされると共に、球型状態
を維持しながらゲル化され、所望のシリカヒドロゲルが
得られる。

上記有機溶媒の温度は、熱的熟成後のシリカヒドロゾル
を充分にゲル化させる観点から、熱的熟成温度より高い
温度に設定する必要がある。なお、該有機溶媒はその温
度を均一に維持するとＪｌ−に、該−ａ機溶媒に生成さ
れたシリカヒドロゲルの沈降速疫を低ドさせてシリカヒ
ドロゾルをゲル化させるに必要な充分な時間を与え、史
に強度の高い球型シリカヒドロゲルをｉｌるために１−
向移送、循環させることが望ましい。

また、本願第２の発明は７〜１〕規定の硫酸水溶液とＳ
ｉＯ２濃度１０〜１６重瓜９６の水ガラスが供給され、
少なくとも２４時間の間ゲル化されないｐ　Ｈ２〜２．
５のシリカヒドロゾルを生成するゾル製造器と、下部に
水層が、この上にａ機溶媒が収容されるゲル他塔と、こ
のゲル他塔の上方に配置され、前記ゾル製造器と連結し
てそのシリカヒドロゾルが供給されると共に前記ゲル他
塔のａｔａ溶媒に熱的熟成後のシリカヒドロゾルを噴射
するノズルを存する熱交換器と、前記ゲル他塔の下部に
連結され、球型シリカヒドロゲルを水と共に取出し、輸
送する輸送管ど、この輸送盾により輸送された水から球
型シリカヒドロゲルを分離する手段とを具偏したことを
特徴とする球型シリカゲルの製造装置である。

以下、本’：ｉ、ｉ＋第２の発明の製造装置について第
１図〜第４図を参！！＜（して説明する。

第１図は本発明の球型シリカゲルの製造装置を示ず１（
１略図、第２図は第１図のゾル製造器の要部拡大図、第
３図は第１図の熱交換ａ；の拡大図、第４図は第３図の
熱交換器の要部拡大断面図である。

図中の１は、例えば９６市二％の濃硫酸を７〜９規定の
硫酸水溶液にするための第１の希ｆＲ槽、図中の２は例
えばＳｉＯ２濃ｉか２８〜３０重−？６の水ガラスをＳ
ｉＯ２１農度ｌＯ〜１６に希釈するための第２の希釈槽
である。前記第１の希釈槽１は、ポンプ３が介装された
硫酸供給管４を介］７てゾル装造器５に連結されている
。このゾル製造器５は、第１図及び第２図に示すように
２０℃前後の冷却水が循環される配管６が付設され、か
つ前記供給者４が」一部に連結された水冷式反応槽７を
倫えている。

この反応槽７内に゛は、二段羽根を有する債拌機８か設
けられている。前記反応槽７の一ド部には、三方バルブ
９を介して循環用バイパス管ＩＯか連結されている。こ
のバイパス管ｌＯには、吸入側に攪拌用インペラー１１
、吐出側に噴射「】１２を夫々）１ユ成した混合ポンプ
１３が介装されている。また、前記第２の希釈槽２はポ
ンプ１４を介装した水ガラス供給管１５を介して前記混
合ポンプＩ３の吸入側の前記バイパス管１０に連結され
ている。なお、バイパス管１０は生成されたシリカヒド
ロゾルの該管内への滞留を防止するために傾斜描込にな
っている。かかるゾル製造：（；５は、次のような動作
かなされる。

即ち、配管６より冷却水を循環させて反応ｔｉｌＩ７の
外壁温度を２０℃前後として、後述する水ガラスと硫酸
水溶液の反応により生じる反応熱の上昇を防ぐ。つづい
て、三方バルブ９をバイパス管ｌＯ側に切換え、第１の
希釈槽１の硫酸水溶液を硫酸供給管４から水冷式反応槽
７に供給すると共に、混合ポンプ１３を駆動して該硫酸
水溶成金バイパス管ｉ。

を通じて循環させなから第２の希釈槽２内の水ガラスを
水ガラス供給管１５から該混合ポンプ１３の吸入側のバ
イパス管１０に供給する。こうして供給された硫酸水溶
ｄｋ及び水ガラスは、前記混合ポンプ１３のインペラー
上により瞬間的に激しく混合され、川に該混合、トレブ
１３の吐出側の噴射口１２からの反応槽７への噴射及び
二段羽根を自する攪拌機８の攪拌により一層効果的な混
合かなされる。このような効率的な攪拌、混合により反
応槽７内での沈澱物の生成か回避され、量産化に適した
；”：ｌ　ｊｅ度の水ガラスの供給が可能となる。

また、前記ゾル製造器５は前記三方バルブ９の配Ｖ　１
　Ｂを介してゲル他塔１７−に三方に配置された熱交換
器１８の上部に連結されている。前記配管１６には、流
量計１９が介装されＣいる。前記熱交換＋１１！１８は
、前記ゾル製造器５のシリカヒドロゾルを加熱熟成する
もので、その加熱は恒ｉＲ槽２０の加熱水をポンプ２１
により循環させることによりなされる。前１記熱交換器
１８は、第３図及び第４図に示すように前記加熱水か循
環される本体容器２２を倫えている。

この本体容器２２　＋−’は、前記ゾル製造器５のシリ
カヒドロゾルを流通させる複数本の熱交換チューブ２３
が−Ｌ下方向には通されており、該容器２２のチューブ
２３出入り口付近にはチュー　ブ２３を液密にシール、
固定するための治具２４ａ　、　２４ｂか設けられてい
る。前記各熱交換チューブ２１（の下端には、継手２５
が夫々取付けられており、各継手２５にはリング状のゴ
ムパツキン２６が夫々介装されている。前記各継手２５
には、ゴムチューブ２７が嵌告され、かつこれらゴムチ
ューブ２７の下端にはノズル２８が夫々挿管されている
。これらノズル２８は、夫々前記ゲル他塔１７の上方に
配置した固定板２９の連結部３０に伸行されている。

更に、前記ゲル他塔１７の下部には水層３１が、該水層
３１上に有機溶媒３２が夫々収容されている。このゲル
他塔１７の前記水層３１−１＝の側壁部分には、循環管
３３の一端側が連結され、かつ該循環管３３の他端側は
該ゲル他塔１７−に部側壁に連結されている。

この循環管３３にはポンプ３４及びヒータ３５が介装さ
れている。こうした循環管３３を付設することによりゲ
ル他塔１７内の９機溶媒３２が上向移送、循環させると
共に、９０〜１００℃に加熱される。また、前記ゲル他
塔１７の下部には三方継手３Ｂを介して該ゲル他塔１７
内の水層３１をシリカヒドロゲルと共に輸送する輸送管
３７が連結されている。この輸送管３７の一端には、貯
蔵槽３８が取着されており、該貯蔵ＪＦｉ３ｇの」三方
には採集網３９が配置されている。前記輸送管３７の他
端は、前記採集網３９に延出されている。前記貯蔵槽３
８と三方継手３６との間の前記輸送管３７には、ポンプ
４０が介装されている。なお、輸送管３７によりシリカ
ヒドロゲルと共に輸送された水はシリカヒドロゲルの採
集網３９での分離において貯蔵槽３８に溜められ、輸送
管３７を通して再度ゲル他塔１７に戻される。

しかして、本発明によれば所定濃度の硫酸水溶液と所定
のＳｉＯ２濃度の水ガラスを反応させ、少なくとも２４
時間の間ゲル化されないｐＨ２〜２．５のシリカヒドロ
ゾルを生成し、このシリカヒドロゾルを熱交換器を通じ
て流通しながら徐々に加熱すると共に熱的熟成を行なっ
た後、このゾルをノズルを通してゲル化塔内の有機溶媒
に直接噴射させることによって、容易にゲル化させつつ
球型化できる。この際の熱交換器に供給される加熱水の
温度と、水ガラスのＮａ２０と硫酸のモル比率、ゲル化
所要時間及びゲル化される温度との関係は下記第１表の
通りである。

第１表 上記第１表より明らかな如く加熱水の温度が、一定の場
合、Ｎ　ａ　２０／　Ｈ２Ｓ　Ｏａのモル比率は０．９
３〜１．０まで変化させたにも拘らずゲル化所要時間は
略一定になってゲル化される温度に相関する。これは、
混合モル比率を約７％まで変化させてもこれを熱的に熟
成させれば略同じ時間、同じ温度でゲル化されことを食
味する。従って、混合範囲、つまりｐＨ値を極めて正確
に制御しなくてもよく、一定温度まで一定時間の間熱的
熟成を行なえば容易にゲル化される。かかる作用を利用
してシリカヒドロゾルをゲル化所要時間より若干短く熱
的熟成させた後、熟成させたシリカヒドロゾルを熟成温
度より高い温度の有機溶媒にノズルを通して噴射させる
ことによって、球型を維持しつつゲル化することができ
る。この際、混合比率の範囲が相当に広がるので、工業
的な利用か容易となる。この後、得られたドロケルを洗
浄、乾燥することにより充分な強度を有する球型シリカ
ゲルを得ることかできる。また、本発明では、かかる球
型シリカゲルを製造できるもも造か簡単な製造装置を提
供できる。

［発明の実施例］ 以下、本発明の実施例を前述した第１図〜第４図の製造
装置を参照して説明する。

実施例１ まず、ゾル製造器５の配管６より冷却水を循環させて冷
却式反応槽７の外壁温度を２０℃前後とした後、三方バ
ルブ９をバイパス管ＩＯ側に切換え、第１の希釈槽１の
９Ｎの硫酸水溶液５（１７’を硫酸供給管４から水冷式
反応槽７に供給すると共に、混合ポンプ１３を駆動して
該硫酸水溶液をバイパス管ＩＯを通じて循環させながら
第２の希釈槽２内のＳｉＯ２濃度１２重量％の水ガラス
（成分重量比ＳｉＯ２　　：Ｎａ２０＝２Ｂ：９）２４
０Ｊ！を水ガラス供給管１５から該混合ポンプ１３の吸
入側のバイパス管１０に供給した。こうして供給された
硫酸水溶液及び水ガラスは、前記混合ポンプ１３のイン
ペラー上により瞬間的に激しく混合され、更に該混合ポ
ンプ１３の吐出側の噴射口１２からの反応槽７への噴射
及び二段羽根を有する攪拌機８の攪拌により一層効果的
な混合されてシリカヒドロゾルが調製された。このシリ
カヒドロゾルは、 Ｎ　ａ　２０／　Ｈ２Ｓ　０４のモル比率が０．９８４
で、ゲル化所要時間は少なくとも２４時間であるｐＨが
２．３のものであった。

次いで、三方バルブ９を切換えてゾル製造器５の反応槽
７のシリカヒドロゾルを配管１６を通して恒温槽２０か
ら加熱水が循環される温度７５℃の熱交換器１８の各熱
交換チューブ２３に供給した。この時、熱交換チューブ
２３の内径を５　ＣＨＩとし、前記シリカヒドロゾルの
レイノズルＮｉ１．５５０〜２０００の範囲にしてシリ
カヒドロゾルの滞留時間を５〜４０分間とするために該
チューブ２３の長さを２７１Ｌに設定し、更にチューブ
２３の本体容器２２内に挿着する本数を７本とし、全体
のシリカヒドロゾルの処理速度を６．１２．２５．３０
．４（ｌｊ’／ｈｒに設定した。つづいて、各熱交換チ
ューブ２３下端の連結されたノズル２８を通して循環管
３３、ポンプ３４及びヒータ４５により上向移送、循環
されるゲル他塔１７の湿度８０℃の有機溶媒３２に噴射
し、同を機溶媒３２内で球型化させつつゲル化させた。

この後、ゲル他塔１７底部の水層３１に沈降したシリカ
ヒドロゲルを水と共に三方継手３６を通して輸送管３７
に排出させ、ポンプ４０を作動することにより該シリカ
ヒドロゲルを含む水を採集網３９に送り、ここでシリカ
ヒドロゲルを水から分離した。

しかして、熱交換器へのシリカヒドロゾルの処理速度を
６．１２．２５．３０．４０）／ｈｒと変化させること
により得られたシリカヒドロゲルの堅固性及ゲル状態を
観察した。その結果を下記第２表に示した。

第　　２　　表 上記第２表中のＮα２のシリカヒドロゲルを水洗、乾燥
したところ、それらの工程で球型シリカヒドロゲルは破
砕されることなく、良好な強度を有する球型シリカゲル
を得ることができた。

更に、モル比率が０．９３１以下であるｐ　Ｈ１，５〜
２に対してゲル化に伴うシリカヒドロゲルの堅固性を観
察すると、加熱温度６５℃でゲル化現象が４０分間以内
で現われず、９０℃付近ではゾルか＋１３騰して冷却さ
れてもゼリ状態となり、充分なゲル化がなされない。

実施例２ 熱交換器の加熱水の温度を７５℃、Ｎａ２Ｏ／Ｈ２ＳＯ
４のモル比率を０．９８４シリカヒドロゾルの熱交換器
への処理速度を１２．１８．２５．３０ノ／ｈｒとし、
ノズルを光景を変えた以外、実施例１と同様な方法でシ
リカヒドロゲルを製造した。

得られた各シリカヒドロゲルの・１ス均拉径を調べた。

その結果を上記第３表に示した。

第３表 上記第３表中のＮ１１ｌ〜３のシリカヒドロゲルを水洗
、乾燥したところ、それらの工程で球型シリカヒドロゲ
ルは破砕されることなく、良好な強度を有する球型シリ
カゲルを得ることができた。

［発明の効果］ 以上詳述した如く、本発明によれば比較的高い温度でシ
リカヒドロゾルを生成することを可能として反応物質で
ある水ガラスと硫酸の混合比率を拡大して流量等の変動
が生じてもゲル化塔内で安定してシリカヒドロゲルを生
成でき、ひいてはゲル化塔下部から水と共に取出したシ
リカヒドロゲルを分離、洗浄、乾燥することにより安定
した寸法で強度の高い球型シリカゲルを簡単かつ量産的
に製造し得る方法、並びにかかる球型シリカゲルを容品
に製造し得る構造が簡単な装置を提供できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の球型シリカゲルの製造装置を示す概略
図、第２図は第１図のゾル製造器の要部拡大図、第３図
は第１図の熱交換器の拡大図、第４図は第３図の熱交換
器の要部拡大断面図、第５図はＮａ２０／Ｈ２Ｓ０４の
モル比とｐＨ及びゲル化時間との関係を示す特性図であ
る。 ｌ・・・第１の希釈槽、２・・・第２の希釈槽、５・・
・ゾル製造器、７・・・冷却式反応槽、８・・・攪拌機
、１ｏ・・・バイパス管、１１・・・攪拌用インペラー
、１２・・・噴射口、１３・・・混合ポンプ、１７・・
・ゲル他塔、１８・・・熱交換器、２０・・・恒温槽、
２２・・・本体容器、２３・・・熱交換チューブ、２５
・・・継手、２８・・・ノズル、３１・・・水層、３２
・・・有機溶媒、３３・・・循環管、３５・・・ヒータ
、３７・・・輸送管、３９・・・採集網。 出願人代理人　弁理士　鈴江武彦 Ｍ２図

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）、７〜９規定の硫酸水溶液とＳｉＯ＿２濃度が１
   ０〜１６重量％の水ガラスを反応させて少なくとも２４
   時間の間ゲル化されないｐＨ２〜２．５のシリカヒドロ
   ゾルを生成する工程と、このシリカヒドロゾルを５０〜
   ８０℃の加熱水が循環される熱交換器に所望時間滞留す
   るように通過させて熱的熟成を行なう工程と、ゲル化塔
   内に底部側の水層と共に収容され、前記熱交換器より高
   い温度に維持された有機溶媒中に前記熱的熟成後のシリ
   カヒドロゾルをノズルを通して噴射して球型、ゲル化を
   行なう工程と、ゲル化塔の底部の水層に沈降した球型シ
   リカヒドロゲルを水と共に取出し、分離する工程とを具
   備したことを特徴とする球型シリカゲルの製造方法。
2. （２）、７〜９規定の硫酸水溶液とＳｉＯ＿２濃度１０
   〜１６重量％の水ガラスが供給され、少なくとも２４時
   間の間ゲル化されないｐＨ２〜２．５のシリカヒドロゾ
   ルを生成するゾル製造器と、下部に水層が、この上に有
   機溶媒が収容されるゲル化塔と、このゲル化塔の上方に
   配置され、前記ゾル製造器と連結してそのシリカヒドロ
   ゾルが供給されると共に前記ゲル化塔の有機溶媒に熱的
   熟成後のシリカヒドロゾルを噴射するノズルを有する熱
   交換器と、前記ゲル化塔の下部に連結され、球型シリカ
   ヒドロゲルを水と共に取出し、輸送する輸送管と、この
   輸送管により輸送された水から球型シリカヒドロゲルを
   分離する手段とを具備したことを特徴とする球型シリカ
   ゲルの製造装置。
3. （３）、ゾル製造器は、上部に硫酸供給管が連結された
   水冷式反応槽と、この反応槽内に設けられた攪拌機と、
   前記反応槽の下部に三方バルブを介して連結された循環
   用バイパス管と、このバイパス管に介装され、吸入側に
   攪拌用インペラー、吐出側に噴射口が夫々形成された混
   合ポンプと、この混合ポンプの吸入側の前記バイパス管
   に連結された水ガラス供給管とから構成されていること
   を特徴とする特許請求の範囲第２項記載の球型シリカゲ
   ルの製造装置。