JPS6359014B2 - - Google Patents
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- JPS6359014B2 JPS6359014B2 JP352483A JP352483A JPS6359014B2 JP S6359014 B2 JPS6359014 B2 JP S6359014B2 JP 352483 A JP352483 A JP 352483A JP 352483 A JP352483 A JP 352483A JP S6359014 B2 JPS6359014 B2 JP S6359014B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
- F01N3/021—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters
- F01N3/023—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters using means for regenerating the filters, e.g. by burning trapped particles
- F01N3/025—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters using means for regenerating the filters, e.g. by burning trapped particles using fuel burner or by adding fuel to exhaust
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N9/00—Electrical control of exhaust gas treating apparatus
- F01N9/002—Electrical control of exhaust gas treating apparatus of filter regeneration, e.g. detection of clogging
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2390/00—Arrangements for controlling or regulating exhaust apparatus
- F01N2390/02—Arrangements for controlling or regulating exhaust apparatus using electric components only
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Processes For Solid Components From Exhaust (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の排気浄化装置として用いら
れる排気微粒子捕集用トラツプの再生用バーナー
の制御装置に関する。
れる排気微粒子捕集用トラツプの再生用バーナー
の制御装置に関する。
従来の自動車用内燃機関の排気浄化装置とし
て、例えば特開昭56−115809号公報に示されるも
のがある。これは、排気通路の途中にトラツプを
設けて排気中のカーボンを主成分とする微粒子
（パーテイキユレート）を捕集するものであり、
また、トラツプに捕集された微粒子を焼却するト
ラツプ再生用バーナーが備えられ、トラツプの入
口側圧力と出口側圧力とに基づいてこれらの差圧
からトラツプにおける微粒子の捕集状態を検出
し、再生の要否を判断して、要再生の場合にバー
ナーを作動させるようになつている。
て、例えば特開昭56−115809号公報に示されるも
のがある。これは、排気通路の途中にトラツプを
設けて排気中のカーボンを主成分とする微粒子
（パーテイキユレート）を捕集するものであり、
また、トラツプに捕集された微粒子を焼却するト
ラツプ再生用バーナーが備えられ、トラツプの入
口側圧力と出口側圧力とに基づいてこれらの差圧
からトラツプにおける微粒子の捕集状態を検出
し、再生の要否を判断して、要再生の場合にバー
ナーを作動させるようになつている。
しかしながら、このような従来のトラツプ再生
用バーナーの制御装置にあつては、常時、排気圧
力を検出して再生判断を行うようになつていたた
め、排気圧力が低い低速・低負荷域での再生判断
の精度が悪く、誤判断により無駄な再生を行う場
合があり、これによりバーナー用燃料の消費量が
増大するという問題点があつた。
用バーナーの制御装置にあつては、常時、排気圧
力を検出して再生判断を行うようになつていたた
め、排気圧力が低い低速・低負荷域での再生判断
の精度が悪く、誤判断により無駄な再生を行う場
合があり、これによりバーナー用燃料の消費量が
増大するという問題点があつた。
また、急加速時や急減速時には圧力応答遅れに
より正確な再生判断ができず、このときもやはり
上記の問題点があつた。
より正確な再生判断ができず、このときもやはり
上記の問題点があつた。
本発明はこのような従来の問題点を解決するこ
とを目的としてなされたもので、トラツプの排気
入口部に設けた圧力センサからの信号に基づい
て、トラツプ入口側圧力が所定値以上の条件での
み、又はこの条件に加え、トラツプ入口側圧力の
変化率が所定値以下の条件でのみ再生判断を行わ
せ、それ以外の条件では再生判断を停止させる手
段を設けることにより、再生判断の精度を向上さ
せたものである。
とを目的としてなされたもので、トラツプの排気
入口部に設けた圧力センサからの信号に基づい
て、トラツプ入口側圧力が所定値以上の条件での
み、又はこの条件に加え、トラツプ入口側圧力の
変化率が所定値以下の条件でのみ再生判断を行わ
せ、それ以外の条件では再生判断を停止させる手
段を設けることにより、再生判断の精度を向上さ
せたものである。
以下に実施例を説明する。
第１図において、デイーゼルエンジンの排気通
路１の途中にトラツプケース２が介装され、この
トラツプケース２内には緩衝材３を介してハニカ
ム式のトラツプ４が装着される。このトラツプ４
は、ハニカムの穴のうち一部については入口側を
あけて出口側を塞ぎ、他部については入口側を塞
いで出口側をあけてあり、排気が穴の壁部を透過
する際にこれに微粒子を捕集するものである。
路１の途中にトラツプケース２が介装され、この
トラツプケース２内には緩衝材３を介してハニカ
ム式のトラツプ４が装着される。このトラツプ４
は、ハニカムの穴のうち一部については入口側を
あけて出口側を塞ぎ、他部については入口側を塞
いで出口側をあけてあり、排気が穴の壁部を透過
する際にこれに微粒子を捕集するものである。
トラツプケース２内のトラツプ４上流にはトラ
ツプ再生用のバーナー５が設けられる。
ツプ再生用のバーナー５が設けられる。
バーナー５は、周壁に多数の排気導入孔６ａを
有する燃焼筒６と、燃焼筒６内にあつて火炎噴出
口７ａを有する逆流式蒸発筒７と、逆流式蒸発筒
７内に臨む混合気噴出管８と、燃焼筒６内で逆流
式蒸発筒７の火炎噴出口７ａ近傍に臨む着火用の
グロープラグ９とを含んで構成される。
有する燃焼筒６と、燃焼筒６内にあつて火炎噴出
口７ａを有する逆流式蒸発筒７と、逆流式蒸発筒
７内に臨む混合気噴出管８と、燃焼筒６内で逆流
式蒸発筒７の火炎噴出口７ａ近傍に臨む着火用の
グロープラグ９とを含んで構成される。
混合気噴出管８には電磁式燃料噴射弁（フユエ
ルインジエクタ）１０からの燃料供給管１１が接
続されており、燃料噴射弁１０には燃料タンク１
３から電磁式燃料ポンプ１４によつて燃料（エン
ジン用燃料と同一で例えば軽油）が導かれるよう
になつている。また、燃料供給管１１の途中には
エアポンプ１５の吐出口１５ｂに電磁式三方弁１
６を介して連なる空気供給管１７が接続されてい
る。三方弁１６は非通電状態ではエアポンプ１５
の吐出口１５ｂと吸入口１５ａとをつなぎ、通電
状態で吐出口１５ｂと空気供給管１７とをつなぐ
ようになつている。
ルインジエクタ）１０からの燃料供給管１１が接
続されており、燃料噴射弁１０には燃料タンク１
３から電磁式燃料ポンプ１４によつて燃料（エン
ジン用燃料と同一で例えば軽油）が導かれるよう
になつている。また、燃料供給管１１の途中には
エアポンプ１５の吐出口１５ｂに電磁式三方弁１
６を介して連なる空気供給管１７が接続されてい
る。三方弁１６は非通電状態ではエアポンプ１５
の吐出口１５ｂと吸入口１５ａとをつなぎ、通電
状態で吐出口１５ｂと空気供給管１７とをつなぐ
ようになつている。
したがつて、バーナー５の作動は、燃料ポンプ
１４、燃料噴射弁１０、空気供給用三方弁１６及
びグロープラグ９を作動させることによつて行わ
れる。
１４、燃料噴射弁１０、空気供給用三方弁１６及
びグロープラグ９を作動させることによつて行わ
れる。
燃料ポンプ１４はバツテリ１８から常開のリレ
ー１９を介して通電されるようになつており、こ
のリレー１９は後述する制御装置２３からの信号
電波によつて閉結されるようになつている。ま
た、燃料噴射弁１０と空気供給用三方弁１６は制
御装置２３からの信号電流によつて直接駆動され
るようになつている。更に、グロープラグ９はバ
ツテリ１８から常開のリレー２０を介して通電さ
れるようになつており、このリレー２０は制御装
置２３からの信号電流によつて閉結されるように
なつている。
ー１９を介して通電されるようになつており、こ
のリレー１９は後述する制御装置２３からの信号
電波によつて閉結されるようになつている。ま
た、燃料噴射弁１０と空気供給用三方弁１６は制
御装置２３からの信号電流によつて直接駆動され
るようになつている。更に、グロープラグ９はバ
ツテリ１８から常開のリレー２０を介して通電さ
れるようになつており、このリレー２０は制御装
置２３からの信号電流によつて閉結されるように
なつている。
ここにおいて、トラツプ４への排気入口部（バ
ーナー５下流）に入口側圧力P1を検出するため
の入口側圧力センサ２１が設けられ、トラツプ４
からの排気出口部に出口側圧力P2を検出するた
めの出口側圧力センサ２２が設けられる。これら
の圧力センサ２１，２２は排気圧力をダイヤフラ
ムを介して受けることによりセンサ部への排気熱
の影響を極力小さくするようにしてあり、センサ
部は例えば圧電素子により構成される。尚、図で
はポテンシヨメータ式としてある。そして、これ
らの圧力センサ２１，２２の出力電圧VP1，VP2
は制御装置２３に入力されるようになつている。
ーナー５下流）に入口側圧力P1を検出するため
の入口側圧力センサ２１が設けられ、トラツプ４
からの排気出口部に出口側圧力P2を検出するた
めの出口側圧力センサ２２が設けられる。これら
の圧力センサ２１，２２は排気圧力をダイヤフラ
ムを介して受けることによりセンサ部への排気熱
の影響を極力小さくするようにしてあり、センサ
部は例えば圧電素子により構成される。尚、図で
はポテンシヨメータ式としてある。そして、これ
らの圧力センサ２１，２２の出力電圧VP1，VP2
は制御装置２３に入力されるようになつている。
制御装置２３は、主に、入口側圧力センサ２１
の出力電圧VP1が入力され所定の限界値
（ΔVPmax）を演算する限界値演算装置２４と、
入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1と出口側圧
力センサ２２の出力電圧VP2とが入力されこれら
の差（ΔVP）を演算する差圧演算装置２５と、
限界値演算装置２４の出力電圧ΔVPmaxと差圧
演算装置２５の出力電圧ΔVPとが入力されこれ
らを比較してΔVP≧ΔVPmaxの場合にＨレベル
の信号を発する比較装置２６と、比較装置２６か
らＨレベルの信号が入力された場合に燃料ポンプ
用リレー１９、燃料噴射弁１０、空気供給用三方
弁１６及びグロープラグ用リレー２０を作動させ
る出力装置２７とから構成される。
の出力電圧VP1が入力され所定の限界値
（ΔVPmax）を演算する限界値演算装置２４と、
入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1と出口側圧
力センサ２２の出力電圧VP2とが入力されこれら
の差（ΔVP）を演算する差圧演算装置２５と、
限界値演算装置２４の出力電圧ΔVPmaxと差圧
演算装置２５の出力電圧ΔVPとが入力されこれ
らを比較してΔVP≧ΔVPmaxの場合にＨレベル
の信号を発する比較装置２６と、比較装置２６か
らＨレベルの信号が入力された場合に燃料ポンプ
用リレー１９、燃料噴射弁１０、空気供給用三方
弁１６及びグロープラグ用リレー２０を作動させ
る出力装置２７とから構成される。
尚、出力装置２７には定電圧回路が内蔵されて
おり、出力装置２７の電源端子にはバツテリ１８
からエンジンキースイツチ２８を介してバツテリ
電圧Vbが印加されるようになつている。また、
限界値演算装置２４、差圧演算装置２５及び比較
装置２６の電源端子には出力装置２７から定電圧
Voが印加されるようになつている。
おり、出力装置２７の電源端子にはバツテリ１８
からエンジンキースイツチ２８を介してバツテリ
電圧Vbが印加されるようになつている。また、
限界値演算装置２４、差圧演算装置２５及び比較
装置２６の電源端子には出力装置２７から定電圧
Voが印加されるようになつている。
そして更に、制御装置２３は、入口側圧力セン
サ２１及び出口側圧力センサ２２と限界値演算装
置２４及び差圧演算装置２５との間の信号系に介
装されて該信号系を開閉する制御素子３４，３５
と、入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1が入力
され入口側圧力P1が所定値以上のときに制御素
子３４，３５を導通状態にするフイードバツクア
ツプ３６とを含んで構成される。尚、このフイー
ドバツクアツプ３６にも出力装置２７から定電圧
Voが印加されるようになつている。
サ２１及び出口側圧力センサ２２と限界値演算装
置２４及び差圧演算装置２５との間の信号系に介
装されて該信号系を開閉する制御素子３４，３５
と、入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1が入力
され入口側圧力P1が所定値以上のときに制御素
子３４，３５を導通状態にするフイードバツクア
ツプ３６とを含んで構成される。尚、このフイー
ドバツクアツプ３６にも出力装置２７から定電圧
Voが印加されるようになつている。
第２図には制御装置２３の具体的構成例を示
す。ここで、限界値演算回路２４は係数器（乗算
器）２４１、減算器２４２及びプリセツト２４３
から構成される。差圧演算装置２５は減算器２５
０により、比較装置２６は比較器２６０により、
それぞれ構成される。
す。ここで、限界値演算回路２４は係数器（乗算
器）２４１、減算器２４２及びプリセツト２４３
から構成される。差圧演算装置２５は減算器２５
０により、比較装置２６は比較器２６０により、
それぞれ構成される。
出力装置２７はタイマー２７１、デイレイ回路
２７２、タイマー２７４等により構成され、前段
の比較器２６０からの出力はタイマー２７１とデ
イレイ回路２７２とに入力されるようになつてい
る。タイマー２７１はスイツチ回路２７３に接続
され、タイマー２７１とスイツチ回路２７３とで
グロープラグ用の出力回路が構成される。デイレ
イ回路２７２はタイマー２７４に接続され、この
タイマー２７４はスイツチ回路２７５とスイツチ
２７６とゲート２７７のゲート端子とに接続され
る。ここで、デイレイ回路２７２とタイマー２７
４とスイツチ回路２７５とで三方弁用の出力回路
が構成され、デイレイ回路２７２とタイマー２７
４とスイツチ回路２７６とで燃料ポンプ用の出力
回路が構成される。また、発振器２７８がゲート
２７７の入力端子に接続され、ゲート２７７の出
力端子は増幅回路２７９に接続されており、これ
によりデイレイ回路２７２、タイマー２７４、ゲ
ート２７７、発振器２７８及び増幅回路２７９を
含んで燃料噴射弁用の出力回路が構成される。
２７２、タイマー２７４等により構成され、前段
の比較器２６０からの出力はタイマー２７１とデ
イレイ回路２７２とに入力されるようになつてい
る。タイマー２７１はスイツチ回路２７３に接続
され、タイマー２７１とスイツチ回路２７３とで
グロープラグ用の出力回路が構成される。デイレ
イ回路２７２はタイマー２７４に接続され、この
タイマー２７４はスイツチ回路２７５とスイツチ
２７６とゲート２７７のゲート端子とに接続され
る。ここで、デイレイ回路２７２とタイマー２７
４とスイツチ回路２７５とで三方弁用の出力回路
が構成され、デイレイ回路２７２とタイマー２７
４とスイツチ回路２７６とで燃料ポンプ用の出力
回路が構成される。また、発振器２７８がゲート
２７７の入力端子に接続され、ゲート２７７の出
力端子は増幅回路２７９に接続されており、これ
によりデイレイ回路２７２、タイマー２７４、ゲ
ート２７７、発振器２７８及び増幅回路２７９を
含んで燃料噴射弁用の出力回路が構成される。
また、制御素子３４，３５は、アナログスイツ
チ３４０，３５０により構成され、フイードバツ
クアツプ３６は、比較器３６２と、プリセツト３
６２とから構成される。
チ３４０，３５０により構成され、フイードバツ
クアツプ３６は、比較器３６２と、プリセツト３
６２とから構成される。
次に作用を説明する。
ハニカム式のトラツプ４は層流型量計の特徴が
あり、排気微粒子の捕集量を一定とすれば、トラ
ツプ入口側圧力P1（ガス量に比例）と、入口側と
出口側圧力との差圧ΔP＝P1−P2とは直線比例
し、P1とΔPとの比率ΔP／P1は一定となる。勿
論、捕集量の増大に伴つてその比率ΔP／P1は増
大する。
あり、排気微粒子の捕集量を一定とすれば、トラ
ツプ入口側圧力P1（ガス量に比例）と、入口側と
出口側圧力との差圧ΔP＝P1−P2とは直線比例
し、P1とΔPとの比率ΔP／P1は一定となる。勿
論、捕集量の増大に伴つてその比率ΔP／P1は増
大する。
したがつて、捕集量が限界（例えば８ｇ程度）
に達した時の入口側圧力センサ２１の出力電圧
VP1と、入口側及び出口側圧力センサ２１，２２
の出力電圧VP1，VP2の差ΔVP＝VP1−VP2との
関係を実験によつて求めれば、限界捕集量のとき
のΔVP（これを差圧限界値ΔVPmaxと称す。）
は、次式で表すことができる。
に達した時の入口側圧力センサ２１の出力電圧
VP1と、入口側及び出口側圧力センサ２１，２２
の出力電圧VP1，VP2の差ΔVP＝VP1−VP2との
関係を実験によつて求めれば、限界捕集量のとき
のΔVP（これを差圧限界値ΔVPmaxと称す。）
は、次式で表すことができる。
ΔVPmax＝Ａ・VP1−Ｂ（Ａ、Ｂは定数）
以上の原理に基づき、制御装置２３は、入口側
圧力センサ２１及び出口側圧力センサ２２からの
信号に基づいて再生条件である限界捕集量に達し
たか否かを判定する。
圧力センサ２１及び出口側圧力センサ２２からの
信号に基づいて再生条件である限界捕集量に達し
たか否かを判定する。
すなわち、制御素子３４，３５としてのアナロ
グスイツチ３４０，３５０が導通状態にあると仮
定すると、入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1
が限界値演算装置２４及び差圧演算装置２５に入
力され、出口側圧力センサ２２の出力電圧VP2が
差圧演算装置２５に入力される。
グスイツチ３４０，３５０が導通状態にあると仮
定すると、入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1
が限界値演算装置２４及び差圧演算装置２５に入
力され、出口側圧力センサ２２の出力電圧VP2が
差圧演算装置２５に入力される。
限界値演算装置２４においては、先ず係数器２
４１にて入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1に
定数Ａを乗じ、次に減算器２４２にてプリセツト
２４３からの定数Ｂを減じて、所定の限界値
ΔVPmax＝Ａ・VP1−Ｂを演算する。また、差
圧演算装置２５としての減算器２５０において
は、入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1から出
口側圧力センサ２２の出力電圧VP2を減じ、その
差ΔVP＝VP1−VP2を演算する。ここで、
ΔVPmaxが限界捕集量のときの差圧に相当し、
ΔVPが実際の差圧に相当する。
４１にて入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1に
定数Ａを乗じ、次に減算器２４２にてプリセツト
２４３からの定数Ｂを減じて、所定の限界値
ΔVPmax＝Ａ・VP1−Ｂを演算する。また、差
圧演算装置２５としての減算器２５０において
は、入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1から出
口側圧力センサ２２の出力電圧VP2を減じ、その
差ΔVP＝VP1−VP2を演算する。ここで、
ΔVPmaxが限界捕集量のときの差圧に相当し、
ΔVPが実際の差圧に相当する。
そして、比較装置２６としての比較器２６０に
て、ΔVPmaxとΔVPとを比較し、再生条件であ
るΔVP≧ΔVPmaxの場合、すなわち差圧がその
ときの限界値以上となつた場合に、Ｈレベルの信
号を発する。
て、ΔVPmaxとΔVPとを比較し、再生条件であ
るΔVP≧ΔVPmaxの場合、すなわち差圧がその
ときの限界値以上となつた場合に、Ｈレベルの信
号を発する。
そして、比較装置２６からのＨレベルの信号に
より、出力装置２７は、バーナー５用の各装置を
適宜作動させてトラツプ４の再生を行う。
より、出力装置２７は、バーナー５用の各装置を
適宜作動させてトラツプ４の再生を行う。
詳しくは、第３図のタイムチヤートを参照し、
先ずタイマー２７１により規定される時間T1、
グロープラグ用リレー２０を閉結するようにし
て、グロープラグ９を作動させ、着火に必要な温
度まで上昇させる。
先ずタイマー２７１により規定される時間T1、
グロープラグ用リレー２０を閉結するようにし
て、グロープラグ９を作動させ、着火に必要な温
度まで上昇させる。
グロープラグ９の作動開始よりデイレイ回路２
７２により規定される時間T2遅らせた後、タイ
マー２７４により規定される時間T3、空気供給
用三方弁１６を作動させて空気を供給し、同時に
燃料ポンプ用リレー１９を閉結して燃料ポンプ１
４を作動させると共に、燃料噴射弁１０を作動さ
せて燃料を供給する。このとき、燃料噴射弁１０
はゲート２７７が開くことにより発振器２７８の
周期で駆動される。尚、T2＜T1＜T2＋T3であ
る。
７２により規定される時間T2遅らせた後、タイ
マー２７４により規定される時間T3、空気供給
用三方弁１６を作動させて空気を供給し、同時に
燃料ポンプ用リレー１９を閉結して燃料ポンプ１
４を作動させると共に、燃料噴射弁１０を作動さ
せて燃料を供給する。このとき、燃料噴射弁１０
はゲート２７７が開くことにより発振器２７８の
周期で駆動される。尚、T2＜T1＜T2＋T3であ
る。
これにより、バーナー５の混合気噴出管８から
燃料と空気との混合気が噴出し、逆流式蒸発筒７
内を流れて火炎墳出口７ａより燃焼筒６内に送り
込まれる。このとき、グロープラグ９の熱で着火
する。そして、燃焼筒６の多数の排気導入孔６ａ
から導かれる排気と混合しつつ排気中の余剰酸素
によつて燃焼する。そして、この燃焼熱により下
流のトラツプ４に捕集されている排気微粒子を燃
焼させる。
燃料と空気との混合気が噴出し、逆流式蒸発筒７
内を流れて火炎墳出口７ａより燃焼筒６内に送り
込まれる。このとき、グロープラグ９の熱で着火
する。そして、燃焼筒６の多数の排気導入孔６ａ
から導かれる排気と混合しつつ排気中の余剰酸素
によつて燃焼する。そして、この燃焼熱により下
流のトラツプ４に捕集されている排気微粒子を燃
焼させる。
グロープラグ９はT1時間経過後にグロープラ
グ用リレー２０が開放されることによつて非作動
となる。
グ用リレー２０が開放されることによつて非作動
となる。
そして、T2＋T3時間経過後、燃料噴射弁１０
の作動が停止されると共に、燃料ポンプ用リレー
１９が開放されて燃料ポンプ１４の作動が停止さ
れる。また、三方弁１６も切換えられて空気の供
給も停止される。これにより再生が終了する。
の作動が停止されると共に、燃料ポンプ用リレー
１９が開放されて燃料ポンプ１４の作動が停止さ
れる。また、三方弁１６も切換えられて空気の供
給も停止される。これにより再生が終了する。
今、制御素子３４，３５としてのアナログスイ
ツチ３４０，３５０は導通状態であると仮定した
が、これらのアナログスイツチ３４０，３５０は
入口側圧力P1が所定値以上の条件でのみ再生判
断をさせるためのゲートスイツチで、フイードバ
ツクアツプ３６により制御され、これにより圧力
センサ２１，２２からの出力電圧VP1，VP2の伝
送が制御される。
ツチ３４０，３５０は導通状態であると仮定した
が、これらのアナログスイツチ３４０，３５０は
入口側圧力P1が所定値以上の条件でのみ再生判
断をさせるためのゲートスイツチで、フイードバ
ツクアツプ３６により制御され、これにより圧力
センサ２１，２２からの出力電圧VP1，VP2の伝
送が制御される。
フイードバツクアンプ３６においては、入口側
圧力センサ２１からの出力電圧VP1が比較器３６
１によつて所定値（プリセツト３６２）と比較さ
れ、所定値以上のとき比較器３６１の出力がＨレ
ベルとなる。
圧力センサ２１からの出力電圧VP1が比較器３６
１によつて所定値（プリセツト３６２）と比較さ
れ、所定値以上のとき比較器３６１の出力がＨレ
ベルとなる。
そして、この比較器３６１のＨレベルの信号に
よりアナログスイツチ３４０，３５０が導通状態
となる。
よりアナログスイツチ３４０，３５０が導通状態
となる。
このため、入口側圧力P1が所定値以上のとき
のみ圧力センサ２１，２２からの信号が制御装置
２３の演算部に伝送されて再生判断が行われ、所
定値未満のときはアナログスイツチ３４０，３５
０が非導通となつて伝送が遮断される結果、再生
判断は停止される。
のみ圧力センサ２１，２２からの信号が制御装置
２３の演算部に伝送されて再生判断が行われ、所
定値未満のときはアナログスイツチ３４０，３５
０が非導通となつて伝送が遮断される結果、再生
判断は停止される。
尚、この実施例の制御装置２３は後述するマイ
クロコンピユータを用いた構成によつても実現で
きる。
クロコンピユータを用いた構成によつても実現で
きる。
第４図には別の実施例を示す。
この実施例は、急加速時及び急減速時にも再生
判断を停止させて精度をより向上させるようにし
たものである。
判断を停止させて精度をより向上させるようにし
たものである。
したがつて、制御装置２３の部分のみが異な
り、この制御装置２３は、限界値演算装置２４、
差圧演算装置２５、比較装置２６、出力装置２
７、制御素子３４，３５及びフイードバツクアン
プ３６の他、入口側圧力センサ２１からの出力電
圧VP1が入力されその変化率を演算する変化率演
算装置３８を備えて構成される。そして、この変
化率演算装置３８の出力端はフイードバツクアン
プ３６に接続され、入口側圧力センサ２１の出力
電圧VP1の変化率が所定の変化率以下のときにＨ
レベルの信号Voがフイードバツクアンプ３６に
送られるようになつている。
り、この制御装置２３は、限界値演算装置２４、
差圧演算装置２５、比較装置２６、出力装置２
７、制御素子３４，３５及びフイードバツクアン
プ３６の他、入口側圧力センサ２１からの出力電
圧VP1が入力されその変化率を演算する変化率演
算装置３８を備えて構成される。そして、この変
化率演算装置３８の出力端はフイードバツクアン
プ３６に接続され、入口側圧力センサ２１の出力
電圧VP1の変化率が所定の変化率以下のときにＨ
レベルの信号Voがフイードバツクアンプ３６に
送られるようになつている。
したがつて、入口側圧力P1が所定値以上、入
口側圧力P1の変化率が所定値以下の２つの条件
を全て満たしたときのみフイードバツクアンプ３
６からＨレベルの信号が発せられ、制御素子３
４，３５が導通して、再生判断が行われ、それ以
外のときは再生判断が停止される。
口側圧力P1の変化率が所定値以下の２つの条件
を全て満たしたときのみフイードバツクアンプ３
６からＨレベルの信号が発せられ、制御素子３
４，３５が導通して、再生判断が行われ、それ以
外のときは再生判断が停止される。
次にこの実施例の制御装置２３のマイクロコン
ピユータによる構成例を説明する。第５図はその
場合のハードウエア構成を示し、第６図はプログ
ラムフローチヤートを示す。
ピユータによる構成例を説明する。第５図はその
場合のハードウエア構成を示し、第６図はプログ
ラムフローチヤートを示す。
第５図を参照し、ハードウエア構成には、
CPU４１及びメモリ４２の他、アナログデータ
をデイジタルデータに変換するＡ／Ｄ変換器４
３、２つの圧力センサ２１，２２の出力電圧
VP1，VP2のうち１つを選択的にＡ／Ｄ変換器４
３の入力とするマルチプレクサ４４、及びCPU
４１とＡ／Ｄ変換器４３、マルチプレクサ４４及
び出力装置２７とのインタフエースをとるための
PIO（ペリフエラルＩ／Ｏ）４５が必要である。
CPU４１及びメモリ４２の他、アナログデータ
をデイジタルデータに変換するＡ／Ｄ変換器４
３、２つの圧力センサ２１，２２の出力電圧
VP1，VP2のうち１つを選択的にＡ／Ｄ変換器４
３の入力とするマルチプレクサ４４、及びCPU
４１とＡ／Ｄ変換器４３、マルチプレクサ４４及
び出力装置２７とのインタフエースをとるための
PIO（ペリフエラルＩ／Ｏ）４５が必要である。
尚、CPU４１は、PIO４５を介して、マルチプ
レクサ４４へのチヤンネル指示、Ａ／Ｄ変換器４
３へのスタート指示を行い、Ａ／Ｄ変換器４３か
らの変換終了を示すEOC（End of Convert）信
号を受けた後、デイジタル変換されたデータを入
力させるようになつている。
レクサ４４へのチヤンネル指示、Ａ／Ｄ変換器４
３へのスタート指示を行い、Ａ／Ｄ変換器４３か
らの変換終了を示すEOC（End of Convert）信
号を受けた後、デイジタル変換されたデータを入
力させるようになつている。
ハードウエア側は入出力操作をしているだけ
で、入口側圧力と所定値との比較、入口側圧力の
変化率算出とその比較はすべてソフトウエアで行
つている。
で、入口側圧力と所定値との比較、入口側圧力の
変化率算出とその比較はすべてソフトウエアで行
つている。
第６図を参照し、フローチヤートについて説明
する。
する。
S1で入口側圧力相当の出力電圧VP1を読込み、
S2でレジスタＡに格納する。そして、S3で一定
時間デイレイした後、S4で再びVP1を読込み、
S5でレジスタＢに格納する。そして、S6で｜Ａ
−Ｂ｜（変化率）が所定値以下であるか否かの判
定を行う。S6での判定でNOの場合はS1へ戻り、
YESの場合にS7へ進む。
S2でレジスタＡに格納する。そして、S3で一定
時間デイレイした後、S4で再びVP1を読込み、
S5でレジスタＢに格納する。そして、S6で｜Ａ
−Ｂ｜（変化率）が所定値以下であるか否かの判
定を行う。S6での判定でNOの場合はS1へ戻り、
YESの場合にS7へ進む。
S7ではＢが所定値以下であるか否かの判定を
行う。S7での判定でNOの場合はS1へ戻り、YES
の場合にS8へ進む。
行う。S7での判定でNOの場合はS1へ戻り、YES
の場合にS8へ進む。
こうして、入口側圧力の変化率が所定値以下、
入口側圧力が所定値以上の２つの条件が満たされ
たときに初めてS8へ進み、S8にて再生判断を行
う。再生判断はトラツプ入口側圧力と出口側圧力
とを入力して検定するが、ここで再生条件と判断
されると、S9へ進んで予め定められた時間バー
ナーを作動させてトラツプの再生を行う。
入口側圧力が所定値以上の２つの条件が満たされ
たときに初めてS8へ進み、S8にて再生判断を行
う。再生判断はトラツプ入口側圧力と出口側圧力
とを入力して検定するが、ここで再生条件と判断
されると、S9へ進んで予め定められた時間バー
ナーを作動させてトラツプの再生を行う。
以上説明したように本発明によれば、トラツプ
入口側圧力が所定値以上の条件、又はこれに加え
その変化率が所定値以下の条件でのみ再生判断を
行い、誤判断を生じ易いそれ以外の条件では再生
判断を停止するようにしたため、再生判断の精度
が向上し、無駄な再生によるバーナー燃料の消費
を防止することができるという効果が得られる。
入口側圧力が所定値以上の条件、又はこれに加え
その変化率が所定値以下の条件でのみ再生判断を
行い、誤判断を生じ易いそれ以外の条件では再生
判断を停止するようにしたため、再生判断の精度
が向上し、無駄な再生によるバーナー燃料の消費
を防止することができるという効果が得られる。
第１図は本発明の一実施例を示す構成図、第２
図は第１図における制御装置の具体的構成例を示
すブロツク図、第３図は第２図における出力装置
のタイムチヤート、第４図は別の実施例を示す構
成図、第５図は第４図における制御装置のマイク
ロコンピユータを用いた場合のハードウエア構成
を示すブロツク図、第６図は同上のフローチヤー
トである。 １……排気通路、４……トラツプ、５……バー
ナー、６……燃焼筒、７……逆流式蒸発筒、８…
…混合気噴出管、９……グロープラグ、１０……
燃料噴射弁、１４……燃料ポンプ、１５……エア
ポンプ、１６……三方弁、２１……入口側圧力セ
ンサ、２２……出口側圧力センサ、２３……制御
装置、２４……限界値演算装置、２５……差圧演
算装置、２６……比較装置、２７……出力装置、
３４，３５……制御素子、３６……フイードバツ
クアンプ、３８……変化率演算装置。
図は第１図における制御装置の具体的構成例を示
すブロツク図、第３図は第２図における出力装置
のタイムチヤート、第４図は別の実施例を示す構
成図、第５図は第４図における制御装置のマイク
ロコンピユータを用いた場合のハードウエア構成
を示すブロツク図、第６図は同上のフローチヤー
トである。 １……排気通路、４……トラツプ、５……バー
ナー、６……燃焼筒、７……逆流式蒸発筒、８…
…混合気噴出管、９……グロープラグ、１０……
燃料噴射弁、１４……燃料ポンプ、１５……エア
ポンプ、１６……三方弁、２１……入口側圧力セ
ンサ、２２……出口側圧力センサ、２３……制御
装置、２４……限界値演算装置、２５……差圧演
算装置、２６……比較装置、２７……出力装置、
３４，３５……制御素子、３６……フイードバツ
クアンプ、３８……変化率演算装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 排気通路に設けられて排気中の微粒子を捕集
するトラツプと、トラツプに捕集された微粒子を
焼却するためのトラツプ再生用バーナーと、トラ
ツプの排気入口部及び出口部に設けられた排気圧
力検出用の圧力センサと、これらの圧力センサか
らの信号に基づいてトラツプ入口側圧力と出口側
圧力とから微粒子の捕集状態を検出して再生の要
否を判断しバーナーの作動を制御する制御装置と
を備える内燃機関において、トラツプ入口側圧力
センサからの信号に基づいて、トラツプ入口側圧
力が所定値以上の条件でのみ再生判断を行わせ、
それ以外の条件では再生判断を停止させる手段を
設けたことを特徴とする内燃機関における排気微
粒子捕集用トラツプの再生装置。 ２ 排気通路に設けられて排気中の微粒子を捕集
するトラツプと、トラツプに捕集された微粒子を
焼却するためのトラツプ再生用バーナーと、トラ
ツプの排気入口部及び出口部に設けられた排気圧
力検出用の圧力センサと、これらの圧力センサか
らの信号に基づいてトラツプ入口側圧力と出口側
圧力とから微粒子の捕集状態を検出して再生の要
否を判断しバーナーの作動を制御する制御装置と
を備える内燃機関において、トラツプ入口側圧力
センサからの信号に基づいて、トラツプ入口側圧
力が所定値以上で且つトラツプ入口側圧力の変化
率が所定値以下の条件でのみ再生判断を行わせ、
それ以外の条件では再生判断を停止させる手段を
設けたことを特徴とする内燃機関における排気微
粒子捕集用トラツプの再生装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58003524A JPS59128912A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 内燃機関における排気微粒子捕集用トラツプの再生装置 |
| US06/569,481 US4608640A (en) | 1983-01-10 | 1984-01-09 | Trap regenerative device control apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58003524A JPS59128912A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 内燃機関における排気微粒子捕集用トラツプの再生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59128912A JPS59128912A (ja) | 1984-07-25 |
| JPS6359014B2 true JPS6359014B2 (ja) | 1988-11-17 |
Family
ID=11559759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58003524A Granted JPS59128912A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-14 | 内燃機関における排気微粒子捕集用トラツプの再生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59128912A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6393208U (ja) * | 1986-12-08 | 1988-06-16 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030003599A (ko) * | 2001-07-03 | 2003-01-10 | 주식회사 씨에이테크 | 매연저감장치의 재생방법과 이를 이용한 재생장치 |
-
1983
- 1983-01-14 JP JP58003524A patent/JPS59128912A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6393208U (ja) * | 1986-12-08 | 1988-06-16 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59128912A (ja) | 1984-07-25 |
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