JPH0362884B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0362884B2 JPH0362884B2 JP112783A JP112783A JPH0362884B2 JP H0362884 B2 JPH0362884 B2 JP H0362884B2 JP 112783 A JP112783 A JP 112783A JP 112783 A JP112783 A JP 112783A JP H0362884 B2 JPH0362884 B2 JP H0362884B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- trap
- exhaust
- pressure
- burner
- output
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 13
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 13
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 10
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 32
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 12
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 5
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N9/00—Electrical control of exhaust gas treating apparatus
- F01N9/002—Electrical control of exhaust gas treating apparatus of filter regeneration, e.g. detection of clogging
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
- F01N3/021—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters
- F01N3/023—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters using means for regenerating the filters, e.g. by burning trapped particles
- F01N3/025—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters using means for regenerating the filters, e.g. by burning trapped particles using fuel burner or by adding fuel to exhaust
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2390/00—Arrangements for controlling or regulating exhaust apparatus
- F01N2390/02—Arrangements for controlling or regulating exhaust apparatus using electric components only
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Processes For Solid Components From Exhaust (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の排気浄化装置として用いら
れる排気微粒子捕集用トラツプの再生用バーナー
の制御装置に関する。
れる排気微粒子捕集用トラツプの再生用バーナー
の制御装置に関する。
従来、自動車用内燃機関の排気浄化装置とし
て、排気通路の途中にトラツプを設けて排気中の
カーボンを主成分とする微粒子（パーテイキユレ
ート）を捕集し、トラツプに微粒子がたまると、
これをバーナーにより燃焼させて焼却することに
より、トラツプを再生するようにしたものが特開
昭56−115809号公報に開示されている。
て、排気通路の途中にトラツプを設けて排気中の
カーボンを主成分とする微粒子（パーテイキユレ
ート）を捕集し、トラツプに微粒子がたまると、
これをバーナーにより燃焼させて焼却することに
より、トラツプを再生するようにしたものが特開
昭56−115809号公報に開示されている。
しかしながら、従来のトラツプの再生装置にあ
つては、前記公報に記載されている如くトラツプ
の前後差圧を検出して所定値に達したとき、又は
トラツプの入口側圧力のみを検出して運転条件で
定めた圧力水準で、再生用バーナーを作動させる
方式であつたため、排気ガス量の変動やEGRの
有無によつて検出圧力が異なることにより、正確
な捕集状態の判定ができず、再生が遅れて排圧の
異常上昇による運転性の悪化を招いたり、再生が
早すぎることによるバーナー燃料の無駄な消費を
招いたりするという問題点があつた。
つては、前記公報に記載されている如くトラツプ
の前後差圧を検出して所定値に達したとき、又は
トラツプの入口側圧力のみを検出して運転条件で
定めた圧力水準で、再生用バーナーを作動させる
方式であつたため、排気ガス量の変動やEGRの
有無によつて検出圧力が異なることにより、正確
な捕集状態の判定ができず、再生が遅れて排圧の
異常上昇による運転性の悪化を招いたり、再生が
早すぎることによるバーナー燃料の無駄な消費を
招いたりするという問題点があつた。
また、特開昭57−159519号に、トラツプ出口側
圧力（P2）に対するトラツプ入口側圧力（P1）
と出口側圧力（P2）との差圧（ΔP＝P1−P2）の
比率（ΔP／P2）を演算し、前記比率（ΔP／P2）
を所定値と比較して、トラツプの再生時期を検知
するようにしたものが示されている。
圧力（P2）に対するトラツプ入口側圧力（P1）
と出口側圧力（P2）との差圧（ΔP＝P1−P2）の
比率（ΔP／P2）を演算し、前記比率（ΔP／P2）
を所定値と比較して、トラツプの再生時期を検知
するようにしたものが示されている。
しかし、このものでは、通常はトラツプの再生
時期を運転状態にかかわらず正確に検知できるも
のの、トラツプ出口下流側（トラツプ出口とマフ
ラ入口との間）に破損を生じた場合について考え
ると、トラツプ出口側圧力P2を分母としている
ゆえ、非常に検知精度が悪くなるという問題点が
あつた。
時期を運転状態にかかわらず正確に検知できるも
のの、トラツプ出口下流側（トラツプ出口とマフ
ラ入口との間）に破損を生じた場合について考え
ると、トラツプ出口側圧力P2を分母としている
ゆえ、非常に検知精度が悪くなるという問題点が
あつた。
具体例で考えると、P1＝20mmＨｇ、P2＝５mm
Ｈｇで、 ΔP／P2＝（20−５）／５＝３の状態から、 トラツプ出口下流側の破損により、P1＝19mm
Ｈｇ、P2＝４mmＨｇとなると（P2の低下により
P1も低下）、 ΔP／P2＝（19−４）／４＝3.75となり、25％
（∵3.75／３＝1.25）の検知精度の悪化を生じる。
Ｈｇで、 ΔP／P2＝（20−５）／５＝３の状態から、 トラツプ出口下流側の破損により、P1＝19mm
Ｈｇ、P2＝４mmＨｇとなると（P2の低下により
P1も低下）、 ΔP／P2＝（19−４）／４＝3.75となり、25％
（∵3.75／３＝1.25）の検知精度の悪化を生じる。
本発明は、このような従来の問題点を解決する
ことを目的としてなされたもので、排気系の破損
の有無にかかわらず、トラツプの再生時期を常に
正確に検知して適正なトラツプの再生を行うこと
のできるトラツプの再生装置を提供することを目
的とする。
ことを目的としてなされたもので、排気系の破損
の有無にかかわらず、トラツプの再生時期を常に
正確に検知して適正なトラツプの再生を行うこと
のできるトラツプの再生装置を提供することを目
的とする。
このため、本発明は、トラツプの排気入口部と
出口部とにそれぞれ排気圧力検出用の圧力センサ
を設けると共に、これらの圧力センサからの信号
に基づいて、トラツプ入口側圧力（P1）に対す
るトラツプ入口側圧力（P1）と出口側圧力（P2）
との差圧（ΔP＝P1−P2）の比率（ΔP／P1）を
演算し、前記比率（ΔP／P1）が所定値以上のと
きにバーナーを作動させる制御装置を設けたこと
を特徴としている。
出口部とにそれぞれ排気圧力検出用の圧力センサ
を設けると共に、これらの圧力センサからの信号
に基づいて、トラツプ入口側圧力（P1）に対す
るトラツプ入口側圧力（P1）と出口側圧力（P2）
との差圧（ΔP＝P1−P2）の比率（ΔP／P1）を
演算し、前記比率（ΔP／P1）が所定値以上のと
きにバーナーを作動させる制御装置を設けたこと
を特徴としている。
作用の説明すれば、トラツプには層流型流量計
の特徴があり、トラツプの流路抵抗（すなわち排
気微粒子の捕集量）が一定のとき、ガス量とトラ
ツプの前後差圧ΔP＝P1−P2とが直線比例し、ガ
ス量と入口側圧力P1ともまた比例するため、捕
集量が一定ならば、ΔP／P1が一定係数になるこ
とに着目し、ΔP／P1が一定値に達したときに再
生を行うのである。
の特徴があり、トラツプの流路抵抗（すなわち排
気微粒子の捕集量）が一定のとき、ガス量とトラ
ツプの前後差圧ΔP＝P1−P2とが直線比例し、ガ
ス量と入口側圧力P1ともまた比例するため、捕
集量が一定ならば、ΔP／P1が一定係数になるこ
とに着目し、ΔP／P1が一定値に達したときに再
生を行うのである。
また、トラツプ出口下流側（トラツプ出口とマ
フラ入口との間）に破損を生じた場合について考
えても、トラツプ入口側圧力P1を分母としてい
るゆえ、検知精度の悪化を招くことはなくなる。
フラ入口との間）に破損を生じた場合について考
えても、トラツプ入口側圧力P1を分母としてい
るゆえ、検知精度の悪化を招くことはなくなる。
前述の具体例で考えると、P1＝20mmＨｇ、P2
＝５mmＨｇで、 ΔP／P1＝（20−５）／20＝0.75の状態から、 トラツプ出口下流側の破損により、P1＝19mm
Ｈｇ、P2＝４mmＨｇとなると、 ΔP／P1＝（19−４）／19＝0.79となり、検知精
度の悪化は、５％（∵0.79／0.75＝1.05）である。
＝５mmＨｇで、 ΔP／P1＝（20−５）／20＝0.75の状態から、 トラツプ出口下流側の破損により、P1＝19mm
Ｈｇ、P2＝４mmＨｇとなると、 ΔP／P1＝（19−４）／19＝0.79となり、検知精
度の悪化は、５％（∵0.79／0.75＝1.05）である。
従つて、前記公報に記載のΔP／P2によるもの
検知精度の悪化が25％であつたのと比べると、本
発明のごとくΔP／P1による場合は格段に検知精
度が向上する。
検知精度の悪化が25％であつたのと比べると、本
発明のごとくΔP／P1による場合は格段に検知精
度が向上する。
以下に実施例を説明する。
第１図において、デイーゼルエンジンの排気通
路１の途中にトラツプケース２が介装され、この
トラツプケース２内には緩衝材３を介してハニカ
ム式のトラツプ４が装着される。このトラツプ４
は、ハニカムの穴のうち一部については入口側を
あけて出口側を塞ぎ、他部については入口側を塞
いで出口側をあけてあり、排気が穴の壁部を透過
する際にこれに微粒子を捕集するものである。
路１の途中にトラツプケース２が介装され、この
トラツプケース２内には緩衝材３を介してハニカ
ム式のトラツプ４が装着される。このトラツプ４
は、ハニカムの穴のうち一部については入口側を
あけて出口側を塞ぎ、他部については入口側を塞
いで出口側をあけてあり、排気が穴の壁部を透過
する際にこれに微粒子を捕集するものである。
トラツプケース２内のトラツプ４上流にはトラ
ツプ再生用のバーナー５が設けられる。
ツプ再生用のバーナー５が設けられる。
バーナー５は、周壁に多数の排気導入孔６ａを
有する燃焼筒６と、燃焼筒６内にあつて火災噴出
口７ａを有する逆流式蒸発筒７と、逆流式蒸発筒
７に臨む混合気噴出管８と、燃焼筒６内で逆流式
蒸発筒７の火炎噴出口７ａ近傍に臨む着火用のグ
ロープラグ９とを含んで構成される。
有する燃焼筒６と、燃焼筒６内にあつて火災噴出
口７ａを有する逆流式蒸発筒７と、逆流式蒸発筒
７に臨む混合気噴出管８と、燃焼筒６内で逆流式
蒸発筒７の火炎噴出口７ａ近傍に臨む着火用のグ
ロープラグ９とを含んで構成される。
混合気噴出管８には電磁式燃料噴射弁（フユエ
ルインジエクタ）１０を備える燃料供給管１１が
コネクタ１２により接続されており、燃料噴射弁
１０には燃料タンク１３から電磁式燃料ポンプ１
４によつて燃料（エンジン用燃料と同一で例えば
軽油）が導かれるようになつている。また、燃料
供給管１１の途中にはエアポンプ１５の吐出口１
５ｂに電磁式三方弁１６を介して連なる空気供給
管１７が接続されている。三方弁１６は非通電状
態ではエアポンプ１５の吐出口１５ｂと吸入口１
５ａとをつなぎ、通電状態で吐出口１５ｂと空気
供給管１７とをつなぐようになつている。
ルインジエクタ）１０を備える燃料供給管１１が
コネクタ１２により接続されており、燃料噴射弁
１０には燃料タンク１３から電磁式燃料ポンプ１
４によつて燃料（エンジン用燃料と同一で例えば
軽油）が導かれるようになつている。また、燃料
供給管１１の途中にはエアポンプ１５の吐出口１
５ｂに電磁式三方弁１６を介して連なる空気供給
管１７が接続されている。三方弁１６は非通電状
態ではエアポンプ１５の吐出口１５ｂと吸入口１
５ａとをつなぎ、通電状態で吐出口１５ｂと空気
供給管１７とをつなぐようになつている。
したがつて、バーナー５の作動は、燃料ポンプ
１４、燃料噴射弁１０、空気供給用三方弁１６及
びグロープラグ９を作動させることによつて行わ
れる。
１４、燃料噴射弁１０、空気供給用三方弁１６及
びグロープラグ９を作動させることによつて行わ
れる。
燃料ポンプ１４はバツテリ１８から常開のリレ
ー１９を介して通電されるようになつており、こ
のリレー１９は後述する制御装置２３からの信号
電流によつて閉結されるようになつている。ま
た、燃料噴射弁１０と空気供給用三方弁１６は制
御装置２３からの信号電流によつて直接駆動され
るようになつている。更に、グロープラグ９はバ
ツテリ１８から常開のリレー２０を介して通電さ
れるようになつており、このリレー２０は制御装
置２３からの信号電流によつて閉結されるように
なつている。
ー１９を介して通電されるようになつており、こ
のリレー１９は後述する制御装置２３からの信号
電流によつて閉結されるようになつている。ま
た、燃料噴射弁１０と空気供給用三方弁１６は制
御装置２３からの信号電流によつて直接駆動され
るようになつている。更に、グロープラグ９はバ
ツテリ１８から常開のリレー２０を介して通電さ
れるようになつており、このリレー２０は制御装
置２３からの信号電流によつて閉結されるように
なつている。
ここにおいて、トラツプ４への排気入口部（バ
ーナー５下流）に入口側圧力P1を検出するため
の入口側圧力センサ２１が設けられ、トラツプ４
からの排気出口部に出口側圧力P2を検出するた
めの出口側圧力センサ２２が設けられる。これら
の圧力センサ２１，２２は排気圧力をダイヤフラ
ムを介して受けることによりセンサ部への排気熱
の影響を極力小さくするようにしてあり、センサ
部は例えば圧電素子により構成される。尚、図で
はポテンシヨメータ式としてある。そして、これ
らの圧力センサ２１，２２の出力電圧VP1，VP2
は制御装置２３に入力されるようになつている。
ーナー５下流）に入口側圧力P1を検出するため
の入口側圧力センサ２１が設けられ、トラツプ４
からの排気出口部に出口側圧力P2を検出するた
めの出口側圧力センサ２２が設けられる。これら
の圧力センサ２１，２２は排気圧力をダイヤフラ
ムを介して受けることによりセンサ部への排気熱
の影響を極力小さくするようにしてあり、センサ
部は例えば圧電素子により構成される。尚、図で
はポテンシヨメータ式としてある。そして、これ
らの圧力センサ２１，２２の出力電圧VP1，VP2
は制御装置２３に入力されるようになつている。
制御装置２３は、入口側圧力センサ２１の出力
電圧VP1が入力され所定の限界値（ΔVPmax）
を演算する限界値演算装置２４と、入口側圧力セ
ンサ２１の出力電圧VP1と出口側圧力センサ２２
の出力電圧VP2とが入力されこれらの差（ΔVP）
を演算する差圧演算装置２５と、限界値演算装置
２４の出力電圧ΔVPmaxと差圧演算装置２５の
出力電圧ΔVPとが入力されこれらを比較して
ΔVP≧ΔVPmaxの場合にＨレベルの信号を発す
る比較装置２６と、比較装置２６からＨレベルの
信号が入力された場合に燃料ポンプ用リレー１
９、燃料噴射弁１０、空気供給用三方弁１６及び
グロープラグ用リレー２０を作動させる出力装置
２７とから構成される。
電圧VP1が入力され所定の限界値（ΔVPmax）
を演算する限界値演算装置２４と、入口側圧力セ
ンサ２１の出力電圧VP1と出口側圧力センサ２２
の出力電圧VP2とが入力されこれらの差（ΔVP）
を演算する差圧演算装置２５と、限界値演算装置
２４の出力電圧ΔVPmaxと差圧演算装置２５の
出力電圧ΔVPとが入力されこれらを比較して
ΔVP≧ΔVPmaxの場合にＨレベルの信号を発す
る比較装置２６と、比較装置２６からＨレベルの
信号が入力された場合に燃料ポンプ用リレー１
９、燃料噴射弁１０、空気供給用三方弁１６及び
グロープラグ用リレー２０を作動させる出力装置
２７とから構成される。
尚、出力装置２７には定電圧回路が内蔵されて
おり、出力装置２７の電源端子にはバツテリ１８
からエンジンキースイツチ２８を介してバツテリ
電圧Vbが印加されるようになつている。また、
限界値演算装置２４、差圧演算装置２５及び比較
装置２６の電源端子には出力装置２７から定電圧
V0が印加されるようになつている。
おり、出力装置２７の電源端子にはバツテリ１８
からエンジンキースイツチ２８を介してバツテリ
電圧Vbが印加されるようになつている。また、
限界値演算装置２４、差圧演算装置２５及び比較
装置２６の電源端子には出力装置２７から定電圧
V0が印加されるようになつている。
第２図には制御装置２３の具体的構成例を示
す。ここで、限界値演算回路２４は係数器（乗算
器）２４１、減算器２４２及びプリセツト２４３
から構成される。差圧演算装置２５は減算器２５
０により、比較装置２６は比較器２６０により、
また出力装置２７は出力回路２７０により、それ
ぞれ構成される。
す。ここで、限界値演算回路２４は係数器（乗算
器）２４１、減算器２４２及びプリセツト２４３
から構成される。差圧演算装置２５は減算器２５
０により、比較装置２６は比較器２６０により、
また出力装置２７は出力回路２７０により、それ
ぞれ構成される。
次に作用を説明する。
ハニカム式のトラツプ４は層流型流量計の特徴
があり、排気微粒子の捕集量を一定とすれば、ト
ラツプ入口側圧力P1と、入口側と出口側圧力と
の差圧ΔP＝P1−P2とは直線比例し、P1とΔPと
の比率ΔP／P1は一定となる。勿論、捕集量の増
大に伴つてその比率ΔP／P1は増大する。
があり、排気微粒子の捕集量を一定とすれば、ト
ラツプ入口側圧力P1と、入口側と出口側圧力と
の差圧ΔP＝P1−P2とは直線比例し、P1とΔPと
の比率ΔP／P1は一定となる。勿論、捕集量の増
大に伴つてその比率ΔP／P1は増大する。
したがつて、捕集量が限界（例えば５〜10ｇ程
度）に達した時の入口側圧力センサ２１の圧力電
圧VP1と、入口側及び出口側圧力センサ２１，２
２の出力電圧VP1，VP2の差ΔVP＝VP1−VP2と
の関係を実験によつて第３図に示す如く求めれ
ば、限界捕集量のときのΔVP（これを差圧限界値
ΔVPmaxと称す。）は、次式で表すことができ
る。
度）に達した時の入口側圧力センサ２１の圧力電
圧VP1と、入口側及び出口側圧力センサ２１，２
２の出力電圧VP1，VP2の差ΔVP＝VP1−VP2と
の関係を実験によつて第３図に示す如く求めれ
ば、限界捕集量のときのΔVP（これを差圧限界値
ΔVPmaxと称す。）は、次式で表すことができ
る。
ΔVPmax＝Ａ・VP1−Ｂ（Ａ、Ｂは定数）
以上の原理に基づき、制御装置２３は、入口側
圧力センサ２１及び出口側圧力センサ２２からの
信号に基づいて再生条件である限界捕集量に達し
たか否かを判定する。
圧力センサ２１及び出口側圧力センサ２２からの
信号に基づいて再生条件である限界捕集量に達し
たか否かを判定する。
すなわち、限界値演算装置２４にて、詳しく
は、先ず係数器２４１にて入口側圧力センサ２１
の出力電圧VP1に定数Ａを乗じ、次に減算器２４
２にてプリセツト２４３からの定数Ｂを減じて、
所定の限界値ΔVPmax＝Ａ・VP1−Ｂを演算す
る。また、差圧演算装置２５としての減算器２５
０にて、入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1か
ら出口側圧力センサ２２の出力電圧VP2を減じ、
その差ΔVP＝VP1−VP2を演算する。ここで、
ΔVPmaxが限界捕集量のときの差圧に相当し、
ΔVPが実際の差圧に相当する。
は、先ず係数器２４１にて入口側圧力センサ２１
の出力電圧VP1に定数Ａを乗じ、次に減算器２４
２にてプリセツト２４３からの定数Ｂを減じて、
所定の限界値ΔVPmax＝Ａ・VP1−Ｂを演算す
る。また、差圧演算装置２５としての減算器２５
０にて、入口側圧力センサ２１の出力電圧VP1か
ら出口側圧力センサ２２の出力電圧VP2を減じ、
その差ΔVP＝VP1−VP2を演算する。ここで、
ΔVPmaxが限界捕集量のときの差圧に相当し、
ΔVPが実際の差圧に相当する。
そして、比較装置２６としての比較器２６０に
て、ΔVPmaxとΔVPとを比較し、再生条件であ
るΔVP≧ΔVPmaxの場合、すなわち差圧がその
ときの限界値以上となつた場合に、Ｈレベルの信
号を発する。
て、ΔVPmaxとΔVPとを比較し、再生条件であ
るΔVP≧ΔVPmaxの場合、すなわち差圧がその
ときの限界値以上となつた場合に、Ｈレベルの信
号を発する。
そして、比較装置２６からのＨレベルの信号に
より、出力装置２７としての出力回路２７０は、
バーナー５用の各装置を作動させてトラツプ４の
再生を行う。
より、出力装置２７としての出力回路２７０は、
バーナー５用の各装置を作動させてトラツプ４の
再生を行う。
詳しくは、先ずグロープラグ用リレー２０を閉
結して、グロープラグ９を作動させ、着火に必要
な温度まで上昇させる。
結して、グロープラグ９を作動させ、着火に必要
な温度まで上昇させる。
一定時間後、空気供給用三方弁１６を作動させ
て空気の供給を開始する。また同時に、燃料ポン
プ用リレー１９を閉結して燃料ポンプ１４を作動
させると共に、燃料噴射弁１０を作動させて燃料
の供給を開始する。
て空気の供給を開始する。また同時に、燃料ポン
プ用リレー１９を閉結して燃料ポンプ１４を作動
させると共に、燃料噴射弁１０を作動させて燃料
の供給を開始する。
これにより、バーナー５の混合気噴射管８から
燃料と空気との混合気が噴出し、逆流式蒸発筒７
内を流れて火炎噴出口７ａより燃料筒６内に送り
込まれる。このとき、グロープラグ９の熱で着火
する。そして、燃料筒６の多数の排気導入孔６ａ
から導かれる排気と混合しつつ排気中の余剰酸素
によつて燃焼する。そして、この燃焼熱により下
流のトラツプ４に捕集されている排気微粒子を燃
焼させる。
燃料と空気との混合気が噴出し、逆流式蒸発筒７
内を流れて火炎噴出口７ａより燃料筒６内に送り
込まれる。このとき、グロープラグ９の熱で着火
する。そして、燃料筒６の多数の排気導入孔６ａ
から導かれる排気と混合しつつ排気中の余剰酸素
によつて燃焼する。そして、この燃焼熱により下
流のトラツプ４に捕集されている排気微粒子を燃
焼させる。
グロープラグ９は燃料噴射から所定時間経過後
にグロープラグ用リレー２０が開放されることに
よつて非作動となる。
にグロープラグ用リレー２０が開放されることに
よつて非作動となる。
そして、所定時間経過後、燃料噴射弁１０の作
動が停止されると共に、燃料ポンプ用リレー１９
が開放されて燃料ポンプ１４の作動が停止され
る。また、三方弁１６も切換えられて空気の供給
も停止される。これにより再生が終了する。
動が停止されると共に、燃料ポンプ用リレー１９
が開放されて燃料ポンプ１４の作動が停止され
る。また、三方弁１６も切換えられて空気の供給
も停止される。これにより再生が終了する。
第４図には第２図における出力回路２７０の具
体的構成例を示し、第５図にはそのタイムチヤー
トを示す。
体的構成例を示し、第５図にはそのタイムチヤー
トを示す。
これについて説明すると、前段の比較器２６０
からの出力はタイマー２７１とデイレイ回路２７
２とに入力されるようになつている。
からの出力はタイマー２７１とデイレイ回路２７
２とに入力されるようになつている。
タイマー２７１はリレー２７３に接続され、タ
イマー２７１とリレー２７３とでグロープラグ用
の出力回路が構成される。
イマー２７１とリレー２７３とでグロープラグ用
の出力回路が構成される。
デイレイ回路２７２は別のタイマー２７４に接
続され、このタイマー２７４はリレー２７５とリ
レー２７６とゲート２７７のゲート端子とに接続
される。
続され、このタイマー２７４はリレー２７５とリ
レー２７６とゲート２７７のゲート端子とに接続
される。
ここで、デイレイ回路２７２とタイマー２７４
とリレー２７５とで三方弁用の出力回路が構成さ
れ、デイレイ回路２７２とタイマー２７４とリレ
ー２７６とで燃料ポンプ用の出力回路が構成され
る。
とリレー２７５とで三方弁用の出力回路が構成さ
れ、デイレイ回路２７２とタイマー２７４とリレ
ー２７６とで燃料ポンプ用の出力回路が構成され
る。
また、発振器２７８がゲート２７７の入力端子
に接続され、ゲート２７７の出力端子は増幅回路
２７９に接続されており、これによりデイレイ回
路２７２、タイマー２７４、ゲート２７７、発振
器２７８及び増幅回路２７９を含んで燃料噴射弁
用の出力回路が構成される。
に接続され、ゲート２７７の出力端子は増幅回路
２７９に接続されており、これによりデイレイ回
路２７２、タイマー２７４、ゲート２７７、発振
器２７８及び増幅回路２７９を含んで燃料噴射弁
用の出力回路が構成される。
こうして、タイマー２７１により規定される時
間T1グロープラグを作動させるようにし、グロ
ープラグの作動開始よりデイレイ回路２７２によ
り規定される時間T2遅らせた後、タイマー２７
４により規定される時間T3三方弁、燃料ポンプ
及び燃料噴射弁を作動させるようにする。このと
き、燃料噴射弁はゲート２７７が開くことにより
発振器２７８の周期で駆動される。尚、T2＜T1
＜T2＋T3である。
間T1グロープラグを作動させるようにし、グロ
ープラグの作動開始よりデイレイ回路２７２によ
り規定される時間T2遅らせた後、タイマー２７
４により規定される時間T3三方弁、燃料ポンプ
及び燃料噴射弁を作動させるようにする。このと
き、燃料噴射弁はゲート２７７が開くことにより
発振器２７８の周期で駆動される。尚、T2＜T1
＜T2＋T3である。
第６図には別の実施例を示す。
この実施例は、再生条件判定の信頼性を向上さ
せるため、P1とΔPとの比率ΔP／P1を一定時間毎
に演算して、所定時間（所定演算回数）あたりで
その比率ΔP／P1が所定値以上となる回数が所定
頻度を越える場合にバーナーを作動させるように
したものである。
せるため、P1とΔPとの比率ΔP／P1を一定時間毎
に演算して、所定時間（所定演算回数）あたりで
その比率ΔP／P1が所定値以上となる回数が所定
頻度を越える場合にバーナーを作動させるように
したものである。
したがつて、制御装置２３の部分のみが異な
り、この制御装置２３は、限界値演算装置２４、
差圧演算装置２５、比較装置２６及び出力装置２
７の他、比較装置２６と出力装置２７との間に、
比較装置２６からのＨレベルの信号を所定時間毎
にカウントし信号の頻度が所定頻度以上の場合に
出力装置２７にＨレベルの信号を送る頻度演算装
置３０を備えて構成される。
り、この制御装置２３は、限界値演算装置２４、
差圧演算装置２５、比較装置２６及び出力装置２
７の他、比較装置２６と出力装置２７との間に、
比較装置２６からのＨレベルの信号を所定時間毎
にカウントし信号の頻度が所定頻度以上の場合に
出力装置２７にＨレベルの信号を送る頻度演算装
置３０を備えて構成される。
第７図にはこの制御装置２３の具体的構成例を
示す。ここで、頻度演算装置３０の部分は、ゲー
ト３０１、カウンタ３０２、発振器３０３、分周
回路３０４及びプリセツト３０５から構成され
る。
示す。ここで、頻度演算装置３０の部分は、ゲー
ト３０１、カウンタ３０２、発振器３０３、分周
回路３０４及びプリセツト３０５から構成され
る。
次に作用を説明する。比較器２６０までの作用
は全く同様であり、再生条件であるΔVP≧
ΔVPmaxの場合に比較器２６０よりＨレベルの
信号が出力される。比較器２６０からの信号は発
振器３０３で設定された時間間隔でカウンタ３０
２へ送られるようにゲート３０１で制御される。
但し、ゲート時間は十分短いものとする。又はゲ
ート３０１とカウンタ３０２との間にサンプルホ
ールド回路を設けて、カウンタ３０２の誤動作を
防ぐ。
は全く同様であり、再生条件であるΔVP≧
ΔVPmaxの場合に比較器２６０よりＨレベルの
信号が出力される。比較器２６０からの信号は発
振器３０３で設定された時間間隔でカウンタ３０
２へ送られるようにゲート３０１で制御される。
但し、ゲート時間は十分短いものとする。又はゲ
ート３０１とカウンタ３０２との間にサンプルホ
ールド回路を設けて、カウンタ３０２の誤動作を
防ぐ。
カウンタ３０２はプリセツト型ダウンカウンタ
で、ゲート３０１が開いているときに比較器２６
０がＨレベルの信号を出力しいると、これが入力
されることによりプリセツト３０５からロードさ
れているプリセツト値を１ずつ減算する。そし
て、その結果が零になると、出力回路２７０へＨ
レベルの信号を出力し、バーナーを作動させる。
で、ゲート３０１が開いているときに比較器２６
０がＨレベルの信号を出力しいると、これが入力
されることによりプリセツト３０５からロードさ
れているプリセツト値を１ずつ減算する。そし
て、その結果が零になると、出力回路２７０へＨ
レベルの信号を出力し、バーナーを作動させる。
一方、分周回路３０４は発振器３０３のｎ倍の
周期を作り、カウンタ３０２のロード端子へ信号
を送る。カウンタ３０２はロード命令により、再
びプリセツト値がロードされ、イニシヤライズさ
れる。
周期を作り、カウンタ３０２のロード端子へ信号
を送る。カウンタ３０２はロード命令により、再
びプリセツト値がロードされ、イニシヤライズさ
れる。
尚、１秒毎に再生条件を検定し、10秒間（10
回）行う中で８回以上再生条件となつたときに、
バーナーを作動させるようにする場合は、発振器
３０３の周期を１秒とし、分周回路３０４の分周
値を10とし、プリセツト３０５によるカウンタ３
０２のプリセツト値を８とすればよい。
回）行う中で８回以上再生条件となつたときに、
バーナーを作動させるようにする場合は、発振器
３０３の周期を１秒とし、分周回路３０４の分周
値を10とし、プリセツト３０５によるカウンタ３
０２のプリセツト値を８とすればよい。
以上の実施例の制御装置２３はマイクロコンピ
ユータを使用することによつても構成でき、その
場合のハードウエア構成図を第８図に、プログラ
ムフローチヤートを第９図に示す。
ユータを使用することによつても構成でき、その
場合のハードウエア構成図を第８図に、プログラ
ムフローチヤートを第９図に示す。
第８図を参照し、ハードウエア構成には、
CPU４１及びメモリ４２の他、アナログデータ
をデイジタルデータに変換するＡ／Ｄ変換器４
３、２つの圧力センサ２１，２２の出力電圧
VP1，VP2のうち１つを選択的にＡ／Ｄ変換器４
３の入力とするマルチプレクサ４４、及びCPU
４１とＡ／Ｄ変換器４３、マルチプレクサ４４及
び出力回路２７０とインタフエースをとるための
PIO（ペリフエラルＩ／Ｏ）４５が必要である。
CPU４１及びメモリ４２の他、アナログデータ
をデイジタルデータに変換するＡ／Ｄ変換器４
３、２つの圧力センサ２１，２２の出力電圧
VP1，VP2のうち１つを選択的にＡ／Ｄ変換器４
３の入力とするマルチプレクサ４４、及びCPU
４１とＡ／Ｄ変換器４３、マルチプレクサ４４及
び出力回路２７０とインタフエースをとるための
PIO（ペリフエラルＩ／Ｏ）４５が必要である。
尚、CPU４１は、PIO４５を介して、マルチプ
レクサ４４へのチヤンネル指示、Ａ／Ｄ変換器４
３へのスタート指示を行い、Ａ／Ｄ変換器４３か
らの変換終了を示すEOC（End of Convert）信
号を受けた後、デイジタル変換されたデータを入
力させるようになつている。
レクサ４４へのチヤンネル指示、Ａ／Ｄ変換器４
３へのスタート指示を行い、Ａ／Ｄ変換器４３か
らの変換終了を示すEOC（End of Convert）信
号を受けた後、デイジタル変換されたデータを入
力させるようになつている。
第９図を参照し、フローチヤートについて説明
する。尚、このフローチヤートは１秒毎のサンプ
リングを10回行い、８回以上再生条件を満たした
時にバーナーを作動させる場合の例である。
する。尚、このフローチヤートは１秒毎のサンプ
リングを10回行い、８回以上再生条件を満たした
時にバーナーを作動させる場合の例である。
S1でサンプリング数のカウンタ値Ｔと再生条
件の時のカウンタ値Ｃとを共に０に初期設定す
る。そして、S2でVP1を入力させて、S3で
ΔVPmax（＝Ａ・VP1−Ｂ）を算出し、S4でVP2
を入力させて、S5でΔVP（＝VP1−VP2）を算出
する。そして、S6でΔVP≧ΔVPmax（再生条件）
であるか否かの判定を行う。
件の時のカウンタ値Ｃとを共に０に初期設定す
る。そして、S2でVP1を入力させて、S3で
ΔVPmax（＝Ａ・VP1−Ｂ）を算出し、S4でVP2
を入力させて、S5でΔVP（＝VP1−VP2）を算出
する。そして、S6でΔVP≧ΔVPmax（再生条件）
であるか否かの判定を行う。
S6の判定でNOの場合（再生条件でない場合）
は、S7へ進んでカウンタ値Ｔを１アツプし、
YESの場合（再生条件の場合）は、S8でカウン
タ値Ｃを１アツプし、S9でＣ＝８であるか否か
を判定し、NOの場合（８未満の場合）にS7へ進
んでカウンタ値Ｔを１アツプする。
は、S7へ進んでカウンタ値Ｔを１アツプし、
YESの場合（再生条件の場合）は、S8でカウン
タ値Ｃを１アツプし、S9でＣ＝８であるか否か
を判定し、NOの場合（８未満の場合）にS7へ進
んでカウンタ値Ｔを１アツプする。
S7の次はS10へ進んでＴ＝10であるか否かを判
定し、NOの場合はS11へ進んでサンプリング間
隔を１秒にするため一定時間デイレイした後、
S2へ戻つて、次のサンプリングを行い、YES（Ｔ
＝10）の場合はS1へ戻つて、初期設定後サンプ
リングを初めから行う。
定し、NOの場合はS11へ進んでサンプリング間
隔を１秒にするため一定時間デイレイした後、
S2へ戻つて、次のサンプリングを行い、YES（Ｔ
＝10）の場合はS1へ戻つて、初期設定後サンプ
リングを初めから行う。
S9の判定でYES（Ｃ＝８）の場合は、S12へ進
んでバーナーを作動させ、次のS13でバーナーの
作動から所定時間経過したか否かの判定を行い、
NOの場合にS12へ戻つてバーナーの作動を継続
させる。S13の判定でYESの場合はS12とS13との
ループから脱出してS14へ進み、バーナーを非作
動にし、S1へ戻る。
んでバーナーを作動させ、次のS13でバーナーの
作動から所定時間経過したか否かの判定を行い、
NOの場合にS12へ戻つてバーナーの作動を継続
させる。S13の判定でYESの場合はS12とS13との
ループから脱出してS14へ進み、バーナーを非作
動にし、S1へ戻る。
尚、このフローチヤートではアナログデータの
入力を単にVP1入力、VP2入力という言葉で示し
てあるが、この部分は前述の入出力操作によつて
Ａ／Ｄ変換を行うプログラムが必要である。
入力を単にVP1入力、VP2入力という言葉で示し
てあるが、この部分は前述の入出力操作によつて
Ａ／Ｄ変換を行うプログラムが必要である。
以上説明したように本発明によれば、入口側圧
力P1に対する差圧ΔP＝P1−P2の比率（ΔP／P1）
によつて捕集量を判定するため、ガス量の変化に
対しても正確な判定を行うことができるばかり
か、トラツプ出口下流側の破損等を生じても、そ
れほどの検知精度の悪化を生じることがなく、排
気系の破損の有無にかかわらず常に適正を判定を
行うことができ、運転性の悪化や無駄なバーナー
燃料の消費を招くことなく適正なトラツプの再生
を行うことができるという効果が得られる。
力P1に対する差圧ΔP＝P1−P2の比率（ΔP／P1）
によつて捕集量を判定するため、ガス量の変化に
対しても正確な判定を行うことができるばかり
か、トラツプ出口下流側の破損等を生じても、そ
れほどの検知精度の悪化を生じることがなく、排
気系の破損の有無にかかわらず常に適正を判定を
行うことができ、運転性の悪化や無駄なバーナー
燃料の消費を招くことなく適正なトラツプの再生
を行うことができるという効果が得られる。
第１図は本発明の一実施例を示す構成図、第２
図は第１図における制御装置の具体的構成例を示
すブロツク図、第３図は圧力センサの出力特性を
示す線図、第４図は第２図における出力回路の具
体的構成例を示すブロツク図、第５図は同上のタ
イムチヤート、第６図は他の実施例を示す構成
図、第７図は第６図における制御装置の具体的構
成例を示すブロツク図、第８図はマイクロコンピ
ユータを用いた場合の制御装置のハードウエア構
成を示すブロツク図、第９図は同上のフローチヤ
ートである。 １……排気通路、４……トラツプ、５……バー
ナー、６……燃焼筒、７……逆流式蒸発筒、８…
…混合気噴出管、９……グロープラグ、１０……
燃料噴射弁、１４……燃料ポンプ、１５……エア
ポンプ、１６……三方弁、２１……入口側圧力セ
ンサ、２２……出口側圧力センサ、２３……制御
装置、２４……限界値演算装置、２５……差圧演
算装置、２６……比較装置、２７……出力装置、
３０……頻度演算装置。
図は第１図における制御装置の具体的構成例を示
すブロツク図、第３図は圧力センサの出力特性を
示す線図、第４図は第２図における出力回路の具
体的構成例を示すブロツク図、第５図は同上のタ
イムチヤート、第６図は他の実施例を示す構成
図、第７図は第６図における制御装置の具体的構
成例を示すブロツク図、第８図はマイクロコンピ
ユータを用いた場合の制御装置のハードウエア構
成を示すブロツク図、第９図は同上のフローチヤ
ートである。 １……排気通路、４……トラツプ、５……バー
ナー、６……燃焼筒、７……逆流式蒸発筒、８…
…混合気噴出管、９……グロープラグ、１０……
燃料噴射弁、１４……燃料ポンプ、１５……エア
ポンプ、１６……三方弁、２１……入口側圧力セ
ンサ、２２……出口側圧力センサ、２３……制御
装置、２４……限界値演算装置、２５……差圧演
算装置、２６……比較装置、２７……出力装置、
３０……頻度演算装置。
Claims (1)
- １ 排気通路に排気中の微粒子を捕集するトラツ
プを設けると共に、トラツプに捕集された微粒子
を焼却するバーナーを設けてなる内燃機関におい
て、トラツプの排気入口部と出口部とにそれぞれ
排気圧力検出用の圧力センサを設けると共に、こ
れらの圧力センサからの信号に基づいて、トラツ
プ入口側圧力（P1）に対するトラツプ入口側圧
力（P1）と出口側圧力（P2）との差圧（ΔP＝P1
−P2）の比率（ΔP／P1）を演算し、前記比率
（ΔP／P1）が所定値以上のときにバーナーを作動
させる制御装置を設けたことを特徴とする内燃機
関における排気微粒子捕集用トラツプの再生装
置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58001127A JPS59126018A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | 内燃機関における排気微粒子捕集用トラツプの再生装置 |
| US06/569,481 US4608640A (en) | 1983-01-10 | 1984-01-09 | Trap regenerative device control apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58001127A JPS59126018A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | 内燃機関における排気微粒子捕集用トラツプの再生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59126018A JPS59126018A (ja) | 1984-07-20 |
| JPH0362884B2 true JPH0362884B2 (ja) | 1991-09-27 |
Family
ID=11492775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58001127A Granted JPS59126018A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | 内燃機関における排気微粒子捕集用トラツプの再生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59126018A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62291414A (ja) * | 1986-06-11 | 1987-12-18 | Toyota Motor Corp | デイ−ゼル機関の排気浄化装置 |
| JP2807370B2 (ja) * | 1992-03-23 | 1998-10-08 | 日本碍子株式会社 | 排ガス浄化用ハニカム構造体の再生時の圧力損失の検査方法及び装置 |
| JP6148865B2 (ja) * | 2013-01-28 | 2017-06-14 | 東京窯業株式会社 | 排ガス浄化フィルタの圧力損失測定装置 |
-
1983
- 1983-01-10 JP JP58001127A patent/JPS59126018A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59126018A (ja) | 1984-07-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4567725A (en) | Trap regenerative device control apparatus | |
| US4603550A (en) | Exhaust particle removing system for an internal combustion engine | |
| US5193340A (en) | Exhaust gas purifying system for internal combustion engine | |
| US7418322B2 (en) | Exhaust temperature sensor malfunction detection apparatus | |
| US7272926B2 (en) | Exhaust emission control device for internal combustion engine | |
| US20050166582A1 (en) | Exhaust emission control system for internal combustion engine and exhaust emission control method | |
| JP2008014145A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| US4608640A (en) | Trap regenerative device control apparatus | |
| JPH07317529A (ja) | ディーゼルエンジンの排気浄化装置 | |
| JPH0432924B2 (ja) | ||
| US4610138A (en) | Exhaust particle removing system for an internal combustion engine | |
| US4522028A (en) | Regenerative burner control apparatus | |
| JPH0362884B2 (ja) | ||
| US6968682B1 (en) | Method and device for controlling an internal combustion engine with an exhaust treatment system | |
| JPS6359014B2 (ja) | ||
| JPH1113455A (ja) | 目詰まり検出装置を備えたディーゼルパティキュレートフィルタ装置 | |
| JPH0432925B2 (ja) | ||
| JPS6313006B2 (ja) | ||
| JPH0337005B2 (ja) | ||
| JPH0550571B2 (ja) | ||
| JPS647204B2 (ja) | ||
| JPH0151888B2 (ja) | ||
| JP2536561B2 (ja) | パティキュレ―トトラップの再燃焼装置 | |
| JPH0422019Y2 (ja) | ||
| JPS59134316A (ja) | 内燃機関における排気微粒子捕集用トラツプの再生用バ−ナ−の制御装置 |