JPS63501578A

JPS63501578A - 予め細霧化された燃料を利用する放出物の低減方法

Info

Publication number: JPS63501578A
Application number: JP61505447A
Authority: JP
Inventors: ハイス、マイケル　エドワード; ハーベナー、ケービン　ロバート; ディール、ジェームス　フランシス、サード; ボールデン、ボール　レスター、ジュニア
Original assignee: インタヴェップ，ソシエタ　アノニム
Priority date: 1985-10-15
Filing date: 1986-10-14
Publication date: 1988-06-16
Anticipated expiration: 2011-01-24
Also published as: JP3048514B2; EP0479771A3; KR940011834B1; US4666457A; EP0243452B1; JPH09316468A; EP0479771A2; JPH086107B2; WO1987002376A1; KR880700050A; EP0243452A1; AU6525686A; DE3686716D1; IE862725L; IE60177B1; EP0243452A4; US4666457B1; DE3686716T2; ATE80414T1; ES2002852A6

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

予め！ＩＢ霧化された燃料を利用する放出物の低減方法関連する出願本出願は、米国に１９８３年１１月２日に出願した出願シリーズ番号筒５４７，８９２号（特許出願公表　昭６１−５０１７５４＞の次の一部継続出願である１９８４年９月２４日に出願した出願シリーズ番号筒６５３，８０８号の一部継続出願に関する出願である。１、序論本発明は、重質の原油および残油を含む、高粘性炭化水素類の利用に関するものである。より詳しくは、本発明は、連続的水性相中に分散された炭化水素液滴が、炭化水素／水界面で該液滴を取り囲んでいるバイオ乳化剤［ｂｉｏｅｍｕｌｓｉｆｉｅｒ　］　、および特に微生物的なバイオ乳化剤、の存在によって合体から実質的に安定化される＜ａ＞化学的に非安定化水−中一炭化水素エマルジョン類；（ｂ）化学的に安定化水−中一炭化水素エマルジョン類；および（Ｃ）バイオ乳化剤安定化水−中一炭化水素エマルジョン類、マタハ炭化水素ゾル類［ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｓｏｌｓｌを含む低活性水−中−炭化水素エマルジョン類の形成を通して粘稠な炭化水素類の利用に関する。さらにまた、本発明は、炭化水ゾルおよび粘稠な炭化水素類で作ったその他の水−中一粘性炭化水素エマルジョンの双方を含む予めＩＢ霧化された燃料の燃焼に関する。既存的なパイプラインあるいは、タンカーおよびパージ（平底の荷船）が含まれるその他の方法によっての高粘性炭化水素類の輸送は、現在、これらをポンプ送できる形態におき変えるための該炭化水素の粘度の減少なしでは実質的に無理であった。たとえ長距離輸送が因子でなくても、粘性を減少することは、燃えやすい燃料として高粘性炭化水素類の有効使用のためにやはり必要でおる。本発明は、加熱またはより軽質の石油原料での希釈を必要とする方法よりも潜在的により経済的な御し難い重質原油または残油の粘度低減の代換的手段を示すものである。水−中一炭化水素エマルジョンの形成は重質炭化水素材料の粘度を効果的に減少させ、これにより船輸送および既存の装置を用いてのポンプ送ならびに顧みてその取扱いが容易となる。さらに本発明の方法によって形成される予め細霧化された燃料は、脱水化または解乳状化することなく、既存の手段で直接燃やすことができ、放出物の減少を潜在的にまねくことになる。事実、非乳化形態における燃焼が環境基準に合わなければ高粘性炭化水素類は、予め細霧化された燃料であるかかる高粘性炭化水素類を使用して環境に適合し得るきれいな燃焼燃料に相対的にし得る。長い輸送時間および／または途中操業休止の可能性がもち上がることとなる製造地より利用地への輸送距離が無視することができない、あるいは長い貯蔵期間が要求される情況下では、炭化水素ゾルの使用は特に有利である。なピなら、微生物的なバイオ乳化剤は、炭化水素／水界面に卓越的に存在し、本質的に炭化水素液滴の表面を覆っているので、該炭化水素液滴は合体を効果的に阻止されておりそして炭化水素ゾルの低減された粘度は超時間的に効果的に維持されている。炭化水素ゾルの実質的な安定性および改良されたポンパビリティ−［ｐｕｍｐａｂｉｌｉｔｙ　］は、長い距離にわたって実践的に輸送され得るまたは利用される前の長い期間にわたる不変性をとどめるものへと該炭化水素ゾルをなさせる。高品質で、比較的安価な、軽質の原油のたくさんの量が現在世界中の地質学的場所から回収され得るものでおるにもかかわらず、石油燃料および石油製品の常に増加する消費ならびにこのような高い要求によって促進されたエネルギー危機は、世界の至るところにまた存在する低比重で、粘稠な炭化水素の莫大な貯蔵を持つことに興味をそそいでいる。天然に埋蔵されて存在する粘稠な炭化水素類は、通常、粘性原油、ビチューメン（瀝青）またはタールとして一般的に分類されており、また重質原油、天然ビチューメン、未加エビチューメン、オイルサンド、タールサンド、瀝青砂または瀝青堆積物および天然アスファルトとさまざまに呼称されており、これらのすべての物質は、化学的に段階的であり、規格化された分析なくしては区別をすることができないものである。〔粘性炭化水素類の一般的な論議およびこれらの正確な定義および分類については、メイヤー［Ｍａｙｅｒ］のザ　ツユ−チャー　オン　ヘビー　クルード　アンド　クールサンド、第１頁、ミニング　インフオメーショナル　サービス、マツフグロウ　ヒルズ、インコーポレーテッド、二：ｘ−３−り（１９８１）［丁ｈｅＦｕｔｕｒｅ　ｏｆ　Ｈｅａｖｙ　Ｃｒｕｄｅ　ａｎｄ　Ｔａｒ　５ａｎｄＳ、　ｐ”＋　）ｌｉｎｉｎｇＩｎｆｏｍｅｔｉｏｎａｌ　５ｅｒｖｉｃｅ、　ＨｃＧｒａｖ　Ｈｉｌｌ、　Ｉｎｃ、　Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ（１９８１）　］中の「序論」を参照のこと。また同書第６．２節を参照のこと。〕重質原油埋蔵の地質学的分布は、第１表に示される〔メイヤ−［Ｍｅｙｅｒｌとデツツマン［［）ｉｅｔｚｍａｎ　］　（１９８１）、ザ　ツユ−チャー　オン　ヘビー　クルード　アンドタールサンド、第１６〜２８頁、ミニング　インフオメーショナル　サービス、マツクグロウヒルズ、インコーポレーテッド、ニューヨーク（１９８１）中の「重質原油の世界地図」より抜粋。〕。認定量における石油の総見積り量は、６２００Ｘ１０９バーレルである。ベネズエラが、この総量のおよそ半分である３０００ｘ１０９バーレルでこのリストの首位をなしている。カナダが２９５０ｘ１０９バーレル（この総量は、ビナ１−メンとしての炭化水素を含む）でこれにすぐ続き、そして米国が７７Ｘ１０９バーレルと見積られている。設定量においてこれらの数値を述べると、２０’ＡＰＩより軽い石油の全世界埋蔵量は約６６０×１０９バーレルと見積られている。まだ発見されていない埋蔵量は９００Ｘ１０９バーレルと見積られている。これゆえ、重質原油は在来の石油よりもおよそ４倍はど豊富である。さらに在来の原油の製造過程より生成する重質残油の量を考慮すると、全世界に存在する重質油の最は実際たいへんな量である。ベネズエラ　３０００　５００カナダ　２９５０　２１３米　国　７１　３０イタリア　１２１マダガスカル　２５１イ　ラ　り　１０　１従来の軽質原油の保存量が重質原油よりもかなり早く枯渇することおよび粘性炭化水素類の世界的保存量の開発が、世界の燃料需要を支持するために結局必要となることが明らかである。重質原油の有意義な産出が、まず蒸気補助高収率化法［Ｓｔｅａｍ　−ａｓｓｉｓｔｅｄ　ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｒｅｃＯＶｅｒｙｍｅｔｈｏｄコにより始められた。例えば最近の評価では、カリフォルニアにおける重質原油の産出が１日当り２５０，０００バーレルと認定されている。将来的見積り〔バーネア［Ｂａ　ｒｎｅａ　］、ザ　ツユ−チャー　オン　へど−　クルード　アンド　タールサンド、第１３〜１５頁、ミニング　インフォメーショナル　サービス、マンクグロウヒルズ、インコーポレーテッド、ニューヨーク（１９８１）中の「重質原油およびタールサンドの将来Ｊ〕は、２０００年までに、重質油およびタールサンドからのビチューメンの産出が世界の石油全産出の１／３まで増加するであろうことを計画している。重質油資源のこのように急速な発展は、石油紀を拡張しそして、（１）　存在するエネルギー下部＠造から利益を受けるために重質油からの製品を認め、（２）　輸送セクターへの燃料供給と石油化学プラントへの供給用蓄積を保証し、（３）　石油産出国を増加させて、世界石油価格に関する安定化因子であり、（４）　石油産出の戦略的および政治的観点を低減させ、そして、（５）　石油転化およびその他合成石油製造のための安易性についての多額の資本投下の必要性を遅期することになるだろう。残渣燃料油に関して、米国における最近の傾向は、かがる原料に対する要求が減少した。その結果、コーカー（ＣＯｋｅｒｓ）と他の重質末端クラッキングに手ごろな主要な投資を行なう精製業者は、原油の各バレルがらの軟質分の生産増加を進めている。その結果、残油生産能力の減少および燃料品質が下降した。５年前、１７°のＡＰＩ比重を有する１％硫黄残渣燃料油は、普通でめった。今日、代表的な１％硫黄残渣油は１０°のＡＰＩ比重を有し、そして゛′負比重″ 即ち零以下、の油を含む低比重油ですらその有効性を高めた。この特性変化の一つの理由は、精製業者が使用した原油スレート（Ｓｌａｔｅ）の混合である。第三次回収技術の広い適用、より深い井戸からの原油の増加および過去における好ましくない開発、即ちより深い埋蔵に関して、原油品質は、下降し続けていると予想し得る。事実゛スウィート（甘（ゾ′な高品質原油は、より重質油よりおそらくより価格高となり、大量使用がなくなるであろう。低級原油との組合せは、より有利な軽質分収量を増加するように能力が増加させられるという精製業者に変化させた。最後に、コーカー、重質油クラッカー、ビスブレーカ−および他の方法の適用が増加した。最終結果は、高品質残渣燃料油の大量生産能力を有する精製業者がほとんどいないということである。この傾向の支持は、゛′直留（ストレートラン）″残漬燃料油が相対的に希少であることである。残渣燃料油の品質低下について、これらおよび将来的に残渣油を環境に許容される方法で燃焼する能力に関する心配が持ち上った。高品質物質と＠様に低品質物品をもきれいに燃焼させる開発が明らかに必要である。２．２　粘性炭化水素類の輸送産出井から外への、タンカーからのあるいは特にパイプラインを通してのものである、粘性炭化水素類の輸送の問題は、ボンパビリティーの問題である。従って、重質原油のような粘性炭化水素類の輸送に関する方法は、重油をポンプ送可能な形態へと改良することに焦点をしぼっていた。二つの一般的アプローチが考えられている。ワックス状の原油に関しては、これらの油をその流動点、すなわち、油中のワックス結晶がその流動のための能力で阻止される温度で、輸送することが望ましい。これを終結へと導く１つの方法は、流動点の低下と流動性を維持する流動点降下剤の使用である。一般的に、この方法は、周囲の温度での輸送を可能とするために十分低粘度となる油のみに価値がある。高粘性原油に関しては、採用されたアプローチは、粘度を減少することであった。原油をバイブラインによって輸送すべき場合、従来のポンプ送設備を用いて従来のラインを通して流すのに十分な程度、粘度は低減されるべきである。パイプライン送する目的のため、重質原油の粘度を低減させるために数種の方法が用いられている。これらの方法は、油／固体スラリーの調製、低減化粘度のエマルジョンを形成するための油の水との混合、粘度をより低いものとするための油の加熱およびコンデンセート［ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ］、ガソリンまたはナフサのような低粘度炭化水素での重油の希釈を含むものである〔スローン［５Ｉｏａｎ］ら、ザ　ツユ−チャー　オン　へど−クルード　アンド　タールサンド、第７１９〜７２６頁、ミニング　インフオメーショナル　サービス、マツクグロウヒルインコーボレーテッド。ニューヨーク（１９８１）中のＦ重質油のバイブライン輸送」〕。パイプラインを通しての輸送あるいは井よりのポンプ送のための水−中一油型エマルジョンの形成による粘性炭化水素類の粘度の低減に関する報告された方法は、化学的添加物の使用を含むものであった。提案されているまたは使用されている化学品の中に、水酸化ナトリウムやアンモニアのようなアルカリ類〔米国特許第３．３８０，５３１号、第３．４８７，８４４号および第３．００６，３５４号〕、非イオン性界面活性剤〔米国特許第３，４２５．４２９号および第３，４６７．１９５号〕および非イオン性界面活性剤とアニオン性界面活性剤の組合せ〔米国特許第４．２３９．０５２号および４，２４９，５５４＠）がある。水− 中一泊型エマルジョンの不安定性は問題となり得るものであり、例えば、水−中一泊型エマルジョンはポンプ送できない形態へと破壊もしくは転化してしまうことが公知である。安定性を維持するために使用される化学品の量の増加は、禁止することと同様に高いコストへとつながるものである。重質原油のパイプライン化に関する最近の見解（スローン［Ｓｌｏ、ａｎ］ら、上記）において、パイプライン化へのアプローチとしてのエマルジョンの商業的適用は、もしあるとしても限られたものであったと指摘している点は特筆すべきである。またスローンらが、粘度を低減させるだめの加熱および希釈方法は、これらがエネルギー集約的でかつ比較的高価なものとなるという事実にもかかわらず、重質原油のパイプライン化輸送に関して主たる候補にとどまっていることを認めていることも特記すべきことである。２．３　水−中一油型エマルジョンの燃焼先行技術において公知である燃焼可能なエマルジョンの非常に大多数は、燃焼を高めるために油中に比較的少量の水（１〜１０容量％）が主として存在してなる、油−中一水型エマルジョンである。いくつかの燃焼可能な水−中一泊型エマルジョンが論述されている〔米国特許第３，９５８．９１５号、第４，２７３．６１１Ｍ、第４，３８２゜８０２＠および第４，３９２，８６５号を参照のこと。〕しかしながら、注意すべきことは、油相は、至温にて液体である例えば灯油、ガソリン、軽油、重油などのような、軽質の低粘度燃料および他の低粘度油であった。燃焼可能米国特許第３．３５２，１０９号、第３．４９０，２３７号および第４．０８９，９４０号に論述されている。静止（定常）状態下で、これらの水−中一泊型エマルジョンは、１０００ｃｐｓの、そして好ましくは５０，０００〜１００゜ｏ　ｏ　ｏ　ｃｐｓの見かけ静止粘度を有するゲルの形態にある。これらのチクソトロピーな水−中一泊型エマルジョンは高いポンプ（高いせん断）速度下で低い粘度を示す。２．４　Ｗｉ生物性界面活性化合物多くの微生物が、成長およびエネルギー産出に関する唯一の炭素源として炭化水素を利用し得る。炭化水素基質は、直鎖状、分校状、環状あるいは芳香族状であり得る。このような水不溶性基質を迅速に同化するために、微生物は、これら自身と油との間の広範な接触領域を必要とされる。これは取囲む水性媒体中の油のエマルジョン化により達成される。炭化水素分解微生物は、このようなエマルジョン化を促進する界面活性剤をしばしば合成しそして分泌する。例えばｎ−デカンにおけるマイコバクテリウム・リュードクロス［）ｌｙｃｏｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｒｈｏｄｏｃｈｒｏｕＳ　］　Ｎ　ＣＩ　Ｂ　９９０５の成長は、アール　ニス　ホルドム［Ｒ，Ｓ、Ｈｏｌｄｏｍ、］ら〔ジエイ　アブル　バクチリオル［Ｊ、Ａｐｐｌ、　Ｂａｃｔｅｒｉｏｌ、　］　。ると報告された界面活性剤を産出する。ジエイ　イグチ［Ｊ、　Ｉｇｕｉｃｈｉ　コら〔アゲリック　パイオル　ケム［Ａｐｒ’ｉＣ。Ｂｉｏｌ、　Ｃｈｅｍ、コ１．シβ−，１６５７（１９６９））はカンジダ・ペトロフイリウム［Ｃａｎｄｉｄａ　ｐｅｔｒｏｐｈｉｌｉｕｍコがペプチド類と脂肪酸分とより構成された界面活性剤を産出することを見出しており、またティー　スズキ［丁、　５ｕｚｕｋ　ｉ　］ら〔アゲリック　パイオル　ケム、Ｊユ、１９１９　（１９６９）〕は、〕アルスロバクターＡｒｔｈｒｏｂａｃｔｅｒｌ　、ブレビバクテリウム［Ｂｒｅｖｉｂａｃｔｅｒｉｕｍ］、コリネバクテリウム［Ｃｏｒｙｎｅｂａｃｔｅｒｉｕｍ　］　１３よびノルカルシア［Ｎ０Ｃａｒｄｉａコの種々の種族の培養ブロスの油相においてトレハロース−脂質を発見した。ワグナ−［Ｗａｇｎｅｒ　］はノルカルシア・リュードクロス［Ｎ０Ｃａｒｄｉａ　ｒｈｏｄｏｃｈｒｏｕｓコおよびマイコバクテリウム・フレイ［）ｌｙｃｏｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｐｈｌｅｉ　３によるトレハロース−脂質の産出およびこれらの油回収における使用を報告している〔米国特許第４，３９２，８９２＠および第４．２８６．６６０＠）。トルロプシス・グロペニギーセリ［Ｔｏｒｕｌｏｐｓｉｓ　ｇｒｏｐｅｎｇｉｅｓｓｅｒｉ　］はソホロースー脂質を産出することが見出されており、一方うムノリヒドは、ケイ、ヒサツカ［に、Ｈｉｓａｔｓｕｋａ　］ら〔アゲリック　バイオルケム、Ｊ互、６８６（１９７１））によりシュードモナス・アエルギノーザ［Ｐｓｅｕｄｏｍｏｎａｓ　ａｅｒｕｇｉｎｏｓａ］種３７８１によって産出されることが、またニス　イトウ［Ｓ、Ｉｔｏｈ］ら〔アゲリックパイオル　ケム、３６．２２３３　（１９７１））により別のシュードモナス・アエルギノーザ種、ＫＹ４０２５によって産出されることが報告されている。灯油におけるコヤジック［Ｊ、Ｅ、Ｚａｊｉｃ　］および彼の協力者達

【デブ　インタ　ミクロビ）Ｉ、ｔ　［Ｄｅｖ、　Ｉｎｄ、　Ｈｉｃｒｏｂｉｌコ、１２．８７　（１９７１）；バイオチクノル　バイオエング［Ｂｉｏｔｅｃｈｎｏｌ。Ｂｉｏｅｎｇ、　］、旦、３３１　（１９７２）；ケモスフエアー米国特許第３，９９７，３９８号〕によって、数ある特徴のなかで、灯油、バンカーＣ重油［ＢＵｎｋｅｒＣｆｕｅｌ　ｏｉｌ］および他の重油類をエマルジョン化する細胞外へテロポリサッカライドを産出するものであることが報告されている。ガトニック［Ｇｕｔｎｉｃｋ　］らは］アシネトバクターカルコアセチカス［Ａｃ１ｎｅｔｏｂａｃｔｅｒ　ｃａｌｃｏａｃｅｔｉｃｕｓ　］　Ａ　Ｔ　ＣＣ３１０１２（アシネトバクタ一種ＡＴＣＣ３１０１２と以前指定されそしてまたＲＡＧ−１とも呼ばれている）がエマルザン［ｅｍｕｌｓａｎ　ｌ類と呼ばれる界面活性細胞外プロティン会合リポボリサッカリドボイオポリマ−［１ｎｔｅｒｆａｃｉａｌｌｙ　ａｃｔｉｖｅｅｘｔｒａｃｅｌｌｕｌａｒ　ｐｒｏｔｅｉｎ− ａｓｓｏｃｉａｔｅｄ　１ｉｐｏｐｏｌｙｓａｃｃｈａｒｉｄｅ　ｂｉｏｐｏｌｙｍｅｒｓ　］を産出することを発見した。これらの生体高分子［ｂｉｏｐｏｌｙｍｅｒｌは、成長時に微生物細胞のカプセルまたは外層として産出されそして増殖され、そしてこれらが細胞外製品として採収され得るところの媒体中へ最終的に解放もしくは脱却される。アシネトバクタ−・カルコアセチカス　Ａ丁ＣＣ３１０１２はエタノールまたは脂肪酸塩において成長された場合にα−エマルザンヲ産出シｒ米国持ｎ第４　、２３０．８０１　号：　第４．２３４．６８９＠および第４，３９５．３５４号〕、また原油またはヘキサデカンにおいて成長された場合にβ−エマルザンを産出する〔米国特許第３．９４１，６９２＠）。１このα−エマルザンとβ−エマルザンはプサイーエマルザンの呼ばれる〇−説アシル化形態へと誘導され得る〔米国特許第４．３８０，５０４号〕。α−エマルザン、β−■マルザンおよびプサイーエ、マルザンは、それぞれアポ−α−エマルサン、アポ−β−エマルサンおよびアポープサイーエマルザンを産出するために除タンパク化され得る［米国特許第４，３１１，８３０＠、第４，３１１，８２９号および第４，３１１，８３１＠］。クーパー［Ｃｏｏｐｅｒコとザジック［Ｚａｊｉｃ　］　（アドブ　アビル　ミクロパイオル［Ａｄｖ、　Ａｐｐｌ、　Ｈｉｃｒｏｂｉｏｌ、コ、λ５；２２９〜２５３　（１９８０＞）は微生物による界面活性剤の産出を再調査している。論述された界面活性剤のいくつかを第２表に列挙する。第　２　表トレハロース−脂質　ノルカルシア、マイコバクテリウム、コリネバクテリウム、アルスロバクタ− ラムノース−脂質　シュードモナス・アエルギノーザソホロースー脂質　トルロプシス種ポリサッカライドー脂質　カンジダ・トロピカルス［Ｃａｎｄｉｄａ　ｔｒｏｐｉｃａｌｉｓコ、アシネトバクタ−・カルコアセチカスプトマイセス［Ｓｔｒｅｐｔｍｙｃｅｓ　］、コリネバクテリウム、マイコバクテリウム第　２　表　（続　き）オルニチン−脂質　シュードモナス、チオバシラス［Ｔｈ１ｏｂａｃｉｌｌｕｓｌ　、アグロバクテリウム［ＡｑｒＯｂａＣｔｅｒｉｕｍ　］、グリコノバクター［ＧＩｕｃｏｎｏｂａｃｔｅｒ　］リ　ン脂質　チオバシラス、コリネバクテリウム、カンジダ、ミクロコツ力ス脂肪酸／天然脂質　シュードモナス、マイココツカス［Ｈｙｃｏｃｏｃｃｕｓコ、ペネシリウム［ｐｅｎｅｃ　ｉ　Ｉ　ｌ　ｉｕｍコ、アスペリギルス［Ａｓｐｅｒｉｇｉｌｌｕｓコ、アシネトバクタ−、ミクロコツカス、カンジダ３、発明の概要本発明は、一般にＡＰＩ比重が約２０″ＡＰＩないしそれ以下、１５０°Ｆでの粘度が約１００センチポイズないしそれ以上、パラフィン分が約５０重量％ないしそれ以下、および芳香族分が約１５重量％ないしそれ以上であることで特徴づけられる、高粘性原油および残油を包含する粘性炭化水素類の（ａ）現在粘性のない物質を取扱うために用いられる方法によって施設において貯蔵し得るまたは輸送し得るおよび（ｂ）上質の燃焼可能な燃料として直接燃焼可能であるところのエマルジョン形態へと操作するための新規な化合物および方法を提供するものである。輸送目的に関する好ましい実施態様において、粘性炭化水素類のエマルジョン化形態は、個々の炭化水素液滴が炭化水素／水界面に卓越して存在する水溶性バイオ乳化剤分子によって本質的に取囲まれたものとなるバイオ乳化剤安定化水−中一泊型エマルジョンとして定義される炭化水素ゾルであり、このバイオ乳化剤分子は液滴合体に対して有効な障害（バリヤー）を形成し、そしてこれにより連続的な低粘度水性相中に分散した不連続な炭化水素液滴の保持を促進する。本発明の炭化水素ゾルは、粘性炭化水素出発物質のものと比較して少なくとも約１０の因数、好ましくは少なくとも１０２の因数だけ低減された粘度を有するものであり、該炭化水素ゾルの粘度は少なくとも約１日、好ましくは約３０日の期間の間定常な状態下でこのように低減され続けているものである。炭化水素ゾルを形成するための界面活性剤パッケージは、水溶性化学的界面活性剤あるいは水溶性化学的および／または生物学的補助界面活性剤［ｃｏ　−５ｕｒｆａｃｔａｎｔ　］類の組合せを、好ましくは非イオン性およびアニオン性界面活性剤を、高分子量、かなり特異的な三次元構造、疎水性および親水性状態、重合性状ｇおよび／または、炭化水素類におけるわずかな溶解性を含む（もちろんこれらに限定されるわけではない。）いくつかの特性ゆえに、炭化水素／水界面に堅固に結合しそして水−中一炭化水素エマルジョン中の個々の炭化水素液滴の表面を本質的に取囲み、効果的に不連続な液滴を維持しかつ合体を阻止しそして水−中一炭化水素エマルジョンへ実質的安定性を添えるものであるバイオ乳化剤と組合せることで構成される。される。若し、水−中一炭化水素二マルジョンの形態で取扱うことが不可能でなければ以前には困難であった次の残渣物質を乳化し、燃料として使用することを可能とするある種の界面活性剤が見い出された；熱分解ピッチ類を含むピッチ類、ビスブレーカ−残漬物、標準真空残油を含む真空残油、接触分解残油、接触水素化残油、コーカー残油、重質油（ＨＯ）分解残油、残油油解臨界抽出（ＲＯ３Ｅ）残油、タール、カットバック　クール（ｃｕｔｂａｃｋ　ｔａｒｓ）およびどチューメン、かかる界面活性剤パッケージは、（ａ）界面活性重合性安定剤を含む化学安定剤を有し、あるいは無しの水性非イオン化学界面活性剤および／または（ｂ）微生物ポリサツカリドを含むレオロジー制御剤から成る。方法は、脱イオン化水、都市水、塩水（ブライン）またはアルコール／水混合物など種々で構成される水性相中に約９０容量％以下の炭化水素を含有する炭化水素ゾルを形成するために油に対し約１１００〜約１　：２０，０００の割合で、界面活性剤パッケージが使用される、粘性炭化水素類を輸送するために提供される。そしてこの炭化水素ゾルは従来の手段により前送されあるいは従来の非加熱化パイプラインによってポンプ送され得るものである。方法はまた、予め細霧化された燃料、すなわち炭化水素ゾル燃料あるいは水−中一炭化水素エマルジョン燃料を形成することによって粘性炭化水素類を利用することおよびこれらを従来の燃焼設備において燃焼させることを提供するものである。乳化状態の粘性炭化水素の燃焼は、燃料放出の減少をもたらす。驚くべきことに、５０％以上のアスファルテン含量の熱分解ピッチ類を含む極めて高アスファルテン含量の粘性炭化水素が水−中一炭化水素エマルジョンに乳化し得、燃焼して著しく微粒子放出が減少することが見い出された。事実、乳化高アスファルテン含量物質は、非乳化の同一物質よりも約６倍きれいに燃焼することが観察された。更に驚くべきことに、乳化高アスファルテン含有物質は、約１／１０〜１／１２の７スフフルテン含有非乳化重質油の微粒子放出割合に対しほぼ５０％〜７０％減少した微粒子放出割合で燃焼し得る。４、術　語「炭化水素ゾル［、ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｓｏｌ　］　Ｊという用語は、個々の炭化水素液滴が炭化水素／水界面に申越して存在する水溶性バイオ乳化剤によって本質的に取囲まれたあるいは覆われたものである任意のバイオ乳化剤安定化水 −中一炭化水素エマルジョンであると定義され、ここにおいてバイオ乳化剤分子は液滴合体を有効的に阻害しそしてこれゆえ連続的低粘度水性相中に懸濁おるいは分散した不連続的炭化水素液滴の保持を促進するものである。「水溶性［ｗａｔｅｒ−ｓｏｌｕｂｌｅコ」という用語は、水−分散性物質を含むものとして定義される。［粘性炭化水素［ｖｉｓｃｏｕｓ　ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ　’］　Ｊという用語は、一般的に約１０２〜１０６センチボイスあるいはそれ以上の粘度により特徴ずけられ、またこの他一般的に、しかしながら必ずしも必要でおることはないが、約２０゜ＡＰＩあるいはそれ以下のＡＰＩ比重、高い金属含有率、高い硫黄含有率、高いアスファルテン含有率および／または高い流動点に特徴ずけられる任意の天然産出原油あるいは精製操作後に残る残油として定義される。「粘性炭化水素」という用語はまた、次の術詔、すなわち減圧残留物、ビスコシティ−ブレーキング装置１’Ｖｉｓ　−ｂｒｅａｋｅｒ　コ残留物、接触分解装置残留物、接触水素化残留物、コークス器残留物、重質油（ＨＯ）分解残油、ＲＯ３Ｅ　（残油超臨界抽出）残留物、タールおよびカットバックタール、ごチューメン、ピッチ、熱分解ピッチ類、および炭化水素製造工程の残留物として述べられるその他の用９Ｂを包含するものとして認識されるべきである。「予め細霧化された燃料［ｐｒｅ　−ａｔｏｍｉｚｅｄ　ｆｕｅｌ　］　Ｊという用語は、粘性炭化水素から作られ、そして燃焼可能な燃料としての使用のために本明）ＩＢ書において述べられる方法によって形成される任意の炭化水素ゾルおよび任意の水−中一粘性炭化水素エマルジョンとして定義される。「バイオ乳化剤［ｂｉｏｅｍｕｌｓｉｆｉｅｒコ」は、高分子量、重合性状態、かなり特異的な三次元構造、疎水性および親水性部分および炭化水素類にあけるわずかな溶解性を含む（もちろんこれらに限定されるわけではない。）いくつかの特性ゆえに、炭化水素／水界面に堅固に結合しそして水−中一炭化水素エマルジョン中の個々の炭化水素液滴の表面を本質的に覆い、効果的に不連続な液滴を維持しかつ合体を阻止しそしてこれにより水−中一炭化水素エマルジョンに実質的安定性を添えるものである任意の生物学的誘導物質として定義されるものである。バイオ乳化剤の１つの例として、α−エマルザンがめる。「バイオ界面活性剤［ｂｉｏｓｕｒ４ａｃｔａｎｔコ」という用語は、水と炭化水素との間の界面張力を低減し、そしてこの結果として添加的界面領域の創造に関するエネルギー的要求（組合されたエネルギー）を減少させるものである任意の生物学的誘導物質と定義されるものである。バイオ界面活性剤の１つの例として糖脂質がある。「界面活性剤パッケージ［５ｕｒｆａｃｔａｎｔ　ｐａｃｋａｇｅ〕Ｊという用にＢは、５０重量％ないしそれ以下のパラフィン分および１５重量％ないしはそれ以上の芳香族分ならびに１５０°Ｆでの約１００センチポイズないしはそれ以上の粘度で一般的に特徴づけられる粘性炭化水素類の水−中一炭化水素エマルジョンを形成するために有用な任意の組成物として定義され、該組成物は、化学界面活性剤、化学補助界面活性剤類の組合せ、補助界面活性剤（類）とバイオ界面活性剤（類）の組合せ、化学界面活性剤（類）とバイオ界面活性剤（類）との組合せ、または化学界面活性剤（類）とバイオ界面活性剤（類）とバイオ乳化剤（類）との組合せにより構成され得、また該組成物は化学乳化安定剤をも含み得、そして化学的、および／またはバイオロジー的レオロジー制御剤が加えられた該組成物は水性形態中に存在し得るものである。これらの化合物のポリサツカリド構造およびこれらの物質の異例なバイオ乳化剤活性度を反映するものである［エマルザン［ｅｍａｌｕｓａｎｉ類」という用語は、アシネトバクタ−中カルコアセチカス［Ａｃ１ｎｅｔｏｂａｃｔｅｒ　ｃａｌｃｏａｃｅｔｉｃｕｓ　］Ａ丁ＣＣ３１０１２およびその誘導体もしくは変異体により産出されるカプセル的／ｍ胞外的微生物タンパク会合すポヘテロポリサツカリド類と属的に識別され、これはα−エマルザンおよびβ−エマルザンに細別される。「アボエマルザン」という名称は、該エマルサン類より得られるこれらの除タンパク化リポポリサツカリド類として屈的に識別される。「α−エマルザン類」という用語はアシネトバクタ−・カルコアセチカス　ＡＴＣＣ３１０１２およびその誘導体もしくは変異体により産出される細胞外微生物タンパク会合リポポリサッカライド類を定義し、そのリボポリサツカリド成分（すなわち結合プロティンのないもの）は、多量のＤ−ガラクトースアミンおよびアミノウロン酸により構成される完全にＮ−アシル化されかつ部分的に０−アシル化されたヘテロポリサツカリド類であり、該リポポリサツカリド成分は、（１）脂肪酸が約１０〜約１８ｍの炭素原子を含み、そして（２）このような脂肪酸の約５０重量％ないしはそれ以上が２−ヒドロキシドデカン酸および３−ヒドロキシドデカン酸で構成されるものである脂肪酸エステルを少なくとも５重量％含有するものでおる。したがって、以下、除タンパク化α−エマルザン類は「アポ −α−エマルサン類」と呼称される。「β−エマルザン類」という用語は、アシネトバクタ−・カルコアセチカス　ＡＴＣＣ３１０１２およびその変異体により産出される細胞外微生物タンパク会合リボポリサツカリド類を定義し、そのリポポリサツカリド成分（すなわち結合プロティンのないもの）は、多重のＤ−ガラクトースアミンおよびアミノウロン酸により構成される完全にＮ−アシル化されかつ部分的にＯ−アシル化されたヘテロポリサツカリド類であり、このポリサツカリド成分は、（１）脂肪酸が約１０〜約１８ｇの炭素原子を含み、そして（２）このような脂肪酸の約５０重量％未満が２−ヒドロキシドデカン酸で構成されるものである脂肪酸エステルを５重量％未満含有するものである。この除タンパク化β−エマルザン類は「アポ−β− エマルサン類」と呼称される。「プサイーエマルサン類」という用語は、エマルサン類より得られる〇−説アシル化細胞外タンパク会合微生物ポリサツカリド類を定義し、このようなプサイーエマルサン類の無タンパク成分は多量のＤ−ガラクトースアミンおよびアミノウロン酸により構成される完全にＮ−アシル化されたヘテロポリサツカリド類でありモして０〜１％の脂肪酸エステルを含み、もしこれが存在する場合、該脂肪酸は約１０〜約１８個の炭素原子を含むものである。これらの無タンパク成分はその製法に関係なく「アボープサイーエマルザン類」と呼称される。「ポリアニオン性　へテロポリサツカリド　バイオポリマー　［ｐｏｌｙａｎｉｏｎｉｃ　ｈｅｔｅ　ｒＯｐＯｌｙＳａＣＣｈａｒｉｄｅ　ｂｉｏｐｏｌｙｍｅｒ　コ　」という用語は、（ａ）実質的にすべての糖分がＮ−アシル化アミノ糖であり、この一部がＮ−アシル化−〇−ガラクトースアミンでまた他部がＮ−アシル化アミノウロン酸であり、このようなヘテロポリサツカリドのＮ−アシル基の一部がＮ−３−ヒドロキシドデカノイル基であり、また（ｂ）このようなヘテロポリサツカリドの少なくとも０．２ミクロモル／ミリグラムが、（１）脂肪酸が約１０〜約１８個の炭素原子を含みかつ（２）このような脂肪酸の約５０重量％ないしそれ以上が２−ヒドロキシドデカン酸および３−ヒドロキシドデカン酸で構成されるものである脂肪酸エステルからなるものである生体高分子を定義するものである。４、【図面の簡単な説明】第１図は、ポスカン［Ｂｏｓｃａｎ］原油でＩｌｌされたエマルザン安定化炭化水素ゾルに関する粘度対水含有量のグラフ的表示である。なお図中（３０％水における）鎖線は最適に近い操作状態を示すものである。第２図は重質原油（ポスカン）およびポスカン原油で調製された２つのエマルザン安定化炭化水素ゾルに関する粘度対温度のグラフ的表示である。第３図は、界面活性剤パッケージへのエマルザンの添加の粘度における効果を示す、テキサス　ファイヤフロラド［Ｔｅｘａｓ　ｆｉｒ’ｅｆｌｏｏｄ　］原油および非イオン性界面活性剤とアニオン性界面活性剤とよりなる界面活性剤パッケージで調製された２つのエマルジョンに関する粘度対時間のグラフ的表示である。第４図は、界面活性剤パッケージへのエマルザンの添加の粘度における効果を示す、テキサス　ファイヤフロラド原油、および非イオン性界面活性剤よりなる界面活性剤パッケージで調製された２つのエマルジョンに関する粘度対時間のグラフ的表示でおる。第５図は、界面活性剤パッケージへのエマルザンの添加の粘度における効果を示す非イオン性界面活性剤とアニオン性界面活性剤よりなる界面活性剤パッケージを用いた力ンザス［にａｎｓａｓ］原油と蛇口水とで構成される２つのエマルジョンに関する粘度対時間のグラフ的表示である。第６図は、界面活性剤パッケージへのエマルザンの添加の粘度における効果を示す、非イオン性界面活性剤とアニオン性界面活性剤よりなる界面活性剤パッケージを用いたカンザス原油およびテキサス塩水で調製された２つのエマルジョンに関する粘度対時間のグラフ的表示である。第７図は、界面活性剤パッケージへの乳化安定剤（エマルザン、あるいは従来用いられている乳化安定剤であるスルホン化リグニンおよびスルホン化ナフタレン）の添加の粘度における効果を比較する、テキサス　ファイアフロラド原油および非イオン性界面活性剤とアニオン性界面活性剤で構成される界面活性剤パッケージで調製された４つのエマルジョンに関する粘度対時間のグラフ的表示でおる。第８図は３インチパイプラインを通しての炭化水素ゾルの形成およびポンプ送に用いられるパイロット試験システムの概略的表示である。第９図は、炉の前部壁面からの距離の関数としての、第６号重油および第６号重油より調製された予め細霧化された燃料の燃焼時における火炎軸に治った固体濃度における変化のグラフ的表示である。第１０図は、炉の前部壁面からの距離の関数としての、第６号重油および第６号重油より調製された予め１ｌｌｌ霧化された燃料の燃焼時における軸まわりの火炎温度の変化のグラフ的表示である。第１１図は、乳化ピッチ、即ち水−中一ピッチの燃焼時に測定した余分の酸素レベルの関数として、２つの燃料プレヒート温度で燃焼した煙道ガスＣＯ濃度のグラフ的表示である。そして、第１２図は、乳化ピッチ、叩ち水−中一ビッチの燃焼時に測定した余分の酸素レベルの関数として、２つの燃料プレヒート（予熱）温度で燃焼し、測定した不透明度のグラフ的表示である。本発明の界面活性剤パッケージは、極めて種々の化学的および微生物的界面活性剤で調製され得、そして好ましくは、油−中一水型に対抗する、水−中一泊型エマルジョンを形成するために水溶性界面活性剤で調製される。この界面活性剤パッケージは、多数の化学界面活性剤を単独で、あるいは同種の化学共同性界面活性剤と組合せて（例えば水溶性非イオン性界面活性剤類の組合せ）あるいは異種の化学共同性界面活性剤と組合せて（例えば、水溶性の非イオン性、アニオン性、カチオン性および／または両性界面活性剤の組合せ）使用して調製され得、さらにまた、（ａ）共同性界面活性剤（類〉として単独の水溶性バイオ界面活性剤もしくはバイオ界面活性剤の組合せおよび／または（ｂ）乳化安定剤（類）として単独の水溶性バイオ乳化剤もしくはバイオ乳化剤の組合せと組合せて調製され得る。ある例において、化学乳化安定剤はまたバイオ乳化剤に代えて使用され得る。ある例において、界面活性剤パッケージ含有水性層にレオロジー制御剤を加えることも同様に好ましい。さらに、微生物性界面活性剤のみ、すなわちバイオ界面活性剤とバイオ乳化剤との組合せ群のみよりなる界面活性剤パッケージを調製することも可能である。本発明の界面活性剤パッケージは、乳化される粘性油の種類により変化する。以下の一般的組成物は説明のために提示される。粘性原油に関して、界面活性剤パッケージは少なくとも１つの化学界面活性剤と少なくとも１つのバイオ乳化剤で構成されることで調製され得る。これらはまた、少なくとも１つの水溶性非イオン性界面活性剤、少なくとも１つの水溶性アニオン性界面活性剤および少なくとも１つのバイオ乳化剤で構成されることで調製され得る。粘性残油に関して、界面活性剤パッケージは、少なくとも１つの水溶性非イオン性界面活性剤もしくは少なくとも１つのアニオン性界面活性剤もしくは非イオン性界面活性剤とアニオン性界面活性剤の組合せで構成されることで調製され得、そしてさらにバイオ界面活性剤および／またはバイオ乳化剤を含んでも調製され得る。界面活性剤パッケージにおいて使用されるのに適した水溶性非イオン性化学界面活性剤の種類を第３表に列挙する。（以下余白）第３表非イオン性化学界面活性剤のクラスおよびサブクラスアルコール類、エトキシ化アルキルフェノール類、Ｊトキシ化カルボン酸エステル類、エトキシ化グリセロールエステル類ポリエチレングリコールエステル類アンヒドロツルどトールエステル類天然、脂肪および油、エトキシ化エチレンおよびジエチレングリコールエステル類プロパンジオールエステル類その他のカルボン酸エステル類カルボン酸アミド頚、エトキシ化アミン類、ポリオキシアルキル化ポリアルキレンオキサイドブロックコポリマー類ポリ（オキシエチレンーコーオキシプロピレン）ブロックコポリマー類リバース（ｒｅｖｅｒｓｅ）ブロックコポリマー類ポリアルキレンオキサイドコポリマー類粘性原油のための界面活性剤パッケージにおいて、好ましい水溶性非イオン性化学界面活性剤はエトキシ化アルキルフェノールおよびエトキシ化アルコールである。粘性残油のための界面活性剤パッケージにおいて、好ましい水溶性非イオン性界面活性剤はまたエトキシ化アルキルフェノールポリオキシアルキル化アミンおよびポリアルキレンオキサイドブロックコポリマー類である。エトキシ化アルキルフェノール類は一般式％式％）（式中、Ｒは約８〜約１２個の炭素原子を含むアルキル基（すなわち約Ｃ８〜約Ｃｌ２）、ｘはアルキル基の数を表わすもので１または２であり、そしてｎは約１〜約１５０の範囲にあるエトキシ基の数（エチレンオキサイドのモル）を表わす。）のものである。〔市販に得られる工１・主シ化アルキルフェノールの一覧については、エンサイクロペディア　オス　ケミカル　テクノロジー、キルクーオスマー（第３版）、第２２巻、第３６６〜第３６７頁、ジョンライレイ　アンド　サンズ、ニューヨーク（１９８３年）ＥＥｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ　ｏｆ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　ＴｅｃｈｎｏＩｏＱｙ、　Ｋｉｒｋ　−Ｏｔｈｍｅｒ（丁ｈｉｒｄ　Ｅｄｉｔｉｏｎ）、Ｖｏｌｕｍｅ　２２．　ｐｐ、３６６−３６７、Ｊｏｈｎ　ＷｉｌｌｅｙＦｘ　５ｏｎｓ、　Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ　（１９８３）］中の「界面活性剤および清浄システム」を参照のこと。〕粘性原油のための界面活性剤パッケージにおいて、好ましいエトキシ化アルキルフェノールは、８または９鎚の炭素原子のＲ基を有しかつ約７〜約１５０のエトキシ基を有するものである。エトキシ化アルキルフェノールの特に好ましいものの例としては、約４０のエトキシ基を有する七ツノニルフェノールである。粘性残油のための界面活性剤パッケージにおいて、好ましいエトキシ化アルキルフェノールは８または９個の炭素原子のアルキル基を有しかつ約９〜約１５０のエトキシ基を有するものである。該粘性残油に用いられるエトキシ化アルキルフェノールの特に好ましいものの例としては、約１６のエトキシ基を有するモノオクチルフェノール、約４０のエトキシ基を有するモノノニルフェノールおよび約１５０のエトキシ基を有するジノニルフェノールである。エトキシ化アルコール類は一般式％式％）（式中Ｒは約６〜約１８個の炭素原子を含む脂肪族基（線状または分校状）を表わし、またｎは、約２〜約１００の範囲であり得るエトキシ基の数を表わす。）のものである。〔市販に得られるエトキシ化アルコールの一覧については、エンサイクロペディア　オス　ケミカル　テクノロジー、上記、第３６４〜３６５頁中の「界面活性剤および洗浄システム」を参照のこと。〕エトキシ化アルコールの例は、約３〜約９のエトキシ基を有するエトキシ化トリメチルノナノールおよび約３〜約３０のエトキシ基、しかし好ましくは約７以上のエトキシ基を有しかつ約１１〜約１５藺の炭素原子のＲ基を持つエトキシ化第２アルコールを含むものである。ポリオキシアルキル化アミン類は一般式％式％）（式中Ｒは２または３個の炭素原子を含むオキシアルキル基を表わすものである。このＲ基は約４〜約５００の範囲の数であり得、この数はＸによって表わされる。アミン基の数はＶによって表わされそしてアルキル基は好ましくはエチル（０２Ｈ４）である。）好ましいポリオキシアルキル化アミンとしては２または３個の炭素原子のＲ基を有しかつ約５０〜約４５０のオキシアルキル基を有するものである。ポリオキシアルキル化アミンの特に好ましいものの例としては、約５０のエトキシ基を有するおよび約６０のプロポキシ基を有するポリオキシアルキル化ジアミンである。ポリ（オキシエチレンーコーーオキシプロピレン）ブロック共重合体類は、一般式（式中、旦はオキシエチレン基の数を表わし、かつ回はオキシプロピレン基の数を表わす。）のものである。好ましいブロック共重合体類は、出発ブロックの分子量が８００〜１．Ｏ’ＯＯダルトンであり、エチレンオキサイドが付加され最終ブロックコポリマーは８０％エチレンオキサイドであり、そして最終分子量が約４，５００ダルトンであるＥＯＰＯＥＯブロック共重合体類である。本発明の界面活性剤パッケージにおいて用いられるのに適した水溶性アニオン性化学界面活性剤の種類を第４表に列挙する。カルボン酸類およびその塩類スルフォン酸類およびその塩類リグノスルフォネート類アルキルベンゼンスルフォネート類アルキルベンゼンスルフォネート類、高分子化アルキルアリールスルフォネート類、短鎖アルキルアリールスルフォネート類、高分子化ナフタレンスルフォネート類アルキルナフタレンスルフォネート類、高分子化ナフタレン／ホルムアルデヒド縮合重合体類ベトロリアムスルフｔネート類第　４　表　（続　き）アニオン性化学界面活性剤のクラスおよびサブクラスエステル、エーテルまたはアミド結合を有するスルフォン酸塩類（スルフォコハク酸ジアルキル）その他のスルフォン酸塩類硫酸エステル類および硫＠塩類アルコール類、スルフェート化アルコール類、エトキシ化およびスルフェート化アルキルフェノール類、エトキシ化および／またはスルフェート化酸、アミド、およびエステル類、スルフェート化天然脂肪および油類、スルフェート化リン酸およびポリリン酸エステル類（および塩類）アルコールおよびフェノール類、アルコキシ化およびリン酸化（およびこれらの塩類）その他のリン酸およびポリリン酸エステル類（およびこれらの塩類）カルボン酸エステル類粘性原油および粘性残油の双方に用いられる界面活性剤パッケージにおいて、好ましい水溶性アニオン性化学界面活性剤は非イオン性界面活性剤のスルフォン化あるいはスルフェート化形態である。粘性原油のための界面活性剤パッケージにおいて、エトキシ化アルコール硫酸エステル類が好ましい。粘性残油のための界面活性剤パッケージにおいて、スルフォン化あるいはスルフェート化エトキシ化アルキルフェノール類およびエトキシ化アルコール硫酸エステル類が好ましい。粘性原油および粘性残油の双方のための界面活性剤パッケージにおいて、アルキルアリールスルフェートがまた好ましいアニオン性化学界面活性剤である。エトキシ化およびスルフェート化アルコールは一般式％式％（式中Ｒは約６〜約１６個、好ましくは約１２〜約１４個、の炭素原子を含む脂肪族基を、ｎは、約１〜約４、好ましくは約２〜約３の範囲であり得るエトキシ基の数を表わし、またＭは、これに限定されるわけではないが、アンモニウム（ＮＨ４）、ナトリウム（Ｎａ＞、カリウム（Ｋ）、カルシウム（Ｃａ　’）またはトリエタノールアミン、を含み、好ましくはアンモニウムである。）のものである。〔市販に得られるエトキシ化アルコール硫酸エステルの一覧については、エンサイクロペディア　オス　ケミカル　テクノロジー、上記、第３５７真中の「界面活性剤および洗浄システム」を参照のこと。〕エトキシ化アルコール硫酸エステルのアルコール分は偶数または奇数またはこれらの混合物で市り冑る。粘性原油のための界面活性剤パッケージにおいて、エトキシ化アルコールＥＲＩエステルの特に好ましいものの例としてはポリ（３）エトキシＣ１２〜Ｃ１４線状第１アルコール硫酸エステル、アンモニウム塩である。非エトキシ化アルコール硫酸エステル、すなわち上記した一般式Ｒ（ＱＣ２Ｈ４）、ｏｓｏ３　Ｍ　（ただしｎ＝ｏである。）で表わされるスルフェート化アルコールを使用することも可能である。残油のための界面活性剤パッケージにおいて、非エトキシ化アルコール硫酸エステルの特に好ましいものの例は、スルフェート化ラウリルアルコールのナトリウム塩である。スルフェート化エトキシ化アルキルフェノール類は一般式％式％（式中、Ｒは少なくとも約８または約９個の炭素原子を含む脂肪族基を、ｎは約１〜約１００．好ましくは約４〜約９の範囲であり得るエトキシ基の数を表わし、またＭは、これに限定されるわけではないが、アンモニウム（ＮＦ１４＋）、ナトリウム（Ｎａ＋）、カリウム（Ｋ＋）およびカルシウム（Ｃａ　）またはトリエタノールアミン（ＴＥＡ）を含むものであり、好ましくはアンモニウムである。）のものでおる。スルフェート化エトキシ化アルキルフェノールの特に好ましいものの例は、約４つのエトキシ基（これに限定されるわけではない。）を含むスルフェート化ノニルフエノ−ルエトキシレートのアンモニウム塩である。スルフォン化アルキルアリールは一般式％式％）（式中、Ａｒはベンジル、ナフチル、フェニル、トリル、キシリルまたはエチルフェニルである芳香族基で、Ｒは約２〜約１６個の炭素原子を含む線状または分枝鎖状アルキル基で、ｎは１または２で、ｍは１またはそれ以上で、Ｘは少なくとも約１であり、そしてＭは、これに限定されることはないが、アンモニウム、ナトリウム、カリウム、カルシウムまたはトリエタノールアミンを含むものである。）のものである。〔市販に得られるスルフォン化アルキルアリルの一覧については、エンサイクロペディア　オス　ケミカル　テクノロジー、上記、第３５８頁中の「界面活性剤および洗浄システム」を参照のこと。〕スルフォン化アルキルアリールの一例としては変性アミンドデシルベンゼンスルフォネートがある。粘性残油のための界面活性剤パッケージにおいて、特に好ましいアルキルアリールスルフォネートの例としては、高分子化アルキルナフタレン　スルフォネートのナトリウム塩がある。本発明の界面活性剤パッケージにおいて用いられる好ましい水溶性微生物性界面活性剤は、バイオ乳化剤、すなわち、高分子量、重合性状態、かなり特異的三次元構造、疎水性および親水性状態、および油中におけるわずかな溶解性のような特性によって、水−中一油型エマルジョン中の不連続な個々の油滴を維持して油／水界面を有効に覆いこれにより合体よりエマルジョンを実質的に安定化させる物質、として機能する任意の微生物性あるいは他の生物学的誘導物質である。とりわけ好ましいバイオ乳化剤は、アシネトバクタ−［Ａｃ１ｎｅｔｏｂａｃｔｅｒ　コ属およびアルスロバクタ−［Ａｒｔｈｒｏｂａｃｔｅｒ］属の細菌によって産出されるヘテロポリサツカリドバイオポリマーであり、そして特に、のようなアシネトバクタ−ヘテロポリサツカリド生体高分子は、これらに限定されるわけではないが、第４節に定義され、そして米国特許第４，３９５，３５３号、第４゜３９５．３５４＠、第３，９４１，６９２＠、第４，３８０．５Ｑ４＠、第４，３１１，８３０＠、第４，３１１゜８２９号および第４，３１１，８３１号（関連により編込まれる。）にそれぞれ述べられた、アシネトバクタ−・カルコアセチカス　Δ丁ＣＣ３１０１２（マリーランド州ロックビル［Ｒｏｃｋｖｉｌｌｅ、　）１０　］のザ　アメリカン　タイプカルチャーコレクション［ｔｈｅ　Ａｍｅｒｉｃａｎ　丁ｙｐｅ　Ｃｕ１ｔｕｒｅＣｏｌｌｅｃｔｉｏｎ］に供託）により産出された、ポリアニオン性ヘテロポリサツカリドバイオポリマー類、 α−エマルザン類、β−エマルザン類、プサイーエマルサン類、アポ−α−エマルザラ類、アポ−β−エマルサン類およびアポーブサイーエマルザン類を含むものである。用いられ得るその伯のアシネトバクタ−・カルコアセチカス物質は、菌株Ｎ５−１　（ＮＲＲＬ　Ｂ−１５８４７＞、ＮＳ−４（ＮＲＲＬ　Ｂ−１５８４８＞、ＮＳ−５（ＮＲＲＬ　８−１５８４９＞、ＮＳ−６（ＮＲＲＬ　Ｂ− １５８６０＞およびＮＳ−７（ＮＲＲＬ　Ｂ−１５８５０＞の産物である。前記ｒＮｓＪ菌株はイリノイ州ベオリア［Ｐｅｏｒｉａ、　ＩＬＪのザ　ノーザン　レジオナル　リサーチ　センター［ｔｈｅＮｏｒｔｈｅｒｎ　Ｒｅｇｉｏｎａｌ　Ｒｅ５ｅａｃｈ　Ｃｅｎｔｅｒコに供託されており、そして前記ＮＲＲＬ加入番号を指定されている。アシネトバクタ−・カルコアセチカスのｒＮｓＪ菌株は、ここに関連により編込まれるものである。サー［Ｓａｒ　Ｊとローゼンベルグ［Ｒｏｓｅｎｂｅｒｇ　］　、カレント　ミクロパイオル［Ｃｕｒｒｅｎｔ　）ｌｉｃｒｏｂｉｄ、コ　９　（６）　：　３０９〜３１４　（１９８３）により詳述されている。その他の７シネトバクター・カルコアセチカス　へテロポリサツカリド　バイオポリマーは、アシネトバクタ−・カルコアセチカス　ＢＤ４により産出されたものである〔ティラーとジュロ、ジエイ　バクチリオル８１　：６８８〜６９３　（１９６１）　［丁ａｙｌｏｒ　ａｎｄ　Ｊｕｎｉ、Ｊ、Ｂａｃｔｅｒｉｏｌ、　８１　：　６８８−６９３　（１９６１）　］　、ここにおいて関連により編込まれる。〕。特に好ましいアシネトバクタ−ヘテロポリサツカリド　バイオポリマーは、α−エマルザン類でうり、これの製造はさらに米国特許第４，２３０゜８０１号および第４．２３４，６８９号（ここにおいて、関一連により編込まれる。）に詳述されている。該α−エマルザン類は、約２００単位／ミリグラムないしそれ以上の比乳化活性度で特徴づけられる（ここにおいて、比乳化活性度の１単位／ミリグラムは、１：１容量比（Ｖ／Ｖ）のヘキサデカン／　２−メチルナフタレン１ばおよびトリス−マグネシウム緩衝液７．５ｍ！！を含んでなる標準炭化水素混合物を用いて１００ケレツト［にＩｅｔｔ　］吸収単位を得るものであるバイオ乳化剤のミリグラム当りの乳化活性度の量として定義される。）。前述のアシネトバクタ−バイオ乳化剤は、本発明の界面活性剤パッケージにおいて、こらに限定されるわけではないが、発酵後保存ブロス［ｐｏｓｔ−ｆｅｒｍｅｎｔａｔｉｏｎ　ｗｈｏｌｅｂｒｏｔｈｌ　、発酵後培養ブロスの無細胞［例えば、ミリポアフィルタ−［Ｈｉｌｌｉｐｏｒｅ−Ｆｉｌｔｅｒコにかけた）上澄液または不完全無細胞上澄液、細胞それ自身、プロテアーゼ処理液状または乾燥物質、およびプロテアーゼ処理限外濾過処理液状または乾燥物質を含む種々の形態で用いられ得る。多くのその他の微生物有機体が、本発明の界面活性剤パッケージにおいて使用される、バイオ界面活性剤およびバイオ乳化剤を含む生物学的界面活性剤の源泉として与えられ得る。これらの微生物のいくつかとこれらが産出する化合物の種類が第５表に列挙されるが、この表は、すべてを表わすものではない。本発明の界面活性剤パッケージはまた、酸素非含有アミン類、酸素含有アミン類、アミド結合アミン類および第４級アンモニウム塩を含む（これらに限定されるわけではない。）水溶性カチオン性化学界面活性剤を用いて調製され得る。微生物性界面活性剤と組合せてのカチオン性化学界面活性剤の使用は、生物学的化合物の電荷特性を考慮することを要求する。例えば、カチオン性化学界面活性剤は、おそらく中性の微生物性界面活性剤と組合せて用いることが最適であり、またおそらく好ましいポリアニオン性へテロポリサツカリド　バイオ乳化剤と組合せて用いないことが最適である。トレハロース脂質　アルスロバクタ一種アルスロバクタ−・パラフィヌスＹ４３０３［Ａｒｔｈｒｏｂａｃｔｅｒ　ｐａｒａｆｆｉｎｅｕｓ　ＫＹ４３０３コマイコバクテリウム種マイコバクテリウム・スメグマチス［）！ｉｃｃｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｓｍｅｇｍａｔｉｓ１マイコバクテリウム・カンサシイ第　５　表　（続き）マイコバクテリウム・ラベルクローシス［）ｌｉｃｏｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｔｕｂｅｒｃｕｌｏｓｉｓｌマイコバクテリウム・フレイ［Ｈｉｃｏｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｐｈｌｅｉ　］マイコバクテリウム・リュードクロス［Ｈｉｃｏｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｒｈａｄｏｃｈｒｏｕｓ　］マイコバクテリウム・フォーチュイタム［）Ｉｉｃｏｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｆｏｒｔｕｉｔｕｍ　］ノカルジア種［Ｎ０Ｃａｒｄｉａ　５ｌｉｔ）、コノカルシア・アステロイデス［Ｎｏｃａｒｄｉａ　ａｓｔｅｒｏｉｄｅｓコノカルシア・リュードクロス［Ｎｏｃａｒｄｉａ　ｒｈｏｄｏｃｈｒｏｕｓｌコリネバクテリウム種コリネバクテリウム・ジフセリエラムノリピド類　アルスロバクタ−・バラフィヌスシュードモナス・アエルギノーザ第　５　表　（続き）微生物性化合物　微　生　物　源ソホロース脂質類　トルロプシス種トルロプシス・マグノリアエ［Ｔｏｒｕｌｏｐｓｉｓ　ｍａｇｎｏｌｉａｅｌトルロプシス・グロペンジエセリ［Ｔｏｒｕｌｏｐｓｉｓ　（ｌｒｏＩ］ｅｎ（ｌｉｅｓｓｅｒｉ　］ジジグリセリド　ラクトバシラス・フェルメンティジグリセリド類　［Ｌａｃｔｏｂａｃｉｌｌｕｓ　ｆｅｒｍｅｎｔｉｌポリサッカライド　アルスロバクタ一種−脂質複合体　カンジダ・トロピカルスリポペプチド類　バシラス・サチリス［Ｂａｃｉｌｌｕｓ　５ｕｂｔｉｌｉｓ　］バシラス・メセンテリカス［ＢａＣ１１ｌＵＳ　ｍｅｓｅｎｔｅｒｉｃＵｓコカンジダ・ペトロフィラム［Ｃａｎｄｉｄａ　ｐｅｔｒｏｐｈｉｌｕｍコストレプトマイセス・カニメ［ＳｔｒｅｐｔｍｙＣｅＳ　ｃａｎｕｓコ第　５　表　（続き）微生物性化合物　微　生　物　源コリネバクテリウム・レプス［Ｃｏｒｙｎｅｂａｃｔｅｒｉｕｍ　１ｅｐｕｓ　］ノカルジア・アステロイデスマイコバクテリウム・パララベルクローシス［Ｈｙｃｏｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｐａｒａｔｕｂｅｒｃｕｌｏｓｉｓｌマイコバクテリウム・フォーチュイタムオルチニン脂質　シュードモナス・ルブセンス［ＰＳｅＬｌｄＯｍＯｎａＳ　ｒｕｂｅｓｃｅｎｓ　ｉチオバシラス・チオキシダンス［Ｔｈ１ｏｂａｃｉｌｌｕｓ　ｔｈｉｏｘｉｄａｎｓコアグロバタテリウム・ツメフェシエンス［＾ｇｒｏｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｔｕｍｅｆａｃｉｅｎｓ　］］グルコノバクターセリヌス［Ｇｌｕｃｏｎｏｂａｃｔｅｒ　ｃｅｒｉｎｕｓコタンパク　シュードモナス・アエルギノーザリン酸脂質類　チオバシラス・チオキシダンスコリネバクテリウム・レプスコリネバクテリウム・アルカノリチカム［Ｃｏｒｙｎｅｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ａｌｋａｎｄｙｔｉｃｕｍコ第　５　表　（続き）カンジダ・トロピカルレスミクロコツカス・セリフィカンスカルポン酸　コリネバクテリウム・レプスシ１−トモナス種マイココツカス種ペニシリウム種［ＰｅｎｉＣｉｌｌｉｕｍ　ｓｐｐ、コアスベルギルス種［Ａｓｐｅｒｇｉｌｌｕｓ　ｓｐｐ、　］］アシネトバクタ一種ＡＣｉｎｅｔＯｂａＣｔｅｒ　Ｓｐｐ、コミクロコツカス・セリフィカンス［Ｈｉｃｒｏｃｏｃｃｕｓ　ｃｅｒｉｆｉｃａｎｓｌカンジダ・クローカニ［Ｃａｎｄｉｄａ　ｃｌｏａｃａｅコ第　５−　表　（続き）第　５　表　（続き）微生物性化合物　微　生　物　源マイコバクテリウム・リュードクロスアルスロバクター・パラフイヌスアルスロバクタ−・バラフイヌスＡＴＣＣ１９５５８マイコバクテリウム・ラフティカラム［）ｔｖｃａｂａｃｔｅｒｉｕｍ　Ｉａｃｔｉｃｏｌｕｍコアシネトバクタ一種チオバシルス・チオキシダンスポリサツカリド類ヘテロポリサラカット類キサントモナス・カンペストリス［χａｎｔｈＯｍｏｎａｓ　Ｃａ１ｌｌｐｅｔｒｉＳコキサントモナス・カンペストリスＮＲＲＬ　Ｂ　１４５９［Ｘａｎｔｈｏｍｏｎａｓｃａｍｐｅｔｒｉｓ　ＮＲＲＬ　Ｂ　１４５９　］第一　５　表　（続き）微生物性化合物　微　生　物　源アルスロバクタ−・ビスコ−サス［Ａｒｔｈｒｏｂａｃｔｅｒ　ｖｉｓｃｏｓｕｓコアルスロバクター・ビスコ− サスＮＲＲＬ　Ｂ１９７３メチロモナス種［Ｈｅｔｈｙｌｏｍｏｎａｓ　ｓｐｐ、　］ホホモポリサラット類ラクトバシラス種メチロモナス・ムコサ　ＮＲＲＬ　Ｂリポボリサッカット類アシネトバクタ−・カルコアセチカスｊＡｃｉｎｅｔｏｂａｃｔｅｒ　ｃａｌｃｏａｃｅｔｉｃｕｓ　］］アシネトバクターカルコアセチカス △ＴＣＣ３１０１２シュードモナス・フルオレセンス［Ｐｓｅｕｄｏｍｏｎａｓ　ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｓコ微生物性化合物　微　生　物　源エルシニア・シ１−ドツベルクローシス［Ｙｅｒｓｉｎｉａ　ｐｓｅｕｄｏｔｕｂｅｒｃｕｌｏｓｉｓ　］エルシニア・ペスチス［Ｙｅｒｓｉｎｉａ　ｐｅｓｔｉｓ　］ストレプトマイセス・カルコアセチカス［３，Ｃａ１ｃｏａｃｅｔｉｃｕｓ］シユードモナス・アエルギノーザシュードモナス・オレオロアンス［Ｐｓｅｕｄｏｍｏｎａｓ　ｏｌｅｏｒｏａｎｓ　］シュードモナス・ピ１チダ第　５　表　（続き）微生物性化合物　微　生　物　源シュードモナス・デスモリチカム［Ｐｓｅｕｄｏｍｏｎａｓ　ｄｅｓｍｏｌｙｔｉｃａｍ］シュードモナス・メタニカ　′ ［Ｐｓｅｕｄｏｍｏｎａｓ　ｍｅｔｈａｎｉｃａ　］コリネバクテリウム種コリネバクテリウム種ＡＴＣＣ２１２３５コリネバクテリウム・ヒドロカーポックラストス　ＵＷＯ４０９［Ｃｏｒｙｎｅｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｃｌａｓｔｕｓＵＷ　０４０９　］バシラス・サチリスバシラス・ヘキサカｌレポロラム［Ｂａｃｉｌｌｕｓ　ｈｅｘａｃａｒｂｏｒｏｒｕｍ　］カンジダ種カンジダ・ユテイリス［Ｃａｎｄｉｄａ　ｕｔｉｌｉｓコカンジダ・ゴテイリスＡＴＣＣ９２２６カンジダ・キレアモデイ［Ｃａｎｄｉｄａ　ｇｕｉｌｌｉｅｒｍｏｎｄｉｉｌ第　５　表　（続き）微生物性化合物　微　生　物　源カンジダ・ルゴサ［Ｃａｎｄｉｄａ　ｒｕｇｏｓａコカンジダ・リポリチカ［Ｃａｎｄｉｄａ　Ｉｙｐｏｌｙｔｉｃａコアスペルギルス・ニゲル［Ａｓｐｅｒｇｉｌｌｕｓ　ｎｉｇｅｒ　〕アスペルギｌレス・バルジカラ［ＡＳｐｅｒ（］１ｌｌＬＩＳ　ＶｅｒＳｉＣＯＩＯｒ’ｉデスルホビブリオ・ヒドロカーポノクラデスルホビブリオ・デスルホリカンス［Ｄｅｓｕｌｆｏｖｉｂｒｉｏ　ｄｅｓｕｌｆｕｒｉｃａｎｓ　”Ｊエンドマイコブシス・リポリチカ［Ｅｎｄｏｍｙｃｏｐｓｉｓ　１ｉｐｏｌｙｔｉｃａ　］サツカロマイコブシス・リポリチカ［Ｓａｃｃｈａｒａｍｙｃｏｐｓｉｓ　ｌ１ｐｏｌｙｔｉｃａコアエロバクター・アエロギネス［八ｅｒ’ｏｂａｃｔｅｒ’　ａｅｌ’ｏ（］ｅｎｅＳコ第　５　表　（続き）微生物性化合物　微　生　物　源アエロバクタ−・アセチ［Ａｅｒｏｂａｃｔｅｒ　ａｃｅｔｉｌアエロバクタ−・ペロキシダンスしＡｅｒｏｂａｃｔｅｒ　ｐｅｒｏｘｙｄａｎｓ　〕アルカリゲネス・ユウトロファス［ＡＩｃａｌｉｇｉｎｅｓ　℃ｎｔｒｏｐｈｕｓ　］］アクロモバクタ一種Ａｃｈｒｏｍｏｂａｃｔｅｒ　５ｐｌ）、　］］アクロモバクタ一種ＡＴＣＣ２１９１０アクロモバクタ・アギル［Ａｃｈｒｏｍｏｂａｃｔｅｒ　ａｇｉｌｅ　］］アクロモバクタートロパンクタータム［Ａｃｈｒｏｍｏｂａｃｔｅｒ　ｔｒｏｏａｎｃｔａｔｕｍｌアクチノマイセス・オリゴカルポフィリス　［Ａｃｔｉｎｏｍｙｃｅｓ　ｏｌｉｇｏｃａｒｂｏｐｈｉｌｕｓコアエロバシジウム・プルアンスアルスバクタ一種ＡＴＣＣ２１９０８ミクロコツカス種ミクロコツカス種ＡＴＣＣ２１９０９第　５　表　（続き）微生物性化合物　微　生　物　源ミクロコツカス・セリフイカラスＡＴＣ０１４９８７ミクロコツカス・バラフイナエ［Ｈｉｃｒｏｃｏｃｃｕｓ　ｐａｒａｆｆｉｎａｅコミクロバクテリウム・ソードクロス（）Ｉｉｃｒｏｂａｃｔｅｒｉｕｍ　ｔｈｏｄｏｃｈｒｏｕｓｌマイコバクテリウム・フレイノカルシア・オパカス［Ｎ０ｃａｒｄｉａ　０ｐａｃｕｓ　］ノカルジア・］−ラリナ［Ｎ０Ｃａｒｄｉａ　ｃｏｒｒａｌｌｉｎａコベニシリウム種ピチア・スパルチナエ［Ｐｉｃｈｉａ　５ｐａｒｔｉｎａｅコ微生物バイオ乳化剤の代替品、化学乳化安定剤を界面活性剤パッケージ類に使用し得る。例えば、変性リグニン類、例えばクラフトプロセス（ｋｒａｆｔ　ｐｒｏｃｅｓｓ）リグニン類またはスルフｔネート化フェノールフォルムアルデヒドポリマ−類のような界面活性高分子安定剤は、エマルジョン安定性を付与するために含まれるだろう。乳化すべき炭化水素の密度があまりに大きいために炭化水素液滴は、エマルジョンを沈降しがちである場合に、かかる沈降を妨げまたは防止するために界面活性剤パッケージ含有水性層にレオロジー制御剤を加えることが好ましいであろう。レオロジー制御剤は、これらに限定されるわけではないが、キサンタン（ｘａｎｔｈａｎｓ）のような微生物ポリサツカリド類を含む。界面活性剤パッケージは、バイオ乳化剤を用いずに、非イオン性化学界面活性剤または非イオン性およびアニオン性化学界面活性剤の組合せ（好ましくは、約１：１の重量比）により調製され得るが、エマルジョンの安定化のために、約１〜約５０重量％の範囲のバイオ乳化剤または化学乳化剤を共に用いて調製される。約１０〜約２０重量％の範囲および特にほぼ１０〜１５重量％のバイオ乳化剤または化学乳化安定剤で構成される界面活性剤パッケージが好ましい。バイオ乳化剤から成る界面活性剤パッケージの例としては、（ａ）約１０〜約１５重量％の α−エマルザンと長さにおいて約１１〜約１５個の炭素原子の炭素鎖を有するエトキシ化第２アルコール〔例えばタージトール１５−３−Ｘ［Ｔｅｒｑｉｔｏｌ　１５−３−ＸＩ　（ユニオンカーバイトコーポレーション（Ｕｎｉｏｎ　Ｃａｒｂｉｄｅ　ｃｏｒｐ、　］　）　）　（ここでＸはエチレンオキサイドのモル数を表わしそして好ましくは７より多きい。）の組合せ、（ｂ）約１０〜約１５重量％のα−エマルザンと約２０〜約２５重量％のエトキシ化トリメチルノナノール〔例えば、タージトールＴＭＮ−６ｒ丁ｅｒｇｉｔＯ１丁）ＩＮ−６コ　（ユニオンカーバイトコーポレーション）〕および約６０〜約７０重量％のエトキシ化アルキルフェノールＸ−１１４コ　（ローン　アンド　バー人カンパニー［Ｒｏｈｎ＆　Ｈａｓｓ　Ｃｏ．］）　）の組合せ、そして（Ｃ）約１５重量％のαーエマルザンと約８または９個の炭素原子のＲ基を有するエトキシ化アルキルフェノールの組合せがおる。特に好ましい炭化水素ゾル形成用界面活性剤パッケージは、約１０〜約２０重量％のαーエマルザンを、非イオン性エトキシ化アルキルフェノールＣ例えばラージ１〜−ル　ＮＰ−４０［丁ｅｒｇｉｔｏｌ　ＮＰ−４０］　）とアニオン性エトキシ化アルコールＷ１酸エステル〔例えば、アルフォニツク　１４１２　 −Ａ　［ＡＩ’ｆｏｎｉｃ　１　４　１　２−Ａ３　（Ｄノコ　インコーホレーテッド［Ｃｏｎｏｃｏ，　Ｉｎｃ．　］　）　）の、該非イオン性およびアニオン性界面活性剤の割合を約１：１で用いたものと組合せて構成される。特に好ましい炭化水素ゾル形成用界面活性剤パッケージはαーエマルザン約１５重量％、タージトールＮＰ−４０約４２．５重量％およびアルフォニツク１４１２−Ａ約４２．５重量％よりなる界面活性剤パッケージにより例示される。界面活性剤パッケージは全濃度であるいは希釈水性溶液中で調製され得る。粘性残油に用いる界面活性剤パッケージの例として、アニオン性界面活性剤の組合せで、エトキシ化スルフェートノニルフェノール８５重量％および少なくとも約５００ダルトン、好ましくは少なくとも約２０００ダルトンの分子量を有する高分子化アルキルナフタレン　スルフォン酸のナトリウム塩１５重量％である。ピッチを原料にして水−中一炭化水素エマルジョン形成用に好ましく、そして他の粘性残油の乳化に充分に作用する界面活性剤パッケージの例として、約５０重量％のポリ（オキシエチレンーコーーオキシプロピレン）ブロックコポリマー［例えば、プルロニックＦ３８、パスフ　ワイヤンドット　コーポレーション（Ｐｌｕｒｏｎｉｃ　Ｆｃ３８　（ＢＡＳＦ　Ｗｙａｍｄｏｔｔｅ　Ｃｏｒｐ．　）　）コ、約２０重量％のエトキシ化ジアルキルフェノール［例えば、ＤＮＰ１５０，ケマツク　コーポレーション（Ｃｈｅｍａｎ　Ｃｏｒｐ．）　、１　５　０め″エトキシ基を有するジノニルフェノールコ、約２０重量％のエトキシ化モノアルキルフェノール［例えば、タージトールＮＰ−４０。ユニオン　カーバイト　コーポレーションコおよび約１０＠量％の界面的に活性な化学高分子化安定剤［例えば、好ましくは、クラフト　プロセス変性リグニン、例えばインダリンＡＴ　（Ｉｎｄｕｉｉｎ　Ａ丁＞　（ウエストバコ　コーポレーション、Ｗｅｓｔｖａｃｏ　Ｃｏｒｐ．　）または代りのスルフォネート化フェノールホルムアルデヒドポリマー例えば、ダグサド１７（’ＤａＸａｄ（７）（り７リユ．　７ール、　りＩ，ｉ−ス７ントカンバニー、Ｗ．Ｒ．Ｇｒａｃｅ　＆　Ｃｏ．月から構成されるものがある。熱分解ピッチに対しては、キサンタン（Ｘａｎｔｈａｎ）　［例えば、フロドリル−Ｓ　（Ｆｌｏｄｒｉｌｌ−Ｓ）（プフィツツ？−ＰｆｉＺｅｒ月のようなレオロジー制御剤を含むことが好ましい。レオロジー制御剤をすでに界面活性剤パッケージが加えられている水性層に、水性層の１％以下、好ましくは約０．１５％の量で主に加える。６、２　粘性原油および残油本発明の界面活性剤パッケージ組成物は、これによって輸送および／または直接燃焼され得るものとなる水−中一油型エマルジョンにおいて多数の炭化水素類を乳化するまたは乳化するおよび実質的に安定化させるために用いられ得るものである。本発明において使用するのに適した粘性炭化水素類の一般的に容認された正確な定義がないので、これらはこれらの一般的特性の用語において論述されるのが最良である。粘性炭化水素類は、天然発生粘性原油類（重質原油とも呼ばれる）ならびに熱分解ピッチ、減圧残油、その他の残燃料油およびアスファルトなどのような精製過程からの残留するバレル［　ｂａｒｒｅ　ｌ　ｉ底部製品を包含するものである。〔第４節、術語、上記参照のこと。〕低い比重は高い密度と必ずしも一致しないが、これらの特性は粘性炭化水素類において一般に相関する。一般に以下の特性は、原油と残油の種類、本発明の組成物と方法によりより容易とされ得る取扱いおよび利用を象徴するものである。１．　低いＡＰＩ比重、一般に約２０°ＡＰＩであるまたはそれ以下である。これは安易に計測されるためそして２０’ＡＰＩ原油は従来の製造技法で回収されうる低い方の限度と概略一致するために、最もひんばんに用いられる基準でおる。２、　約１０〜１０６センチポイズ（ｃｐ）の範囲の粘度、あるいはいくつかの場合においてはこれよりもざら′に高い粘度。３、　高い金属含有量。例えば重質原油はしばしば５００　ｐｐｍの高さほどのニッケルおよびバナジウム含有量を有する。４、　高い硫黄含有量。例えば３重量％ないしそれ以上。５、　高いアスファルテン含有量。６、　高い流動点。もちろん、より軽質な原油もまた本発明の界面活性剤パッケージで乳化および／または安定化され得るものであることは、注意すべきことである。しかしながら、軽質油の輸送および燃焼は、高粘性の原油および残油の場合と同様の問題が存在しないので、本発明の組成物および方法は、特に重質原料の使用に注がれるものである。それにもかかわらず、放射を減少させる目的で、これらの軽質油を材料として予め細霧化された燃料を形成するために有用なものである。本発明の界面活性剤パッケージを用いて、乳化され得るものであり、そして輸送および／または燃焼の目的のために乳化するのに、最も有用なものであるこれらの粘性炭化水素類は、約５０重量％ないしそれ以下のパラフィン含有量および１５重量％ないしそれ以上の芳香族含有量を有しかつ１５０’Ｆでの１００センチポイズないしそれ」ズ上の粘度を有するものとして一般的に定義される。粘性残油は一般に、約４〜約４０重量％の範囲のパラフィン自暴、約１５〜約７０重量％の範囲の芳香族自信および約５〜約８０重最％の範囲のアスフフルテン含量により特徴づけられる。さらに限定的には、本発明の界面活性剤パッケージを用いて有効に乳化され安定化され得る原油の種類は、ポスカン［Ｂｏｓｃａｎ］　（ベネズエラ）原油、東テキサス原油、ジャバロ［Ｊａｂａｒｏｌおよびパルトラ［Ｂａｒｔｒａコ　（ペルー）原油、エルジャボ［ＥＩ　Ｊａｂｏ　］　（ベネズエラ）原）由およびカンザス原油を含むものでおる。本発明の界面活性剤パッケージを用いて有効に乳化され安定化され得る特定の粘性残油は、カルフォルニア減圧残油、オクラホマ減圧残油、ジャーマン　ビスブレーカ−［Ｇａｒｍａｎ　ｖｉｓ−ｂｒｅａｋｅｒ］残油、テキサス　ビスブレーカ−残油、接触水素化残油、ＲＯ８Ｅ残油、カットバックタールおよび熱分解ピッチを含むものである。さらにまた、米国工業規格（Ａ　Ｓ　Ｔ　Ｍ　）級第６号油として分類されるもののような残燃料油はまた乳化され得る。ときどき「バンカー　Ｃ［Ｂｕｎｋｅｒ　ＣＩ　Ｊ油と呼ばれる、第６＠油は、商業的および工業的加熱において最も使用される高粘度油である。これらの利用は通常、貯蔵タンクにおいてポンプ送し得るように予熱することを必要とし、そしてバーナーにおいて細霧化し得るようにざらに予熱することを必要とする。乳化されていない形態における第６号燃料の取扱いに必要とされる特別な装置と維持は、通常小さな設備における使用を阻害するものである。第６号重油のＡＳＴＭ標準仕様は第６表に要約される（１９８１　ブック　オス　エイエステイ−エム　スタンダーズ、パート２３　［１９８１Ｂｏｏｋ　ｏｆ　ＡＳ丁）Ｉ　５ｔａｎｄａｒｄｓ、Ｐａｒｔ　２３コ　中、「重油に関する標準仕様Ｊ　、ＡＳＴＭ指定Ｄ３９６〜８０）（以下余白）第６表第６＠重油に関する詳ＩＢな要件重油の等級（第６号、燃焼および取扱いのために必要とされる予熱）最小　最大引火点”Ｃ（’　Ｆ）　１３０　（１４０）水分および沈澱物、容量％　２．００−セイボルト粘度、５１３８℃（１００’　Ｆ）での　（９００）　（９０００）ユニバーサル型［Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ　］５５０℃１２２°Ｆ）での　（４５）　（３００）フロール［ＦＬｌｒＯｌコ動粘度、ｃｓｔ１９２　６３８５０℃〔１２２°Ｆ）１、かっこに入れた粘度値は、参考までのものであって、必ずしもこれに限定されない。２、蒸留による水分に抽出する沈澱物を加えた量は２．００％をこえない。抽出による沈澱物の量は０．５０％を超えない。量における差引は、それにもかかわらず１．０％を超える水と沈澱物となる。６．３　エマルジョン形成第６．１節の界面活性剤パッケージは、約９０重量％程度の多くの第６．２節で述べた粘性炭化水素を含有する水−中一泊型エマルジョンを形成するために用いられ得る。炭化水素が乳化されるところの水性相は、族イオン水、都市水源よりの水またはどんな水でも、あるいは、油産出、輸送もしくは利用の地のすぐ近くに存在する、遺留水または塩水のような比較的多量の溶解固形分を有する水なども含まれる任意の水であり得る。水性相はまた、メタノール／水、エタノール／水あるいはその伯の低級アルコール／水混合物のようなアルコール／水混合物であり得、そしてさらに抗腐食剤、抗汚濁剤または燃焼改良剤などのような添加剤を含み得る。水−中一泊型エマルジョンは好ましくは約６０／４０〜約８０／２０の油／水比、そしてさらに好ましくは約６５／３５〜約７５／２５の油／水比で含むものである。水−中一泊型エマルジョンの形成において、特定の輸送または利用要件に適するものへと満足なエマルジョン特性を維持する一方、できるだけ少量の界面活性剤パッケージを使用することが経済的に望ましい。第６．１節の界面活性剤パッケージは、約１：３５〜約１　：２０，０００の界面活性剤パッケージ：炭化水素の重量比において用いられ得る。用いられるこの比率は、乳化される炭化水素の種類および／または乳化する目的に依存し得る。水−中一泊型エマルジョン形成は、多数の好ましい手段によって導びかれ得る。例えば、界面活性剤パッケージの有効量を含む水性相が、好ましい混合装置にかけられる直前に計量注入により炭化水素相へ接触されることができる。計量は、好ましくは、所望する炭化水素／水比が比較的一定に保たれるように維持される。ポンプ装置、インライン定常混合器［ｉｎ　−１ｉｎｅ　５ｔａｔｉｃ　ｍ１ｘｅｒコまたはコロイドミルなどのような混合装置は、乳化を引き起すために十分な攪拌を与えるために用いられ得る。より特定の例として、残油の輸送または利用に関し、約３０％（Ｖ／Ｖ）の水性相中の加熱残油を、第６．１節の界面活性剤パッケージの１つを用いて、精油所の減圧蒸留装置に存在する際に乳化することが可能である。６．３．１　高温における予め細霧化された燃料の形成いくつかの低比重残滓性炭化水素類は、極端に粘稠でおり、そしてこれらを取扱うに十分な流体とするため非常に高い温度を必要とする。このような炭化水素類は、２１２°Ｆで約１０００Ｃ１）以上である粘度により特徴づけられる。このように高い温度を維持することは、これらの炭化水素類の長期貯蔵および輸送に経済的に適さない。またこれらの粘性炭化水素類を多くのより軽質の油（カッターストック）と調合することは、取扱うことのできる粘度を達成するために必要とされるより軽質な油の量があるいはより軽質の油の均質な調合をなさせない粘性炭化水素の好ましがらさる特性のいづれかの原因で経済的に好ましくないものとなる。本発明は、極度に粘稠な炭化水素を取扱うための新しいアプローチを、予め細霧化された燃料を形成するためのこのような炭化水素の水中へ安定な分散によって提供するものである。予め細霧化された燃料の形成は、粘性炭化水素が流体となるように該粘性炭化水素を高温へ加熱することにより達成される。この加熱炭化水素相は、第６．１節で述べたような適当な界面活性剤および／または安定剤を含有している水性相と接触させられる。予め細霧化された燃料の成功裡な形成を達成するための重要なポイントは、水性相に蒸発をなさせないように導入過程全般を通じた圧力の維持である。適当な圧力、すなわち水性相中の水の沸騰を阻止するために必要とされる圧力よって、水性相は液体状態をとどめ、これにより連続水相中への炭化水素相の安定な分散をなさせる。得られた加熱状態の予め細霧化された燃料は、適当な熱交換器を用いて迅速に冷却されるため、予め細霧化された燃料の出口温度が大気圧において水性相の気化温度より低いものである。おるいはこれに代えて、圧力が減少されそして混合物が予め細霧化された燃料中に含まれる水の部分をフラッシングすることにより冷却される。６．３．２　熱分解炭化水素排出物を用いての予め細霧化精製工業において一般に知られているように、熱分解装置の排出物より得られる残滓性炭化水素類は一般的ではない問題を有している。高比重炭化水素のより多くの凶を得る操作において必要とされる極度の条件は、独特な非混合性の留分への分離の可能性が必常に大きな残留物をもたらす。この現象の起こる理由は十分明らかなものではないが、アスファルテンなどのような高分子量成分の不安定化が一因となっていると考えられている。このような炭化水素類が第６．３節で述べられたような予めｆｌＩｌ霧化された燃料の形成に用いられる際、得られる水−中一油型エマルジョンは、静置の短い時間の後に３つの相に分離する。これらの層は低ＡＰＩ比重炭化水素底部相、水／界面活性剤中間相および高圧ＡＰＩ比重炭化水素上部相よりなるものである。特定な理論により結合あるいは拘束されることをめることなく、分離は、「粘着性のある状態Ｊおよびオストヮルド熱成規象［０ｓｔｖａｌｄ　ｒｉｐｅｎｉｎｇ　ｐｈｅｎｏｍｅｎａ］の双方に帰するものである複合相互作用の発現に十分な時間を許すものである、この予め細霧化された燃料のゆっくりとした冷却により起るものであることを本発明者らは理論立てた。分離へ向かう傾向は適当な熱交換器の使用おるいは炭化水素の軟化点よりも少なくとも約１００’Ｆ低い温度へのこの新しく形成された予め細霧化された燃料を迅速に急冷する方法によって減少され得る。水−中一泊型エマルジョンの混合装置に存在する際の迅速な急冷によって、時間の経過によって分離するものではない安定した予め細霧化された燃料が達成される。さらに加熱された予め細霧化された燃料の迅速な急冷は、上記した複合相互作用が起こるのに十分な時間を許さないことが理論づけられた。６．３．３　スラリーの予めｍ霧化された燃料との混合液体燃料のｂｔｕ　（英国式燃料単位）含有量を高めるための経演的方法は、低軟化点燃料中へ高軟化点の炭化水素性原料（１例えば、石炭、コークス、ＲＯ３Ｅ残油等）を加入させることにより達成される。これは通常高軟化点炭化水素番非常に小さな粒子（通常直径約１００μｍ）を形成するように粉砕しそして次に、液体燃料中へこの固体粒子を分散させることにより行なわれる。しかしながら液体中の固体の分散は、増加した粘度などのような好ましからざる特性を有する燃料の製造という結果に終わる。高軟化点の炭化水素性原料（例えば石炭、コークス、ＲＯ３Ｅ残油等）を経済的に利用する新しい方法は、これらを予め細霧化された燃料中へ加入することにより達成される。これは、最初に、高軟化点の物質を非常に微ａｌｌな粒子（通常約３０μｍ未満）に粉砕し、そして次に該粒子を予めｉｌ［ｌ霧化された燃料に適合する界面活性剤パンケージを含有する連続水性相へ分散させることによりスラリーを形成することにより行なわれる。分散された粒子のスラリーは適当な比率で、スラリーを形成するために用いられたちの以外の炭化水素により調製された予め細霧化された燃料と混合される。このスラリーの予め、ｆｉｌ！霧化された燃料との混合は、混合される前のスラリーもしくは予め細霧化された燃料よりも低い粘度を有する液体燃料を提供する。スラリー／予め細霧化された燃料混合物において観察される減少された粘度の理由は十分明らかにされてはいないが、特定の理論により結合あるいは拘束されることをめることなく、本発明者らは、粒子から粒子への相互作用の低減がその一因となっていることと考える。６．３．４　きれいな燃焼用の予め細霧化された燃料を得るための高粘性炭化水素の乳化いかなる特定の理論により拘束あるいは限定されることをめることなく、出願人は、ここに記載の予め細霧化された燃料の燃焼により達成された微粒子放出物の低減が水−中一炭化水素エマルジョン中の炭化水素相の粒子または液滴の大きさに関連することを理論だてるニ一般的に言って、粒子径が小さくなればなる程、燃焼がきれいになる。次のパラメーターは、粒子径低減に最も大きな衝撃を与えるものであると確認された：炭化水素粘度（温度）、界面活性剤特性（界面張力、溶解性等）、界面活性剤処理割合（表面積保護）、エナージー人力（剪断）および水温（界面活性剤易動度）。少なくとも５０Ａ１ｍおよび好ましくは２０μｍもしくはそれ以下に粒子径を低減することが好ましい。説明として、熱分解でガス油からエチレン製造時に製造された副産物である熱分解ピッチ（シェル　オイル　コーポレーション）で作られた水−中一炭化水素エマルジョンの粒子径特性について研究した。炭化水素：水−７０：３０でエマルジョンを形成した。使用した界面活性剤は、４７．２４重量％のＥＯＰＯＥＯブロックコポリマー［プルロニックＦ３８（バスフ　ワイアンドット　コーポレーション］、２１．３８重量％の１５０のエトキシ基を有するジノニルフェノール［ＤＮＰ１５０（ケマツク　コーポレーション＞１．２１．３８重量％の４０のエトキシ基を有するモノノニルフェノール［タージトールＮＰ　４０（ユニオン　カーバイト　コーポレーション）］および変性リグニンしインダリンＡＴ（ウエストバコ　コーポレーション）］から構成されるものでおった。エマルジョンは、炭化水素と水性相をＧ−１０シヤーロツト　コロイド　ミルＩＣｈａｒｌｏｔｔｅ　Ｃｏ１１ｏｉｄ　Ｈｉｌｌｌに供給して形成した。炭化水素粘性の粒子径に対する？、’４９は、エマルジョン形成前に炭化水素相の人口温度を変化させて研究した。界面活性剤パッケージは、界面活性剤／炭化水素を１／２５０（Ｗ／Ｗ　）の処理割合で使用した。水相の入口基ＰＸは、８３〜８５°Ｆであった。生産レートは、２（１＋）＋１１で、ミルの間隙は０．０３５インチであった。許容可能な粒子径（約５０μ電またはそれ以下）は、２００″Ｆ　（２，３１０ｃｏ）〜２９０’　Ｆ　（１００ｃｐ）の炭化水素温度範囲に渡って達成された。最大容量画分用の最小粒子径（約２０μｍまたはそれ以下）は、２３０”　Ｆ　（６１０ｃｐ）〜２５０″Ｆ（３１０ｃｐ）の炭化水素温度内で生じた。界面活性剤濃度の粒子径に対する影響は、界面活性剤処理割合を変更することにより研究した。コロイドミルに対する炭化水素および水性相の入口温度は、それぞれ２５０°Ｆおよび８０’Ｆであった。生産レートは、２ＱＤｍでミルの間隙は０．０３５インチであった。界面活性剤／炭化水素が１／４５０（ｗ／ｗ）程度の処理割合は使用し得るが、最大容量画分用の最大粒径（約２０μｍまたはそれ以下）は１／１２５またはそれ以上の処理割合で得られた。処理割合は、制御用粒子径の測定では最も臨界的な変数の一つであることが認められた。入口水温の粒子径に対する影響を測定するために行なった試験において、特別の試験条件のもとて明確なまたは重要な相関関係が存在しないことが示された。その条件は次のようであった二人ロ水温８０’Ｆ、１０３°Ｆおよび１１８°Ｆ、入口炭化水素温度２５０’Ｆ、界面活性剤／炭化水素の処理割合は１／１２５　（Ｗ／Ｗ）、生産レート２ｇｐｍ、間隙０．０３５インチ。レオロジー的添加物の粒子径に対する影響は、０．１５％で粘性改質剤Ｆキサンタン（ｘａｎｔｈａｎ）例えばプフィッツアーからのフロラドリル−３（Ｆｌｏｄｒｉｌｌ−３）］を界面活性剤／炭化水素を１／１２５〜１／２６５　（Ｗ／Ｗ　＞に変化する界面活性剤処理割合で水性相に加えて研究した。入口炭化水素および水温は、それぞれ２５０″Ｆおよび８０’Ｆであった。生産レートは、２　ｇｐＩＩＩであり、隙間は０．０３５インチであった。粘性改質剤を加えると、与えられた界面活性剤濃度で粒子径において約３０％の総降下を生じた。水性相経由で追加粘性を導入することにより、炭化水素／水混合物がより小さな粒子径を生ずるようにより大きな工水−中一炭化水素エマルジョンの炭化水素液滴は製造過程において通常表面へと上昇し、そして水性相上に「浮く」こととなる。これはクリーミングとして公知であり、また炭化水素相の密度が水性相のそれよりも低いためおよび分散された相における該液滴がブラウン運動により安定化されるには大きすぎるためにもたらされるものである。「クリーム」が与えられた時間の間乱されないものをとどめている場合、液滴は合体し、２つの分離した相へ発展することとなる。エマルザン、特にα−エマルザンは合体の阻止においてきわめて有効であり、そして「クリーム」中のエマルジン安定化液滴は水性相中へ容易に再分散し得る。エマルジョン安定性を制御する主な要因は、静電（帯電）効果および立体効果である。エマルサン類の特性は、これらの機構の最適な開拓に役立つものである。これらの大きな分子量およびかなり特異的な三次元構造は、炭化水素／水界面の有効な被覆をもたらすものである。これは隣接する液滴が衝突した際の油の油への接触を効果的に阻止するものである。同時に、エマルサン類のポリアニオン性状態は、斥力を生みそして炭化水素液滴間における衝突頻度を顕著に減少させるものである負に帯電したエマルジョン液滴の表面をもたらす。加えて、水相における多分子性エマルザンミセルの不存在および炭化水素相におけるエマルザン溶解性の欠除は、油／水界面へのエマルザン分子の効果的な移動および付着をもたらす。エマルジョン安定化に関する最終的な化学的要求はこれにより非常に小さなものとなりそして油滴の大きざ、すなわち望まれる界面的領域に直接関係するものとなる。エマルサン類が既存のエマルジョン安定剤を超えて与える利点は、以下に要約される。炭化水素ゾルにおいて、エマルザンは油／水界面のみに卓越的に存在し、本質的に水相中および油相中のいずれにも数え得るエマルザンは見出すことができない。過剰な水の存在においても、非常にわずかの量のエマルザンが要求されるのみである。エマルザン安定化炭化水素ゾルは、約１：４よりも低い水：油比においても、油−中一水型エマルジョンへの転化を効果的に阻止するものである。これはエマルザンの油中にあける不溶性に一部よるところであり、またエマルザン分子の特異的三次元構造に一部帰囚するものである。６．５　炭化水素類の調合いくらかの場合において、炭化水素類は従来の製造方法に関して粘稠すぎるものであり、また安定な予め細霧化された燃料中へ取込まれるのに不都合なものとしてしまう特徴（すなわち、低比重、過剰なパラフィン、芳香族および／またはアスフフルテン含量など）を有するものである。製造のために粘度を低減するまたは好ましくない特徴を軽減するひとつの方法はこの好ましくない炭化水素を好ましいものを有する炭化水素と調合することであり、これは予めＩＩｌ霧化された燃料の形成に適した特性を有する炭化水素をもたらすことになる。この方法において、その他の点で使用不可能な炭化水素は使用可能な形態へと「調整コされ得る。６．６　炭化水素ゾルの輸送および利用炭化水素ゾルは、これらがバイオ乳化剤を含有しているゆえに、タンカー、パージにおいておよびより重要なことには標準的非加熱パイプライン網を含む従来のパイプラインを通してこれらを輸送することを許容する特性を有している。特にパイプライン化のために重要である、炭化水素ゾルにより示される特性はとりわけ、低減された粘度、比較的剪断速度の高い条件においてもなされる合体に対する安定性、高含塩性水性相での適合する形成、および非腐食性状態である。約６０’　Ｆでの約５００ＣＤ未満の粘度を有する炭化水素ゾルは、許容される流速およびほどよい圧力低下で、油の輸送のための遠心ポンプの経済的使用をなさせ得るものである。パイプライン化の目的のため、約１：１００〜約１　：　５，０００の範囲内の比率において変えられる最小有効濃度で第６．１節の界面活性剤パッケージを使用することが望ましい。炭化水素ゾルは非加熱貯蔵タンクにおいて貯蔵され得、そして均質性を維持するために攪拌が、ここにおいて任意的に与えられ得る。これらのものの目的地へ輸送された場合、もし望まれるならば炭化水素ゾルは解乳化され得る。より重要なことは、炭化水素ゾルは他の予め細霧化された燃料と同様に、弱水処理することなく、直接可燃性燃料として利用することができる。これらは、現在、第６＠重油、すなわちいわゆるバンカー〇重油、を発火させるのに用いられている燃焼装置、とりわけ、蒸気ボイラ、加熱システム、もしくは溶鉱炉において使用され得るものである。炭化水素ゾルは、他の予め細霧化された燃料の場合と同じように、燃料コスト、貯蔵コストおよび原料取扱コストを低くすることによって高額でないプラント操作を潜在的に許容するものとなる。炭化水素ゾルおよびその他の予め細霧化された燃料は、その状態によって第２号またはそれより高い等級の燃料の置換物として適用され得る。利用前の長い貯蔵期間または長い距離にわたる輸送が要求されない場合には、炭化水素ゾルにより示される安定性はより臨界的でないものとなる。短い距離の輸送または現地的利用が計画される場合には、バイオ乳化剤安定化エマルジョンを形成することは必ずしも必要ではない。さらに、燃焼を容易とするために安定化されたエマルジョンを形成することは必ずしも必要ではない、すなわちエマルジョン安定性は通常良好な燃焼特性には要求されない。それゆえ燃焼に適した予め細霧化された燃料は、１つの化学界面活性剤のみで、または化学界面活性剤を組合せて調製された第６．１節に述べたような界面活性剤パッケージを用いて粘性炭化水素を乳化して調製され得る。例えば、７０／３０の第６乃ン性化学界面活性剤とアニオン性化学界面活性剤とにより構成される界面活性剤パッケージを用いて調製され得、そして得られた水−中一油型エマルジョン（これもまた予め細霧化された燃料と呼ばれる。）は直接燃焼させることが可能である。米国特許第４，３９５，、３５４号（関連により編込まれる。上記）に詳述されているように、エタノールにおける発酵の間にアシネトバクタ−・カルコアセチカスＡＴＣＣ３１０１２により産出されたαーエマルザン類は、公知のバイオ乳化剤である。下記に述べる実験において使用される該αーエマルザン類は２つの方法のいずれかを用いて調製された、工業紙の（そうでなければ別の方法で指定されたものである）物質であった。いずれの調製方法も酵．素処理および乾燥を含んでいるが、これらの段階が行なわれる順序が異なっていた。一方の方法によると、エタノール媒イ本におけるアシネトバクタ−・カルコアセチカスＡＴＣＣ３１０１２の発酵より得られたαーエマルザン類を含有する遠心分離化（約９０％の細胞を取去った）発酵ブロスがドラムにて乾燥されそして得られた物質が使用前に以下の方法によって処理された。物質、すなわち工業級α−エマルザンの１０重量％懸濁液力稠凭イオン水において調製され、そして連続的に攪拌しなから５０’〜６０℃へ加熱した。懸濁液のｐＨは、５０重量％水酸化ナトリウム（所望ならば希釈される。）を添加することでＩ）Ｈ８．５へと調整された。プロテアーゼ酵素（ノボ　インダストリーズ［Ｎ０ＶＯ　Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ　Ｊ製、１、５Ｍ　アルカラーゼ）が１部（プロテアーゼ）：５００部（固形αーエマルザン）の値で添加された。この混合物は攪拌しながら約３時間、５０°〜６０’Ｃに保たれた。反応混合物を遠心分離後視認できる沈澱性エマルザンの不在によって判断して、反応は完全に進行させた。酵素処理の完了の後に、反応混合物はプロテアーゼを変性させそしてその活性を失活するために約７０℃へ上げられた。溶液は室温まで冷却され、そして保存剤であるコーサン　ＰＭＡ−３　０　１ｃｏｓａｎ　ＰＨＡ　−３　０コ（コーサン　コーポレーションＬｃｏｓａｎ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎコ）が１部（コーサン）：５００部（α−エマルジョン溶液）の値で添加された。　もう一方の方法によると、αーエマルザンの酵素処理は、以下の調書に従いドラムによる乾燥の前に行なわれた。エタノール媒体においてのアシネトバクタ−・カルコアセチカスＡ丁ＣＣ３１０１２の発酵により得られたαーエマルザンを含有する発酵ブロスは、約９０％の細菌細胞を除去するために遠心分離にかけられた。遠心分離したブロスに、プロテアーゼ酵素（前記のものと同じ。）が１グラム（プロテアーゼ）：５００単位／ミリグラム（比乳化活性度）　（ここにおいて比乳化活性度の１単位／ミリグラムは、１：１容量比のヘキサデカン／２−メチルナフタレン１ｍ！およびトリス−マグネシウム緩衝液７．５Ｉｎ！！を含んでなる標準炭化水素混合物を用いての１００ケレツト吸収単位を得るものであるバイオ乳化剤のミリグラム当りの乳化活性度の量として定義される。）の割合で添加された。プロテアーゼ反応は、上記に述べるようにして完了するまで進行された。プロテアーゼ処理化遠心分離化ブロスは、次にαーエマルザンの１０％（Ｗ／Ｖ）へと蒸発された。このスラリーは噴霧され乾燥され、そして得られた物質はまた、工業級α−エマルザンと呼ばれた。７、１．２　アシネトバクタ−・カルコアセチカスアシネトバクタ−・カルコアセチカスＡＴＣＣ　３１０１２の発酵がエタノールにおいて、米国特許第４．３９５。３５４号において論述されるようにして行なわれた。得られたブロスの以下の画分は界面活性剤パッケージを調製するために用いられた；全ブロス、上澄液、細胞、酵素処理全ブロス、酵素処理上澄液、酵素処理細胞（なお酵素処理は、上記第７．１．１節の２番目の方法において述べたものと同様にして行なわれた。）、均質化細胞、加熱細胞およびいわゆる「ミリボア　エマルザン」。ミリボア　エマルザンは細胞を除去するために全ブロスをミリボア　フィルター［）１ｉ１１ｉｐｏＩ’ｅ　ｆｉｌｔｅｒコにかけ、続いて酵素処理（上記に述べた）および限外濾過を行なうことにより調製される。先述の調製物は、液体あるいは湿潤形態において使用された。ミリポアエマルザン試料は、界面活性剤パッケージに使用される前にざらに重炭酸アンモニウムに対して透析されそして凍結乾燥された。ソープストック［５ｏａｐ　５ｔｏｃｋ］にあけるアシネトバクタ−・カルコアセチカスＡＴＣＣ　３１０１２の発酵により得られた全ブロスおよび酵素処理全ブロス（米国特許第４、２３０．８０１号（関連により編込まれる、上記）において述べられたものと同様の条件下で行なった。）がまた用いられた。アシネトバクタ−・カルコアセチカス　Ｎ５−１　（ＮＲＲＬ　Ｂ−１５８４７）が、米国特許第４．３９５．３５４号において述べられたものと同様の条件下で、発酵器中でエタノール媒体において培養された。全ブロスおよび酵素処理全ブロスが界面活性剤パッケージを調製するために用いられた。アシネトバクタ−・アルコアセチカス菌株Ｎ５４（ＮＲＲＬ　Ｂ−１５８４８＞、ＮＳ　５　（ＮＲＲＬ　Ｂ　１５８４９）、ＮＳ−６（ＮＲＲＬ　Ｂ−１５８６０）およびＮＳ　７　（ＮＲＲＬ　Ｂ−１５８５０）が、米国特許第４．３９５，３５４号に述べられるように、２％エタノ−酵素処理全ブロス試料は、ＭＳ −４、ＮＳ　５およびＮＳ−７の培地から調製された。酵素処理上澄液試料は、ＮＳ−４、ＮＳ−５、ＮＳ−６およびＮＳ−７の培地から調製された。これらの調製物はまた界面活性剤パッケージを形成するために用いられた。下記に述べる実験において使用されるボスカン［Ｂｏｓｃａｎ　］原油は、西ベネズエラの油田より産出された重質原油でおる。この原油の特性、すなわち比重、ＡＰＩ比重（”　ＡＰＩ）、パラフィン含量（重量％）、芳香族含量（重量％）、アスファルテン含量（重量％）および温度（華氏）に対する粘度（センチボイズ）特性が実験的に測定され、そして第７表に要約される。パラフィン、芳香族およびアスファルテン含量は、下記第７．２．１２節に述べる方法により測定された。比　重　０．９８３ＡＰＩ比重（算出＞　１２．５°ＡＰＩパラフイン含量　１８．．０％（ｗ／ｗ）芳香族含量　６０．０％（ｗ／ｗ）アスファルテン含量　２２．０％（ｗ／ｗ）粘　度　（ｃｐ）　温　度　（°　Ｆ）４．５００　１４０２４．０００　１００１９２．０００　６０下記に述べる実験に用いられるテキサス原油は東テキサス（テキサス州　クイツトマン［Ｑｕｉｔｍａｎ、　ＴＸ　］　）の油田より火攻法［ｆｉｒｅｆｌｏｏｄ　ｍｅｔｈｏｄｌにより産出されたものである。この原油の特性、すなわち２６℃での比重（ＡＳＴＭ　Ｄ１２１７−８１）、ＡＰＩ比重、パラフィン含量、芳香族含量およ、び温度に対する粘度特性が、下記第７．２゜１２節に述べるように実験的に測定され、そして第８表に要約される。第　８　表テキサス　ファイヤフロラド原油特性比　重　０．９８１ＡＰＩ比重（舜出）　１２．７°ＡＰＩパラフイン含量　２６．１％（ｗ／ｗ）芳香族含量　５１．１％（Ｑ−八・）粘　度　（Ｃｐ）　温　度　（°　Ｆ）１．７４８　１６０４．０８５　１４０８．７５２　１２０２７．６１５　１００８２．０００　８０第７．５節において述べる実験に用いられる第６号残滓性重油がエムアイティー　エネルギー　ラボラトリ−［）１１Ｔ　Ｅｎｅｒｇｙ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　］　（？サチューセッツ州　ケンブリッジ）より得られた。この残滓性重油の特性、すなわち−その比重、ＡＰＩ比重、パラフィン含量、芳香族含は、アスフフルテン含量および温度に対する粘度特性が実験的に測定され、そして第９表に要約された。パラフィン、芳香族およびアスファルテン金回は下記第７．２．１３節に述べるようにして測定された。比　重　０．９７７ＡＰＩ比重（算出＞　１３．３°ＡＰＩパラフィン含Ｍ　２３％いゾＷ）芳香族含量　３８％（ｖ／Ｗンアスフ１ルチン含量　３９％（ｗ／ｗ）粘　度　（ｃｐ）　温　度　（°　Ｆ）１．２００　１００５．０００　７０２０．０００　４０下記に述べる実験において用いられるユニオン［Ｕｎｉｏｎ　３カツトバツクタールは取扱いを容易とするためにカッターストックと混合されたカリフォルニア残油である。このタールの特性、すなわちその比重、ＡＰＩ比重、バラフィン含量、芳香族含量、アスファルテン含量、灰分含量および温度に対する粘度特性が実験的に測定されそして第１０表に要約された。パラフィン、芳香族およびアスファルテン含量は下記第７．２．１３節に述べる方法により測定された。第　］Ｏ表ユニオンカットバッククール特性比　重　０．９８ＡＰＩ比重（算出＞　１２．９°ＡＰＩパラフイン含＠　２２％（ｗ／ｗ）芳香族含量　５４％（ｗ／ｗ）アスファルテン含量　２４％（ｗ／ｗ）灰分含量　７％（ｗ／ｗ）粘　度　（ｃｐ）　温　度　（°　Ｆ）１．７９６　２１０４．４９０　１９０１２．３４７　１７０１２３．４７９　’１３０７．２．５　カリフォルニア減圧残油下記に述べる実験において用いられるカリフォルニア減圧残油は、カーノ　カンテイ［ｘｅｒｎ　ｃｏｕｎｔｙ　］原油から得られるそしてカリフォルニア精油所により与えられる減、鄭残油である。この残油の特性、すなわちその比重、ＡＰＩ比重、パラフィン含量、芳香族含量、アスファルテン含量および温度に対する粘度特性が実験的に測定され、そして第１１表に要約された。パラフィン、芳香族およびアスフフルテン含量は下記第７．２．１３節において述べる方法によって測定された。第　１１　表カリフォルニア減圧残油特性比　重　０．９９３４ＡＰＩ比重（算出）　１０．９°ＡＰＩパラフイン含量　１７％（好ｓｖ　）芳香族含量　７２％（Ｗへ゛）アスフフルテン含量　１１％（Ｗ／Ｗ）粘　度　（ｃｐ）　温　度　（°　Ｆ）４．４９０　２２０２７．８３８　１８０２０６．５４０　１４０７．２．６　オクラホマ減圧残油下記に述べる実験において用いられるオクラホマ減圧残油はある大陸中央部精油所から得られた減圧残油である。この残油の特性、すなわちその比重、ＡＰＩ比重、パラフィン含量、芳香族含量、アスフフルテン含量および温度に対する粘度特性が実験的に測定されそして第１２表に要約された。パラフィン、芳香族およびアスファルテン含■は下記第７．２．１３節において述べる方法により測定された。第　１２　表オクラホマ減圧残油特性比　重　０．９３６４ＡＰＩ比重く算出＞　１９．６°ＡＰＩパラフイン含量　２０％（ｗ／ｗ）芳香族含量　７０％（ｗ／ｗ）アスファルテン含量　１０％（ｗ／ｗ）粘　度　（ｃｐ）　温　度　（°　Ｆ）３．０９８　２２０１４．１４３　１８０９８．７８０　１４０２５１．４４０　１２０Ｌ−ノー７　７Ｍ　Ｍ　ｙ）＜　＃　４’ｒ：、ｌ”　？ＥＬ比−σ土Ｌ）下記に述べる実験において用いられるＨ−Ｏｎは、残油が接触水素化されるプロセスにより得られたものである。この残油はルイジアナ州の精油所から得られたものでみる。この残油の特性、すなわちその比重、ＡＰＩ比重、パラフィン含量、芳香族含量、アスファルテン含量および温度に対する粘度特性が実験的に測定されそして第１３表に要約された。パラフィン、芳香族およびアスフフルテン含量は下記第７．２．１３節において述べるようにして測定された。比　重　１．０１９６ＡＰＩ比重く算出）　７．３°ＡＰＩパラフイン含量　２２％（Ｗ／Ｗ）芳香族含量　５７％（ｗ／ｗ）アスファルテン含量　２１％（ＳＶ／Ｗ）粘　度　（ＣＯ）　温　度　（°　Ｆ）２．４２４　２００１９．９３６　１６０２４４．７０５　１２０７．２．８　ＲＯ３ＥＯ３下記に述べる実験において用いられるＲＯ３ＥＯ３下、減圧残油から残存する軽質留分を抽出するものであるＲＯ３Ｅ　（残油超臨界抽出［Ｒｅｓｉｄｕｕｍ　Ｏｉｌ　５ｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌＥｘｔｒａｃｔｉｏｎ　Ｊ　）プロセスにより得られるものである。この残油の特性、すなわちその比重、ＡＰＩ比重、パラフィン含量、芳香族含量、アスファルテン金回および温度に対する粘度特性が実験的に測定され、そして第１４表に要約された。パラフィン、芳香族およびアスフフルテン含量は、上記第７．２．・１３節において述べる方法により測定された。ＡＰＩ比重く算出）　−１０，６°△ＰＩパラフイン含量　４％（、ｙ／ｗ）芳香族含量　１８％（ｗ／ｗ）アスファルテン含量　７８％（Ｗ／Ｗ）７．２．９　ジャーマンごスプレーカー残油下記に述べる実験において用いられるジャーマンビスブレーカ−［Ｇｅｒｍａｎ　ｖｉｓ−ｂｒｅａｋａｒ］残油は、減圧残油の熱分分解によって得られたものである。ビスブレーカ−は、ドイツ連邦共和国に所在の精油所からのものであった。この残油の特性、すなわちその比重、ＡＰＩ比重、パラフィン含量、芳香族含量、アスファルテン含Ｍおよび温度に対する粘度特性が実験的に測定されそして第１５表に要約された。パラフィン、芳香族およびアスフフルテン金回は上記第７．２．１３節において述べる方法によって測定された。比　重　０．９５５３ＡＰＩ比重（算出＞　１６．６°ＡＰＩパラフイン含量　１７％（Ｗ／Ｗ）芳香族含Ｍ　６１％（Ｗ／Ｗ）アスフ？ルチン含Ｍ　２２％（Ｗ／Ｗ）粘　度　（ｃｐ）　温　度　（°　Ｆ）２．４７０　２００１６．３８９　１６０１７４．０３２　１２０７．２．１０　テキサスビスブレーカ−残油下記において述べるテキサスどスプレーカー）丁ｅｘａｓｂｉｓ−ｂｒｅａｋｅｒ　３残油は、減圧残油の熱分解によって得られたものである。ビスブレーカ−残油は、テキサスに所在する精油所からのものであった。この残油の特性、すなわちその比重、ＡＰＩ比重、パラフィン含量、芳香族含量、アスノフルテン含量および温度に対する粘度特性が実験的に測定され、そして第１６表に要約された。パラフィン、芳香族およびアスファルテン含量は上記第７．２．１３節において述べる方法により測定された。比　！　０．９８９ＡＰＩ比重（算出）　１１．６°ＡＰＩパラフイン含量　２８％（ｗ／ｗ）芳香族含量　４８％（Ｖ、・八つアスフフルテン含量　２４％（Ｗへ′）粘　度　（ｃｐ）　温　度　（°　Ｆ〉４．６２４　１２０６１．７８２　８０７．２．１１　熱分解ピッチ上記第７．６節に記載の微粒子放出低減試験において使用された熱分解ピッチは、ガス油を熱分解してエチレンを産出するエチレンリフオーマ−から得た。熱分解ピンチは、シェル　オイル　コーポレーションから提供された。この残滓物質の特性、即ちその比重、流動点、軟化点、パラフィン含量、芳香族含量、アスフ？ルチン金回および温度に対する粘度が実験的に測定され、第１７表に要約された。ピッ、チそのままと乳化ピッチの特性の比較を第１８表に示す。比　重　１．１５流動点　１３０’Ｆ軟化点　１１５°Ｆパラフイン含は　２％（Ｗ／Ｗ）芳香族含量　４０％（ｗ／ｗ）アスファルテン含量　５８％（■・／Ｗ）３．１００　１９５第　１８　表熱分解ピッチ（そのまま）と乳化したものの代表的な特性熱分解ピッチ　熱分解ピッチ極　限　分　析　（そのまま）　（乳化）水分１％　３１．Ｏ灰分９％　０．０２　０．０１５炭素１％　９２．２６３．６水素１％　６．８　４．７窒素１％　０．２２０．１５イオウ、％　０．５２　０．３６酸素１％　０．２９　０．２０発熱量Ｂｔｕ／ｌｂ、注入物質　１７，９００　１２，３５１　。Ｂｔｕ／ｌｂ、炭化水素　１７　、９００　１７　、９００７−．２．１２　炭化水素特性の測定方法温度に対する粘度特性は、油を第７〜１３表および第１５〜１６表の示される温度へと加熱し、レオマド３０［Ｒｂｅｏｍａｔ　３０コレオメーター（コントラーベス　エイジ−［Ｃｏｎｔｒａｖｅｓ　ＡＧ］　）　ＧＩｄ１６粘度ヲ３０　ｓｅｃ　−１（７）近似剪断速度で測定することで得られた。前記実施例のいくつかの油のパラフィン含量および芳香族含量は、油が、ｎ−へブタンおよび塩化メチレンにおける炭化水素溶解度に基づき留分へと分別される方法によって測定された。パラフィン含量はｎ−へブタンに溶解する炭化水素留分として定義される。芳香族含量は塩化メチレンに溶解する炭化水素留分として定義される。用いられた材料は以下の通りである；０．１ミリグラム（ｍｇ）精度の化学天秤、５００ミリメーター（厩）ビューレットタイプ　りロマトグラフイー力ラム、容器重量をはかった収集フラスコ群、試薬級塩化メチレン、ｎ−へブタン（９９モル％）およびアルミナ吸収剤。このアルミナは３１０’Ｃに設定したオーブン中で１２〜１４時間加熱することで活性化された。アルミナはデシケータ−中で冷却されそして使用まで密封容器に入れて保存した。全部の３／４充頃されたクロマトグラフィーカラムが使用された。分離は、試料油の５００〜１００１００Ｏ±０．１ｍｇ）の定量的計量によって行なわれた。粘性油は、テラシュペーパーで作られた試料バッチ中において計量され、そして続いてカラムへと移された。（粘稠でない油は、通常直接カラム中において計量される。）カラムへの試料油の導入の後、２００〜２５Ｃ）Ｉｎ！！のｎ−へブタンがカラムを通して流された。溶剤は、アルミナ充填物を過剰にかき乱さない方法において添加されることが好ましい。溶離剤は、容器重量をはかった蒸発フラスコ中に集められた。すべてのｎ−ヘプタンがカラムを通して流された後、最初の蒸発フラスコは次の容器重量をはかったフラスコととりかえられた。次に塩化メチレンがカラムに導入されカラムを通して流された。集められた溶離剤はそれぞれのフラスコから減圧蒸発およびこれに続く適当な安全な予防措置により除去された。乾燥フラスコは再計量されそして試料油の最初の重量に基づいてパラフィンおよび芳香族の百分率が算出された。すべての試料は、２度づつ行なわれた。比重は、試料油の測定容積を計但し、そして油の質量の同容積の水の対する比を計算することにより測定された。ＡＰＩ比重は次に一般式：により比重から計算された。７．２．１３　アスフフルテン含量を包含する、炭化水素特性の測定方法実施例７．２．１．７．２．３ないし７．２．１０の炭化水素を特徴ずけるために用いられる方法は、第７．２゜１２節のものと本質的に同様のものである。しかしながら炭化水素類のパラフィンおよび芳香族含量に加えてアスファルテン含量を測定するために新しい手法が用いられた。これは以下に詳述される。試料炭化水素のパラフィン、アスファルテンおよび芳香族含量は、炭化水素がｎ −へブタン中に分散され、アスファルテン分が濾過により除去されそして残留成分がｎ−へブタンおよび塩化メチレンにおける溶解度に基づいて分離されるものである方法により得られた。アスク１ルチン画分（沈澱物）はｎ−へブタンにおける炭化水素の分散体より濾別される。パラフィン画分は、ｎ−へブタンに溶解する部分である。芳香族画分は、塩化メチレンに溶解する部分である。用いられた材料は以下の通りで市る；Ｏ０１ミリグラム（ｍ３）精度の化学天秤、調合器（オステリザー　ギヤラクシ−１４［０ｓｔｅｒｉｚｅｒ　Ｇａ１ａＸｙ　１４）と５００ｍｊ？−ソン［ｕａｒｓｏｎコ瓶に適合するブレード群、予め計量されたワットマン１号紙［Ｗｈａｔｍａｎ　衾１　ｐａｐｅｒ’ｌ　、漏斗、回転蒸発装置、５００ミリメーター（ｍｍ　）ビニ−レットタイプ　クロマトグラフィーカラム、容器重量をはかった収集フラスコ群、試薬級塩化メチレン、ｎ−へブタン（９９モル％）およびアルミナ吸収剤。アルミナは、オーブン中で３１０’Ｃで約１２〜１４時間加熱することで活性化された。このアルミすは冷却されそして使用するまで密封容器中にて保存された。全量の３／４充填されたクロマトグラフィーカラムが使用された。１〜２７の炭化水素試料がｎ−へブタン１００ｍ１を含むマージン瓶に定量的に加えられた。最大速度で１〜２分間調合した後、この瓶およびその内容物はざらに加えられたｎ−へブタン１００ｍ１で洗浄された。分散した試料は、ワットマン１＠紙を通して濾過されモして濾液は三角フラスコ中に集められた。カラムへの濾液の導入の後に、流出液が容器重量をはかった蒸発フラスコ中に集められた。ｎ　−ヘプタンが完全に溶出された後、塩化メチレン２００ｒｄ、がカラムに加えられそして溶出物質が他の容器重量をはかった蒸発フラスコ中にカラムが乾燥するまで集められた。溶離溶剤は、溶剤に適当な温度で回転減圧蒸発器を用いて除去された。予め計量された紙およびフラスコは、再計量されて、そしてアスファルテン、パラフィンおよび芳香族の百分率が試料の最初の重量に基づいて計算された。個々の試料は２度づつ行なわれた。パラフィン、芳＠族およびアスファルテン含量に関して前記の表に表わされるすべての百分率は、比較の目的のために１００％回収率に調整されたものである。７．３　粘度減少実験７．３．１　界面活性剤パッケージおよび炭化水素のエマルジョン化ポスカン原油を効果的に乳化するために用いられた５つの界面活性剤パッケージの組成が第１９表に示される。用いられたα−エマルザンは、第７．１．１節において述べられた最初の方法により調製された工業級α−エマルザンであった。化学界面活性剤、タージトール　１５−３−Ｘ［丁ｅｒｇｉｔｏｌ　１５−３− Ｘコ　（ここでＸはエチレンオキサイドのモル数を表わす。）、タージトール　ＴＭＮ　６、タージトール　ＮＰ−４０（以上、ユニオン　カーバイトコーポレーション類〉、トリトン　Ｘ−１１４［丁ｒｉｏｎ　Ｘ−１１４コ　（ローム　アンド　ハース　カンパニー［ＲＯｈｍ＆　ＨａＳＳ　Ｃｏ、コ製）およびアルフｙｔニック　１４１２−Ａ［ＡｌｆＯｎｉＣ１４１２−Ａコ　（コノＤ　［Ｃ０ｎ０ＣＯコ製）は、市販のものとして得られた。エマルジョンは、ある意味でエマルジョン中への空気のビーティング［ｂｅａｔｉｎＯ］を防止する低速にてオステリザー　キャラクシ１４調合器中で形成された。説イオン水に対するポスカン原油の比は７０：３０容量比（Ｖ／Ｖ）であった。界面活性剤パッケージは１：２５０〜１２，０００（界面活性剤パッケージ二油、重量比（Ｗ／Ｗ）。〕の範囲にわたって効果的に用いられた。α−■マルザン１５％、タージトールＮＰ−４０４２，５％およびアルフオニツク１４１２−Ａ　４２．５％よりなる界面活性剤パッケージが、ポスカン原油に対して用いられる好ましい界面活性剤パッケージであると考察された。油２０００部当りこの界面活性剤パッケージ１部で形成された一エマルジョン（７０／３０、ポスカン原油／脱イオン水）は、少なくとも３週間にわたり安定でありかつ低減された粘度を維持することが観察された。加えて、この界面活性剤パッケージは７０／３０のポスカン原油／水工÷ルジョンを、油２０，０００部当り１部という低い処理率で形成するために用いられた。第１９表ポスカン原油を乳化するための界面活性剤パッケージ界面活性剤パッケージにあける α−エマルザン　１０　１３　−　１５　１５タージトール１５−８−Ｘ　９０　−　−　−−タージトールＴＭＮ−６−２２−−− タージトールＮＰ−４０−−１００８５４２，５トリトンＸ−１１４−６５−− − アスフフルテン１４１２−Ａ　−−−−４２，５一般的種類の原油を効果的に〔単独もしくは組合せて〕乳化したその他の界面活性剤は、アスフォニツク１０１２−６０（コノコ、インコーホレーテッド製）（１０〜１２個の炭素原子（Ｃ１ｏ〜Ｃｌ２）の鎖長を有しかつ６０％エトキシ化されたエトキシ化線状アルコールである。）、プロトウェット４　”ｌ　９６［ＰｒｏｔｏＷａｔ　４１９６コ　（ブロクターケミカル　カンパニー　［Ｐｒｏｃｔｏｒ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏ、コ製）（エトキシ化ノニルフェノールのスルホ酢酸エステルのナトリウム塩である。）、プロトウェット４３３７（ブロクターケミカル　カンパニー類）（スルホ酢酸化ジシクロヘキシルのナトリウム塩である。）、ツウィーン８０（アイシーアイ　アメリカズ　インコーホレーテッド［ＩＣＩ　Ａｍｅｒｉｃａｓ。Ｉｎｃ、　、ｌ製）（ポリオキシエチレン（２０）ソルビタンモノオレアーテである。）、プルロニック　Ｆ１ａ［ＰＩｕｒｏｎｉｃ　Ｆ８８］　（バスフ　ワイアンドット［ＢＡＳＦ　Ｗｙａｎｄｏｔｔｅ］製）、（酸化プロピレンと酸化エチレンのブロック共重合体である。）、ペトロネートＬ　［ＰｅｔｒｏｎａｔｅＬｌ　（ライトコ　ケミカル　コーポレーション［Ｗｉｔｏｃｏ　Ｃｈｅ＋＋＋１ｃａｌ　Ｃｏｒｐ、コ製）（ベトロリアム　スルフォネートのナトリウム塩でのる。）、およびコノコＡＸＳ　［Ｃｏｎｏｃｏ　ＡＸＳ］　（コノコ、インコーホレーテッド製）　（スルフォン化キシレンのアンモニウム塩である。）を含むものである。オクラホマ減圧残油を乳化するために効果的に用いられたいくつかの界面活性剤パッケージが第２０表に列挙される。用いられたα−エマルザンは第７．１．２節において述べられた方法によるエマルザンの全ブロスから調製され［Ｔｅｔｒｏｎｉｃ　７０７コ　（バスフ　ワイアンドット　コーポレーション類）、アリパル　Ｅ　Ｐ　−１１０［Ａｌ１ｐａｌ　ＥＰ−１１０コ、アリパル　Ｃｏ−４３６（以上、ジエイエフ　コーポレーション［ＧＡＦ　Ｃａｒｐ、コ製）、ダキサッド’ｌ　７　［Ｄａｘａｄ１７コ　（ダブル　アール　ブレース　アンドカンパニー（Ｗ、Ｒ，Ｇｒａｃｅ　＆　Ｃｏ、コ製）、ノプコサント［Ｎｏｐｃｏｓａｎｔ　３（ダイアモンド　ジャムロック［Ｄｉａｍｏｎｄ　Ｓｈａｍｒｏｃｋコ製）、トリトンＸ［丁ｒｉｔｏｎ　Ｘ　］詳およびタモ−１１８５０１丁ａｍｏｌ　８５０３　（ローム　アンドバー人カンパニー製）、タージトールＮＰ（丁ｅｒｇｉｔｏｌ　ＮＰ）群［ユニオン　カーバイト　コーポレーション類）ならびにコン口　スルフェート２　ｉ　９　［Ｃｏｎｃｏ　５ｌｕｆａｔｅ　２１９コ（コンチネンタル　ケミカル　カンパニー［ＣｏｎｔｉｎｅｎｔａｌＣｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏ、　］製）は市販のものとして得られた。エマルジョンは、ある意味でエマルジョン中への空気のビーティングを防止する中速にてオステリザー　ギヤラフシー１４部合器中で形成された。蛇口水に対するオクラホマ減圧残油の比率は、７０：３０重量比（Ｗ／Ｗ）であった。界面活性剤パッケージは１：１０〜１：２５０（界面活性剤パッケージ：水）の重量比（Ｗ／Ｗ）の範囲にわたって効果的に使用された。ダキサツド１７１５％およびアリパルＣ○−４３６８５％よりなる界面活性剤パッケージがオクラホマ減圧残油に対して用いられる好ましい界面活性剤パッケージであると考察された。この界面活性剤パッケージを用いて調製されたエマルジョンは、少なくとも５週間にわたり安定でかつ低減された粘度を維持することが観察された。この構成物は、７０／３０の残油／水エマルジョンを、油７５０部当り１部という低い値で処理して形成するために用いられた。（以下余白）１１１１．１１１１１１１１１１、；Ｉに１圏ｌ１１１＋１１１１　目　１　男　１　１　１　１１　ｌ　’９　ｌ　１　１　ｌ　ｌ　１　ｌ　ｌ　１パッケージ番号 α−エマルザン：全ブロス〃　：工業板テトロニック７０７アリパル　ＥＰ−１１０アリパル　Ｃｏ−４３６タモール８５０トリトンＸ−４０５トリトンＸ　−７０５タージトールＮＰ　６タージトール＼Ｐ−８タージトール＼Ｐ−４０タージトールＮＰ−７０オルザン　ＡリグノツルＢＤコン口　スルフェート２１９第　２０　表　（続き）パッケージ中の成分の百分率（Ｗ／Ｗ）−−−−５０−４２，８−− −−−−３３−２８，６−− −−−１００−４２，５−２８，６− −　−−−−−１４，２１４，２− 第７．２．４節〜第７．２．１０節において述べられた残滓性炭化水素は、第２０表に挙げられた界面活性剤のいくつかのものを用いて安定な予め細霧化された燃料へと首尾よく乳化された。カリフォルニアおよびオクラホマ減圧残油に関しては、好ましい界面活性剤パッケージは第１９番のものであった。ユニオンカットバックタールに関しては、好ましい界面活性剤パッケージは第２５番のものであった。第、１８番の界面活性剤パッケージは、ジャーマンビスブレーカ−残油での使用に関して好ましいものであり、また第１７番の界面活性剤パッケージは、テキサスどスプレーカー残油、ＲＯ３Ｅ残油および接触水素化残油での使用に関して好ましいものであった。第７．２．１１節において述べられた熱分解ピッチは、プルロニックＦ３８（バスフ　ワイアンドット　コーポレーション）４７．２４％［Ｐｌｕｒｏｎｉｃ　Ｆ１ａ（ＢＡＳＦ　ＷｙａｎｄｏｔｔｅＣｏｒｐ、）３２１．３８％、ジノニルフェール（ＤＮＰ）１５０［ケ？’／り　コーポレーション（Ｃｈｅｎａｃ　Ｃｏｒｐ、）１２１　。３８％、タージトールＮＰ−４０２１，３８％、およびインデュリン　エイティー（ウェストウ１コ　コーポレーション）　［Ｉｎｄｕｌｉｎ　６丁（Ｗｅｓｔｖａｃｏ　Ｃｏｒｐ、月１０％を含む界面活性剤パッケージを用いて予め細霧化された燃料へと首尾よく乳化された。現在まで試験されてきた界面活性剤のすべてのうちこの界面活性剤は、熱分解ピッチのみならず前に述べられた他の残油をも乳化するために使用し得る意味で最も使用用途がひろい。ダクサド１７（ダブリューアール　ダレース　アンド　カンパニー）　［Ｄａｘａｄ　１７（Ｗ、Ｒ、ｃｒａｃｅ　＆　ｃｏ、）は、インデュリンＡ丁の代用となり（９る。第２１表は、種々の界面活性剤パッケージを用いて安定なエマルジョン（第３章参照のこと。）へとうまく乳化されたあるいはいまだうま（乳化されない油の種類を列挙するものである。安定なエマルジョンを形成するためにうまく乳化されたとして掲げられたすべての油は、α−エマルザン（工業機）１５％、タージトールＮＰ　４０　４２゜５％およびアルフォニック１４１２−Ａ　４２．５％（重量パーセント）よりなる界面活性剤パッケージを、油５゜ＯＭ量部当り１重量部用いて、乳化され得るものである。パラフィンおよび芳香族含量（重量パーセント）を測定するのに用いられた方法は第７．２．１２節および第７．２゜１３節に述べられているものである。（以下余白）第　２１　表パラフィン／芳香族含量およびエマルジン　定性ボスカン原油　２２　１８　６０　す　るユインタ［Ｕｉｎｔａコ　２８３１５Ｌない原油南カリフォルニア　６９　１２　しない重油テキサスファイア−２６５１す　るフロラド原油ポンペイ原油　７５　８　しない第６号残滓性重油　２３　３８　す　るジバロ［Ｊｉｂａｒｏコ　］９　６４　す　る原油エル　ジョポ−１３５２す　る［εｌ　ＪＯｂＯコ原）由カルザス原油　４８　４１　す　る＊　安定なエマルジョンの詳細については第３章を参照の７．３．２　予め細霧化された燃料の粘度の水性相中のメタノールの影響予め細霧化された燃料が、水性相中に取込まれたメタノールを有するものとして調合４中において低速で（ある意味ではエマルジョン中への空気のビーティングを防止する。）形成された。用いられた炭化水素はアメリア　フューエル　オイル［Ａｍｅｌｉａ　Ｆｕｅｌ　ｏｉｌ　コと呼ばれる、第６号残滓性重油類の混合物であった。アメリア　フューエル　オイルの比重は０．９９６でまたＡＰＩ比重は１０．６°ＡＰＩであった。温度に対する粘度特性は第２２表に示される。第２２表アメリア　フューエル　オイルの粘度対温度粘度（ｃｐ）　温度（°Ｆ）１．０４６　１００１．４０５　９０２．１９０　８０３．５７８　７０６．２０９　６０界面活性剤パッケージはα−エマルザン（工業機）１５％、タージトールＮＰ− ４０４２，５％およびアルフォニック１４１２−Ａ　４２．５％（重量パーセント）よりなるものであった。界面活性剤パッケージは、メタノールおよび脱イオン水を種々の割合で含んでいる水性相へと添加された。水性相は約１５秒間低速で調合されて、アメリアフューエルオイルの水性相に対する割合が７０：３０容量比（Ｖ／Ｖ）である予め細霧化された燃料を形成した。予め細霧化された燃料における界面活性剤パッケージのアメリアフューエルオイルに対する最終的割合が１：２５０であるように、界面活性剤パッケージの十分な最が水［主相へと加えられた。第２３表は、水性相の組成が変化させられた場合における予め細霧化された燃料の粘度の変化を要約したものである。この結果は、少なくとも約４５％以下のメタノールの添加は、界面活性剤パッケージによる粘度減少に顕著な影響をもたらすものではないことが提示している。（以下余白）第２３表粘度にあける水性相中のメタノールの影響メタノール（％）　水（％）　粘度（ｃｐ）　２０　１００．０　５８．５１．０　９９．０　２９．２２．５　９７．５　３２．１４．９　９５．１　６１．２１０．０　９０．０　３４．３１１．５　８８．５　３７．９１２．９　８７．１　３５．０１５、○　８５．０　３９．４２４．７　７５．３　７６．４４４．３’　５５．７　８２．３１００、○　０　１７５３．７１、重量パーセント２．１００°Ｆにおける値７．３．３　予め細霧化された燃料の粘度にあける水含有量の影響実験が、第７．２．１節において述べられたボスカン原油、第７．２．３節において述べられた第６号残滓性試験重油および第７．３．２節において述べられたアメリアフューエル　オイルを用いて、予め細霧化された燃料の粘度における油相に対する水性相の割合の変化の影響を測定するために行なわれた。実験のすべての３セツトにおいて用いられた界面活性剤パッケージは、α−エマルザン（工業級）１５％、タージトールＮＰ−４０４２，５％およびアルフオニツク１４１２−Ａ　４２．５％（重量パーセント）よりなるものでめった。第２４表、第２５表および第２６表に報告される粘度は、第７．２．１２節において述べるようにしてレオマット３０において測定されたものである。ボスカン原油は界面活性剤パッケージを油に対し］：２５０の比で用いて、種々の水の割合で調合器で低速にて（第７．３．１節におけるものと同様）乳化された。粘度は１００″Ｆで測定された。データは第２４表に表として示されそして第１図にグラフ的に表わされた。（以下余白）第　２４　表ボスカン原油の予め細霧化された燃料の粘度における水含有量の影響水分含有量％（ｖ／Ｖ）　粘度（ＣＩ））　、１００″Ｆ同様に、第６＠残滓性試験重油が、界面活性剤パッケージを油に対し１２５０の比で用いて、種々の脱イオン水の割合で乳化された。粘度は１００’Ｆで測定された。データは第２５表に表として示された。（以下余白）第　２５　表第６号重油の予め細霧化された燃料の粘度における１４　１００２．１１６　４１７．６２３　８９．５３３　７１．６ざらに、アメリアフューエルオイルが、界面活性剤パッケージを油に対し１：２５０の比で用いて、メタノール１３．３重量％および脱イオン水８６．７重量％でなる水性相の種々の割合において乳化された。粘度は１００’Ｆで測定された。データは第２６表に表として示された。（以下余白）第２６表アメリアフューエルオイルの予め細霧化された燃料の粘度における水の含有量の影響３つの場合のすべてにおいて、油：水比が増加すると、粘度は同様に増加した。７．３．４　炭化水素ゾルにおける温度影響炭化水素ゾルが、α−エマルザン（工業級）１５％、タージトールＮＰ−４０４２，５％およびアルフオニツク１４１２−Ａ　４２．５％（重量パーセント）よりなる界面活性剤パッケージを油に対し１：２５０の比で用いて、ボスカン原油を７２：２８および６３：３７の油：水容量比として調合器で低速にて（第７．３．１節におけるものと同様）調製された。エマルザン安定化ポスカン原油炭化水素ゾルの温度に対する粘度特性が、乳化されていない該原油の温度に対する粘度特性と比較された。炭化水素ゾルにおける温度影響は、第２図に画かれるように、炭化水素ゾルがこの原油から調製されたものである原油におけるものよりもかなり低く表われるものであった。７．３．５　比較定常・訣この実験の目的は、化学界面活性剤がバイオ乳化剤と共に、あるいはバイオ乳化剤なしで構成する界面活性剤パッケージを用いて調製された粘性原油の水−中一泊型エマルジョンの定常状態下にあける安定性を測定することである。特に、該水−中−泊型エマルジョンが破壊あるいは転化されることなくイバ減された粘度を維持した時間経過の測定は、このようなエマルジョンが輸送および／または貯蔵目的のために取扱うことができることの容易性と成功性を評価するために望まれた。水−中一粘性原油エマルジョンの挙動は、エマルジョン破壊をなくしそして操作の再スタート前の再乳化の必要性を省くためにエマルジョン安定性が望まれるパイプライン化操作にあけるポンプ破損および休業の可能性に関してさらに興味のあるものであった。第２７表にその組成が示される数種の界面活性剤パッケージが、界面活性剤パッケージの油に対する比が重量比（Ｗ／Ｗ）で１５００であるところの水−中一泊型エマルジョン〔油：水−７０：　３０、容積比（ｖ／ｖ）による。）を調製するために用いられた。第２７表の界面活性剤パッケージを形成するために用いられた界面活性剤は、市販に得られるものでおる；タージトールＮＰ−４０（ユニオン　カーバイト　コーポレーション類）またはアルフォニツク１４１２−Ａ（コノコ　インコーホレーテッド製）。界面活性剤パッケージは、すぐ下の表に示すようにα−エマルザン（工業級）を用いであるいは用いないで調製された。第　２７　表エマルジョン安定性の定常試験に用いられる界面活性剤パッケージの組成界面活性剤　界面活性剤パッケージにあける成分のパッケージ　百分率（ｖ、ゾＷ） α−エマル　グーシト−アルフォニツザン　ルＮＰＩＯり１４１２−ＡＡ　○　１００　０Ｂ　１５　８５　０Ｃ０５０、５０Ｄ　１５　４２．５　４２．５Ｅ　５０　２５　２５これらの実験に関する水−中一泊型エマルジョンを調製するために用いられた方法は以下の通りである。適当な容器中に、最終的なエマルジョンにおいて７０容量％を占めるように、原油のある量が計量されて入れられた。用いられた原油は、上記第７．２．１節および第７．２．２節において述べられたようなポスカンおよびテキサスファイアフロラド原油であり、またさらにカンザス原油であった。油は次に５０〜６０’Ｃへ加熱された。別の容器中へ、最終的なエマルジョンにおいて界面活性剤パッケージの油に対する１５００重量比（■ゾＷ）が得られるように、選ばれ、た特別の界面活性剤パッケージ（第２５表を参照のこと。）が計量されて入れられた。十分調製された水が、最終的エマルジョンにおいて３０容量％の水性相を与えるように界面活性剤パッケージへと加えられた。３種類の水性相、すなわち、蛇口水、脱イオン水またはテキサス塩水が用いられた。テキサス塩水は、以下の顕算濃度〔バートパーミリオン（ｐｐｍ）　）のイオンで構成されている；ナトリウム２８゜６００、カルシウム１，８００．マグネシウム２９０１第二鉄２７、バリウム１７、塩素４７，９００、重炭酸塩５４０１および硫酸塩１２゜水性相は油相へ添加されそして第７．３．１節に述べるように、すなわち、ある意味でエマルジョン中へ空気のビーティングが防止されるような低速で代表的調合器ブレードを用いて調合された。それぞれのエマルジョンは最高２９日間の期間密封容器中で保存された。粘度は毎日、ＲＶ３スピンドルを備えたブルックフィールドＲＶＴごスコメーター［３ｒｏｏｋｆｉｅｌｄ　ＲＶ　丁Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ　］　（ブルックフィールド　エンジニアリング［１３ｒｏｏｋｆｉｅｌｄ　Ｅｎｇｉｎｅｒｉｎｇ　］調製を用いて、１０ｐｐｍ。包囲温度（７０〜８０’　Ｆ）で計測した。エマルジョンの５つのグループが試験にかけられそしてこれらの組成は第２８表に示される。界面活性１　テキサスファイア−蛇　口　水　Ｃフロント原油　Ｄ２　ポスカン原油　説イオン水　Ａ３　ポスカン原油　テキサス塩水　Ａ４　テキサスファイア−脱イオン水　Ａフロント原油　Ｂ５　テキサスファイア−テキサス塩水　Ａフロント原油　Ｂ６　カンザス原油０　蛇口水　Ｃ第　２８　表　（続き）７　カンザス原油　１テキサス塩水　Ｃ１、すべてのエマルジョンは７０：３０の油：水比（Ｖ／Ｖ）である。２、　界面活性剤パッケージは第２７表に定義されておりそして１：５００の界面活性剤パッケージ二油比（Ｗ／Ｗ）で用いられた。ただしグループ６および７においてはこの比は］：１，０００である。３、　カンザス原油は７６°Ｆで１，１２７ＣＤの粘度を有する。比重は０．９４１でまたＡＰＩ比重は１８．９°ＡＰＩである。グループ１〜７（第２８表参照）に関する結果はそれぞれ第２９表〜第３５表に表として示された。（以下余白）第　２９　表定常試験データーグループ１界面活性剤パッケージ中のα−エマルザン粘度（ｃｐ）．１　７８５０　７００　６９００第　３０　表定常試験データ　グループ２界面活性剤パッケージ中のα−エマルザンの％（Ｗ／Ｗ）（以下余白）第　３１　表界面活性剤パッケージ中のα−エマルザンの％（Ｗへ゛）一時間（日）　Ｏ粘度（ｃｐ）　１５（以下余白）第　３２　表定常試験データーグループ４界面活性剤パッケージ中のα−エマルザン（以下余白）第　３３　表定常試験データーグループ５界面活性剤パッケージ中のα−エマルザンの％（ｗ／ｖ）（以下余白）第　３４　表界面活性剤パッケージ中のα−エマルザン（以下余白）第　３５　表界面活性剤パッケージ中のα−エマルザン１５　つ７１　１１４グループ１に関する結果は、テキサスファイヤーフロラド原油の蛇口水中のエマルジョンに関して、共同性界面活性剤であるタージトールＮ　Ｐ　−４，０およびアルフォニツク１４１２−Ａを含む界面活性剤パッケージへのα−エマルザン（工業板）１５重量％の添加は、α−エマルザン５０重量％の添加よりも好ましく、また、界面活性剤パッケージよりのα−エマルザンの排除よりも好ましいことを示している。グループ２に関する結果は、ボスカン原油の脱イオン水中のエマルジョンに関して、どちらのエマルジョンすなわち、α−エマルザンを有する必るいは有しないエマルジョンの計測された粘度も満足しうるほと低減されたものではめるが、タージトールＮＰ−４０のみを含む界面活性剤パンケージへのα −エマルザン１５重量％の添加は粘度低減を改良するものではないことを示している。グループ３に関する結果は、ポスカン原油のテキサス塩水中のエマルジョンに関して、タージトールＮＰ−４０のみを含む界面活性剤パッケージへのα− エマルザンの添加は、α−エマルザンを有しない界面活性剤パッケージよりの結果と顕著な相違を生じるものではないことを示している。しかしながらいずれの界面活性剤パッケージ、すなわちα−エマルザンを有するものめるいは有しないもの、も満足すべき低減された粘度も生むものであった。この結果はさらに塩水が水性相として使用できることを示している。グループ４に関する結果は、テキサスフフイヤーフロツド原油の脱イオン水中のエマルジョンに関して、タージトールＮＰ−４０のみを含む界面活性剤パッケージへのα−エマルザン１５重量％の添加は、界面活性剤パッケージよりα−■マルザンを省いたものより好ましいことを示している。グループ５の結果は、テキサスファイヤー７０ンド原油のテキサス塩水中のエマルジョンに関して、タージトールＮＰ−４０のみを含む界面活性剤パッケージへのα−エマルザンの添加は、α−エマルザンを有しない界面活性剤パッケージからの結果と顕著な相違を生じるものではないことを示すものである。しかしながらいずれの界面活性剤パッケージ、すなわちα−エマルザンを有するものあるいは有しないもの、も満足すべき低減された粘度を生むものであった。グループ４のデータとグループ５のデータとの比較は、テキサスファイア−フロラド原油の水−中一油型エマルジョンの粘度における水性相の違いの影響を劇的に例証するものである。このデータは、テキサス塩水の使用が、テキサスファイア−フロラド原油で水−中一油型エマルジョンを形成することに関して、脱イオン水の使用よりも好ましいことを示している。グループ６および７の結果は、カンザス原油の蛇口水中のまたはテキサス塩水中のエマルジョンに関し、共同性界面活性剤であるタージトールＮＰ−４０およびアルフォニツク１４１２ −Ａを含む界面活性剤パッケージへのα−■マルザン１５重量％の添加は、界面活性剤パッケージからのα−エマルザンの排除よりも好ましいものであることを示している。これらのグループよりの結果は、同じ原油のエマルジョンの時間に対する粘度特性が水性相の関数としてどのように劇的に変化するかを、また１つの種類の原油／水エマルジョンの時間に対する粘度の挙動がその伯の種類の原油／水エマルジョンのものと顕著に異なることを例証している。テキサスファイヤーフロラド原油またはカンザス原油を乳化するために用いられる界面活性剤パッケージにおけるα−エマルザンの存在は、グループ１，４．６および７よりのデータ（０％および１５％のα−エマルザンに関する第２９．３２．３４および３５表）がグラフとして表わされた第３．４．５および６図において見られるように、エマルジョン安定性および低減された粘度の維持に顕著な影響をもつものである。それぞれの図における低い方の曲線は、α−エマルザン安定化炭化水素ゾルに関する粘度対時間特性を表わすものである。α−エマルザン安定化炭化水素ゾルの粘度は、α−エマルザンを含まない界面活性剤パッケージで形成されたエマルジョンのものよりも顕著に低減され続けている。７．３．６　安定剤比較実験は、α−エマルザンのエマルジョン安定化効果を、他の公知の化学エマルジョン安定剤である、スルフォン化ナフタレンおよびスルフォン化リグニンのものと比較するために行なわれた。特に、７５°Ｆにおける時間に対する粘度特性は、α−エマルザン、スルフォン化ナフタレンもしくはスルフォン化リグニンのいずれかを含むまたは全く安定剤を含まない４つのエマルジョンに関して追求された。すべてのエマルジョンは、７０：３０の油：水容担化で第７．２．２節に述べられたテキサスファイア−フロラド原油で形成された。界面活性剤パッケージは、油に対し１：５００の重量比で用いられた。結果は第７図に示される。 α−エマルザン安定化炭化水素ゾルは、α−エマルザン１５重量％、タージトールＮＰ　４０　４２．５重量％およびアルフオニツク１４１２−Ａ　４２．５重囲％よりなる界面活性剤パッケージを用いて調製された。これのＢ！ｆＭに対する粘度特性は黒（ぬりつぶした丸により描かれた曲線である。スルフォン化ナフタレン安定化炭化水素ゾルは、スルフォン化ナフタレン１５重量％、タージトールＮＰ−４０４２，５重量％およびアルフォニツク１４１２−Ａ４２．５重量％よりなる界面活性剤パッケージを用いて調製された。これの時間に対する粘度特性は黒くぬりつぶした三角により描かれた曲線である。スルフォン化リグニン安定化炭化水素ゾルはスルフォン化リグニン１５重量％、タージトールＮＰ’−４０４２，５重量％およびアルフォニツク１４１２−Ａ　４２．５ＭＭ％よりなる界面活性剤パッケージを用いて調製された。これの時間に対する粘度特性は黒（ぬりつぶした逆さの三角により描かれた曲線である。４番目のエマルジョン（比較対照）は、タージトールＮＰ−４０５０！Ｉ％およびアルフォニンク１４１２ −Ａ４２．５重量％で添加的なエマルジョン安定剤を有さずになる界面活性剤パッケージを用いて調製された。それの時間に対する粘度特性は、白ぬきの四角により描かれた曲線である。エマルジョン形成の直後を、測定のゼロ時とした。その後、エマルジョンは静置的に２８日間保たれ、そしてその間粘度における増加があるか否かを測定するために、４つのエマルジョンの経過時間時の粘度が、毎日計測された。第７図において星印として表わされる点は、スルフォン化ナフタレン安定化エマルジョンに関して８日で、スルフォン化リグニン安定化エマルジョンに関して１２日で、これらの２つのエマルジョンが不首尾に終わる、すなわち油−中一水型エマルジョンに転化したことを表わしている。第７図から、この実験条件下において、α−エマルザンがテキサスファイヤーフロラド原油：水エマルジョンの安定剤として２つの化学安定剤（スルフォン化リグニンおよびスルフォン化ナフタレン）のものまたは共同性界面活性剤（タージトールＮＰ−４０およびアルフォニツク１４１２−Ａ＞のみのもののいずれよりもより効果的であることを見ることができる。純正縁、工業綴、全ブロス、上澄液およびアシネトバクタ−・カルコアセチカスＡＴＣＣ３’ｌＯ１２細菌を生細胞の形態におけるα−エマルザン調製物（第７．１節参照）が、オクラホマ減圧残油のエマルジョンの形成および安定性に対するこれらの能力によって比較された。すべてのエマルジョンは７０：３０の油対水重量比で調製された。水性相は２００重量部の油に対し１重量部の界面活性剤パッケージを含んでいた。８５重凹％を占める界面活性剤はトリトン−１６５、アリパルＥＰ−１１０またはアリパルＣｏ−４３６のいずれかでめった。性能はエマルジョン粘度、相分離および炭化水素混入度により特徴づけられた。最も大きな違いはエマルジョン形成より２日またはそれ以上経過して表われた。すべての場合においてα−エマルザン調製物は、界面活性剤総量の１５重量％を構成するものであった。工業級α−エマルザンは、共同性界面活性剤の存在にかかわらず、純正製品よりもより低い粘度のエマルジョンを生みだした。全ブロス、上澄液および細胞中のα−■マルザンは、用いられた共同性界面活性剤に依存して異なった応答をするものであった。最も有利な結果は全ブロスで見られた。全ブロスは工業級または純正製品よりもより流動性のあるエマルジョンを繰返し生むものであった。すべてのα−エマルザン調製物が、時間の経過においてエマルジョンの安定性および低粘度の維持において等しく効果的であるわけではなかった。細胞中に存在するα−エマルザンは低減された粘度を示すエマルジョンの維持において変動的な結果を示したが、この物質は、クリーミングを常に明止するものであった。加えて、酵素処理は、この炭化水素でのエマルジョンの調製に関するエマルザンの性能においてほとんど利益を与えなかった。したがって、全ブロスで得られる一定の結果により、オクラホマ減圧残油のエマルジョン化に関して、これが選ばれたα−エマルザン源となる。炭素源としてソープストックを用いたアシネトバクタ−・カルコアセチカス　ＡＴＣＣ３１０１２培地より産出ざれたα−エマルザンは、エタノールにおいて培養される培地より産出されたものと同様の結果を示した。　第７．１゜２節において述べられるようなアシネトバクタ−・カルコアセチカスのＮＳ菌株類により産出された物質の調製物は、オクラホマ減圧残油のエマルジョンを形成しそして安定化するために用いられた。すべてのエマルジョンは、７０：３０の油対水重量比で調製された。水性相は２００重量部の油に対して１重量部の界面活性剤パッケージを含んでいた。８５重Ｍ％を占める界面活性剤はアリパルＣＣ）−４３６であった。すべての場合において、このＮＳ菌株物質は界面活性剤パッケージ総置の１５重量％を構成した。バイオ乳化剤の他に、エマルジョン安定剤としても公知である在来的な合成界面活性剤があり、これらの物質の例としてスルフォン化リグニンやスルフォン化ナフタレンがある。これらの界面活性剤によるα−エマルザンの置き換えは、また水−中一泊型エマルジョンの形成を許容するものではあるが、スルフォン化リグニンは炭化水素の使用に関して低減された粘度のエマルジョンを生成しないので、スルフォン化ナフタレンが粘性残油での使用に関してα−■マルザンの一般に満足できる置換物である。これらのスルフォン化ナフタレン類は、非常に流動的なエマルジョンを形成するのみならず、これらはまた、全く阻害されなかった場合、油のクリーミングを最小化するものである。これらの特定なアニオン性界面活性剤は、前に述べたようなすべての共同性界面活性体類を共に用いて良好に達成され、そしてエマルジョンをうまく形成するものである。７．３．７　スラリーの予め細霧化された燃料との混合カリフォルニア減圧残油から安定な予め細霧化された燃料を形成しまたＲＯ３Ｅ残油から安定なスラリーを形成するために効果的に用いられる界面活性剤パッケージの組成は、第２０表において挙げられた、パッケージ１７である。用いられたα−エマルザンは第７．１．１節において述べられるような工業級のエマルザンより調製された。界−活性剤リグ／’／ル　Ｂ［）　ｌ’　ｔ＋ｇｎｏｓｏ＋　ＢＤＩ　（リード　リミテッド　ケミカル　ディビジョン［Ｒｅｅｄ　Ｌｔｄ、　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｄｉｖ、３製）、トリトンＸ群（ローム　アンド　ハース　カンパニー製）およびタージトールＮＰ群（ユニオンカーバイトコーポレーション製）は市販のものとして得られた。予めＩＩｌ霧化された燃料とスラリーは双方とも得られる分散体中への空気の混入を防止するようにして高速でオステリザーギヤラクシー１４調合器中で形成された。カリフォルニア残油およびＲＯ３Ｅのそれぞれの水相に対する比率は、７０／３０の重量比であった。界面活性剤パッケージは、予め細霧化された燃料およびスラリーの双方に関してに１００（界面活性剤／炭化水素）の重量比であった。トリトンＸ−４０５４２，８％、タージトールＮＰ−４０２８，６％、リグノツルＢＤ１４．２％および工業級α−エマルザン１４．２％よりなる界面活性剤パッケージは、カリフォルニア減圧残油およびＲＯ３Ｅ残油の双方での使用において好ましい界面活性剤パッケージであった。スラリーの予め細霧化された燃料との混合の結果が、第３６表に示される。第　３６　表予め細霧化された燃料／スラリー混合物の粘度粘度（ＣＰ）１、予め細霧化された燃料　２２０２、スラリー　５１５３．５０１５０Ｍ量比（Ｗ／Ｗ）の予め細霧化　１７５された燃料／スラリー７．３．８　圧力下高温での予め細霧化された燃料の形成高温かつ圧力下に安定な予め細霧化された燃料を形成するために効果的に用いられた界面活性剤パッケージの組成は以下の通りであった；ナコーナル９０−　Ｆ　［Ｎ　ａｃｃｏｎａ１９０−Ｆコ　（ステパン　ケミカル　カンパニー［ＳｔｅｐａｎＣｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏ、　］調製８８．５重量％、およびα−エマルザン全ブロス１１．５重鼻％。用いられたα−エマルザンは、第７．１．２節において述べられるような発酵後全ブロスから調製された。炭化水素相の水性相に対する比は、７０：３０（カリフォルニア減圧残油／蛇口水）重量比である。界面活性剤は、１：２００（界面活性剤／炭化水素）重量比で用いられた。予め細霧化された燃料は、第６．３節において述べられたものに以下の変更を加えて形成された：予め細霧化された燃料は３００’　Ｆで形成されかつ約７ｏｐＳｉ圧が水性相の蒸発を防止するために維持された。予め細霧化された燃料は次に適当な熟交快器を用いて２１２°Ｆよりも低い温度へと冷却されそして圧力が解除された。前述の実験が、ナコナール　９０−Ｆのみを含む界面活性剤を用いても同様の結果で達成された。７．３．９　熱分解炭化水素排出物を用いての予め細霧化された燃料の形成ジャーマンビスベーカー残油より安定な予め細霧化された燃料を形成するために効果的に用いられた界面活性剤パッケージの組成は次の通りであった；トリトンＸ−７０５（ローム　アンド　ハース　カンパニー１＞５０重量％、タージトールＮＰ−７０（ユニオンカーバイド　コーポレーション１）３３．３重量％および全ブロスα−エマルザン１６．７重量％。用いられたα−エマルザンは、第７゜１．２節において述べた方法に従い発酵後全ブロスより調製された。予め細霧化された燃料は、得られる分散体中への空気の混入を防止するようにして最高速でオステリザーギラクシー１４調合器中で形成された。炭化水素相の水性相に対する比は６９．２：３０．８重量比であった。界面活性剤パッケージは１：３５０（界面活性剤：炭化水素）の重量比で用いられた。予め細霧化された燃料の形成に用いられた方法は、第６．３節において述べられるものに、次の変更を加えたものである；予め細霧化された燃料を形成するために用いられた水は、２の部分にわけられる、すなわち、水の３７゜５重歴％は容器中に入れられそして雪泥（スラッシュ１３１ｕｓｈ、］　）を形成するために部分的に凍結され、そして水の６２．５重量％は界面活性剤パッケージと組合されそして第６．３節において述べられるような予め細霧化された燃料を形成するために用いられた。この時点にあける炭化水素相の水性相に対するυ］合は、ジャーマンビスベーカー残油７８．３重屋％および水／界面活性剤パッケージ２１．７重量％であった。新しく形成された加熱状態の予め細霧化された燃料は次に凍結されている残りの水と組合されそしてこの全混合物は、直ちに水浴中へ移された。これは予め細霧化された燃料の、炭化水素の軟化点よりも少なくとも１００’Ｆ低い温度への早速のかつ迅速な急冷をもたらすものであった。この方法を用いて調製された予め細霧化された燃料は数週間にわたって安定でかつ低減された粘度を維持するものであることが観察された。７．４　パイプライン化パイロット試験パイロット規模実地試験が、炭化水素ゾルがパイプライン化模擬条件下でどのように達成されるかを測定するために行なわれた。第７．２．１節において述べられたポスカン原油の約２９バーレル（ＢＢＬ）が水−中一油型エマルジョンを形成するために、約１２バーレルの水性相中に乳化された。最終的な油相の水相に対する比は７０　：　３０容量比でめった。水性相は、ツルサ［丁ｕｌｓａ］　、オクラホマ都市システムにより供給される蛇口水（溶解固形物総Ｍ：２２１ｐｐｍ、全硬度：１５１ｐりｆｆ１）よりなるものであった。エマルジョン化は温められた油を界面活性剤含有、水性相へ遠心ポンプを用いて混合することによって行なわれた。用いられた界面活性剤パッケージはα−エマルザン（工業級）およびフージト−マルＮＰ−４０がそれぞれ１５重量％および８５重量％で構成されるものでめった。界面活性剤パッケージは５００Ｍ量部の油に対して１重量部の界面活性剤パンケージの処理割合で使用された。得られた炭化水素ゾルは、遠心ポンプを用いて、９６時間の間、６．７ｆｔ／ｓｅｃの平均速度でパイプ環（内径３．１２５インチ、長さ２，５６０フイート）を連続的に循環された。これは第８図に概略的に示される。完全な試験が行なわれている間、観察される炭化水素ゾル粘度は１００ｃｐより低い値を保っていた。〔圧力降下／流速データは、操作を通じて炭化水素ゾルに関し６０’　Ｆで約７０ｃｐの見かけ粘度を示した。〕これは、約１９２゜０００ｃρである乳化される前のポスカン原油の粘度と劇的に対比されるものである。連続試験期間の終了時に、族環をめぐる流れは、ポンプ故障を想定するために中断された。３日間の操業停止の後、ポンプ送は、炭化水素ゾル特性における変化を何ら示さずに再び続けられた。圧力降下と流速は再始業後も操業停止前のものと同じであった。再乳化の必要性はなかった。この試験の間、炭化水素ゾルは約３８０マイルの実績物理距離をポンプ送された。これは１７分間に一度ポンプを通過するものであった。この様式において、炭化水素ゾルは化学パイプラインにおいて２６．０００マイルのＩＩをポンプ送したものと概略等しい負荷（剪断力）を受けた。（パイプ径、ポンプ通過、流速等を考慮。）このような負荷は、従来の界面活性剤により安定化された水−中一泊型エマルジョンの失敗（転化）をひき起こすものとして公知でおる。試験の完了における炭化水素ゾルの研究学的評価は、脱孔状化が望まれる場合には、このエマルジョンは標準的な石油業界の技術を用いて容易に脱孔状化されうることを示した。第３７表は、パイプライン化パイロット試験の適切な数値、結果および条件を要約したものでおる。（以下余白）第　３７　表油／水比　７０／３０界面活性剤パッケージ／油比　１１ｂ首尾よく再始業させる前の操業停止時間　６４詩間操業中の平均流速　１６０ｇ１）ｍ平均流速　６．６９ｆｔ　／分パイプ内径　３．１２５インチポンプ送距離　約３８０マイルポンプ通過回数　約５３０エマルジヨンの見かけ粘度　７０ｃｐ６０°Ｆでのポスカン原油の粘度　１９０．　ｏｏ’ｏｃｐ２０インチラインにおける比較流速　２１０．０ＯＯＢＢＬ／日３０インチラインにｉＪ′３ける比較流速　４７５．０００８８１／日７．５　予めｔＰｉＪ霧化された燃料の直接燃焼試験７．５．１　炉組立品および計器直接燃焼試験は、次の配置よりにより本質的に構成される大規模な（１メガワツト）炉組立品において行なわれた；バーナー、れんが被覆実験用チャンバー（あるいはまた耐火被覆燃焼トンネルとも呼ばれる。）、アフターバーナー、水冷（冷壁）チャンバーおよび排気区画よりなり、それぞれ長さ１．１４メートル（１，４，５５ＴｒＬ、１．２４ｍ、４．５５ｍおよび１．６５ｍで必る。用いられたＦ＝２　備のその他の主な構成品は、燃料の貯蔵、計測、供給および制御のためのシステム、燃焼空気のポンプ送、予熱および計測のためのシステム、ならびに燃焼産物の清浄およびポンプ送のためのシステムを含むものである。炉組立品は、減圧下に搾取しそして試料を連続的に接続されたガス分析器の一組、限定的にはケミルミネッセントＮｏ−Ｎ０Ｘガス分析器Ｅ　Ｃｈｅｍｉ　ｌｕｍｉｎｅｓｃｅｎｔ　Ｎ　Ｏ−Ｎ　ＯＸ　Ｇａｓ　Ａｎａｌｙｚｅｒコ　（サーモ　エレクトロン　コーポレーション［Ｔｈｅｒｎｏ　Ｅｌｅｃｔｃｒｏｎ　ＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎＪ製、モデル１０Ａ＞、赤外線ＧＯ分析器［Ｉｎｆｒａｒｅｄ　Ｃ０Ａｎａｌｙｚｅｒ　］　（ベックマン、インコーホレーテッド［３ｅｃｋｍａｎ、Ｉ　ｎｃ　］調製モデル６８５）、赤外線ＣＯ２分析器（ベックマン　インコーホレーテッド製、モデル６８５）、ｌ’；よび常磁性０２分析器［Ｐａｒａｍａｑｎｅｔｉｃ　０２　Ａｎａｌｙｚｅｒ　］　（ベックマン　インコーホレーテッド製、モデル７５５）へ試料輸送ラインを介して通過させるものである燃焼ガスをサンプリングするための水冷した試験装置を装備している。炉組立品はまた、実験用燃焼１〜ンネル中での種々の火炎位置での軸まわりの火炎温度を計測するための水冷した吸引高温計を装備している。炉組立品はまた、燃焼ガス（微粒子を含む。）が減圧下に搾取され、水を用いて急冷され、そして試料採取列（その最初の構成品は固形物を採取するためのフィルター（Ｍｌ）である、、）を通して流されるところの水冷した水急冷サンプリング装置を装置している。この装備は、燃焼ガス中の固形物の定量のために与えられる。７．５．２　燃焼試験のための予め細霧化された燃料の調製予め細霧化された燃料の油相として用いられる第６号残滓性試験重油の特性は第７．２．３節中に述べられている。第３８表はこの重油の元素分析を要約するものである。これの燃焼熱は１８．３８４Ｂｔｕ／Ｉｂであった。炭素　８５．６３水素　１０．６９窒素　０．４７硫黄　２．３０酸素　０．９１灰分　０．０８第６号重油は、α−エマルザン（工業級）１５重量％、タージトールＮＰ−４０４２，５重量％およびアルフオニツク１４１２−Ａ　４２．５重量％よりなる界面活性剤パッケージを用いて乳化された。界面活性剤パッケージは油２５Ｏｆｆｉ量部当り１重量部の割合で用いられた。得られる予め細霧化された燃料における油の水に対する比は約７０：３０の容量比であった。予め細霧化された燃料の１１０ガロンがガラリンｒＧａｕｌｉｎ　３　關械式ホモジナイザーを有する燃ｎ調製システムにおいて調製された。界面活性剤パッケージを含有する水性溶液が、遠心ポンプを介して、第６＠重油供給ライン上に位置するミキシング−丁［ｍｉｘｉＤｇ−Ｔ］へと供給された。この配置は、４５Ｑ、Ｄ、ｈ、高圧搬械式ホモジナイザー（ガラリン）へ導入される前に油と水のインライン予備混合を提供するものであった。１０００ｐＳｉの最小均質化圧力が予め細霧化された燃料を調製するために採択された。得られた予め細霧化された燃料は、８０’　Ｆで７０〜１２０ＣＩ）の範囲の粘度を有していた。油および水の双方の流速の正確な制御は、７０／３０の油／水容最比をこの連続混合操作において維持するために要求される。水流量の正確な制御は、きわめて低い流速が要求されることに帰因する問題でおることを証明し、そして調製の間における油／水比が６５／３５から７５／２５の間で変化したことが概算された。２つのバーレル（８）の予め細霧化された燃料が次の組成で調製された；バーレル第１番−７２．２５重量％油：２８．７５重量％水、およびバーレル第２番６９．７８重量％油：３０．２２２重丸水。予め細霧化された燃料の双方のバーレルが燃：暁の１週間前に調製され、そしてこの時間の間には全く分離が生じなかった。燃焼試験の前に双方のバーレルが低速攪拌器を用いて攪拌された。７．５．３　燃焼試験方法採用された炉組立品の種類における第６号重油を燃焼するための規格方法が、インライン燃料加熱器が使用されなかったことを除いて実行され、そして予め細霧化された燃料は約９０’Ｆの温度で発火された。耐熱被覆燃焼トンネルは、天然ガスを用いて操作温度（約１０００℃）へとされた。次にガスガンが取り除かれそしてＹ−ジェット型の二流体噴霧器を備えた規格オイルガンと取りかえられた。約６０ｐＳｉの圧縮空気が細霧化された流体に対して用いられた。オイルバーナーにおける最初の点火は、規格実施であるように第２０油を用いて行なわれた。空気および燃料流速は約ＩＭＷまたは３．４ＭＭ　Ｂｔｕ／ｈｒの熱的入力を与えるように調整された。次に、第２号重油から７０／３０比の予め細霧化された燃料への単純な負荷時燃料転換は、吸引ホースの第２号重油のバーレルより予め細霧化された燃料のバーレルへの移動によって行なわれた。燃料流速における顕著な減少が、予め細霧化された燃料への転換の直後に起こった。これは主に予め細霧化された燃料のより高い粘度および燃料ラインにおける結果的圧力降下に起因するものである。安定な火炎状態が燃料転換の間維持されたが、良好な火炎状態は、燃料流速が望まれる最小限以下に降下するために達成されなかった。燃料流速における初期的降下は、噴霧器の封鎖によるものと思われた。Ｙ−ジェット噴霧器が取り除かれ、清掃され、そして再び取付けられた。点火は予め細霧化された燃料を用いて何ら問題なく行なわれたが、低い燃料流速が支配していた。次に第２番目の噴霧器である内部混合型のものが用いられた。再び予めｍ霧化された燃料を用いての点火は何ら問題点を示すことなく行なわれたが、低い燃料流速は存続した。最終的に、流動の問題は、流量制御バルブの部分的閉鎖によるものであると考えられた。この閉鎖の状態は測定できなかった。この制御バルブのまわりの手動バイパスバルブが開放され、予め細霧化された燃料の流速は約４１ｂ／分（約０．９ＭＷ入力）の最大値へと増加された。これは同様の燃焼条件下で得られる第６号重油のものと非常に似かよった視認的特性を有する全く満足のゆく火炎をもたらすものであった。この安定な火炎は、試験期間の残りの時間を通して維持された。そしてこの間、最小過剰空気値、固体放射、および軸まわり火炎温度が測定された。ｉ　５．４　予備燃焼試験の結果７０／３０比の予め細霧化された燃料の可燃性および安定性が該炉組立品を用いた同様の条件下において、第６＠重油のものに匹敵するものであることが明らかにされた。火炎安定性は、過剰空気、最小燃ね流量および噴霧化条件の重要な燃焼パラメータ一群が合致したものでない場合においてすら、満足のゆくものであることが明らかにされた。これは、点火の間および燃料流速が満足すべき火炎状態に関する限度以下に下降した際に偶然起こった。しかしながらこれらの結果は、点火および火炎安定性が予めｍ霧化された燃料の主要な問題ではないことを示した。２％未満の最小過剰空気値は、煙道ガス中における視認性煙あるいは一酸化炭素ももたらすことなく達せられた。これらの数値は、第６号重油で得られるものと好ましく比較できるものである。第３９表は、この短い試験の間に過剰空気値と煙道ガス組成について調べられた操作条件の範囲を要約するものであり、興味ある主な点は、得られた低い過剰空気値である。（以下余白）第　３９　表過剰空気データ燃料ガス中の　過剰空気　−炭化水素酸素（％）　（％）　（ａｐｌＯ，６１２，８３００，５４２，５０００，４８２，２１００，４４２，０３００，２００，９１１００〜１５００．１６　０．７３　１５０予め細霧化された燃料の入力は約４１ｂ／分（０，９３ＭＷ熱入力）である。予め細霧化された燃料温度　９０’　Ｆ。噴霧器の空気予備加熱　５００’　Ｆ。これらの条件下における視認火炎長は、約６フイートでおり、そしてこの火炎の一般的な外観は、第６号重油の火炎のものと非常に似たものでおった。高温燃焼帯からの出口における排気ガスは少徂の［白煙］を含んだものとして表われ、これは同様な条件下で石油−水スラリーを燃焼させた際に観察されたものと非常に似たものであった。この「白煙」は煙突からの出口においては視認することができず、そしてその状態は測定されなかった。水冷された装置が、排気ガスよりおよび火炎の軸に治ったところよりの固形物試料を得るために用いられた。第９図は、第６号重油および７０／３０比の予め細霧化された燃料に関する火炎軸に沿った濃度特性を示す。燃焼至からの出口にあける固形物濃度は、これらの２つの燃料に関してほとんど等しいものであった。火炎内での固形物濃度は７０／３０比の予め細霧化された燃料においてわずかに低いものであった。これらの２つの火炎は、２つの異なる噴霧器を用いて得られたものであるが、このデーターは、９０’　Ｆで発火された予め細霧化された燃料で達成される炭素焼灼は、噴霧化を容易とするために２４０’Ｆで発火された第６号重油に関するものに匹敵するものであった。軸まわり火炎温度は、また水冷された吸引高温計を用いて計測され、そしてこれらは第１０図に示される。７０／３０比の予め細霧化された燃料の火炎は、燃焼至の全長に沿ってわずかに低い温度を示すものであった。これは３０％含水量から予想される急冷効果に全く比較されるものであ、つた。１００〜１５０℃の火炎温度における計測された低減は、多くの工業的燃焼システムにおいて深刻な問題となるものではない。上記の燃焼試験に続き、他の一連の試験燃焼が第４０表に示されるような、油および予め細霧化された燃料を用いて行なわれた。［Ｅｄｇｉｎｇｔａｎｌ　原　油＊　［ＨｏｈａｗｋｌバンカーＣバンカーＣ比　重　０．９９　０．９９　０．９９パラフイン　２７％　３４％　５３％芳香族　５２％　４４％　３５％温度対粘度 ”Ｆ　ＣＰＳ　ＣＰＳ　ＣＰＳ２００　５９．６５　６５．６０　４７．７２１８０　８３．５１　８７．５０　５９．６５１６０　１１６．９１　１６８．３５　７１．５８１４０　２１４．７４　３２２．１０　１０７．３７１２０　４２９．４８　１９０．８８予め細霧化された燃料　粘度　７０〜１５０Ｃｔ）予め細霧化された燃料　比重 −〇、９９予め細霧化された燃料を形成するのに伴なう方法は上記に述べたものでおる。これらの燃焼の主な目的は、予め細霧化された燃料を用いての潜在的放出低減の測定である。第４つ表において、これらの燃焼試験の結果が示される。この結果は、このような予め細霧化された燃料の燃焼がＮＯＸおよびＳＯ２放出において顕著な低減をひき起こしたことを示すものである。予め細霧化された燃料を用いての燃焼試験の結果基準線ＮＯｘ　（ｐＤｍ）　５５０　４５０　３５５予め細霧化された燃料ＮｏＸ（ｐｐｍ）　２７０　３２５　３００低減度％　５１　２８　１５基準線８０２（ｐｐｍ）　１１００　８４０　３００予め細霧化された燃料　６５０　５００　２５０Ｓｏ２（ｐｐｍ）低減度％　４３　４０　１７第　４１　表　（続き）予め細霧化された燃料　粘度　７０〜１５０Ｃ１）予め細霧化された燃料比重− 〇、９９ミ；カリフｙｔ）レニア　カーノ　カンテイすべての読みは、１％０２において行なわれた。７．６．　水−中−ピッチ予め細霧化された燃料の直接火熱および微粒子放出物低減微粒子放出試験は、第７．２．１１節において前に述べられた熱分解ピッチで作られた予め細霧化された燃料上で実行された。ピッチを乳化するため使用される界面活性剤パッケージは、４７．２４％のプロニックＦ３８．２１．。３８％のＤ＼Ｐ１０５ジノニルフェノール、２１．３８％のタージトール＼Ｐ− ４０および１０％のインチ１リンを含んだ。ピッチ対水比は７０：３０で市った。界面活性剤パッケージは、炭化水素に対して１／２５０の遇理割合で使用された。フロドリル−８（プファイザー）　［ＦＩｏｄｒｉｌｌ−５（ＰｆｉＺｅｒ）］が水性相に０．１５重量％加えられた。予め細霧化された燃料は、Ｇ−１０シヤルロツトコロイドミル［Ｃｈａｒｌｏｔｔｅ　Ｃｏ１１ｏｉｄ　Ｈｉｌｌｌにバイキング歯車ポンプによって炭化水素相（ピッチ）および水性相（界面活性剤溶液）を供給することによって形成された。炭化水素相の入口温度は、２５０’　Ｆで必った。水性相の入口温度は、２５０’　Ｆであった。ミルの出口において、エマルジョンは、エマルジョンを冷却する能力を有するプレートとフレームより成る熱交換器を通して周囲温度にまで転換された。エマルジョンは低い見掛粘度を有することを見いだし、またニュートン液体学的性質に近い性質を表わした。物理的にエマルジョンは、ピッチ球体の９９予％が約２０ミクロン以下の直径を有する連続水分散系におけるピッチ球体の幅広いサイズ分布を含む。微粒子放出試験の一群は、３５０Ｈ１）クレーバーブルックス　シングル　バーナー燃料管ボイラーにおいて行なわれ公知技術の環境保護庁（ＥＰＡ）法１〜４および１７に従って実行された。バーナーは、１４，７００，０ＯＯＢｔＵ　／ｈｒ　の定格容量を有したが、燃料および蒸気需要の限られた供給のため、試験は容量の約３７％あるいは燃焼率の約５，５００．　ＯＯＯＢｔｕ／ｈｒ（ｍｍＢｔｕ／ｈｒ）において行なわれた。すべての試験は、未加熱燃焼空気および石炭スラリー燃料を噴霧するため独創的に開発された注文設計された低圧二重流動（ｄｕａ　Ｉ−月ｖｉｄ）噴霧器を使用して行なわれた。圧縮空気は作動流体の噴霧として用いられた。煙道化学および不透明度メーター（ｃｐａｃｉｔｙ　ｍｅｔｅｒ　）を測定するためにマススペクトルを用いて、乳化ピッチの燃焼特性が過剰酸素含有の関数として字足化された。異なる燃料予熱温度、周囲温度または２０’Ｃ（６８°Ｆ）および６０℃（１４０″Ｆ）を用いて行なわれた二つの試験の一連からの関連データを、第１１図および第１２図にグラフ的に示す。−酸化炭素対過剰空気百分率曲線は、予熱燃料に関して左ヘシフトすることを示す。これは、良好、な燃焼および低い過剰空気レベルを用いる能力を示す。改良は、著しく低い燃料粘度とともにより細霧化された燃料液体粒度分布の結果であるためと確信する。不透明度対過剰空気グラフ（、第１２図）も燃料予熱の利益をより顕著に示す。高い燃料予熱、すなわち６０’Ｃは、温水シェル型熱交換器を用いて成し遂げられる。加えて、過剰酸素レベルの関数としての煙道ガス化学お者の試験の間集められたデータは、すなわち２つの燃料温度における各々のものは、炭素転換効率および微粒子炭素温度の計算値とともに第４２表に示す。第４２表〃流出温度　４２８１　ｂｓ／ｈｒ　４５２１　ｂｓ／ｈｒ燃焼比　５．２８　ｍｍＢｔｕ／ｈｒ　５．６１　ｍｍＢｔｕ／ｂｒ不要ガス濃度：％Ｎ　２　７３．４　７３．１％０２　４．７　３．１％ＣＯ２１２，５１３，８ χＨ２０８，２８，８％　ＳＯ２（ｐｐｍ）　２３５．０　２６０．０（ｌｂ／ｍｍＢｔｕ）　０．５８　０．５８％Ｃｏ　（ｐｐｍ）　１９．５　２５．５（ｌｂ／ｍｍＢｔｕ）　０．０２１　０．０２５ＮＯ８（ｐｐｍ）　４５．０　６５．０（Ｉｂ／ｍｍＢｔｕ）　０．０８　０．１０Ｗｉ粒子　０．０６８　ｌｂ／ｍｍＢｔｕ　０．０３４　ｌｂ／ｍｍＢｔｕ燃料灰　０．０１２　ｌｂ／ｍｍＢｔｕ　０．０１２　ｌｂ／ｍ’ｍＢｔｕ微粒子炭素　８２％　６５％炭素添加効率　９９．８９〜９９．９２％　９９．９６〜９９．９７％予熱燃料に関する微粒子放出率は、周囲温度のそれの半分である。すなわち各々０．０３４および０．０６８１ｂｓ／ｍｍＢｔＵであり、これはＥＰＡによる微粒子放出に対して認められた０　、１０１ｂｓ／ｍｍＢｔｕより両者とも十分に低い。集められた微粒子物質は、非常に微細なグーフグレイ粒子から成る。燃料の０．０１２　ｌｂ／ｍｍＢｔｕ灰分含有量が２つの試験のために微粒子放出率から除かれた後、予熱および周囲処理に関する微粒子において各々６５％および８２％不燃焼炭素が見い出された。炭素のこの量は、２つの試験に対して９９．９６〜９９．９７および９９．８９〜９９．９２％の炭素転換に相当する。微粒子テストの間の３０２放出物は、燃料の硫黄含有間の関数である。２６０および２３５ｐｐｍの放出物は予熱あよひ周囲温度燃料試験に関して、各々０　、５８　Ｉｂｓ／ｍｍＢｔｕに該当することが計算された。測定および計算されたＳ０２レベルは、非常にぴったりと一致する。２５．５および１９．５ｐｐｍにおける試験に関して一酸化炭素は双方非常に低い放出率である０、０２５および０゜０２１１ｂｓ／ｍｍＢｔｕに該当することが計算された。６５および４５ＤＤｍのＮＯ２が０．１０および０．０８１ｂｓ／ｍｍＢｔｕに該当することが計算された。これらの放出率はＥＰＡがル２めた０　、　３０１ｂｓ／ｍｍＢｔｕよりかなり低い。要約すると、すべての放出物はＥＰＡによって設定された認定できる範囲中にある。試験データは、別個の粒子として燃焼（Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｂｕｒｎ）の開孔化ピッチの小球体が細霧化された燃料液体粒子から分離するという仮定を強力に支持する。熱分解ピッチ高７スフフルテン含有を考慮すると、微粒子放出試験の結果は、全く驚くものであった。微粒子試論が特に予熱燃料に対して、非常に低いという事実は、乳化ピッチのｆ８霧化噴霧特性が燃焼効率を限定する有力な因子でないという証拠をうらずけとなる。これらのデータは、予めまたは燃焼中のいずれかに乳化ピッチ粒子が大部分かたまりにならないことを明確に提案した。煙道ガス− 酪化炭素レベルおよび不透明度において予熱する燃料の効果と一致して微粒子放出割合は、１／２に低減し、また燃焼効率は、乳化燃料が６０℃に予熱された特約９９．８９〜９９．９２％から約９９．９６〜９９．９７％に増加した。低燃焼率で行なわれた別１固の独立した燃焼の研究において、生ビッヂ、乳化ピッチおよび重油（第６＠油）の燃焼特性が比較された。予熱乳化ピッチに関する微粒子放出率は、前に得られたそれらと類似していることが見い出された。比較試験条件のもとて予熱乳化ピッチに関する微粒子放出率は、重油および加熱細霧化生ピッチのそれらより各々１／２および１／６小さいことが決定された。結果を第４３表に示す。第　４３　表酸素レベル　３％　０２　１％０２ストレートピツチ３４０’Ｆ　Ｏ，０９０，２９第６号油１８０″Ｆ　０．１０　− ２５０″’　Ｆ　Ｏ，０７− 乳化物Ａ　２１０　’　Ｆ　Ｏ，０５乳化物Ｂ１９５°Ｆ　０．０５　− ２５０　’　Ｆ　Ｏ，０７ここにおいて述べた本発明の多くの変更および変化が本発明の精神および範躊より逸脱することなく可能であることは明白なことでみる。論述された特定の実施態様は実施例としてのみ与えられるものであって、本発明は、特求の範囲に示される用ａＥによってのみ限定されるものである。８０　Ｇｏ　４０　２０　０！５０ｂｂｌ　イＸ、ぞ１　タン２枯　／Ｌ　（Ｃρ）粘ｆＬ　（ｃｐ）ＦＩＧ、　７ネｍ正書の削り訳文Ｊ是出書（特許法第１８４条の７第１項）１、国際出願番号　〆〆−りｃｒｌダ２ＰＣＴ／１Ｊｓ８６１０２１２３２、弁開の名称予め細霧化された燃料を利用する放出物の低減方法３、特許出願人住　所　アメリカ合衆国　フロリダ州　３２０３４、ファーナンデイナビーチスイート　２００フアースト　コースト　ハイウェイ　５４００名　称　ペトロファーム　ニーニスエイ、インコーホレーテッド国　籍　アメリカ合衆国５、補正古の提出年月日１９８７年２月２３日６、添付書類の目録（１）補正書の翻訳文　１　通 δ丁正ＭＦｊ求のか色囲１、約２０°△ＰＩ以下のＡＰＩｋＦ、重、１２２°Ｆて粘度約４０，０００センチポイズ、約５０重量％以下のパラフィン含量、約１５重量％以上の芳香族含量および約５０重量％以上のアスク１ルチン含量を有する炭化水素の燃焼の間：（ａ）（ｉ＞　ｒ化水素：水容量比６０：４０から９０：１０を有しおよび（ｉｉ）該炭化水素か主に直径約５０μ以下の粒径を有する該炭化水素を水−中一炭化水素エマルションに乳化し、（ｂ）該水−中−炭化水素エマルジョンを燃焼に先立ち予熱し、および２９．該炭化水素が残油である請求の範囲第１項に記載の方法。３、該炭化水素がピッチでおる請求の範囲第１項に記載の方法。４、約５０重量％またはそれ以上のアスファルテン含量によって特徴ずけられる炭化水素の燃焼の間：（ａＨｉ）炭化水素：水容量比６０：４０から９０：１０を有し、かつ（ｉｉ）該炭化水素か主に直径約５０μまたはそれ以下の粒径を有する該炭化水素を水−中一炭化水素エマルジョンに乳化し、（ｂ）該水−中−炭化水素エマルジョンを燃焼に先立ち予熱し、および（Ｃ）該水−中−炭化水素エマルジョンを燃焼することｆｙｓら成る微粒子放出物の低減方法。５、熱分解ピッチ炭化水素の燃焼の間：（ａＨｉ）炭化水素：水容量比６０：４０から９０：１０を有しおよび（ｉｉ）該炭化水素か主に直径約５０μまたはそれ以下の粒径を有する該炭化水素を水−中一炭化水素エマルジョンに乳化し、（ｂ）該水−中−炭化水素エマルションを・鷹焼に先立ち予熱し、および（Ｃ）該水−中−炭化水素エマルジョンを燃焼することから成る微粒子放出物の低減方法。６、該水−中−炭化水素エマルジョンが７０：３０の炭化水素：水比を有する請求の範囲第１項、第４項また（ま第５項に記載の方法。７、該水−中−炭化水素エマルジョンが主に直径約２０ミクロンまたはそれ以下の粒径を有する請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。８、該水−中−炭化水素エマルジョンが燃焼に先立ち少なくとも約６０’Ｃで予熱される請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。９、該水−中−炭イヒ水素エマルジョンが約５０ｍｍ％のポリ（オキシエチレンビオキシプロピレン）ブロック共重合体、一般式ＲＣ６Ｈ４（ＯＣ２Ｈ４）。ＯＨ（式中、Ｒは約８〜約１２の炭素原子を有するアルキル基を表わし、Ｘは約１〜約２のアルキル基の数を表わし、そしてｎは・・・）で表わされるエトキシ化アルキルフェノールまたはエトキシ化アルキルフェノール類の混合物・・・ａｎ求の範囲第１項、８４項また゛は第５項に記載の方法。国際調査報告

Claims

【特許請求の範囲】

１．約２０°ＡＰＩ以下のＡＰＩ比重、１２２°Ｆで粘度約４０，０００センチポイズ、約５０重量％以下のパラフィン含量、約１５重量％以上の芳香族含量および約５０重量％以上のアスファルテン含量を有する炭化水素の燃焼の間：（ａ）（ｉ）炭化水素：水容量比６０：４０から９０：１０を有しおよび（ｉｉ）該炭化水素か主に直径約５０！以下の粒径を有する該炭化水素を水−中−炭化水素エマルジョンに乳化し、（ｂ）該水−中−炭化水素エマルジョンを燃焼に先立ち予熱し、および（ｃ）該水−中−炭化水素エマルジョンを燃焼することから成る微粒子放出物の低減方法。
２．該炭化水素が残油である請求の範囲第１項に記載の方法。
３．該炭化水素がピッチである請求の範囲第１項に記載の方法。
４．約５０重量％またはそれ以上のアスファルテン含量によって特徴ずけられる炭化水素の燃焼の間：（ａ）（ｉ）炭化水素：水容量比６０：４０から９０：１０を有し、かつ（ｉｉ）該炭化水素か主に直径約５０！またはそれ以下の粒径を有する該炭化水素を水−中−炭化水素エマルジョンに乳化し、（ｂ）該水−中−炭化水素エマルジョンを燃焼に先立ち予熱し、および（ｃ）該水−中−炭化水素エマルジョンを燃焼することから成る微粒子放出物の低減方法。
５．熱分解ピッチ炭化水素の燃焼の間：（ａ）（ｉ）炭化水素：水容量比６０：４０から９０：１０を有しおよび（ｉｉ）該炭化水素か主に直径約５０！またはそれ以下の粒径を有する該炭化水素を水−中−炭化水素エマルジョンに乳化し、（ｂ）該水−中−炭化水素エマルジョンを燃焼に先立ち予熱し、および（ｃ）該水−中−炭化水素エマルジョンを燃焼することから成る微粒子放出物の低減方法。
６．該水−中−炭化水素エマルジョンが７０：３０の炭化水素：水比を有する請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。
７．該水−中−炭化水素エマルジョンが主に直径約２０ミクロンまたはそれ以下の粒径を有する請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。
８．該水−中−炭化水素エマルジョンが燃焼に先立ち少なくとも約６０℃で予熱される請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。
９．該水−中−炭化水素エマルジョンが約５０重量％のポリ（オキシエチレン− オキシプロピレン）ブロック共重合体、一般式ＲｘＣ６Ｈ４（ＯＣ２Ｈ４）ｎＯＨ（式中、Ｒは約８〜約１２の炭素原子を有するアルキル基を表わし、ｘは約１〜約２のアルキル基の数を表わし、そしてｎは約１〜約１５０の範囲であるエトキシ基の数である。）で表わされるエトキシ化アルキルフェノールまたはエトキシ化アルキルフェノール類の混合物および１０重量％の界面活性高分子性安定剤から成る界面活性剤パッケージを用いて形成される請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。
１０．該界面活性剤パッケージ中の該界面活性高分子性安定剤がリグニンである請求の範囲第９項に記載の方法。
１１．該界面活性剤パッケージ中の該界面活性高分子性安定剤が約５００から約２０００ダルトンの分子量を有するスルホン化フユーノルホルムアルデヒド重合体である請求の範囲第９項に記載の方法。
１２．該水−中−炭化水素エマルジョンが約５０重量％のポリ（オキシエチレン −コー−オキシプロピレン）ブロック共重合体、約２０重量％の約１５０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノール、約２０重量％の約４０エトキシ基を有するエトキシ化モノノニルフェールおよび約１０重量％の変性リグニンから成る界面活性剤パッケージを使用して形成される請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。
１３．該水−中−炭化水素エマルジョンが約４７．２４重量％のポリ（オキシエチレン−コー−オキシプロピレン）ブロック共重合体、約２１．３８重量％の約１５０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノール、約２１．３８重量％の約４０エトキシ基を有するエトキシ化モノノニルフェールおよび約１０重量％のクラフトプロセス−変性リグニンから成る界面活性剤パッケージを使用して形成される請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。
１４．該界面活性剤が炭化水素を基準として約１／３５から約１／４５０の処理割合において使用される請求の範囲第９項に記載の方法。
１５．該界面活性剤が炭化水素を基準として約１／３５から約１／４５０の処理割合において使用される請求の範囲第１２項に記載の方法。
１６．該界面活性剤が炭化水素を基準として約１／３５から約１／４５０の処理割合において使用される請求の範囲第１３項に記載の方法。
１７．該界面活性剤が炭化水素を基準として約１／２５０の処理割合において使用される請求の範囲第１３項に記載の方法。
１８．レオロジー制御剤が該水−中−炭化水素エマルジョンの水性相に加えられる請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。
１９．該レオロジー制御剤がキサンタンである請求の範囲第１８項に記載の方法。
２０．該レオロジー制御剤が水性相の約１５重量％で該水−中−炭化水素エマルジョンの水性相に加えられるものである請求の範囲第１８項に記載の方法。
２１．該微粒子放出物が未乳化炭化水素の燃焼の間に形成される微粒子放出物と比較して少なくとも約１／２低減される請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。
２２．該微粒子放出物が未乳化炭化水素の燃焼の間に形成される微粒子放出物と比較して少なくとも約１／２低減される請求の範囲第７項に記載の方法。
２３．該微粒子放出物が未乳化炭化水素の燃焼の間に形成される微粒子放出物と比較して少なくとも約１／５低減される請求の範囲第１項、第４項または第５項に記載の方法。
２４．該微粒子放出物が未乳化炭化水素の燃焼の間に形成される微粒子放出物と比較して少なくとも約１／５低減される請求の範囲第７項に記載の方法。
２５．水−中−ピッチの形態で熱分解ピッチを燃焼することから成る熱分解ピッチに対する燃焼の間、微粒子放出を低減する方法において、該水−中−ピッチエマルジョンが約７０：３０のピッチ対水比を有しかつ約５０重量％のポリ（オキシエチレン−コー−オキシプロピレン）ブロック共重合体、約２０重量％の約１５０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノール、約２０重量％の約４０エトキシ基を有するエトキシ化モノノニルフェールむよび約１０重量％の変性リグニンから成る界面活性剤パッケージで形成され、該界面活性剤パッケージがピッチを基準として約１／２５０の処理割合で使用される方法。
２６．該水−中−ピッチエマルジョンにおける水性相が約０．１５重量％キサンタンより成るものである請求の範囲第２５項に記載の方法。
２７．該水−中−ピッチエマルジョンが燃焼に先だって少なくとも約６０℃までに予熱される請求の範囲第２５項に記載の方法。
２８．該水−中−ピッチ中のピッチが主に直径２０ミクロンまたはそれ以下の粒径を有する請求の範囲第２５項に記載の方法。
２９．微粒子放出物が未乳化ピッチの燃焼の間に形成される微粒子放出物と比較して少なくとも約１／２の低減である請求の範囲第２５項に記載の方法。
３０．微粒子放出物が未乳化ピッチの燃焼の間に形成される微粒子放出物と比較して少なくとも約１／２の低減である請求の範囲第２５項に記載の方法。
３１．約５０重量％のポリ（オキシエチレン−コー−オキシプロピレン）ブロック共重合体、一般式ＲｘＣ６Ｈ４（ＯＣ２Ｈ４）ｎＯＨ（式中、Ｒは約８〜約１２の炭素原子を有するアルキル基を表わし、ｘは約１〜約２のアルキル基の数を表わし、そしてｎは約１〜約１５０の範囲であるエトキシ基の数である。）で表わされるエトキシ化アルキルフェノールまたはエトキシ化アルキルフェノール類の混合物および１０重量％の界面活性高分子性安定剤から成る界面活性剤パッケージ。
３２．該界面活性高分子性安定剤が変性リグニンである請求の範囲第３１項に記載の界面活性剤パッケージ。
３３．該界面活性高分子性安定剤が約５００から約２０００ダルトンの分子量を有するスルホン化フユーノルホルムアルデヒド重合体である請求の範囲第３１項に記載の界面活性剤パッケージ。
３４．約５０重量％のポリ（オキシエチレン−コー−オキシプロピレン）ブロック共重合体、約２０重量％の約１５０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノール、約２０重量％の約４０エトキシ基を有するエトキシ化モノノニルフェールおよび約１０重量％の変性リグニンから成る界面活性剤パッケージ。
３５．約４７．２４重量％のポリ（オキシエチレン−コー−オキシプロピレン）ブロック共重合体、約２１．３８重量％の約１５０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノール、約２１．３８重量％の約４０エトキシ基を有するエトキシ化モノノニルフェールおよび約１０重量％のクラフトプロセス−変性リグニンから成る界面活性剤パッケージ。
３６．約２０°ＡＰＩ以下のＡＰＩ比重、１２２°Ｆで約４０，ＯＯＯセンチポイズ以上の粘度、約５０重量％以上のパラフィン含有および約１５重量％以上の芳香族含量を有する炭化水素を水性相中に、約５０重量％のポリ（オキシエチレン−コー−オキシプロピレン）ブロック共重合体、約２０重量％の約１５０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノール、約２０重量％の約４０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノールおよび約１０重量％の変成リグニンを炭化水素を基準にして約１：３５から約１：４５０重量比で使用して乳化させることによって形成される炭化水素：水容量比約６０：４０から約９０：１０を有する水−中−炭化水素エマルジョンより成る予め細霧化された燃料。
３７．約２０°ＡＰＩ以下のＡＰＩ比重、１２２°Ｆで約４０，０００センチポイズ以上の粘度、約５０重量％以上のパラフィン含有および約１５重量％以上の芳香族含量を有する炭化水素を水性相中に、約５０重量％のポリ（オキシエチレン−コー−オキシプロピレン）ブロック共重合体、約２０重量％の約１５０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノール、約２０重量％の約４０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノールおよび約１０重量％の変成リグニンを炭化水素を基準にして約１：３５から約１：４５０重量比で使用して乳化させることによって形成される炭化水素：水容量比約６０：４０から約９０：１０を有する水−中−炭化水素エマルジョンより成る予め細霧化された燃料。
３８．ピッチを水性相中に、約５０重量％のポリ（オキシエチレン−コー−オキシプロピレン）ブロック共重合体、約２０重量％の約１５０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノール、約２０重量％の約４０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノールおよび約１０重量％の変成リグニンを炭化水素を基準にして約１：３５から約１：４５０重量比で使用して乳化させることによって形成される炭化水素：水容量比約６０：４０から約９０：１０を有する水−中−炭化水素エマルジョンより成る予め細霧化された燃料。
３９．ピッチを水性相中に、約４７．２４重量％のポリ（オキシエチレン−オキシプロピレン）ブロック共重合体、約２１．３８重量％の約１５０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノール、約２１．３８重量％の約４０エトキシ基を有するエトキシ化ジノニルフェノールおよび約１０重量％の変成リグニンを炭化水素を基準にして約１：３５から約１：４５０重量比で使用して乳化させることによって形成される炭化水素：水容量比約６０：４０から約９０：１０を有する水−中−ピッチエマルジョンより成る予め細霧化された燃料。