JPS6348391A - 炭化水素を含有する仕込み原料の流体を分解する方法 - Google Patents
炭化水素を含有する仕込み原料の流体を分解する方法Info
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- JPS6348391A JPS6348391A JP62199666A JP19966687A JPS6348391A JP S6348391 A JPS6348391 A JP S6348391A JP 62199666 A JP62199666 A JP 62199666A JP 19966687 A JP19966687 A JP 19966687A JP S6348391 A JPS6348391 A JP S6348391A
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-
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- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は分解軽油、循環油、残油、水素化処理残油など
のような、炭化水素を含有する仕込み原料の流体を分解
(クラッキング)する方法に関するものである。
のような、炭化水素を含有する仕込み原料の流体を分解
(クラッキング)する方法に関するものである。
本発明によって、初留点(ASTM D 1160従っ
て測定)が少なくとも約400°Fである、炭化水素を
含有する仕込み原料の流体を、単位セルサイズ(単位セ
ルの大きさ、ASTM Dろ942−80に従って測定
〕が約24.28又から約24.481までの範囲であ
ジ、かつアルカリ金属が0.5Jhfit係よりも少な
く、鉄イオンが実質的に全くない(すなわち、鉄含有量
が0.51量係よりも少ない)ホージャサイト−タイプ
ゼオライトラ包含する触媒組成物と接触させるか、触接
は炭化水素?含有する仕込み原料の流れよりも、初留点
が低く、かつAPI6o比重が高い常態では液体(すな
わち、25°G、 1気圧で液体)の少なくとも一種
類の炭化水素全含有する生成物の流体を得るような分解
条件下で行う。
て測定)が少なくとも約400°Fである、炭化水素を
含有する仕込み原料の流体を、単位セルサイズ(単位セ
ルの大きさ、ASTM Dろ942−80に従って測定
〕が約24.28又から約24.481までの範囲であ
ジ、かつアルカリ金属が0.5Jhfit係よりも少な
く、鉄イオンが実質的に全くない(すなわち、鉄含有量
が0.51量係よりも少ない)ホージャサイト−タイプ
ゼオライトラ包含する触媒組成物と接触させるか、触接
は炭化水素?含有する仕込み原料の流れよりも、初留点
が低く、かつAPI6o比重が高い常態では液体(すな
わち、25°G、 1気圧で液体)の少なくとも一種
類の炭化水素全含有する生成物の流体を得るような分解
条件下で行う。
本発明の好ましい実施態様では、分解版媒組成物が含有
するホージャイト−タイプゼオライトの単位セルサイズ
は約24.51 Kから約24.421までの範囲であ
り、かつ該ホージャイト−タイプゼオライトの結晶構造
の中のケイ素:アルミニウム原子比は約8:1から約2
1:1までの範囲(2’231固相核磁気共鳴分光測定
法による測定)である。ホージャサイト−タイプゼオラ
イトの中のアルカリ金属(特にNa )の含有量は約0
.2N量係よりも少なく、かつFeの含有量は約0.(
10)に量%よりも少ないのが好ましい。好ましいホー
ジャサイト−タイプゼオライトは不完全脱アルミニウム
を施してあるY−ゼオライトである。
するホージャイト−タイプゼオライトの単位セルサイズ
は約24.51 Kから約24.421までの範囲であ
り、かつ該ホージャイト−タイプゼオライトの結晶構造
の中のケイ素:アルミニウム原子比は約8:1から約2
1:1までの範囲(2’231固相核磁気共鳴分光測定
法による測定)である。ホージャサイト−タイプゼオラ
イトの中のアルカリ金属(特にNa )の含有量は約0
.2N量係よりも少なく、かつFeの含有量は約0.(
10)に量%よりも少ないのが好ましい。好ましいホー
ジャサイト−タイプゼオライトは不完全脱アルミニウム
を施してあるY−ゼオライトである。
炭化水素を含有する好ましい仕込み原料の流体は軽油、
分解装置再循環油、残油、及び水素化処理残油を包含し
、かつ沸騰範囲(ASTM D 1160 )が約40
0″′F′から約1200c′F′までであるのが好t
Lい。
分解装置再循環油、残油、及び水素化処理残油を包含し
、かつ沸騰範囲(ASTM D 1160 )が約40
0″′F′から約1200c′F′までであるのが好t
Lい。
本発明の方法に使用する炭化水素全含有する仕込み原料
の流体は、初留点(ASTM D 1160 )が約4
00’Fk超える、どんな仕込み原料であっテモヨく、
約400OF′カラ約1200’F”t テom囲で沸
騰するのが好ましく、約500’Fから約1100°F
lまでの範囲かもつと好ましい。API6Q比N(60
″Fで測定)は一般に約5から約40までの範囲であり
、約10から約35までが好ましい。これらの仕込み原
料は、しばしばラムノボトム法(Ramsbottom
)残留炭素(ASTM D 524、一般に約0.1
″当量%〜20λ量%)、硫黄(一般に約0−1!f&
%〜5N量%9、窒素(一般に約0.05 重量φ〜2
重量係〕、ニッケル(一般に約0−05 ppm〜30
ppm ) 、及びバナジウム(一般に約0.1 p
pm〜50 ppm ) k含有している。制限するた
めではないが、適切な仕込み原料は軽質軽油、■質軽油
、真空軽油、分解装置再循環油(循環油)、抜頭原油、
残油(蒸留塔底部分)、水素化処理抜頭原油、及び水素
化処理残油(例えは、Nj、Co、Mo’i助触媒とす
るアルミナ触媒の存在で水素化処理した)、石炭の熱分
解生成物、石炭の抽出による生成物、石炭の液化による
生成物、タールサンド、けつ岩油、けつ岩油の止置留分
などの抽出及び熱分解による生成物などである。目下の
最も好ましい仕込み原料は1質軽油及び水素化処理残油
である。
の流体は、初留点(ASTM D 1160 )が約4
00’Fk超える、どんな仕込み原料であっテモヨく、
約400OF′カラ約1200’F”t テom囲で沸
騰するのが好ましく、約500’Fから約1100°F
lまでの範囲かもつと好ましい。API6Q比N(60
″Fで測定)は一般に約5から約40までの範囲であり
、約10から約35までが好ましい。これらの仕込み原
料は、しばしばラムノボトム法(Ramsbottom
)残留炭素(ASTM D 524、一般に約0.1
″当量%〜20λ量%)、硫黄(一般に約0−1!f&
%〜5N量%9、窒素(一般に約0.05 重量φ〜2
重量係〕、ニッケル(一般に約0−05 ppm〜30
ppm ) 、及びバナジウム(一般に約0.1 p
pm〜50 ppm ) k含有している。制限するた
めではないが、適切な仕込み原料は軽質軽油、■質軽油
、真空軽油、分解装置再循環油(循環油)、抜頭原油、
残油(蒸留塔底部分)、水素化処理抜頭原油、及び水素
化処理残油(例えは、Nj、Co、Mo’i助触媒とす
るアルミナ触媒の存在で水素化処理した)、石炭の熱分
解生成物、石炭の抽出による生成物、石炭の液化による
生成物、タールサンド、けつ岩油、けつ岩油の止置留分
などの抽出及び熱分解による生成物などである。目下の
最も好ましい仕込み原料は1質軽油及び水素化処理残油
である。
本発明の方法で使用する分解触媒の含有しているホージ
ャサイト−タイプゼオライトには、結晶構造からアルミ
ニウムを一部除去しである天然のモルデン沸石及び天然
のホージャサイト、並びに結晶構造からアルミニウムを
一部除去しである、ゼオロン(Zeol、on )のよ
うな合成モルデン沸石、及びX−ゼオライト及びY−ゼ
オライト(やはりゼオライトx及びゼオライトYと呼ぶ
)を包含している。米国特許第4,269.695号明
細書に示しであるホーシャサイト−タイプゼオライトの
拘束インデックスは約0.35〜0.45であジ、約O
O,4が好ましく、本明細書では併せて参考資料とする
。
ャサイト−タイプゼオライトには、結晶構造からアルミ
ニウムを一部除去しである天然のモルデン沸石及び天然
のホージャサイト、並びに結晶構造からアルミニウムを
一部除去しである、ゼオロン(Zeol、on )のよ
うな合成モルデン沸石、及びX−ゼオライト及びY−ゼ
オライト(やはりゼオライトx及びゼオライトYと呼ぶ
)を包含している。米国特許第4,269.695号明
細書に示しであるホーシャサイト−タイプゼオライトの
拘束インデックスは約0.35〜0.45であジ、約O
O,4が好ましく、本明細書では併せて参考資料とする
。
天然または合成のホージャサイト−タイプゼオライトの
構造からAtの一部を制御して除去するのを、今後、不
完全脱アルミニウムと呼ぶが、この除去でホージャサイ
トータイゾゼオライトの単体セルサイズが縮少する(一
般に原料物質での約24.5穴〜24.61から必要と
する単位セルサイズ、約24.28x〜24.48穴ま
で、好ましくは約24.31x〜24.42 Kまで)
ことになり、かつまたゼオライトの結晶構造の中で、も
つと高い原子比Sj : Atになる(一般に原料のゼ
オライト物質の中での約2.7 : 1から、好ましい
範囲の約8:1〜21:1まで)ことになる。
構造からAtの一部を制御して除去するのを、今後、不
完全脱アルミニウムと呼ぶが、この除去でホージャサイ
トータイゾゼオライトの単体セルサイズが縮少する(一
般に原料物質での約24.5穴〜24.61から必要と
する単位セルサイズ、約24.28x〜24.48穴ま
で、好ましくは約24.31x〜24.42 Kまで)
ことになり、かつまたゼオライトの結晶構造の中で、も
つと高い原子比Sj : Atになる(一般に原料のゼ
オライト物質の中での約2.7 : 1から、好ましい
範囲の約8:1〜21:1まで)ことになる。
一般に、ホージャサイト−タイプゼオライト原料物質(
これは制御された脱アルミニウムを受けることになる)
の中のアルカリ金属含有量及び鉄含有量は既に本発明の
分解方法に必要な程の低さであって、アルカリ金属及び
鉄の含有量を史に減じる必要はない。しかしながら、ホ
ージャサイト−タイプゼオライト原料物質のアルカリ金
属含有量及び鉄含有量が本発明の分解方法で許容するこ
とかできる水準を超えている場合には、アルカリ金属及
び鉄イオンの一部を除去する、不完全脱アルミニウム方
法、例えば、下記に記載する好ましい脱アルミニウム方
法のような、酸水浴散による抽出を包含する方法全使用
しなければならない。
これは制御された脱アルミニウムを受けることになる)
の中のアルカリ金属含有量及び鉄含有量は既に本発明の
分解方法に必要な程の低さであって、アルカリ金属及び
鉄の含有量を史に減じる必要はない。しかしながら、ホ
ージャサイト−タイプゼオライト原料物質のアルカリ金
属含有量及び鉄含有量が本発明の分解方法で許容するこ
とかできる水準を超えている場合には、アルカリ金属及
び鉄イオンの一部を除去する、不完全脱アルミニウム方
法、例えば、下記に記載する好ましい脱アルミニウム方
法のような、酸水浴散による抽出を包含する方法全使用
しなければならない。
実施例4に示しておいたように、不完全脱アルミニウム
を施してあるホージャサイト−タイプゼオライトの中の
過剰のアルカリ金属含有量には、ゼオライドの分解活性
度に有害な作用がある。約0.05ffi−t%過剰の
鉄も、不完全脱アルミニウムを施してあるホージャサイ
ト−タイプゼオライトの分解性能に有害な影響を及ぼす
。
を施してあるホージャサイト−タイプゼオライトの中の
過剰のアルカリ金属含有量には、ゼオライドの分解活性
度に有害な作用がある。約0.05ffi−t%過剰の
鉄も、不完全脱アルミニウムを施してあるホージャサイ
ト−タイプゼオライトの分解性能に有害な影響を及ぼす
。
不完全脱アルミニウムを施してあるホージャサイト−タ
イプゼオライトは「そのままで」使用することができ、
あるいはそれらをシリカ、アルミナ、シリカ−アルミナ
、粘土などのような少なくとも一種類の無機質耐火性物
質と物理的に混合することかでき、あるいはそれらを、
シリカ、アルミナ、シリカ−アルミナ、粘土などのよう
な少なくとも一種類の無機質耐火性物質の結合剤マ)
IJソックス埋め込むことができる。一般に分解触媒中
での、このような無機の耐火性物質に対するゼオライト
の重量比は約1:20から約1:1までの範囲である。
イプゼオライトは「そのままで」使用することができ、
あるいはそれらをシリカ、アルミナ、シリカ−アルミナ
、粘土などのような少なくとも一種類の無機質耐火性物
質と物理的に混合することかでき、あるいはそれらを、
シリカ、アルミナ、シリカ−アルミナ、粘土などのよう
な少なくとも一種類の無機質耐火性物質の結合剤マ)
IJソックス埋め込むことができる。一般に分解触媒中
での、このような無機の耐火性物質に対するゼオライト
の重量比は約1:20から約1:1までの範囲である。
好ましくはY−ゼオライト、更に好ましくはユニオンカ
ーバイド コーポレーション(UnionCarbid
e Corporat、ion 〕で販売の超安定LZ
Yゼオライトは、本発明の分無方法に必要な、結晶単位
セルサイズ及び結晶構造の原子比Si : At、
(Si/At)c k得るように不完全脱アルミニウム
を施す。本発明の方法で使用するホージャサイトータイ
プゼオライト、好ましくは不完全脱アルミニウムを施し
てあるY−ゼオライトの表面積CBET/N2方法で測
定、結合剤なし〕は一般に約500m2/gから約10
00m2/gまでの範囲にわたυ、約600m2/El
から約800m”/、?:でが好ましい。
ーバイド コーポレーション(UnionCarbid
e Corporat、ion 〕で販売の超安定LZ
Yゼオライトは、本発明の分無方法に必要な、結晶単位
セルサイズ及び結晶構造の原子比Si : At、
(Si/At)c k得るように不完全脱アルミニウム
を施す。本発明の方法で使用するホージャサイトータイ
プゼオライト、好ましくは不完全脱アルミニウムを施し
てあるY−ゼオライトの表面積CBET/N2方法で測
定、結合剤なし〕は一般に約500m2/gから約10
00m2/gまでの範囲にわたυ、約600m2/El
から約800m”/、?:でが好ましい。
本明細書では併せて参考資料とする、米国特許第4.4
30,200号明細書に示しである方法のような、ホー
ジャサイトータイプゼオライト全不完全脱アルミニウム
する(すなわち、結晶構造からアルミニウムを一部除去
する〕どんな適切な方法でも使用することができる。ホ
ージャイト−タイプゼオライ)f不完全脱アルミニウム
する、目下の好ましい方法は、例えは、温度約120口
”F〜1600°Fで、約0.2時間〜20時間の水蒸
気暴露によって行う。ゼオライトの所望の単位セルサイ
ズ及び好ましい高表面積を得られる、更に好ましい脱ア
ルミニウム方法では約1300°F〜1500’Fで約
0.5時間〜5時間の間の水蒸気処理に続いて、規定度
が1を轟たシ約10−3当量から約5当量までのHC2
水浴液のような酸で、温度約180”F″〜210°F
で、約1時間〜4時間の間の酸抽出全包含する。このよ
うな処理を施したゼオライト’l一般に脱イオン水で完
全に洗浄し、乾燥して焼成する(約500°C〜600
’Cで約1時間〜10時間が好ましい)。更に詳細を
実施例2で示す。
30,200号明細書に示しである方法のような、ホー
ジャサイトータイプゼオライト全不完全脱アルミニウム
する(すなわち、結晶構造からアルミニウムを一部除去
する〕どんな適切な方法でも使用することができる。ホ
ージャイト−タイプゼオライ)f不完全脱アルミニウム
する、目下の好ましい方法は、例えは、温度約120口
”F〜1600°Fで、約0.2時間〜20時間の水蒸
気暴露によって行う。ゼオライトの所望の単位セルサイ
ズ及び好ましい高表面積を得られる、更に好ましい脱ア
ルミニウム方法では約1300°F〜1500’Fで約
0.5時間〜5時間の間の水蒸気処理に続いて、規定度
が1を轟たシ約10−3当量から約5当量までのHC2
水浴液のような酸で、温度約180”F″〜210°F
で、約1時間〜4時間の間の酸抽出全包含する。このよ
うな処理を施したゼオライト’l一般に脱イオン水で完
全に洗浄し、乾燥して焼成する(約500°C〜600
’Cで約1時間〜10時間が好ましい)。更に詳細を
実施例2で示す。
本発明の接触分解方法には適切な、どの反応器でも使用
することができる。一般に流動床接触分% (FCC)
反応器(上昇管−個以上ケ内蔵するのが好ましい)、あ
るいは移動床接触分解反応器(例えは、サーモンオア[
: Th、ermofor ’J接触分解装置)全使用
し、FCC上昇管分解装置が好ましい。
することができる。一般に流動床接触分% (FCC)
反応器(上昇管−個以上ケ内蔵するのが好ましい)、あ
るいは移動床接触分解反応器(例えは、サーモンオア[
: Th、ermofor ’J接触分解装置)全使用
し、FCC上昇管分解装置が好ましい。
このようなFCC分解装置の例は、ずっと前に特記され
た米国特許の第4,377.470号明細書、及び第4
,424.116号明細書に記載しである。−般に触媒
の再生装置(コークス析出物全除去するだめの)は上記
の特許明細書に記載しであるように、FCC分解装置と
組み合わせる。
た米国特許の第4,377.470号明細書、及び第4
,424.116号明細書に記載しである。−般に触媒
の再生装置(コークス析出物全除去するだめの)は上記
の特許明細書に記載しであるように、FCC分解装置と
組み合わせる。
分解操作の特定の操作条件は仕込み原料のタイプ、分解
装置のタイプ及び大きさ、並ひに油の仕込み速度に甚だ
しく左右される。操作条件の例は上記の特許明細書、及
び他の多数の刊行物に記載しである。FCC操作では、
一般に触媒対油仕込み原料(すなわち炭化水素を含有す
る仕込み原料)の重量比は約2:1から約10:1まで
の範囲にわたり、前仕込み原料と哉媒との間の接層時間
は約0.2秒から約2.0秒までの範囲であり、かつ分
解温度は約800′″F+から約1200’Fまでの範
囲である。一般に、油か小滴として分散するのを促進す
るように、水蒸気を前仕込み原料と共にFCCである。
装置のタイプ及び大きさ、並ひに油の仕込み速度に甚だ
しく左右される。操作条件の例は上記の特許明細書、及
び他の多数の刊行物に記載しである。FCC操作では、
一般に触媒対油仕込み原料(すなわち炭化水素を含有す
る仕込み原料)の重量比は約2:1から約10:1まで
の範囲にわたり、前仕込み原料と哉媒との間の接層時間
は約0.2秒から約2.0秒までの範囲であり、かつ分
解温度は約800′″F+から約1200’Fまでの範
囲である。一般に、油か小滴として分散するのを促進す
るように、水蒸気を前仕込み原料と共にFCCである。
消耗した(すなわち使用したつ分解朋媒の気体及び液体
分解生成物からの分離、並ひに種々の気体及び液体生成
物留分への分離は通常のどの分離装置ででも行うことが
できる。最も好ましい生成物留分はガソリン(ASTM
沸騰範囲:約180千〜400°F)である。このよう
な分離機構の制限するためではない例はマーセル デツ
カ−社(Marcel Dekker 、 Inc、
)が1975に刊行のジェームスH,ガリー(Jame
s H,Gary 〕及びグレンE、 ハンドワーク(
Glenn E、 Handwerk )著ノ[ぺ)
o IJニーム リファイニング(Pe”、roleu
mRefining] j K記&’< L テ、り
ル。
分解生成物からの分離、並ひに種々の気体及び液体生成
物留分への分離は通常のどの分離装置ででも行うことが
できる。最も好ましい生成物留分はガソリン(ASTM
沸騰範囲:約180千〜400°F)である。このよう
な分離機構の制限するためではない例はマーセル デツ
カ−社(Marcel Dekker 、 Inc、
)が1975に刊行のジェームスH,ガリー(Jame
s H,Gary 〕及びグレンE、 ハンドワーク(
Glenn E、 Handwerk )著ノ[ぺ)
o IJニーム リファイニング(Pe”、roleu
mRefining] j K記&’< L テ、り
ル。
一般に、分解触媒(ゼオライト及び無定形シリカ−アル
ミナ結合剤マトリックス〕の表面積(BET/N2方法
)は約50m’/、!i+から約200m”/gまでの
範囲であυ、かつ細孔容積は一般に約0.2cr−/&
から約1.0ω/Iまでの範囲である。一般に分解触媒
を再生(付着している油を除去するだめの水蒸気ストリ
ッピング、及び続いて、炭素析出物を焼き払うだめの酸
化によるのが好ましい)してから分解反応器に再循環(
新鮮な触媒の追加をし、あるいはしないで)させるので
、これらの再循環触媒(平衡触と言う)は一般に、1油
仕込み原料から析出した金属(Ni、■)を少量含有し
ている。
ミナ結合剤マトリックス〕の表面積(BET/N2方法
)は約50m’/、!i+から約200m”/gまでの
範囲であυ、かつ細孔容積は一般に約0.2cr−/&
から約1.0ω/Iまでの範囲である。一般に分解触媒
を再生(付着している油を除去するだめの水蒸気ストリ
ッピング、及び続いて、炭素析出物を焼き払うだめの酸
化によるのが好ましい)してから分解反応器に再循環(
新鮮な触媒の追加をし、あるいはしないで)させるので
、これらの再循環触媒(平衡触と言う)は一般に、1油
仕込み原料から析出した金属(Ni、■)を少量含有し
ている。
下記の実施例は本発明全史に説明するために示すもので
あって、本発明の範囲ケ不轟に制限しようとするもので
はない。
あって、本発明の範囲ケ不轟に制限しようとするもので
はない。
実施例1
本実施例ではホージャサイト−タイプゼオライトを含有
する分解触媒の適切な構造パラメーター全確定するだめ
の実験方法全説明する。
する分解触媒の適切な構造パラメーター全確定するだめ
の実験方法全説明する。
分解触媒(無処理または不完全脱アルミニウム処理を施
したつの結晶質ホージャサイト(ゼオライト〕構造部分
の単位セルの大きさくやにヵ単位セルサイズと言う)ヲ
、本質的にASTMD3942−80に従ってX線回析
で測定した。
したつの結晶質ホージャサイト(ゼオライト〕構造部分
の単位セルの大きさくやにヵ単位セルサイズと言う)ヲ
、本質的にASTMD3942−80に従ってX線回析
で測定した。
分解触媒の結晶質ゼオライト構造部分のS〕原子対A2
原子の比を、ホーチャー(Nature )、1982
年4月、第296巻、563ページ〜566ページにJ
、クリノウスキ(J、 Klinowski上その他が
発表した方法に実質的に従って、t−93コ固相NMR
分光測定法で詐1定した。結晶構造部分のSi:Aj原
子比全今後の記載では(Si/At)。とする。
原子の比を、ホーチャー(Nature )、1982
年4月、第296巻、563ページ〜566ページにJ
、クリノウスキ(J、 Klinowski上その他が
発表した方法に実質的に従って、t−93コ固相NMR
分光測定法で詐1定した。結晶構造部分のSi:Aj原
子比全今後の記載では(Si/At)。とする。
ゼオライト−タイプの分解触媒は一般に、やはり結晶質
ゼオライト部分の外に、実質的に無定形シリカ−アルミ
ナ部分音も含有しているので、全(総)触媒組成物((
Si/M)tとする〕の原子比Si:AAば(Si/A
t)。とは異なる。ホージャサイト含有分解触媒(すな
わち、結晶質構造部分及び非結晶質構造部分)の全81
含有量及び全屈含有量をシーメンス(Siemens″
] MR84Q 0 フルチチャンネル分光計を使用し
てX線螢光分光測定法で測定した。
ゼオライト部分の外に、実質的に無定形シリカ−アルミ
ナ部分音も含有しているので、全(総)触媒組成物((
Si/M)tとする〕の原子比Si:AAば(Si/A
t)。とは異なる。ホージャサイト含有分解触媒(すな
わち、結晶質構造部分及び非結晶質構造部分)の全81
含有量及び全屈含有量をシーメンス(Siemens″
] MR84Q 0 フルチチャンネル分光計を使用し
てX線螢光分光測定法で測定した。
分解触媒の表面積は改良BET//′N2方法(AST
M D60ろ7)に従って測定したが、気相の相対分圧
、P//Poは約0.(10)〜0.06の範囲であつ
7’c(Pは試験条件のときの気相中のN2の分圧、P
oは試験条件下の沸騰点でのN2の蒸気圧である〕。
M D60ろ7)に従って測定したが、気相の相対分圧
、P//Poは約0.(10)〜0.06の範囲であつ
7’c(Pは試験条件のときの気相中のN2の分圧、P
oは試験条件下の沸騰点でのN2の蒸気圧である〕。
ホーシャサイト含有分解触媒のす) IJウム含量量は
誘導結合プラズマ発光分光測定法で測定した。
誘導結合プラズマ発光分光測定法で測定した。
実施例2
本実施例ではホージャサイト−タイプゼオライト触媒を
不完全脱アルミニウムする実験的方法を説明する。原料
物質はモレキュラーシープ(Mo1ec(10)ar
5ieve :] LZ−Y82なる製品名で、米国、
コネチカット州〔CT〕、ダンベリー(Danbury
)のユニオンカーバイト社で販売の[超安定(Ultr
astable ) Jアンモニウム交換ホーシャサイ
ト−タイプゼオライト粉末であった。LZ−Y82はB
ET/N2表面積が773 m” / i 、 単位セ
ルサイズが24.56又、全5102含有量が72.2
里量係、全kL2(12)含有量が22.8.7:m%
、全Na2O含有量が0.2 :it量係、及び全(N
H4)20含有量か4.(10)量係であった。結晶質
構造の(S1/At)。
不完全脱アルミニウムする実験的方法を説明する。原料
物質はモレキュラーシープ(Mo1ec(10)ar
5ieve :] LZ−Y82なる製品名で、米国、
コネチカット州〔CT〕、ダンベリー(Danbury
)のユニオンカーバイト社で販売の[超安定(Ultr
astable ) Jアンモニウム交換ホーシャサイ
ト−タイプゼオライト粉末であった。LZ−Y82はB
ET/N2表面積が773 m” / i 、 単位セ
ルサイズが24.56又、全5102含有量が72.2
里量係、全kL2(12)含有量が22.8.7:m%
、全Na2O含有量が0.2 :it量係、及び全(N
H4)20含有量か4.(10)量係であった。結晶質
構造の(S1/At)。
原子比は5.3、全(バルク)(Sユ/Al )を原子
比は2.7であった。LZ−Y82ホージャサイト−タ
イプゼオライトを脱アルミニウムする三種類の方法を使
用した。
比は2.7であった。LZ−Y82ホージャサイト−タ
イプゼオライトを脱アルミニウムする三種類の方法を使
用した。
方法A(好ましくない)
原料の試料、LZ−Y82全約9Oり〜10口℃で、−
が1.5から4までの範囲の塩酸で、かき混ぜながら約
0.5時間〜2時間処理した。次にゼオライトと塩酸溶
液との混合物を放冷して濾過した。濾過ケーキを脱イオ
ン水で完全に洗浄し、約120℃〜200’Cで終夜乾
燥し、約610°Cで、約6時間焼成した。このように
処理したゼオライト試料の数値的な検討では、−が6〜
4のHC2溶液では脱アルミニウムが本質的に起こらな
かった(単位セルの大きさの減少が本質的に検出される
ことなく、従って(Si/A1.)c比の増大は本質的
に検出されなかった)が、pH1,5〜2では単位セル
の大きさが原料物質の約24.561から約24.36
1まで顕著に減少し、また表面積の減少も実質的に起こ
った(原料物質の770m2/Fから酸処理後の約20
0〜500m2/gまで〕ことを示した。
が1.5から4までの範囲の塩酸で、かき混ぜながら約
0.5時間〜2時間処理した。次にゼオライトと塩酸溶
液との混合物を放冷して濾過した。濾過ケーキを脱イオ
ン水で完全に洗浄し、約120℃〜200’Cで終夜乾
燥し、約610°Cで、約6時間焼成した。このように
処理したゼオライト試料の数値的な検討では、−が6〜
4のHC2溶液では脱アルミニウムが本質的に起こらな
かった(単位セルの大きさの減少が本質的に検出される
ことなく、従って(Si/A1.)c比の増大は本質的
に検出されなかった)が、pH1,5〜2では単位セル
の大きさが原料物質の約24.561から約24.36
1まで顕著に減少し、また表面積の減少も実質的に起こ
った(原料物質の770m2/Fから酸処理後の約20
0〜500m2/gまで〕ことを示した。
表面積のこの実質的な減少では、ゼオライト(ホージャ
サイト)構造の実質的な部分が…1.5〜2での熱処理
で破壊されたことを示した。分解触媒のゼオライト部分
のこの実質的な部分の破壊は明らかに分解活性に有害な
作用を及ぼすものである。
サイト)構造の実質的な部分が…1.5〜2での熱処理
で破壊されたことを示した。分解触媒のゼオライト部分
のこの実質的な部分の破壊は明らかに分解活性に有害な
作用を及ぼすものである。
それ故、方法人は好ましい脱アルミニウム方法ではない
。
。
方法B
原料物、LZ−Y82に大気圧で水蒸気処理を施した。
適切な試鋏条件及び結果を第1表に要約する。
第1表のデータでは、ホージャサイト−タイプゼオライ
トの水蒸気処理では、単位セルサイズの顕著な減少、及
び(S1At)c比(すなわち結晶質構造内の原子比S
i対At )の顕著な増加をもたらしたことt示してい
る。しかしながら、1340″F〜1500°Fでの長
時にわたる水蒸気処理では単位セルサイズ’(r 24
.35 lよりも下まで減少することはなく、かつまた
高くて好ましくない表面積の減少(約20%の減少)全
もたらすことになる。
トの水蒸気処理では、単位セルサイズの顕著な減少、及
び(S1At)c比(すなわち結晶質構造内の原子比S
i対At )の顕著な増加をもたらしたことt示してい
る。しかしながら、1340″F〜1500°Fでの長
時にわたる水蒸気処理では単位セルサイズ’(r 24
.35 lよりも下まで減少することはなく、かつまた
高くて好ましくない表面積の減少(約20%の減少)全
もたらすことになる。
全(Si、ろ4)を原子比(実施例1で規定した)は水
蒸気処理を施したホージャサイトで約2.9(未処理の
LZ−Y82ホージャサイトについての2.7に対して
)であった。このように、方法Bは実施することのでき
る脱アルミニウム方法であるとは言うものの、これには
若干の制限があり、かつ現在では余シ好ましくない方法
と考えられる。
蒸気処理を施したホージャサイトで約2.9(未処理の
LZ−Y82ホージャサイトについての2.7に対して
)であった。このように、方法Bは実施することのでき
る脱アルミニウム方法であるとは言うものの、これには
若干の制限があり、かつ現在では余シ好ましくない方法
と考えられる。
方法C(好ましい)
この脱アルミニウム方法は方法Bと方法Aとの組み合わ
せであり、1400”F〜1500’Fでの2時間〜6
時間の水蒸気処理、続いて、水蒸気処理を施してあるホ
ージャサイト物質のHC1水溶液による約90°C(1
94°F’)での約2時間〜2.5時間の酸抽出、洗浄
、乾燥、及び焼成(方法A参照)を行う。適切な試験条
件及び結果を第2表に要約する。
せであり、1400”F〜1500’Fでの2時間〜6
時間の水蒸気処理、続いて、水蒸気処理を施してあるホ
ージャサイト物質のHC1水溶液による約90°C(1
94°F’)での約2時間〜2.5時間の酸抽出、洗浄
、乾燥、及び焼成(方法A参照)を行う。適切な試験条
件及び結果を第2表に要約する。
第2表のデータでは明らかに、
(a) 単位セルサイズは約24.561から約24
.20穴という低い値まで減じることができ、(b)
結晶質部分の原子比、(Sユ/At)cは約5.3か
ら減じて約100程まで低くすることができ、 (C) 表面′!!!は一般に処理方法Cによって顕
著な影響ケ受けることがなかった、 (cl) Si対Atの全原子比(結晶質部分及び非
結晶質部分について)、(S1/At)tもホージャサ
イト−タイプゼオライトからの尼の浸出を示して垢゛大
した、 ことを示している。
.20穴という低い値まで減じることができ、(b)
結晶質部分の原子比、(Sユ/At)cは約5.3か
ら減じて約100程まで低くすることができ、 (C) 表面′!!!は一般に処理方法Cによって顕
著な影響ケ受けることがなかった、 (cl) Si対Atの全原子比(結晶質部分及び非
結晶質部分について)、(S1/At)tもホージャサ
イト−タイプゼオライトからの尼の浸出を示して垢゛大
した、 ことを示している。
方法Cは脱アルミニウムの好ましい方法であり、それは
、この方法では、表面積に及ぼす作用か許容できる低さ
で、単位セルサイズの実質市な減少、及び(S1/A2
)c比の芙質的な増大ができるからである。水蒸気処理
(第一段階)でゼオライトに安定させ、従って次の酸処
理が、結晶質構造全破壊することなく、At全結晶質構
造から除去するのに有効であるものと考えられる。
、この方法では、表面積に及ぼす作用か許容できる低さ
で、単位セルサイズの実質市な減少、及び(S1/A2
)c比の芙質的な増大ができるからである。水蒸気処理
(第一段階)でゼオライトに安定させ、従って次の酸処
理が、結晶質構造全破壊することなく、At全結晶質構
造から除去するのに有効であるものと考えられる。
実施例6
本対照実施例では実施例2に記載したホージャサイト−
タイプゼオライトを使用して、n−ヘキサンを分解する
試験を説明する。蒸発させたn−ヘキサンと窒素との混
合物(C6H14対N2の容積比:約1:4)t−、ホ
ージャサイト−タイプゼオライト(未処理、あるいは実
施例2に記載の方法のうちの一つに従って処理しである
)約0.1.5’〜0.25’、及び10ロ/20ロメ
ツツユ石英チップ約L5cr−の混合物ケ詰め込んであ
る、ステンレス鋼矢の固定床反応器(長さ:約2インチ
、直径約0.5インチ)の中を、触媒とヘキサン−窒素
仕込み原料混合物との間の接層時間、約0.5秒〜9秒
で通過させた。反応器の温度は約500°Cであった。
タイプゼオライトを使用して、n−ヘキサンを分解する
試験を説明する。蒸発させたn−ヘキサンと窒素との混
合物(C6H14対N2の容積比:約1:4)t−、ホ
ージャサイト−タイプゼオライト(未処理、あるいは実
施例2に記載の方法のうちの一つに従って処理しである
)約0.1.5’〜0.25’、及び10ロ/20ロメ
ツツユ石英チップ約L5cr−の混合物ケ詰め込んであ
る、ステンレス鋼矢の固定床反応器(長さ:約2インチ
、直径約0.5インチ)の中を、触媒とヘキサン−窒素
仕込み原料混合物との間の接層時間、約0.5秒〜9秒
で通過させた。反応器の温度は約500°Cであった。
生成物はガスクロマトグラフ法で分析した。
使用したゼオライト及びn−ヘキサンの転化速度(単位
は触媒1g当たり、毎分のヘキサンのミリモル)に関す
る適切なパラメータを第6表に要約する。
は触媒1g当たり、毎分のヘキサンのミリモル)に関す
る適切なパラメータを第6表に要約する。
第3表のデータでは、ゼオライト分解触媒のヘキサン分
解活性度が未処理のLZ−Y82 (操作1)について
最高であったこと、及び結晶質ゼオライト構造のずつと
小さい単位セルサイズ及びずっと太さいSj:At比、
(Sユ/AL〕cか示す脱アルミニウムではn−ヘキサ
ン(ナフサの流れの代表的な成分)の分解に関するホー
ジャサイト−タイプゼオライトの活性度に不利な作用を
及ぼしたことで明らかに知している。
解活性度が未処理のLZ−Y82 (操作1)について
最高であったこと、及び結晶質ゼオライト構造のずつと
小さい単位セルサイズ及びずっと太さいSj:At比、
(Sユ/AL〕cか示す脱アルミニウムではn−ヘキサ
ン(ナフサの流れの代表的な成分)の分解に関するホー
ジャサイト−タイプゼオライトの活性度に不利な作用を
及ぼしたことで明らかに知している。
実施例4
本実施では軽油(米国、オクラホマ州〔OR3、バート
ルズビル(Bar+、1esvj11e 〕のフィリッ
プス ペトロリューム社CPh1llips Petr
oleumCompany 〕がKCガスオイルCGa
s Oil )J2543と言う名称で販売〕を、AS
TM D 3907−80の微活性度試験(MAT )
方法(反応器温度: 90 口’F、触媒対油重量比3
:1)に従って行う分解全説明する。MAT試験で使用
した触媒は、ホージャサイト−タイプゼオライトのうち
の一種類(未処理または不完全脱アルミニウムを施した
、実施例2参照) 0.35 g、及び10ロ/20O
メツシュ石英チップ約4.35 gの混合物であった。
ルズビル(Bar+、1esvj11e 〕のフィリッ
プス ペトロリューム社CPh1llips Petr
oleumCompany 〕がKCガスオイルCGa
s Oil )J2543と言う名称で販売〕を、AS
TM D 3907−80の微活性度試験(MAT )
方法(反応器温度: 90 口’F、触媒対油重量比3
:1)に従って行う分解全説明する。MAT試験で使用
した触媒は、ホージャサイト−タイプゼオライトのうち
の一種類(未処理または不完全脱アルミニウムを施した
、実施例2参照) 0.35 g、及び10ロ/20O
メツシュ石英チップ約4.35 gの混合物であった。
軽油仕込み原料はAPI比重(60”Fで)が30.2
、ラムノボトム法残留炭素(ASTM D 524 )
カ0.26、硫黄含有量が0.20 重量%、窒素含
有量が0.08重重量%ニッケル含有量が0.25 p
pm(百万分の一1量部〕、バナジウム含有量が9pp
m%分子量が628、流動点が100°F11210″
′″Fでの粘度が69−3 SUS 、初留点(AST
MD1160)か約550”F、容積の90%が約55
00F〜1(10)0’Fテ沸騰Lf (ASTM D
1160条件で)。
、ラムノボトム法残留炭素(ASTM D 524 )
カ0.26、硫黄含有量が0.20 重量%、窒素含
有量が0.08重重量%ニッケル含有量が0.25 p
pm(百万分の一1量部〕、バナジウム含有量が9pp
m%分子量が628、流動点が100°F11210″
′″Fでの粘度が69−3 SUS 、初留点(AST
MD1160)か約550”F、容積の90%が約55
00F〜1(10)0’Fテ沸騰Lf (ASTM D
1160条件で)。
ズが約26.28 Aから約24.48 Aまでの範囲
、更に好ましくは約2.4.31 Aから約24.d
2 A ’iでの範囲にある場合に最高であったことと
明らかに示している(第1図も参照)。−段と好ましい
単位セルサイでの範囲24.31 A〜’l A、A
2 Aについての結晶質ゼオライト部分の(Si/At
)C比は約(8:1)から約(21:1)までであった
。
、更に好ましくは約2.4.31 Aから約24.d
2 A ’iでの範囲にある場合に最高であったことと
明らかに示している(第1図も参照)。−段と好ましい
単位セルサイでの範囲24.31 A〜’l A、A
2 Aについての結晶質ゼオライト部分の(Si/At
)C比は約(8:1)から約(21:1)までであった
。
第4表の試験のデータでも、使用したホージャサイト−
タイプ ゼオライトの表面積は操作20以外の全操作で
、約700 m”/g〜800 rn2/ gであった
。このように、熱分解の結!Jは本質的にゼオライトの
脱アルミニウムの程度、すなわち単位セルサイズ及び(
Si/At)Cの関数である。軽油に対するこれらの熱
分解の結果は、第6表(実施例6)のデータでは、不完
全脱アルミニウム?施してあるホーシャサイトがn−ヘ
キサンの分解で、未処理のホージャサイトよりも有効で
あることを示さなかったので、とシわけ意外である。
タイプ ゼオライトの表面積は操作20以外の全操作で
、約700 m”/g〜800 rn2/ gであった
。このように、熱分解の結!Jは本質的にゼオライトの
脱アルミニウムの程度、すなわち単位セルサイズ及び(
Si/At)Cの関数である。軽油に対するこれらの熱
分解の結果は、第6表(実施例6)のデータでは、不完
全脱アルミニウム?施してあるホーシャサイトがn−ヘ
キサンの分解で、未処理のホージャサイトよりも有効で
あることを示さなかったので、とシわけ意外である。
実施例5
本実施例ではフィリップス ペトロリ二−ム社の精油所
の工業的な接触水素化脱硫装置でアトモスフェリツク
レジP (、atmosphericresid )
”f水素化処理した後に得た水素化処理残油の分解を説
明する。水素化処理を袴しであるレジ¥はAPI60比
重が22.7、ラムスボトム法残留炭素が6.1、硫黄
含有量が0.61重量%、窒素含有量がo、12重量%
、ニッケルが1.Qpnm、バナジウムが96ppfn
%及び210°F’での粘度が14.3 SUSであっ
た。触媒混合物及びMAT試験条件は実施4に記載した
のと本質的に同一であった。適切な触媒パラメーター及
び試、験結果は第5表に要約する。
の工業的な接触水素化脱硫装置でアトモスフェリツク
レジP (、atmosphericresid )
”f水素化処理した後に得た水素化処理残油の分解を説
明する。水素化処理を袴しであるレジ¥はAPI60比
重が22.7、ラムスボトム法残留炭素が6.1、硫黄
含有量が0.61重量%、窒素含有量がo、12重量%
、ニッケルが1.Qpnm、バナジウムが96ppfn
%及び210°F’での粘度が14.3 SUSであっ
た。触媒混合物及びMAT試験条件は実施4に記載した
のと本質的に同一であった。適切な触媒パラメーター及
び試、験結果は第5表に要約する。
第5表の試験データでは、第4表のデータと同様の傾向
を示し、転化率及びがソリン生成転化率は、2 a、A
6 Aから約24.3 A寸での単位セルサイプの範
囲(操作の27と28との中間)、すなわち約8から約
31までの(Si/At)c範囲の方が一段と高かった
。第4表及び第5表の転化率のデータを作図したグラフ
では、軽油(第4表)及び水素化処理を施してあるレシ
ピ(第5表)についてのMAT転化率のデータは本質的
に同じグラフで表わされることを示していた(第1図参
照)。
を示し、転化率及びがソリン生成転化率は、2 a、A
6 Aから約24.3 A寸での単位セルサイプの範
囲(操作の27と28との中間)、すなわち約8から約
31までの(Si/At)c範囲の方が一段と高かった
。第4表及び第5表の転化率のデータを作図したグラフ
では、軽油(第4表)及び水素化処理を施してあるレシ
ピ(第5表)についてのMAT転化率のデータは本質的
に同じグラフで表わされることを示していた(第1図参
照)。
実施例6
本実施例では、実質的に実施例2の方法Bに従って、L
Z−YB2を水蒸気処理して製造した、(Si/At)
C比が約20の不完全脱アルミニウムを施したLZ−Y
82ホーシャサイトの軽油分解活性度に及ぼすナトリウ
ム含有量の影#を説、明する。この場合、ナ) IJウ
ム含有量が0.2重量%よりも少ない、この不完全脱ア
ルミニウムを施して−あるLZ−Y82ホージャサイト
を、不完全脱アルミニウムkmしたゼオライト物質のN
aが約1.1重量になるように、Na1l水溶液(濃度
が約1モル/l”)でイオン交換処理を施した。MAT
転化率及びがソリン収率を、仕込み、原料としてカンサ
スシティl: Kansas C1ty :)軽油を使
用して、MAT試験で測定した。適切な試験結果を第6
表に要約する。
Z−YB2を水蒸気処理して製造した、(Si/At)
C比が約20の不完全脱アルミニウムを施したLZ−Y
82ホーシャサイトの軽油分解活性度に及ぼすナトリウ
ム含有量の影#を説、明する。この場合、ナ) IJウ
ム含有量が0.2重量%よりも少ない、この不完全脱ア
ルミニウムを施して−あるLZ−Y82ホージャサイト
を、不完全脱アルミニウムkmしたゼオライト物質のN
aが約1.1重量になるように、Na1l水溶液(濃度
が約1モル/l”)でイオン交換処理を施した。MAT
転化率及びがソリン収率を、仕込み、原料としてカンサ
スシティl: Kansas C1ty :)軽油を使
用して、MAT試験で測定した。適切な試験結果を第6
表に要約する。
第6表
29 〜10 <0.2 6L5 45.
7 3.830 〜1[] 1.I
A9.6 37.1 4.8第6表のデータでは、不
完全脱アルミニウムを施してあるホーシャサイトのナト
リウム含有ぢ:の高い方が軽油転化率、がソリン収率及
びコークスの生成に不利な作用を及ぼしたことを示して
いる。
7 3.830 〜1[] 1.I
A9.6 37.1 4.8第6表のデータでは、不
完全脱アルミニウムを施してあるホーシャサイトのナト
リウム含有ぢ:の高い方が軽油転化率、がソリン収率及
びコークスの生成に不利な作用を及ぼしたことを示して
いる。
このように、軽油分解の活性度を一段と高くするために
は、不完全脱アルミニウムe[しであるホージャサイト
のアルカリ金属含有量を0.5重量%よりも少なくする
べきでちゃ、アルカリ金属、特にナトリウムが約0.2
重量%よりも少い方が一層好ましい。
は、不完全脱アルミニウムe[しであるホージャサイト
のアルカリ金属含有量を0.5重量%よりも少なくする
べきでちゃ、アルカリ金属、特にナトリウムが約0.2
重量%よりも少い方が一層好ましい。
第1図は軽油及び水素化処理し念残油のMAT転化率と
ホージャサイト−タイプ ゼオライトの単位セルサイズ
との関係を示すグラフである。
ホージャサイト−タイプ ゼオライトの単位セルサイズ
との関係を示すグラフである。
Claims (21)
- (1)炭化水素の分解において、初留点が、ASTMD
1160に従つて測定して、少なくとも約400°Fの
炭化水素を含有する仕込み原料の流体を、該炭化水素を
含有する仕込み原料の流体よりも初留点が低く、かつA
PI_6_0比重が高い生成物の流体を含有する、少な
くとも一種類の、常態では液体の炭化水素を得るような
分解条件の下で、不完全脱アルミニウムを施してある天
然ホージヤサイト、不完全脱アルミニウムを施してある
天然モルデン沸石、不完全脱アルミニウムを施してある
合成ホージヤサイト、または不完全脱アルミニウムを施
してある合成モルデン沸石であるゼオライトを包含する
触媒組成物と接触させることからなり、該ゼオライトで
は、単位セルサイズが、ASTMD3942−80に従
つて測定して、約24.31スから約24.42Åまで
の範囲、結晶構造内のSi対Al比が、^2^9Si固
態NMR分光法で測定して、約8:1から約21:1ま
での範囲、及び表面積が、BET/N_2方法で測定し
て、約500m^2/gから約1000m^2/gまで
の範囲であり、かつ該ゼオライトは含有するアルカリ金
属が約0.2重量%よりも少なく、かつ鉄イオンが実質
的に全くない、炭化水素を分解する方法。 - (2)炭化水素を含有する仕込み原料の流体は、沸騰範
囲が約400°Fから約1200°Fまでである、第(
1)項に記載の方法。 - (3)炭化水素を含有する仕込み原料の流体は、API
_6_0比重が約5から約40までの範囲である、第(
1)項または第(2)項に記載の方法。 - (4)炭化水素を含有する仕込み原料の流体は、沸騰範
囲が約500°Fから約1110°Fまでであり、かつ
API_6_0比重が約10から約35までの範囲であ
る、第(3)項に記載の方法。 - (5)炭化水素を含有する仕込み原料の流体は、ラムス
ボトム(Ramsbottom)残留炭素を約0.1重
量%〜20重量%、硫黄を約0.1重量%〜5重量%、
窒素を約0.05重量%〜2.0重量%、ニッケルを約
0.05ppm〜30ppm、及びバナジウムを約0.
1ppm〜50ppm含有する、第(1)項から第(4
)項までのうちのいずれかの項に記載の方法。 - (6)炭化水素を含有する仕込み原料の流体は、軽質軽
油、重質軽油、真空軽油、循環油、抜頭原油、残油、水
素化処理抜頭原油、水素化処理残油、石炭熱分解生成物
、石炭の抽出生成物、石炭の液化生成物、タールサンド
の抽出または熱分解による液体生成物、あるいは、けつ
岩油の重質留分である、第(1)項から第(5)項まで
のうちのいずれかの項に記載の方法。 - (7)前記流体が重質軽油または水素化処理残油である
、第(6)項に記載の方法。 - (8)ゼオライトは表面積が約600m^2/gから約
800m^2/gまでの範囲である、第(1)項から第
(7)項までのうちのいずれかの項に記載の方法。 - (9)ゼオライトは不完全脱アルミニウムを施してある
Y−ゼオライトである、第(1)項から第(8)項まで
のうちのいずれかの項に記載の方法。 - (10)ゼオライトは、水蒸気処理を包含する脱アルミ
ニウム処理で不完全脱アルミニウムを施してある、第(
9)項に記載の方法。 - (11)水蒸気処理は約1300°F〜1500°Fで
約0.5時間〜5時間行う、第(10)項に記載の方法
。 - (12)脱アルミニウム処理は更に、水蒸気処理の後に
、酸水溶液で処理することを包含する、第(10)項ま
たは第(11)項に記載の方法。 - (13)酸水溶液は規定度が1l当たり10^−^3当
量から約5当量までである、第(12)項に記載の方法
。 - (14)酸水溶液による処理を約180°F〜210°
Fで約1時間〜10時間行う、第(12)項または第(
13)項に記載の方法。 - (15)触媒組成物は更に少なくとも一種類の無機質耐
火物を包含する、第(1)項から第(14)項までのう
ちのいずれかの項に記載の方法。 - (16)少なくとも一種類の無機質耐火物質はシリカ、
アルミナ、シリカ−アルミナ、または粘土である、第(
15)項に記載の方法。 - (17)ゼオライト対無機質耐火物質の重量比は約1:
20から約1:1までの範囲である、第(15)項また
は第(16)項に記載の方法。 - (18)接触は流動床接触分解反応器で行う、第(1)
項から第(17)項までのうちのいずれかの項に記載の
方法。 - (19)接触は水蒸気の存在で行う、第(1)項から第
(18)項までのうちの、いずれかの項に記載の方法。 - (20)常態では液体の、少なくとも一種類の炭化水素
を含有する生成物の流体がガソリンの流体である、第(
1)項から第(19)項までのうちの、いずれかの項に
記載の方法。 - (21)アルカリ金属はナトリウムである、第(1)項
から第(20)項までのうちの、いずれかの項に記載の
方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US896490 | 1986-08-14 | ||
US06/896,490 US4663025A (en) | 1986-08-14 | 1986-08-14 | Catalytic cracking processes |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6348391A true JPS6348391A (ja) | 1988-03-01 |
JPH057436B2 JPH057436B2 (ja) | 1993-01-28 |
Family
ID=25406305
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62199666A Granted JPS6348391A (ja) | 1986-08-14 | 1987-08-10 | 炭化水素を含有する仕込み原料の流体を分解する方法 |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4663025A (ja) |
EP (1) | EP0256527B1 (ja) |
JP (1) | JPS6348391A (ja) |
AU (1) | AU577725B2 (ja) |
BR (1) | BR8704210A (ja) |
CA (1) | CA1285235C (ja) |
DE (1) | DE3774958D1 (ja) |
ES (1) | ES2026873T3 (ja) |
FI (1) | FI87468C (ja) |
MX (1) | MX165193B (ja) |
NO (1) | NO171988C (ja) |
SG (1) | SG19492G (ja) |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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GB8613131D0 (en) * | 1986-05-30 | 1986-07-02 | Shell Int Research | Hydrocarbon conversion |
GB8613132D0 (en) * | 1986-05-30 | 1986-07-02 | Shell Int Research | Hydrocarbon conversion catalysts |
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US5037531A (en) * | 1986-08-15 | 1991-08-06 | Mobil Oil Corporation | Catalytic cracking process |
SE451544B (sv) * | 1986-11-14 | 1987-10-19 | Zeol Ab | Forfarande for framstellning av dealuminiserad zeolit y med hog hydrofobicitet |
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JPH0818819B2 (ja) * | 1989-10-04 | 1996-02-28 | 出光興産株式会社 | 新規なフォージャサイト型アルミノシリケート及びその製造方法並びに重質油水素化分解触媒 |
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FR2793705B1 (fr) * | 1999-05-19 | 2001-06-29 | Inst Francais Du Petrole | Catalyseur comprenant une zeolithe y partiellement amorphe, un element du groupe vb et son utilisation en hydroconversion et hydroraffinage de charges petrolieres hydrocarbonees |
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