JPS6341961B2 - - Google Patents
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- JPS6341961B2 JPS6341961B2 JP19768081A JP19768081A JPS6341961B2 JP S6341961 B2 JPS6341961 B2 JP S6341961B2 JP 19768081 A JP19768081 A JP 19768081A JP 19768081 A JP19768081 A JP 19768081A JP S6341961 B2 JPS6341961 B2 JP S6341961B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
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- Thermal Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、連続焼鈍装置に関する。
第１図は、近時実用化されている連続焼鈍装置
を示す配置図であり、コイル巻戻し機１から送り
出されるストリツプ２は、入側設備３，入側ルー
パー４を経て、加熱帯５，均熱帯６，徐冷帯７，
急冷装置８，過時効処理帯９および最終冷却帯１
０からなる焼鈍炉において焼鈍された後、出側ル
ーパー１１，出側設備１２を経て、巻取機１３に
おいてコイル状に巻き取られる。
を示す配置図であり、コイル巻戻し機１から送り
出されるストリツプ２は、入側設備３，入側ルー
パー４を経て、加熱帯５，均熱帯６，徐冷帯７，
急冷装置８，過時効処理帯９および最終冷却帯１
０からなる焼鈍炉において焼鈍された後、出側ル
ーパー１１，出側設備１２を経て、巻取機１３に
おいてコイル状に巻き取られる。
上記従来の連続焼鈍装置における急冷装置８
は、ガス冷却，ロール冷却，ミスト冷却，水焼入
れなどによつて、ストリツプ２を所定の冷却装置
で急冷するが、いずれにしても、この急冷処理に
よつて、鋼中の炭素は炭化物として十分に析出せ
ず、固溶炭素が増加するために、降伏点の増加，
全伸びの減少，時効性の増大等、材質上不利な現
象を生ずる。そこで急冷装置８の出側に過時効処
理帯９が設けられ、過時効処理帯９において、ス
トリツプ２を低温保持することによつて固溶炭素
をカーバイトとして析出させ、材質の向上が図ら
れている。この過時効処理帯９の通板長さは、過
時効処理時間を2min〜5min程度とし、通板速度
を例えば150ｍ／minに設定する場合、300ｍ〜
750ｍとなる。そこで、従来の過時効処理帯９に
あつては、ストリツプ２の通過方向をハースロー
ルを用いて転回し、これを繰り返して折り返し通
過させることにより、比較的短い炉内に長いスト
リツプ２を収容することを可能としている。
は、ガス冷却，ロール冷却，ミスト冷却，水焼入
れなどによつて、ストリツプ２を所定の冷却装置
で急冷するが、いずれにしても、この急冷処理に
よつて、鋼中の炭素は炭化物として十分に析出せ
ず、固溶炭素が増加するために、降伏点の増加，
全伸びの減少，時効性の増大等、材質上不利な現
象を生ずる。そこで急冷装置８の出側に過時効処
理帯９が設けられ、過時効処理帯９において、ス
トリツプ２を低温保持することによつて固溶炭素
をカーバイトとして析出させ、材質の向上が図ら
れている。この過時効処理帯９の通板長さは、過
時効処理時間を2min〜5min程度とし、通板速度
を例えば150ｍ／minに設定する場合、300ｍ〜
750ｍとなる。そこで、従来の過時効処理帯９に
あつては、ストリツプ２の通過方向をハースロー
ルを用いて転回し、これを繰り返して折り返し通
過させることにより、比較的短い炉内に長いスト
リツプ２を収容することを可能としている。
しかしながら、上記ハースロールを用いる過時
効処理帯９においては、ストリツプ２が方向転回
する時点で、ハースロールによつてある曲率に曲
げられ、結果的には応力を付加されることにな
り、その時の炉温によつては応力時効による著し
い材質硬化を生ずる。この材質硬化は、硬質材を
製造しようとする場合には好ましい現象として利
用できるものの、軟質材を得ようとする場合には
避けるべき現象である。
効処理帯９においては、ストリツプ２が方向転回
する時点で、ハースロールによつてある曲率に曲
げられ、結果的には応力を付加されることにな
り、その時の炉温によつては応力時効による著し
い材質硬化を生ずる。この材質硬化は、硬質材を
製造しようとする場合には好ましい現象として利
用できるものの、軟質材を得ようとする場合には
避けるべき現象である。
上記応力時効による材質硬化は以下のようにし
て発生する。すなわち、ストリツプ２のヤング率
をＥ，その板厚をｄ，曲げ直径をＤ，ストリツプ
２を移送させるための張力をＴとすれば、ストリ
ツプ２に生じる最大応力σは、下記(1)式で与えら
れる。
て発生する。すなわち、ストリツプ２のヤング率
をＥ，その板厚をｄ，曲げ直径をＤ，ストリツプ
２を移送させるための張力をＴとすれば、ストリ
ツプ２に生じる最大応力σは、下記(1)式で与えら
れる。
σ＝Ｅｄ／Ｄ＋Ｔ ……(1)
一般に、上記張力Ｔは２Kg／mm2以下であること
から、上記応力σは、ほとんど右辺第１項のみに
支配される。この応力σが生ずると、ストリツプ
２の内部にはこの応力に見合つた転位の増殖およ
び微妙なすべり運動を生ずる。そこで、上記方向
転回点の通過が焼入時効、ひずみ時効の生ずるよ
うな温度範囲で行われる場合には、方向転回点で
生ずる曲げ応力によつて増殖された転位が短時間
のうちに拡散してきた固溶炭素によつて固着さ
れ、方向転回点を通過し、応力の大部分が除かれ
てもそれらの転位はすべり運動ができなくなつて
いることから消滅することができず、そのまゝ残
留する。方向転回点を通過するたびにこの現象が
繰り返され、固溶炭素によつて固着された転位が
増えることから材質は著しく硬化するものとな
る。
から、上記応力σは、ほとんど右辺第１項のみに
支配される。この応力σが生ずると、ストリツプ
２の内部にはこの応力に見合つた転位の増殖およ
び微妙なすべり運動を生ずる。そこで、上記方向
転回点の通過が焼入時効、ひずみ時効の生ずるよ
うな温度範囲で行われる場合には、方向転回点で
生ずる曲げ応力によつて増殖された転位が短時間
のうちに拡散してきた固溶炭素によつて固着さ
れ、方向転回点を通過し、応力の大部分が除かれ
てもそれらの転位はすべり運動ができなくなつて
いることから消滅することができず、そのまゝ残
留する。方向転回点を通過するたびにこの現象が
繰り返され、固溶炭素によつて固着された転位が
増えることから材質は著しく硬化するものとな
る。
したがつて、上記過時効処理帯９にハースロー
ルを用いる場合には、ストリツプ２がハースロー
ルで転回される時点で、応力時効の進行によつて
過時効効果が減殺されることのないように、スト
リツプ２の板厚に対して、適正なハースロールの
直径を選定する必要がある。
ルを用いる場合には、ストリツプ２がハースロー
ルで転回される時点で、応力時効の進行によつて
過時効効果が減殺されることのないように、スト
リツプ２の板厚に対して、適正なハースロールの
直径を選定する必要がある。
なお、上記従来の連続焼鈍装置においては、過
時効処理帯９にハースロールを用いて、ストリツ
プ２を繰り返し折り返すことによつて通過させる
ようにしたとしても、過時効処理帯９の小型化に
は限界がある。また、上記従来の連続焼鈍装置に
おいては、入側ルーパー４および出側ルーパー１
１として、縦型もしくは横型のものを用いている
が、いずれにしてもストリツプ２の蓄積量を増す
ためには、それらの高さあるいは長さを大きくす
る必要があり、ルーパー設備そのものが長大化し
ている。
時効処理帯９にハースロールを用いて、ストリツ
プ２を繰り返し折り返すことによつて通過させる
ようにしたとしても、過時効処理帯９の小型化に
は限界がある。また、上記従来の連続焼鈍装置に
おいては、入側ルーパー４および出側ルーパー１
１として、縦型もしくは横型のものを用いている
が、いずれにしてもストリツプ２の蓄積量を増す
ためには、それらの高さあるいは長さを大きくす
る必要があり、ルーパー設備そのものが長大化し
ている。
本発明は、上記従来の事実に鑑みなされたもの
であり、過時効処理帯において応力時効の生じな
い良好な過時効効果を得ることができ、また、ラ
イン長に対する鋼帯収容率を増大化可能とする連
続焼鈍装置を提供することを目的とする。
であり、過時効処理帯において応力時効の生じな
い良好な過時効効果を得ることができ、また、ラ
イン長に対する鋼帯収容率を増大化可能とする連
続焼鈍装置を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明の第１に係
る連続焼鈍装置は、鋼帯をルーズコイル状に巻き
回す状態下で通板可能とするハウスルーパーを過
時効処理帯に設けるようにしたものである。ま
た、本発明の第２に係る連続焼鈍装置は、鋼帯を
ルーズコイル状に巻き回す状態下で蓄積可能とす
る入側および出側ルーパーを、入側および出側に
設けるとともに、鋼帯をルーズコイル状に巻き回
す状態下で通板可能とするハウスルーパーを過時
効処理帯に設けるようにしたものである。
る連続焼鈍装置は、鋼帯をルーズコイル状に巻き
回す状態下で通板可能とするハウスルーパーを過
時効処理帯に設けるようにしたものである。ま
た、本発明の第２に係る連続焼鈍装置は、鋼帯を
ルーズコイル状に巻き回す状態下で蓄積可能とす
る入側および出側ルーパーを、入側および出側に
設けるとともに、鋼帯をルーズコイル状に巻き回
す状態下で通板可能とするハウスルーパーを過時
効処理帯に設けるようにしたものである。
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明す
る。
る。
第２図は本発明の第１実施例を示す配置図であ
り、前記第１図におけると同様な部分は同一の符
号を付すことによつて説明を省略する。また、第
３図は同第１実施例に用いられているハウスルー
パーを示す平面図であり、第４図はその側面図で
あり、第５図はその斜視図である。
り、前記第１図におけると同様な部分は同一の符
号を付すことによつて説明を省略する。また、第
３図は同第１実施例に用いられているハウスルー
パーを示す平面図であり、第４図はその側面図で
あり、第５図はその斜視図である。
急冷装置８によつて急冷処理されたストリツプ
２は、過時効処理帯９Ａに入り、過時効処理のた
めの適正温度に、所定の熱処理時間だけ加熱され
た後、最終冷却帯１０に送出される。この過時効
処理帯９Ａにはハウスルーパー２０が設置され、
ストリツプ２をルーズコイル状に巻き回す状態下
で通板可能としている。すなわち、過時効処理帯
９Ａに導入される水平状態のストリツプ２は、入
側ねじりロール２１により垂直に起こされ、駆動
されている入側ピンチロール２２を経て、上テー
ブル２３に導かれる。ストリツプ２は、上テーブ
ル２３上でルーズコイルを形成し、そのルーズコ
イルの内側から出るストリツプ２は、駆動されて
いる中央ピンチロール２４を通過することによつ
てＳ字形に曲げられ、ストリツプ２の巻き方向が
逆になつて、下テーブル２５に導かれ、下テーブ
ル２５上でルーズコイルを形成する。ストリツプ
２は、下テーブル２５上で、内側から外側に流
れ、出側ピンチロール２６，出側ねじりロール２
７を通過して、再び水平状態となつて後工程とし
ての最終冷却帯１０に向けて送出される。なお、
上下の各テーブル２３，２５上に巻き回されるル
ーズコイルの外面は、それらの側方から例えば第
３図に４１で示すガイドロールによつて支持され
ている。また、上記ルーズコイルの内面も図示さ
れない支持装置によつて支持されている。
２は、過時効処理帯９Ａに入り、過時効処理のた
めの適正温度に、所定の熱処理時間だけ加熱され
た後、最終冷却帯１０に送出される。この過時効
処理帯９Ａにはハウスルーパー２０が設置され、
ストリツプ２をルーズコイル状に巻き回す状態下
で通板可能としている。すなわち、過時効処理帯
９Ａに導入される水平状態のストリツプ２は、入
側ねじりロール２１により垂直に起こされ、駆動
されている入側ピンチロール２２を経て、上テー
ブル２３に導かれる。ストリツプ２は、上テーブ
ル２３上でルーズコイルを形成し、そのルーズコ
イルの内側から出るストリツプ２は、駆動されて
いる中央ピンチロール２４を通過することによつ
てＳ字形に曲げられ、ストリツプ２の巻き方向が
逆になつて、下テーブル２５に導かれ、下テーブ
ル２５上でルーズコイルを形成する。ストリツプ
２は、下テーブル２５上で、内側から外側に流
れ、出側ピンチロール２６，出側ねじりロール２
７を通過して、再び水平状態となつて後工程とし
ての最終冷却帯１０に向けて送出される。なお、
上下の各テーブル２３，２５上に巻き回されるル
ーズコイルの外面は、それらの側方から例えば第
３図に４１で示すガイドロールによつて支持され
ている。また、上記ルーズコイルの内面も図示さ
れない支持装置によつて支持されている。
ここで、ストリツプ２が、上記ハウスルーパー
２０内を通板される状態について説明する。スト
リツプ２の板幅Ｗを1000mm、板厚を0.8mm、ライ
ン速度を200ｍ／min、過時効時間を２〜5minと
し、ハウスルーパー２０の上テーブル２３および
下テーブル２５の外形寸法によつて定められるス
トリツプ２の最大曲げ半径Ｒを2000mmとすると、
ハウスルーパー２０内における第６図に示すよう
なルーズコイルの巻厚ｄは、下記(2)式より10mm〜
30mmとする。
２０内を通板される状態について説明する。スト
リツプ２の板幅Ｗを1000mm、板厚を0.8mm、ライ
ン速度を200ｍ／min、過時効時間を２〜5minと
し、ハウスルーパー２０の上テーブル２３および
下テーブル２５の外形寸法によつて定められるス
トリツプ２の最大曲げ半径Ｒを2000mmとすると、
ハウスルーパー２０内における第６図に示すよう
なルーズコイルの巻厚ｄは、下記(2)式より10mm〜
30mmとする。
π｛（2000×10-1）2−（2000×10-1−ｄ×10-1）2｝
×1000×10-1×7.6×２＝200×（２〜５）×102
×0.8×10-1×1000×10-1×7.6 ……(2) したがつて、ハウスルーパー２０内におけるス
トリツプ２の最小曲げ半径R1は1970mm〜1980mm
となる。すなわち、過時効処理帯９Ａ内における
ストリツプ２の板厚ｄの、曲げ直径Ｄに対する比
は、十分に小となり、このような過時効処理帯９
Ａにおいてストリツプ２に応力時効を生ずること
のないことが認められる。
×1000×10-1×7.6×２＝200×（２〜５）×102
×0.8×10-1×1000×10-1×7.6 ……(2) したがつて、ハウスルーパー２０内におけるス
トリツプ２の最小曲げ半径R1は1970mm〜1980mm
となる。すなわち、過時効処理帯９Ａ内における
ストリツプ２の板厚ｄの、曲げ直径Ｄに対する比
は、十分に小となり、このような過時効処理帯９
Ａにおいてストリツプ２に応力時効を生ずること
のないことが認められる。
次に、上記ハウスルーパー２０を設置した第７
図に示されるような過時効処理帯９Ａの炉寸法
を、第８図に示すような従来例に係る過時効処理
帯９の炉寸法と比較する。ここで、ストリツプ２
の板幅Ｗを1000mm，板厚を0.8mm，ライン速度を
200ｍ／min，過時効時間を2min〜5minとする。
まず、過時効処理帯９Ａに関して、ストリツプ２
のハウスルーパー２０内での最大曲げ半径Ｒを１
ｍ、したがつて炉の外半径Ｌを３ｍとし、炉の高
さＨを５ｍとすれば、炉床面積SA1，炉表面積SA2
は、それぞれ下記(3)式，(4)式で示される値とな
る。
図に示されるような過時効処理帯９Ａの炉寸法
を、第８図に示すような従来例に係る過時効処理
帯９の炉寸法と比較する。ここで、ストリツプ２
の板幅Ｗを1000mm，板厚を0.8mm，ライン速度を
200ｍ／min，過時効時間を2min〜5minとする。
まず、過時効処理帯９Ａに関して、ストリツプ２
のハウスルーパー２０内での最大曲げ半径Ｒを１
ｍ、したがつて炉の外半径Ｌを３ｍとし、炉の高
さＨを５ｍとすれば、炉床面積SA1，炉表面積SA2
は、それぞれ下記(3)式，(4)式で示される値とな
る。
SA1＝π×32＝28.3（m2） ……(3)
SA2＝π×32×２＋2π×３×５
＝150.7（m2） ……(4)
他方、従来例に係る過時効処理帯９に関して、
第９図に示すように、ハースロール１４の直径を
800mmとし、隣接するハースロール１４間の配設
ピツチＰを1600mmとし、炉の高さｈを15ｍとする
と、炉の長さａは、下記(5)式によつて示される値
となる。
第９図に示すように、ハースロール１４の直径を
800mmとし、隣接するハースロール１４間の配設
ピツチＰを1600mmとし、炉の高さｈを15ｍとする
と、炉の長さａは、下記(5)式によつて示される値
となる。
ａ＝200×（２〜５）／15×２×1.6＝21.3〜53.3（ｍ）
……(5)
したがつて、過時効処理帯９の炉床面積SB1と、
炉表面積SB2は、それぞれ下記(6)式および(7)式に
よつて示される値となる。
炉表面積SB2は、それぞれ下記(6)式および(7)式に
よつて示される値となる。
SB1＝（21.3〜53.3）×２
＝42.6〜106.6（m2） ……(6)
SB2＝２｛（21.3〜53.3）×２
＋（21.3〜53.3）×15＋15×２｝
＝794〜1872（m2） ……(7)
以上より、上記実施例に係る過時効処理帯９Ａ
の、従来例に係る過時効処理帯９に対する、炉床
面積比および炉表面積比は、それぞれ下記(8)式お
よび(9)式によつて示される値となる。
の、従来例に係る過時効処理帯９に対する、炉床
面積比および炉表面積比は、それぞれ下記(8)式お
よび(9)式によつて示される値となる。
SA1／SB1≒27／100〜66／100 ……(8)
SA2／SB2＝８／100〜19／100 ……(9)
すなわち、ハウスルーパー２０を載置した上記
実施例に係る過時効処理帯９Ａによれば、床面積
は従来例における３割〜７割、表面積は従来例に
おける１割〜２割に小型化する状態下で、ストリ
ツプ２に必要とされる十分な熱処理時間を得るこ
とが可能となる。
実施例に係る過時効処理帯９Ａによれば、床面積
は従来例における３割〜７割、表面積は従来例に
おける１割〜２割に小型化する状態下で、ストリ
ツプ２に必要とされる十分な熱処理時間を得るこ
とが可能となる。
第１０図は、本発明の第２実施例を示す配置図
である。この第２実施例が、上記第１実施例にお
けると異なる点は、焼鈍炉の入側および出側に、
ストリツプ２をルーズコイル状に巻き回す状態下
で蓄積可能とする入側ルーパー４Ａおよび出側ル
ーパー１１Ａを設けたことにあるこれらの入側ル
ーパー４Ａおよび出側ルーパー１１Ａは、過時効
処理帯９Ａに設置されている。ハウスルーパー２
０と同様な構造であり、したがつて前記第５図を
参照してそのストリツプ蓄積作用を説明する。す
なわち、中央ピンチロール２４は回転台２８上に
配設され、この回転台２８は、上テーブル２３上
のルーズコイルの入側速度と下テーブル２５上の
ルーズコイルの出側速度とが等しい間は静止して
いる。上テーブル２３上のルーズコイルが右回り
に巻かれ、入側速度が出側速度より早くなつた場
合には、回転台２８は右方向に回転を始め、回転
台２８が一回転することにより、上下のルーズコ
イルに一巻きを加えることにより、結果としてス
トリツプ２が蓄えられることになる。次に、入側
速度が出側速度より遅い場合には、回転台２８は
左方向に回転を始め、回転台２８が一回転するこ
とにより、上下のルーズコイルの一巻きを取り去
ることになり、結果として蓄えられていたストリ
ツプ２が後工程に供給されることになる。ここ
で、回転台２８は、蓄えられたストリツプ２の増
減に対する作動、および上ルーズコイルから下ル
ーズコイルへストリツプ２が円滑に流れ出るため
の機能を有している。したがつて、回転台２８の
回転速度および回転方向は、ストリツプ２の入側
および出側の速度に対応して駆動制御される。
である。この第２実施例が、上記第１実施例にお
けると異なる点は、焼鈍炉の入側および出側に、
ストリツプ２をルーズコイル状に巻き回す状態下
で蓄積可能とする入側ルーパー４Ａおよび出側ル
ーパー１１Ａを設けたことにあるこれらの入側ル
ーパー４Ａおよび出側ルーパー１１Ａは、過時効
処理帯９Ａに設置されている。ハウスルーパー２
０と同様な構造であり、したがつて前記第５図を
参照してそのストリツプ蓄積作用を説明する。す
なわち、中央ピンチロール２４は回転台２８上に
配設され、この回転台２８は、上テーブル２３上
のルーズコイルの入側速度と下テーブル２５上の
ルーズコイルの出側速度とが等しい間は静止して
いる。上テーブル２３上のルーズコイルが右回り
に巻かれ、入側速度が出側速度より早くなつた場
合には、回転台２８は右方向に回転を始め、回転
台２８が一回転することにより、上下のルーズコ
イルに一巻きを加えることにより、結果としてス
トリツプ２が蓄えられることになる。次に、入側
速度が出側速度より遅い場合には、回転台２８は
左方向に回転を始め、回転台２８が一回転するこ
とにより、上下のルーズコイルの一巻きを取り去
ることになり、結果として蓄えられていたストリ
ツプ２が後工程に供給されることになる。ここ
で、回転台２８は、蓄えられたストリツプ２の増
減に対する作動、および上ルーズコイルから下ル
ーズコイルへストリツプ２が円滑に流れ出るため
の機能を有している。したがつて、回転台２８の
回転速度および回転方向は、ストリツプ２の入側
および出側の速度に対応して駆動制御される。
上記第２実施例によれば、前記第１実施例にお
ける効果に加えて、焼鈍炉の入側および出側に設
けられる入側ルーパー４Ａおよび出側ルーパー１
１Ａを小型化し、ライン長に対するストリツプ２
の収容量を増大化することが可能となる。
ける効果に加えて、焼鈍炉の入側および出側に設
けられる入側ルーパー４Ａおよび出側ルーパー１
１Ａを小型化し、ライン長に対するストリツプ２
の収容量を増大化することが可能となる。
第１１図は、上記各実施例に用いた第３図〜第
５図のルーパーの変形例を示す平面図であり、第
１２図はその側面図である。本変形例に係るルー
パー３０は、入側ねじりロール２１，入側ピンチ
ロール２２から導入されるストリツプ２を中央に
おいて螺線状に巻き回す中央ローラ３１と、中央
ローラ３１から送り出されるストリツプを内周側
から外周側に向けてルーズコイル状に巻き回した
後、出側ピンチロール２６および出側ねじりロー
ル２７側にストリツプ２を送出可能とするテーブ
ル３２とを有している。すなわち、上記ルーパー
３０によれば、前記ルーパー２０におけると同様
に、ストリツプ２をルーズコイル状に通板し、大
きな曲げ半径下で、長いストリツプを通板且つ蓄
積可能とすることが可能となる。
５図のルーパーの変形例を示す平面図であり、第
１２図はその側面図である。本変形例に係るルー
パー３０は、入側ねじりロール２１，入側ピンチ
ロール２２から導入されるストリツプ２を中央に
おいて螺線状に巻き回す中央ローラ３１と、中央
ローラ３１から送り出されるストリツプを内周側
から外周側に向けてルーズコイル状に巻き回した
後、出側ピンチロール２６および出側ねじりロー
ル２７側にストリツプ２を送出可能とするテーブ
ル３２とを有している。すなわち、上記ルーパー
３０によれば、前記ルーパー２０におけると同様
に、ストリツプ２をルーズコイル状に通板し、大
きな曲げ半径下で、長いストリツプを通板且つ蓄
積可能とすることが可能となる。
以上のように、本発明の第１に係る連続焼鈍装
置、および本発明の第２に係る連続焼鈍装置によ
れば、過時効処理帯において良好な過時効効果を
得ることができ、またライン長に対する鋼帯収容
率を増大化可能とすることができるという効果を
有する。
置、および本発明の第２に係る連続焼鈍装置によ
れば、過時効処理帯において良好な過時効効果を
得ることができ、またライン長に対する鋼帯収容
率を増大化可能とすることができるという効果を
有する。
第１図は従来例に係る連続焼鈍装置を示す配置
図、第２図は本発明の第１実施例を示す配置図、
第３図は同第１実施例に用いられるハウスルーパ
ーを示す平面図、第４図は同ハウスルーパーを示
す側面図、第５図は同ハウスルーパーを示す斜視
図、第６図は同ハウスルーパー内におけるルーズ
コイルの全体を示すモデル図、第７図は同第１実
施例における過時効処理帯の概略外形を示す斜視
図、第８図は従来例における過時効処理帯の概略
外形を示す斜視図、第９図は同従来例における過
時効処理帯内部の構成を取り出して示す側面図、
第１０図は本発明の第２実施例を示す配置図、第
１１図は本発明に用いられるルーパーの変形例を
示す平面図、第１２図は同ルーパーを示す側面図
である。 ２…ストリツプ、４Ａ…入側ルーパー、９Ａ…
過時効処理帯、１１Ａ…出側ルーパー、２０…ハ
ウスルーパー。
図、第２図は本発明の第１実施例を示す配置図、
第３図は同第１実施例に用いられるハウスルーパ
ーを示す平面図、第４図は同ハウスルーパーを示
す側面図、第５図は同ハウスルーパーを示す斜視
図、第６図は同ハウスルーパー内におけるルーズ
コイルの全体を示すモデル図、第７図は同第１実
施例における過時効処理帯の概略外形を示す斜視
図、第８図は従来例における過時効処理帯の概略
外形を示す斜視図、第９図は同従来例における過
時効処理帯内部の構成を取り出して示す側面図、
第１０図は本発明の第２実施例を示す配置図、第
１１図は本発明に用いられるルーパーの変形例を
示す平面図、第１２図は同ルーパーを示す側面図
である。 ２…ストリツプ、４Ａ…入側ルーパー、９Ａ…
過時効処理帯、１１Ａ…出側ルーパー、２０…ハ
ウスルーパー。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼帯をルーズコイル状に巻き回す状態下で通
板可能とするハウスルーパーを過時効処理帯に設
けた連続焼鈍装置。 ２ 鋼帯をルーズコイル状に巻き回す状態下で蓄
積可能とする入側および出側ルーパーを、入側お
よび出側に設けるとともに、鋼帯をルーズコイル
状に巻き回す状態下で通板可能とするハウスルー
パーを過時効処理帯に設けた連続焼鈍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19768081A JPS58100635A (ja) | 1981-12-10 | 1981-12-10 | 連続焼鈍装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19768081A JPS58100635A (ja) | 1981-12-10 | 1981-12-10 | 連続焼鈍装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58100635A JPS58100635A (ja) | 1983-06-15 |
| JPS6341961B2 true JPS6341961B2 (ja) | 1988-08-19 |
Family
ID=16378550
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19768081A Granted JPS58100635A (ja) | 1981-12-10 | 1981-12-10 | 連続焼鈍装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58100635A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES532780A0 (es) * | 1983-05-31 | 1985-11-01 | Nippon Steel Corp | Procedimiento y aparato para recocer continuamente chapas o flejes de acero |
| JPS6217139A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 帯状金属の熱処理設備における保持室 |
-
1981
- 1981-12-10 JP JP19768081A patent/JPS58100635A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58100635A (ja) | 1983-06-15 |
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