JP2001137907A - 熱間圧延方法及びステッケル熱間圧延設備 - Google Patents
熱間圧延方法及びステッケル熱間圧延設備Info
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ステッケル熱間圧延設備を用いて、炭素鋼の
熱間圧延を可能とし、かつ金属組織を改質した高品質材
が得られるようにする。 【解決手段】 ファーネスコイラ１６と圧延機２の間に
設けられた加熱装置５により、圧延材１を加熱し一定時
間保持したりすることで析出物を再固溶させる。加熱装
置５の必要加熱容量を最小限とするため、固溶加熱パス
は非圧延又は極軽圧下及び低速通板としたり、必要な場
合はこれを複数回繰り返す。特に、固溶加熱パスは最終
圧延パスの直前としたり、加熱装置５及び冷却装置６を
利用して圧延開始前の圧延材温度を未再結晶オーステナ
イト領域やフェライト領域に制御したり、少なくとも最
終圧延パスでは熱間圧延油を圧延材１に塗布したり、未
再結晶オーステナイト領域での累積圧下率を５０％以
上、望ましくは６０％以上としたりすることで圧延材１
の金属組織結晶粒の肥大化を防止する。
熱間圧延を可能とし、かつ金属組織を改質した高品質材
が得られるようにする。 【解決手段】 ファーネスコイラ１６と圧延機２の間に
設けられた加熱装置５により、圧延材１を加熱し一定時
間保持したりすることで析出物を再固溶させる。加熱装
置５の必要加熱容量を最小限とするため、固溶加熱パス
は非圧延又は極軽圧下及び低速通板としたり、必要な場
合はこれを複数回繰り返す。特に、固溶加熱パスは最終
圧延パスの直前としたり、加熱装置５及び冷却装置６を
利用して圧延開始前の圧延材温度を未再結晶オーステナ
イト領域やフェライト領域に制御したり、少なくとも最
終圧延パスでは熱間圧延油を圧延材１に塗布したり、未
再結晶オーステナイト領域での累積圧下率を５０％以
上、望ましくは６０％以上としたりすることで圧延材１
の金属組織結晶粒の肥大化を防止する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はファーネスコイラと
加熱装置を備えるステッケル熱間圧延設備により高級炭
素鋼に対し可逆式の熱間圧延を行う熱間圧延方法および
ステッケル熱間圧延設備に関する。
加熱装置を備えるステッケル熱間圧延設備により高級炭
素鋼に対し可逆式の熱間圧延を行う熱間圧延方法および
ステッケル熱間圧延設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年において高強度、高靱性等の製品の
製造を目的とした、高級炭素鋼の材料組成及び製造方法
が数多く提案されている。例えば、特開平１０−１４７
８４３号公報では、フェライト領域での低温圧延によ
る、深絞り性に優れた材料組成及び製造方法が記載され
ている。また特開平７−１８３８１号公報では、オース
テナイト領域であるＡ３変態点以上の温度で圧延を完了
させることによる深絞り性に優れた材料組成及び製造方
法が記載されている。しかし、このような材料組成及び
目標品質を得るには、温度制御を含めた種々のプロセス
が必要となる。
製造を目的とした、高級炭素鋼の材料組成及び製造方法
が数多く提案されている。例えば、特開平１０−１４７
８４３号公報では、フェライト領域での低温圧延によ
る、深絞り性に優れた材料組成及び製造方法が記載され
ている。また特開平７−１８３８１号公報では、オース
テナイト領域であるＡ３変態点以上の温度で圧延を完了
させることによる深絞り性に優れた材料組成及び製造方
法が記載されている。しかし、このような材料組成及び
目標品質を得るには、温度制御を含めた種々のプロセス
が必要となる。
【０００３】上記のような種々の製造プロセスを考慮し
た設備技術として、例えば特開平１０−２７７６０１号
公報の記載にあるような加熱又は冷却装置を備えるタン
デム型のホットストリップミルがある。これは、ホット
ストリップミルの熱間仕上げ圧延スタンド列の中間に加
熱又は冷却を備える構成となっている。
た設備技術として、例えば特開平１０−２７７６０１号
公報の記載にあるような加熱又は冷却装置を備えるタン
デム型のホットストリップミルがある。これは、ホット
ストリップミルの熱間仕上げ圧延スタンド列の中間に加
熱又は冷却を備える構成となっている。
【０００４】一方、炉内に巻き取り機を設置した所謂フ
ァーネスコイラを、圧延機の入出側に配設したステッケ
ルミルと呼ばれている可逆式圧延設備がある。このステ
ッケル熱間圧延設備は、従来主にステンレス鋼等の圧延
に多用されている。
ァーネスコイラを、圧延機の入出側に配設したステッケ
ルミルと呼ばれている可逆式圧延設備がある。このステ
ッケル熱間圧延設備は、従来主にステンレス鋼等の圧延
に多用されている。
【０００５】また、このようなステッケルミル圧延設備
において、１台のハウジングに２セットの圧延ロールを
組み込んだ所謂ツインミルを用いたものが例えば特開平
１１−０００７０２号公報、国際公開ＷＯ９７／３６７
００号公報などに開示されている。
において、１台のハウジングに２セットの圧延ロールを
組み込んだ所謂ツインミルを用いたものが例えば特開平
１１−０００７０２号公報、国際公開ＷＯ９７／３６７
００号公報などに開示されている。
【０００６】また特公平５−４５３２７号公報には、圧
延機とファーネスコイラ間に第一の加熱装置を設けて前
記圧延材先後端部の温度低下を防ぎ、更に圧延機と圧延
が完了した圧延材を巻き取るダウンコイラ間のホットラ
ンテーブル上に第二の加熱装置を設けて、圧延材全体に
亘って温度を均一にする設備が開示され、米国特許５７
５５１２８号明細書には、加熱装置及び冷却装置を配置
し、均一な温度で圧延する構成が開示されている。これ
らの発明の主たる目的は、圧延材を均一にすることで、
圧延材の品質を均一にし、かつ製品歩留まりの向上を図
ることにある。
延機とファーネスコイラ間に第一の加熱装置を設けて前
記圧延材先後端部の温度低下を防ぎ、更に圧延機と圧延
が完了した圧延材を巻き取るダウンコイラ間のホットラ
ンテーブル上に第二の加熱装置を設けて、圧延材全体に
亘って温度を均一にする設備が開示され、米国特許５７
５５１２８号明細書には、加熱装置及び冷却装置を配置
し、均一な温度で圧延する構成が開示されている。これ
らの発明の主たる目的は、圧延材を均一にすることで、
圧延材の品質を均一にし、かつ製品歩留まりの向上を図
ることにある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記のように炭素鋼の
圧延で高品質の材料を得るには温度制御を含めた種々の
プロセスが必要であり、従来、そのようなプロセスを考
慮した設備技術として特開平１０−２７７６０１号公報
に記載のタンデム型のホットストリップミルがある。し
かし、タンデム型のストリップミルでは、一般に仕上圧
延機を７スタンド程度設置するのが普通であり、巨額な
設備投資が必要となる。従って投資効率の観点からは、
生産量を極力多く設定せざる得ず、特に薄板での圧延速
度は１０００ｍｐｍ以上もの高速で圧延されるのが通常
である。このように高速で圧延される設備の仕上げスタ
ンド列の中間に加熱・冷却装置を設けた場合、必要な加
熱又は冷却を達成するための加熱・冷却設備長が、非常
に長くなるという欠点がある。
圧延で高品質の材料を得るには温度制御を含めた種々の
プロセスが必要であり、従来、そのようなプロセスを考
慮した設備技術として特開平１０−２７７６０１号公報
に記載のタンデム型のホットストリップミルがある。し
かし、タンデム型のストリップミルでは、一般に仕上圧
延機を７スタンド程度設置するのが普通であり、巨額な
設備投資が必要となる。従って投資効率の観点からは、
生産量を極力多く設定せざる得ず、特に薄板での圧延速
度は１０００ｍｐｍ以上もの高速で圧延されるのが通常
である。このように高速で圧延される設備の仕上げスタ
ンド列の中間に加熱・冷却装置を設けた場合、必要な加
熱又は冷却を達成するための加熱・冷却設備長が、非常
に長くなるという欠点がある。
【０００８】このことを避けるため、仕上げスタンド列
の入側に加熱・冷却装置を設け、温度制御を行わせるこ
とも考えられる。この場合、圧延材の走行速度は遅くな
るが、仕上圧延前の板厚が厚い位置で加熱・冷却を行う
ことになる。従って、圧延材の加熱・冷却効率は悪く、
内部まで均一な温度に制御しようとすると、結局加熱・
冷却装置の長大化が避けられない結果となる。
の入側に加熱・冷却装置を設け、温度制御を行わせるこ
とも考えられる。この場合、圧延材の走行速度は遅くな
るが、仕上圧延前の板厚が厚い位置で加熱・冷却を行う
ことになる。従って、圧延材の加熱・冷却効率は悪く、
内部まで均一な温度に制御しようとすると、結局加熱・
冷却装置の長大化が避けられない結果となる。
【０００９】以上のように、従来のタンデム型ホットス
トリップミルを用いた圧延設備では、炭素鋼の圧延で高
品質の材料を得ることは可能となるが、大型且つ設備費
も非常に高くなる。
トリップミルを用いた圧延設備では、炭素鋼の圧延で高
品質の材料を得ることは可能となるが、大型且つ設備費
も非常に高くなる。
【００１０】また、ステッケル熱間圧延設備は、従来主
にステンレス綱等の圧延に多用されており、本設備で炭
素鋼を圧延した場合は、圧延材が炉内で巻き取られ保持
される工程を繰り返すことにより、圧延材表面に酸化ス
ケールが発生し、高品質な製品の製造が困難である。こ
れに対し、圧延の直前に高圧流体を圧延材表面に噴射
し、表面スケールを除去するデスケーリングが通常行わ
れていた。しかしこれにより、特に２〜３ｍｍ以下の薄
板を圧延する場合、各パス毎にデスケーリングを行う
と、圧延材の必要仕上げ温度が確保できないという問題
があった。特開平１１−０００７０２号公報、国際公開
ＷＯ９７／３６７００号公報などに記載されたツインミ
ルを用いたステッケルミル圧延設備はその点に対する解
決策であり、この技術によりステッケル熱間圧延設備で
のデスケーリングによる温度低下の問題は解決されたと
言える。
にステンレス綱等の圧延に多用されており、本設備で炭
素鋼を圧延した場合は、圧延材が炉内で巻き取られ保持
される工程を繰り返すことにより、圧延材表面に酸化ス
ケールが発生し、高品質な製品の製造が困難である。こ
れに対し、圧延の直前に高圧流体を圧延材表面に噴射
し、表面スケールを除去するデスケーリングが通常行わ
れていた。しかしこれにより、特に２〜３ｍｍ以下の薄
板を圧延する場合、各パス毎にデスケーリングを行う
と、圧延材の必要仕上げ温度が確保できないという問題
があった。特開平１１−０００７０２号公報、国際公開
ＷＯ９７／３６７００号公報などに記載されたツインミ
ルを用いたステッケルミル圧延設備はその点に対する解
決策であり、この技術によりステッケル熱間圧延設備で
のデスケーリングによる温度低下の問題は解決されたと
言える。
【００１１】しかし、ステッケルミル圧延設備を用いた
高級品質炭素鋼の圧延では、更に金属組織的な問題があ
る。その１つは、特に圧延材先後端部の温度低下が大き
いことである。これにより、圧延材長手方向の金属組織
が均一にならず、歩留まりを低下させる要因となってい
た。このことに対し特公平５−４５３２７号公報、米国
特許５７５５１２８号明細書に記載の設備によれば、圧
延材温度を均一にすることで、圧延材の品質を均一に
し、かつ製品の歩留まりの向上が図れる。しかし、更に
高強度材を得るなどの圧延材質の画期的な向上を図るも
のではない。
高級品質炭素鋼の圧延では、更に金属組織的な問題があ
る。その１つは、特に圧延材先後端部の温度低下が大き
いことである。これにより、圧延材長手方向の金属組織
が均一にならず、歩留まりを低下させる要因となってい
た。このことに対し特公平５−４５３２７号公報、米国
特許５７５５１２８号明細書に記載の設備によれば、圧
延材温度を均一にすることで、圧延材の品質を均一に
し、かつ製品の歩留まりの向上が図れる。しかし、更に
高強度材を得るなどの圧延材質の画期的な向上を図るも
のではない。
【００１２】また、例えば先の特開平１０−１４７８４
３号公報で開示されている、Ｔｉ、Ｎｂ等の微量添加物
を含む高強度、高靱性炭素鋼を、上記ステッケル熱間圧
延設備で圧延する場合にも問題がある。即ちステッケル
熱間圧延設備では、繰り返し圧延される各パス毎に、圧
延材は高温雰囲気中の炉内で巻き取られて保持される工
程を繰り返し受けるため、微量添加物を含む析出炭化物
の集合肥大化及び金属結晶組織の結晶粒の肥大化、とい
う問題が避けられないからであるここで、一般に析出物
は金属組織内に、微細且つ均一に分散されるのが望まし
い。これにより、金属組織結晶粒の成長肥大化を防止す
る効果が、非常に高くなるからである。しかしながら、
文献「低炭素Ｎｂ鋼におけるオーステナイト域熱間加工
時のＮｂＣ析出モデルの開発」鉄と鋼 第７５年（１９
８９）第６号に掲載されているように、圧延加工を施し
た場合には一般的に析出速度が速くなることが知られて
いる。これに対しステッケル熱間圧延設備では、圧延加
工された圧延材が更に炉中で巻き取り・保持される工程
を繰り返し受けるため、析出物は主に結晶粒界に集中し
て肥大化することが避けられない結果となる。
３号公報で開示されている、Ｔｉ、Ｎｂ等の微量添加物
を含む高強度、高靱性炭素鋼を、上記ステッケル熱間圧
延設備で圧延する場合にも問題がある。即ちステッケル
熱間圧延設備では、繰り返し圧延される各パス毎に、圧
延材は高温雰囲気中の炉内で巻き取られて保持される工
程を繰り返し受けるため、微量添加物を含む析出炭化物
の集合肥大化及び金属結晶組織の結晶粒の肥大化、とい
う問題が避けられないからであるここで、一般に析出物
は金属組織内に、微細且つ均一に分散されるのが望まし
い。これにより、金属組織結晶粒の成長肥大化を防止す
る効果が、非常に高くなるからである。しかしながら、
文献「低炭素Ｎｂ鋼におけるオーステナイト域熱間加工
時のＮｂＣ析出モデルの開発」鉄と鋼 第７５年（１９
８９）第６号に掲載されているように、圧延加工を施し
た場合には一般的に析出速度が速くなることが知られて
いる。これに対しステッケル熱間圧延設備では、圧延加
工された圧延材が更に炉中で巻き取り・保持される工程
を繰り返し受けるため、析出物は主に結晶粒界に集中し
て肥大化することが避けられない結果となる。
【００１３】また金属組織の結晶粒は微細なほど好まし
く、強度が高くなることが知られている。例えば、日本
鉄鋼協会出版「制御圧延・制御冷却」の第２．２章に、
母材の降伏応力は結晶粒径の平方根に逆比例する、とい
うＨall−Ｐetchの関係式が記載されている。この点に
関しても、高温で長時間巻き取り保持される工程を繰り
返すステッケルミルは、望ましくない構成といえる。こ
れは、高温に晒される時間が長いほど、一般に金属組織
の結晶粒は成長し、肥大化するためである。
く、強度が高くなることが知られている。例えば、日本
鉄鋼協会出版「制御圧延・制御冷却」の第２．２章に、
母材の降伏応力は結晶粒径の平方根に逆比例する、とい
うＨall−Ｐetchの関係式が記載されている。この点に
関しても、高温で長時間巻き取り保持される工程を繰り
返すステッケルミルは、望ましくない構成といえる。こ
れは、高温に晒される時間が長いほど、一般に金属組織
の結晶粒は成長し、肥大化するためである。
【００１４】以上のように、従来のステッケルミルでの
圧延方法では、特に高品質炭素鋼における金属組織的な
品質に問題がある。しかしステッケル熱間圧延設備は、
従来のタンデム型のホットストリップミルと比較して、
設備費が格段に安く、設備長も非常に短くて済む等の有
利な点も多く、金属組織的な品質の問題が解決できれ
ば、小中生産量多品種向け圧延設備に最適であると言え
る。
圧延方法では、特に高品質炭素鋼における金属組織的な
品質に問題がある。しかしステッケル熱間圧延設備は、
従来のタンデム型のホットストリップミルと比較して、
設備費が格段に安く、設備長も非常に短くて済む等の有
利な点も多く、金属組織的な品質の問題が解決できれ
ば、小中生産量多品種向け圧延設備に最適であると言え
る。
【００１５】本発明の目的は、ステッケル熱間圧延設備
を用いて、炭素鋼の熱間圧延を可能とし、かつ金属組織
を改質した高品質材を得ることのできる熱間圧延方法及
びステッケル熱間圧延設備を提供することである。
を用いて、炭素鋼の熱間圧延を可能とし、かつ金属組織
を改質した高品質材を得ることのできる熱間圧延方法及
びステッケル熱間圧延設備を提供することである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】（１）上記の目的を達成
するために、本発明は、少なくとも１台の圧延機の入出
側の少なくとも一方にファーネスコイラを設置し、圧延
機と入出側ファーネスコイラ間に加熱手段を備えたステ
ッケルミル圧延設備による熱間圧延方法において、加熱
手段により圧延材中の析出物を再固溶させる温度以上に
加熱しながらファーネスコイラにより圧延材を巻き取る
固溶加熱パスを少なくとも１回行うものとする。
するために、本発明は、少なくとも１台の圧延機の入出
側の少なくとも一方にファーネスコイラを設置し、圧延
機と入出側ファーネスコイラ間に加熱手段を備えたステ
ッケルミル圧延設備による熱間圧延方法において、加熱
手段により圧延材中の析出物を再固溶させる温度以上に
加熱しながらファーネスコイラにより圧延材を巻き取る
固溶加熱パスを少なくとも１回行うものとする。
【００１７】これにより、炭素鋼圧延材中の析出物を金
属母材中に再固溶させるため、析出物の集合肥大化を防
ぐことになり、ひいてはステッケル熱間圧延設備を用い
て炭素鋼の熱間圧延を可能とし、かつ金属組織を改質し
た高品質材を得ることができる。
属母材中に再固溶させるため、析出物の集合肥大化を防
ぐことになり、ひいてはステッケル熱間圧延設備を用い
て炭素鋼の熱間圧延を可能とし、かつ金属組織を改質し
た高品質材を得ることができる。
【００１８】（２）また上記（１）の熱間圧延方法にお
いて、好ましくは、固溶加熱パスを非圧延状態あるいは
極軽圧下状態で行い、かつ加熱手段の加熱容量の範囲で
圧延材中の析出物を再固溶させ得る温度以上とするに足
る低速度で行うものとする。
いて、好ましくは、固溶加熱パスを非圧延状態あるいは
極軽圧下状態で行い、かつ加熱手段の加熱容量の範囲で
圧延材中の析出物を再固溶させ得る温度以上とするに足
る低速度で行うものとする。
【００１９】これにより、圧延ロールの接触による圧延
材の放熱を低減できるため再固溶のための加熱効率が向
上し、また加熱容量の小さい小型の加熱装置によっても
析出物を十分再固溶できるような固溶加熱パスが可能と
なる。
材の放熱を低減できるため再固溶のための加熱効率が向
上し、また加熱容量の小さい小型の加熱装置によっても
析出物を十分再固溶できるような固溶加熱パスが可能と
なる。
【００２０】（３）また上記（１）又は（２）の熱間圧
延方法において、好ましくは、固溶加熱パスでファーネ
スコイラに巻き取られた圧延材を、所定時間ファーネス
コイラ内に保持するものとする。
延方法において、好ましくは、固溶加熱パスでファーネ
スコイラに巻き取られた圧延材を、所定時間ファーネス
コイラ内に保持するものとする。
【００２１】これにより、圧延材中の析出物の再固溶を
より確実に行うことができる。
より確実に行うことができる。
【００２２】（４）また上記（１）から（３）までのい
ずれか１つの熱間圧延方法において、好ましくは、固溶
加熱パスを最終パスの直前あるいはその近傍で行うもの
とする。
ずれか１つの熱間圧延方法において、好ましくは、固溶
加熱パスを最終パスの直前あるいはその近傍で行うもの
とする。
【００２３】これにより、圧延材が十分薄くなった状態
で固溶加熱パスを行うため再固溶の加熱効率が向上し、
温度分布も一様となる。
で固溶加熱パスを行うため再固溶の加熱効率が向上し、
温度分布も一様となる。
【００２４】（５）また上記（１）から（４）までのい
ずれか１つの熱間圧延方法において、好ましくは、固溶
加熱パスを複数回連続して行い、そのうち最後の固溶加
熱パスを圧延材中の析出物を再固溶させ得る温度以上と
なる低速度で行うものとする。
ずれか１つの熱間圧延方法において、好ましくは、固溶
加熱パスを複数回連続して行い、そのうち最後の固溶加
熱パスを圧延材中の析出物を再固溶させ得る温度以上と
なる低速度で行うものとする。
【００２５】これにより、加熱容量の小さい小型の加熱
装置によっても効率的かつ確実に析出物を十分再固溶で
きるような固溶加熱パスが可能となる。
装置によっても効率的かつ確実に析出物を十分再固溶で
きるような固溶加熱パスが可能となる。
【００２６】（６）また上記（１）から（５）までのい
ずれか１つの熱間圧延方法において、好ましくは、固溶
加熱パスを最終パスよりも前に行い、最終パスの圧延開
始前における圧延材の温度を未再結晶オーステナイト温
度領域に制御し、その未再結晶オーステナイト温度領域
での最終パスにおける累積圧下率を５０％以上にするよ
うに圧延するものとする。
ずれか１つの熱間圧延方法において、好ましくは、固溶
加熱パスを最終パスよりも前に行い、最終パスの圧延開
始前における圧延材の温度を未再結晶オーステナイト温
度領域に制御し、その未再結晶オーステナイト温度領域
での最終パスにおける累積圧下率を５０％以上にするよ
うに圧延するものとする。
【００２７】これにより、圧延材の母材金属におけるフ
ェライト結晶粒を微細化することができる。
ェライト結晶粒を微細化することができる。
【００２８】（７）また上記（１）から（６）までのい
ずれか１つの熱間圧延方法において、好ましくは、固溶
加熱パスを最終パスよりも前に行い、最終パスを含めた
少なくとも１パスの圧延において、圧延材に熱間圧延油
を塗布するものとする。
ずれか１つの熱間圧延方法において、好ましくは、固溶
加熱パスを最終パスよりも前に行い、最終パスを含めた
少なくとも１パスの圧延において、圧延材に熱間圧延油
を塗布するものとする。
【００２９】これにより、特に高圧下率が望ましい固溶
加熱パス以降の圧延において、圧延油の塗布によりロー
ルと圧延材間の摩擦力を低下させ、圧延荷重・トルク等
が小さくなることで高圧下率の圧延が可能となり、金属
組織の結晶粒の微細化が図られるため圧延材の品質が向
上する。
加熱パス以降の圧延において、圧延油の塗布によりロー
ルと圧延材間の摩擦力を低下させ、圧延荷重・トルク等
が小さくなることで高圧下率の圧延が可能となり、金属
組織の結晶粒の微細化が図られるため圧延材の品質が向
上する。
【００３０】（８）また上記の目的を達成するために、
本発明は、圧延機の入出側の少なくとも一方にファーネ
スコイラを設置し、圧延機と入出側ファーネスコイラ間
の少なくとも一方に加熱手段及び冷却手段を備えたステ
ッケルミル圧延設備による熱間圧延方法において、非圧
延パスを少なくとも２回以上連続して行い、これら非圧
延パスで加熱手段により圧延材を加熱して行うパスと冷
却手段により圧延材を冷却して行うパスをそれぞれ少な
くとも１回以上行うものとする。
本発明は、圧延機の入出側の少なくとも一方にファーネ
スコイラを設置し、圧延機と入出側ファーネスコイラ間
の少なくとも一方に加熱手段及び冷却手段を備えたステ
ッケルミル圧延設備による熱間圧延方法において、非圧
延パスを少なくとも２回以上連続して行い、これら非圧
延パスで加熱手段により圧延材を加熱して行うパスと冷
却手段により圧延材を冷却して行うパスをそれぞれ少な
くとも１回以上行うものとする。
【００３１】これにより、フェライトの再結晶およびオ
ーステナイトの再結晶が繰り返されることになるため金
属組織の結晶粒の微細化が可能となり、ひいてはステッ
ケル熱間圧延設備により高品質炭素鋼を適切に熱間圧延
できるものとなる。
ーステナイトの再結晶が繰り返されることになるため金
属組織の結晶粒の微細化が可能となり、ひいてはステッ
ケル熱間圧延設備により高品質炭素鋼を適切に熱間圧延
できるものとなる。
【００３２】（９）また上記の目的を達成するために、
本発明は、圧延機の入出側の少なくとも一方にファーネ
スコイラを設置したステッケル熱間圧延設備において、
（ａ）圧延機と入出側ファーネスコイラ間に設置され、
圧延材を加熱する加熱手段と、（ｂ）少なくとも１回の
パスで圧延材中の析出物を再固溶させる温度以上に加熱
するよう加熱手段を制御する制御手段とを備えるものと
する。
本発明は、圧延機の入出側の少なくとも一方にファーネ
スコイラを設置したステッケル熱間圧延設備において、
（ａ）圧延機と入出側ファーネスコイラ間に設置され、
圧延材を加熱する加熱手段と、（ｂ）少なくとも１回の
パスで圧延材中の析出物を再固溶させる温度以上に加熱
するよう加熱手段を制御する制御手段とを備えるものと
する。
【００３３】これにより、炭素鋼圧延材中の析出物を金
属母材中に再固溶させるため、析出物の集合肥大化を防
ぐことができ、ひいては高品質炭素鋼を適切に熱間圧延
できるステッケル熱間圧延設備となる。
属母材中に再固溶させるため、析出物の集合肥大化を防
ぐことができ、ひいては高品質炭素鋼を適切に熱間圧延
できるステッケル熱間圧延設備となる。
【００３４】（１０）また上記の目的を達成するため
に、本発明は、圧延機の入出側の少なくとも一方にファ
ーネスコイラを設置したステッケル熱間圧延設備におい
て、（ａ）圧延機と入出側ファーネスコイラ間に設置さ
れ、圧延材を加熱する加熱手段と、（ｂ）圧延機とファ
ーネスコイラ間に設置されるデスケーリング手段と、
（ｃ）デスケーリング手段とは別に設置され、圧延材を
冷却する冷却手段とを備えるものとする。
に、本発明は、圧延機の入出側の少なくとも一方にファ
ーネスコイラを設置したステッケル熱間圧延設備におい
て、（ａ）圧延機と入出側ファーネスコイラ間に設置さ
れ、圧延材を加熱する加熱手段と、（ｂ）圧延機とファ
ーネスコイラ間に設置されるデスケーリング手段と、
（ｃ）デスケーリング手段とは別に設置され、圧延材を
冷却する冷却手段とを備えるものとする。
【００３５】これにより、圧延材表面スケールの除去を
行う手段と別の専用の冷却手段によって、固溶加熱パス
後の高温にある圧延材を未再結晶オーステナイト領域
（Ａ３変態点から概略９５０℃位の範囲）にまで確実か
つ効率よく冷却することができ、固溶処理を施した後に
おける理想的なオーステナイト圧延を可能にする。
行う手段と別の専用の冷却手段によって、固溶加熱パス
後の高温にある圧延材を未再結晶オーステナイト領域
（Ａ３変態点から概略９５０℃位の範囲）にまで確実か
つ効率よく冷却することができ、固溶処理を施した後に
おける理想的なオーステナイト圧延を可能にする。
【００３６】（１１）また上記（９）又は（１０）のス
テッケル熱間圧延設備において、好ましくは、圧延機に
熱間圧延油塗布装置を設けたものとする。
テッケル熱間圧延設備において、好ましくは、圧延機に
熱間圧延油塗布装置を設けたものとする。
【００３７】これにより、特に高圧下率が望ましい固溶
加熱パス以降の圧延において、圧延油の塗布によりロー
ルと圧延材間の摩擦力を低下させ、圧延荷重・トルク等
が小さくなることで高圧下率の圧延ができるため、金属
組織の結晶粒の微細化による品質の向上が可能となる。
加熱パス以降の圧延において、圧延油の塗布によりロー
ルと圧延材間の摩擦力を低下させ、圧延荷重・トルク等
が小さくなることで高圧下率の圧延ができるため、金属
組織の結晶粒の微細化による品質の向上が可能となる。
【００３８】（１２）また上記（９）から（１１）まで
のいずれか１つのステッケル熱間圧延設備において、好
ましくは、圧延機がツインミルであるものとする。
のいずれか１つのステッケル熱間圧延設備において、好
ましくは、圧延機がツインミルであるものとする。
【００３９】これにより、圧延材の温度低下を防止する
と共に、金属組織の結晶粒を微細化するための累積圧下
の効率向上、及びファーネスコイラと圧延機間の通板安
定性の向上が可能となる。
と共に、金属組織の結晶粒を微細化するための累積圧下
の効率向上、及びファーネスコイラと圧延機間の通板安
定性の向上が可能となる。
【００４０】（１３）また上記の目的を達成するため
に、本発明は、圧延機の入出側の少なくとも一方にファ
ーネスコイラを設置したステッケル熱間圧延設備におい
て、（ａ）圧延機と入出側ファーネスコイラ間の少なく
とも一方に配設されて、圧延材をＡ３変態点より高温に
加熱させる加熱手段と、（ｂ）圧延機と入出側ファーネ
スコイラ間の少なくとも一方に配設されて、圧延材をＡ
３変態点より低温に冷却させる冷却手段とを備えるもの
とする。
に、本発明は、圧延機の入出側の少なくとも一方にファ
ーネスコイラを設置したステッケル熱間圧延設備におい
て、（ａ）圧延機と入出側ファーネスコイラ間の少なく
とも一方に配設されて、圧延材をＡ３変態点より高温に
加熱させる加熱手段と、（ｂ）圧延機と入出側ファーネ
スコイラ間の少なくとも一方に配設されて、圧延材をＡ
３変態点より低温に冷却させる冷却手段とを備えるもの
とする。
【００４１】これにより、フェライトの再結晶およびオ
ーステナイトの再結晶が繰り返されることになるため金
属組織の結晶粒の微細化が可能となり、ひいては高品質
炭素鋼を適切に熱間圧延できるステッケル熱間圧延設備
となる。
ーステナイトの再結晶が繰り返されることになるため金
属組織の結晶粒の微細化が可能となり、ひいては高品質
炭素鋼を適切に熱間圧延できるステッケル熱間圧延設備
となる。
【００４２】
【発明の実施の形態】図１に、本発明の実施形態を示
す。図１において、本実施形態のステッケル熱間圧延設
備は、圧延機としては１つのハウジング２ｈに２セット
のロールを組み込んだ所謂ツインミル２を有し、ツイン
ミル２は２セットのロールが作業ロール２ａ、２ａ、補
強ロール２ｂ、２ｂを備えた４段圧延機となっている。
ツインミル２の入側及び出側には加熱炉３内に巻き取り
機４を設置した、所謂ファーネスコイラ１６が設置さ
れ、かつ圧延機２とファーネスコイラ１６間には、各々
圧延材１の加熱装置５及び冷却装置６が設置され、加熱
・冷却が自在にできるようにしてある。また、ツインミ
ル２には炭素鋼の圧延を可能とするため、高圧流体を圧
延材表面に噴射するデスケーリング用ノズル７を設け、
更に熱間圧延油を噴射するノズル８が設置してある。こ
こで図示されていないスラブ加熱炉等から搬送された圧
延材１は、ツインミル２により繰り返し圧延され、その
板厚が巻き取り可能な２５ｍｍ程度になると、ピンチロ
ール９、デフレクタロール１０及び圧延材ガイド装置１
１などでガイドされながら、巻き取り機４で巻き取られ
る。以降は最終板厚になるまで、左右のファーネスコイ
ラ１６で巻き取られながら、繰り返し圧延される。圧延
材１の温度制御は、温度検出器１２で圧延材１の温度を
測定し、温度検出器１２の信号を制御装置１３に入力
し、目的の温度になるように制御装置１３で加熱装置５
又は冷却装置６を制御することにより行われる。
す。図１において、本実施形態のステッケル熱間圧延設
備は、圧延機としては１つのハウジング２ｈに２セット
のロールを組み込んだ所謂ツインミル２を有し、ツイン
ミル２は２セットのロールが作業ロール２ａ、２ａ、補
強ロール２ｂ、２ｂを備えた４段圧延機となっている。
ツインミル２の入側及び出側には加熱炉３内に巻き取り
機４を設置した、所謂ファーネスコイラ１６が設置さ
れ、かつ圧延機２とファーネスコイラ１６間には、各々
圧延材１の加熱装置５及び冷却装置６が設置され、加熱
・冷却が自在にできるようにしてある。また、ツインミ
ル２には炭素鋼の圧延を可能とするため、高圧流体を圧
延材表面に噴射するデスケーリング用ノズル７を設け、
更に熱間圧延油を噴射するノズル８が設置してある。こ
こで図示されていないスラブ加熱炉等から搬送された圧
延材１は、ツインミル２により繰り返し圧延され、その
板厚が巻き取り可能な２５ｍｍ程度になると、ピンチロ
ール９、デフレクタロール１０及び圧延材ガイド装置１
１などでガイドされながら、巻き取り機４で巻き取られ
る。以降は最終板厚になるまで、左右のファーネスコイ
ラ１６で巻き取られながら、繰り返し圧延される。圧延
材１の温度制御は、温度検出器１２で圧延材１の温度を
測定し、温度検出器１２の信号を制御装置１３に入力
し、目的の温度になるように制御装置１３で加熱装置５
又は冷却装置６を制御することにより行われる。
【００４３】本図で圧延機をツインミル２とした理由
は、できるだけ圧延材１の温度低下を防ぎ、且つ圧延の
操業性を飛躍的に向上させるためであり、これは特開平
１１−２０７４０３号公報に説明してある通りである。
は、できるだけ圧延材１の温度低下を防ぎ、且つ圧延の
操業性を飛躍的に向上させるためであり、これは特開平
１１−２０７４０３号公報に説明してある通りである。
【００４４】次に上記構成にある本実施形態のステッケ
ル熱間圧延設備による運転例を以下に説明する。
ル熱間圧延設備による運転例を以下に説明する。
【００４５】まず圧延開始前の時点において、温度制御
装置１３の指令制御により加熱装置５及び冷却装置６は
共に非作動の状態にあり、そこに圧延設備前段に位置す
る不図示のスラブ加熱路等から圧延材１が搬送されてく
る。
装置１３の指令制御により加熱装置５及び冷却装置６は
共に非作動の状態にあり、そこに圧延設備前段に位置す
る不図示のスラブ加熱路等から圧延材１が搬送されてく
る。
【００４６】通常の場合まだ送られてきたばかりの圧延
材１はかなりの厚みにあり、ファーネスコイラ１６によ
る巻き取りが困難であるため、テーブルロール上の圧延
材ガイド装置１１は下がったまま水平搬送路面上での往
復パスにより圧延が繰り返されることとなる。ここでツ
インミル２による圧延時においては、入出側に備えるデ
スケーリング装置７から圧延材１の表面に高圧流体が吹
き付けられることで圧延材表面スケールの除去が行わ
れ、また同時に圧延油装置８から圧延材１と作業ロール
２ａとの間に熱間圧延油が塗布される。
材１はかなりの厚みにあり、ファーネスコイラ１６によ
る巻き取りが困難であるため、テーブルロール上の圧延
材ガイド装置１１は下がったまま水平搬送路面上での往
復パスにより圧延が繰り返されることとなる。ここでツ
インミル２による圧延時においては、入出側に備えるデ
スケーリング装置７から圧延材１の表面に高圧流体が吹
き付けられることで圧延材表面スケールの除去が行わ
れ、また同時に圧延油装置８から圧延材１と作業ロール
２ａとの間に熱間圧延油が塗布される。
【００４７】そして圧延が進んで板厚が２５ｍｍ程度に
なった時点でファーネスコイラ１６による巻き取りが可
能と判断され、圧延ガイド装置１１が起き上がって搬送
路を形成し、ピンチロール９などのガイドにより巻き取
り機４へ送られて巻き取りが行われる。
なった時点でファーネスコイラ１６による巻き取りが可
能と判断され、圧延ガイド装置１１が起き上がって搬送
路を形成し、ピンチロール９などのガイドにより巻き取
り機４へ送られて巻き取りが行われる。
【００４８】またこの時点で温度制御装置１３の指令制
御により、ファーネスコイラ１６とツインミル２との間
に位置する加熱装置５が発熱作動を始め、ファーネスコ
イラ１６が巻き取りきれずに露出させた圧延材１の先後
端部に対して温度が低下しないよう、つまり圧延材１全
体の温度分布が一様となるように加熱する。この時点で
の加熱温度は通常、Ａ３変態点（純鉄で約９１０℃）よ
りも高い温度となる。２つのファーネスコイラ１６がそ
れぞれ巻き取り、保持、送り戻しを交互に繰り返すこと
で圧延材１がその間を往復移動し、その間に位置するツ
インミル２により圧延が進む工程となる。
御により、ファーネスコイラ１６とツインミル２との間
に位置する加熱装置５が発熱作動を始め、ファーネスコ
イラ１６が巻き取りきれずに露出させた圧延材１の先後
端部に対して温度が低下しないよう、つまり圧延材１全
体の温度分布が一様となるように加熱する。この時点で
の加熱温度は通常、Ａ３変態点（純鉄で約９１０℃）よ
りも高い温度となる。２つのファーネスコイラ１６がそ
れぞれ巻き取り、保持、送り戻しを交互に繰り返すこと
で圧延材１がその間を往復移動し、その間に位置するツ
インミル２により圧延が進む工程となる。
【００４９】そして最終圧延パスの所定の数パス前にお
いて、温度制御装置１３の指令制御により加熱装置５を
作動させて圧延材１を圧延材１中の析出物の再固溶温度
以上にまで加熱し、また非圧延状態あるいは極軽圧下で
且つ低速通板させることにより、圧延材１に対して再固
溶処理を行う固溶加熱パスを１回あるいは数回行う。こ
こでこの析出物の再固溶温度については一般的にＡ３変
態点から幾らか高い温度とされており、具体的に一例と
して圧延材１が炭素含有率０．１％以下の炭素鋼である
場合、およそ１０００℃から約１２００℃（装置能力の
上限）となる。また１回の固溶加熱パスの度に加熱され
た圧延材１はファーネスコイラ１６で巻き取られた後一
定時間保持される。
いて、温度制御装置１３の指令制御により加熱装置５を
作動させて圧延材１を圧延材１中の析出物の再固溶温度
以上にまで加熱し、また非圧延状態あるいは極軽圧下で
且つ低速通板させることにより、圧延材１に対して再固
溶処理を行う固溶加熱パスを１回あるいは数回行う。こ
こでこの析出物の再固溶温度については一般的にＡ３変
態点から幾らか高い温度とされており、具体的に一例と
して圧延材１が炭素含有率０．１％以下の炭素鋼である
場合、およそ１０００℃から約１２００℃（装置能力の
上限）となる。また１回の固溶加熱パスの度に加熱され
た圧延材１はファーネスコイラ１６で巻き取られた後一
定時間保持される。
【００５０】そして固溶加熱パスが終了すると、温度制
御装置１３の指令制御により加熱装置５による加熱が停
止され、最終パスの圧延開始前に必要に応じ冷却装置６
を作動させて圧延材１を未再結晶オーステナイト領域の
温度まで冷却した上で、ツインミル２により強圧下の最
終パスを行う。最終圧延パス終了後には圧延ガイド装置
１１が下がることで圧延材１がランナウェイテーブルへ
搬送され、ラミナフロー冷却装置１４による冷却で固溶
物を再析出した後にダウンコイラ１５に巻き取られて製
品となる。
御装置１３の指令制御により加熱装置５による加熱が停
止され、最終パスの圧延開始前に必要に応じ冷却装置６
を作動させて圧延材１を未再結晶オーステナイト領域の
温度まで冷却した上で、ツインミル２により強圧下の最
終パスを行う。最終圧延パス終了後には圧延ガイド装置
１１が下がることで圧延材１がランナウェイテーブルへ
搬送され、ラミナフロー冷却装置１４による冷却で固溶
物を再析出した後にダウンコイラ１５に巻き取られて製
品となる。
【００５１】以上の運転例の各工程におけるそれぞれの
作用について以下に説明する。
作用について以下に説明する。
【００５２】まずこのようなステッケルミルを用いて圧
延する場合の、金属組織的な問題に関しては先に延べた
通りであり、特に問題となる点は析出物の肥大化を防止
する方法についてである。特に加熱装置５を備えていな
い設備では、一旦発生した集中巨大析出物を通常の圧延
過程で微細化し且つ均一に分散させることは、非常に困
難である。これに対し加熱装置５を備えた設備では、所
望のパスで圧延材１を析出物の再固溶温度以上に加熱し
ながらファーネスコイラ１６で巻き取って必要時間保持
する（以下、単に固溶加熱パスという）ことにより、析
出物を再固溶させることができる。このような加熱装置
５の利用方法は、先の公知例、特公平５−４５３２７号
公報及び米国特許５７５５１２８号明細書には一切記載
されていなく、利用目的が本質的に異なっているといえ
る。即ち、上記の公知例における加熱装置の利用目的
は、圧延材１の先後端温度制御又は圧延材１の全長に渡
った温度の均一化制御であり、本発明のように圧延材１
の金属組織を、積極的に改質するものでないからであ
る。上記析出物の再固溶を確実に実施するためには、再
固溶温度以上に加熱された圧延材１を炉３内で巻き取
り、必要時間保持する。
延する場合の、金属組織的な問題に関しては先に延べた
通りであり、特に問題となる点は析出物の肥大化を防止
する方法についてである。特に加熱装置５を備えていな
い設備では、一旦発生した集中巨大析出物を通常の圧延
過程で微細化し且つ均一に分散させることは、非常に困
難である。これに対し加熱装置５を備えた設備では、所
望のパスで圧延材１を析出物の再固溶温度以上に加熱し
ながらファーネスコイラ１６で巻き取って必要時間保持
する（以下、単に固溶加熱パスという）ことにより、析
出物を再固溶させることができる。このような加熱装置
５の利用方法は、先の公知例、特公平５−４５３２７号
公報及び米国特許５７５５１２８号明細書には一切記載
されていなく、利用目的が本質的に異なっているといえ
る。即ち、上記の公知例における加熱装置の利用目的
は、圧延材１の先後端温度制御又は圧延材１の全長に渡
った温度の均一化制御であり、本発明のように圧延材１
の金属組織を、積極的に改質するものでないからであ
る。上記析出物の再固溶を確実に実施するためには、再
固溶温度以上に加熱された圧延材１を炉３内で巻き取
り、必要時間保持する。
【００５３】しかし、上記のような加熱装置５の利用方
法には問題もある。それは仕上げ製品板厚にもよるが、
一般に最終パス前付近での圧延では、圧延材温度が９０
０℃程度以下まで低下するのが普通である。薄板などを
圧延する場合には、オーステナイト圧延で一般的に言わ
れている許容下限温度、Ａ３変態点以下にならざるを得
ない場合もある。これに対し析出物の固溶処理を行う温
度は、一般的には１０００℃以上であり、かなり大きな
加熱が必要となる場合がある。このことは加熱装置５の
大型化、及び加熱炉３の炉長を長くする必要があること
を意味している。しかしステッケルミルでは操業の容易
さから、できるだけ圧延機とファーネスコイラ１６間の
距離の短いことが望まれている。これに対して固溶加熱
パスでは、圧延を行なわず又は極軽圧下（例えば５％以
下）で、且つ低速で通板しながらの加熱方法とすること
で、できるだけ必要加熱炉長を短くすることができる。
加熱容量を極力小さくするためには、作業ロール２ａと
圧延材１を接触させずに通板することが理想であるが、
問題もある。即ち、作業ロール２ａと圧延材１を非接触
状態で長時間放置した場合、作業ロール２ａが冷やされ
ることにより、これまでの圧延で発生したロール熱膨張
によるロール表面プロフィル（以下、サーマルクラウン
という）が変化することになる。これにより、圧延を再
開する度に作業ロール２ａの形状が変化することにな
り、次の圧延における圧延材１の形状制御が、これまで
の圧延で行われていた形状制御方法と、一変する可能性
があるといった問題である。これは形状制御の容易さ・
正確さの観点から好ましいことではない。このことは、
固溶加熱パスでは、図示していないが通常行われている
圧延ロール冷却を行うために作業ロール２ａに噴射され
る冷却液（ロールクーラント）の水量を少なく制御した
り、噴射しないようにすることで、サーマルクラウンの
形状変化を極力少なくすることが有効であることを示し
ている。
法には問題もある。それは仕上げ製品板厚にもよるが、
一般に最終パス前付近での圧延では、圧延材温度が９０
０℃程度以下まで低下するのが普通である。薄板などを
圧延する場合には、オーステナイト圧延で一般的に言わ
れている許容下限温度、Ａ３変態点以下にならざるを得
ない場合もある。これに対し析出物の固溶処理を行う温
度は、一般的には１０００℃以上であり、かなり大きな
加熱が必要となる場合がある。このことは加熱装置５の
大型化、及び加熱炉３の炉長を長くする必要があること
を意味している。しかしステッケルミルでは操業の容易
さから、できるだけ圧延機とファーネスコイラ１６間の
距離の短いことが望まれている。これに対して固溶加熱
パスでは、圧延を行なわず又は極軽圧下（例えば５％以
下）で、且つ低速で通板しながらの加熱方法とすること
で、できるだけ必要加熱炉長を短くすることができる。
加熱容量を極力小さくするためには、作業ロール２ａと
圧延材１を接触させずに通板することが理想であるが、
問題もある。即ち、作業ロール２ａと圧延材１を非接触
状態で長時間放置した場合、作業ロール２ａが冷やされ
ることにより、これまでの圧延で発生したロール熱膨張
によるロール表面プロフィル（以下、サーマルクラウン
という）が変化することになる。これにより、圧延を再
開する度に作業ロール２ａの形状が変化することにな
り、次の圧延における圧延材１の形状制御が、これまで
の圧延で行われていた形状制御方法と、一変する可能性
があるといった問題である。これは形状制御の容易さ・
正確さの観点から好ましいことではない。このことは、
固溶加熱パスでは、図示していないが通常行われている
圧延ロール冷却を行うために作業ロール２ａに噴射され
る冷却液（ロールクーラント）の水量を少なく制御した
り、噴射しないようにすることで、サーマルクラウンの
形状変化を極力少なくすることが有効であることを示し
ている。
【００５４】また固溶処理を目的とした加熱は、連続し
た複数回のパスで行なうこともできる。このような方法
を採れば、更に加熱装置５を小型化できることは説明の
要がない。また、複数回の通板加熱処理を行なう場合は
特に、先後端部を巻き取り機のマンドレル４に巻き付け
た状態で行なっても良い。これは、マンドレル４に巻き
付けた先端部又は後端部は常に炉内にあり温度低下が少
ないこと、残りの大部分の圧延材１は通板加熱パスを繰
り返すことにより、常に加熱保持がほぼ均等に施され一
部分のみが過冷却又は強く加熱されることが無いからで
ある。これは、ステッケルミルにおける通板加熱処理に
おいて、何ら操業上の問題を発生させることなく実施で
きることを意味している。
た複数回のパスで行なうこともできる。このような方法
を採れば、更に加熱装置５を小型化できることは説明の
要がない。また、複数回の通板加熱処理を行なう場合は
特に、先後端部を巻き取り機のマンドレル４に巻き付け
た状態で行なっても良い。これは、マンドレル４に巻き
付けた先端部又は後端部は常に炉内にあり温度低下が少
ないこと、残りの大部分の圧延材１は通板加熱パスを繰
り返すことにより、常に加熱保持がほぼ均等に施され一
部分のみが過冷却又は強く加熱されることが無いからで
ある。これは、ステッケルミルにおける通板加熱処理に
おいて、何ら操業上の問題を発生させることなく実施で
きることを意味している。
【００５５】更に圧延材１の板厚が薄いほど加熱効率が
高く、従って小型の加熱装置５でも十分に加熱すること
が可能となる。このことは、固溶加熱パスは、最終パス
の一つ手前のパスで行うことが有効であることを意味す
る。また板厚が薄いほど、加熱後の板厚方向の温度分布
が一様となり、固溶処理が容易に均一且つ素早くできる
ことも、上記最終パス前付近で加熱処理を行うことによ
る効果の１つである。具体例として、上記固溶態処理に
必要な時間の一般的目安は、板厚２５ｍｍ当たり０．５
時間位の保持時間が必要と言われていることから、従っ
て板厚２．５ｍｍで固溶態処理を行った場合には、炉内
における保持時間が３分程度で済むことになり、即ち板
厚が薄いほど生産量が向上する効果があると言える。
高く、従って小型の加熱装置５でも十分に加熱すること
が可能となる。このことは、固溶加熱パスは、最終パス
の一つ手前のパスで行うことが有効であることを意味す
る。また板厚が薄いほど、加熱後の板厚方向の温度分布
が一様となり、固溶処理が容易に均一且つ素早くできる
ことも、上記最終パス前付近で加熱処理を行うことによ
る効果の１つである。具体例として、上記固溶態処理に
必要な時間の一般的目安は、板厚２５ｍｍ当たり０．５
時間位の保持時間が必要と言われていることから、従っ
て板厚２．５ｍｍで固溶態処理を行った場合には、炉内
における保持時間が３分程度で済むことになり、即ち板
厚が薄いほど生産量が向上する効果があると言える。
【００５６】しかし以上説明したような固溶処理により
析出物の肥大化を防止できる一方で、圧延材１をファー
ネスコイラ１６で高温保存することにより金属組織の結
晶粒が成長し、肥大化してしまうといった問題が生じる
ことになる。従ってこのままの状態では、前述の如く母
材金属における強度の低下という問題が解決できないこ
とになる。しかしこれに関しては、先に掲げた文献「制
御圧延・制御技術」の第２．２章にも記載してあるよう
に、フェライトの結晶粒径を決める大きな要因は、未再
結晶オーステナイト領域での累積圧下率にあることが明
らかとなっている。これを端的に示した文献としては、
新日鉄技報第３６５号（１９９７）「厚板ペアクロスミ
ルにおける大圧下圧延技術」等がある。上記文献等によ
り、累積圧下率が５０％以下の場合は、ほぼ上記圧下率
に比例して（圧下率を上げるほど）フェライト粒径が小
さくなり、５０％以上、望ましくは６０％以上では、ほ
ぼ飽和することが示されている。従って、本発明による
固溶処理を施すことにより粗大化された結晶粒は、この
後未再結晶オーステナイト領域で強圧下することによ
り、微細なフェライトの結晶粒にすることができること
になる。通常１台の圧延機で、５０％以上の圧下を行う
ことは、圧延荷重も大きくなり、形状の制御が難しく非
常に困難である。従って、圧延機は複数台設置すること
が望ましい。特に操業の安定性からは、ツインミル２の
適用が理想的であると言える。
析出物の肥大化を防止できる一方で、圧延材１をファー
ネスコイラ１６で高温保存することにより金属組織の結
晶粒が成長し、肥大化してしまうといった問題が生じる
ことになる。従ってこのままの状態では、前述の如く母
材金属における強度の低下という問題が解決できないこ
とになる。しかしこれに関しては、先に掲げた文献「制
御圧延・制御技術」の第２．２章にも記載してあるよう
に、フェライトの結晶粒径を決める大きな要因は、未再
結晶オーステナイト領域での累積圧下率にあることが明
らかとなっている。これを端的に示した文献としては、
新日鉄技報第３６５号（１９９７）「厚板ペアクロスミ
ルにおける大圧下圧延技術」等がある。上記文献等によ
り、累積圧下率が５０％以下の場合は、ほぼ上記圧下率
に比例して（圧下率を上げるほど）フェライト粒径が小
さくなり、５０％以上、望ましくは６０％以上では、ほ
ぼ飽和することが示されている。従って、本発明による
固溶処理を施すことにより粗大化された結晶粒は、この
後未再結晶オーステナイト領域で強圧下することによ
り、微細なフェライトの結晶粒にすることができること
になる。通常１台の圧延機で、５０％以上の圧下を行う
ことは、圧延荷重も大きくなり、形状の制御が難しく非
常に困難である。従って、圧延機は複数台設置すること
が望ましい。特に操業の安定性からは、ツインミル２の
適用が理想的であると言える。
【００５７】以上のように圧延された圧延材１は出側ラ
ンナウトテーブル上に設置された冷却装置１４により冷
却され、ダウンコイラ１５で巻き取られ製品化される
が、このときランナウトテーブルでの冷却が最終製品の
品質を決定する上で重要であることは、従来の制御圧延
技術と同様である。即ち、本発明による圧延方法で固溶
された析出物は、上記冷却装置１４で冷却されることに
より、再析出することになる。ここで固溶処理された圧
延材１を用いる意味は、最終製品に残る析出物の大部分
は、上記ランナウトテーブル上の冷却で生成されると言
うことである。従って、ランナウトテーブル上の冷却
を、圧延鋼種に応じて制御することにより、固溶処理前
の圧延履歴に係わらず、析出物の最適な析出制御ができ
ることになる。具体的には、できるだけ微細な析出物を
均一に、母材中に分散させるように行われる。このよう
にすることにより、ランナウトテーブル上でオーステナ
イトからフェライトに変態するフェライト結晶粒の成長
を抑制し、製品強度を向上させると共に、母材中の固溶
炭素量を減少させ、靱性に富む製品の生産が可能とな
る。
ンナウトテーブル上に設置された冷却装置１４により冷
却され、ダウンコイラ１５で巻き取られ製品化される
が、このときランナウトテーブルでの冷却が最終製品の
品質を決定する上で重要であることは、従来の制御圧延
技術と同様である。即ち、本発明による圧延方法で固溶
された析出物は、上記冷却装置１４で冷却されることに
より、再析出することになる。ここで固溶処理された圧
延材１を用いる意味は、最終製品に残る析出物の大部分
は、上記ランナウトテーブル上の冷却で生成されると言
うことである。従って、ランナウトテーブル上の冷却
を、圧延鋼種に応じて制御することにより、固溶処理前
の圧延履歴に係わらず、析出物の最適な析出制御ができ
ることになる。具体的には、できるだけ微細な析出物を
均一に、母材中に分散させるように行われる。このよう
にすることにより、ランナウトテーブル上でオーステナ
イトからフェライトに変態するフェライト結晶粒の成長
を抑制し、製品強度を向上させると共に、母材中の固溶
炭素量を減少させ、靱性に富む製品の生産が可能とな
る。
【００５８】以上が本発明で提案する、圧延方法及び圧
延設備に適用される新たな圧延製造プロセスに対する、
基本的な考え方である。しかし更に説明を加えれば、オ
ーステナイト圧延では固溶処理を施した後の圧延は、未
再結晶オーステナイト領域で行われることが望ましい。
これは圧延材１の温度で、Ａ３変態点から概略９５０℃
位の範囲における圧延を意味している。従って、本発明
における固溶処理で、上記の範囲以上に温度を上げた場
合、効率よく上記範囲内で圧延を行なうためには、固溶
処理の後冷却することが望ましい。冷却手段としては、
デスケーリング装置７を用いることもできるが、本来目
的の異なっている装置を用いて圧延材１の温度を制御す
ることは好ましいことではない。デスケーリング装置７
の本来の目的は、圧延材表面スケールの除去であり、こ
のためには一般に１００ｋｇ／ｃｍ２以上の高圧流体
を、多量に圧延材表面に噴射するような、設備となって
いる。このような装置を用いて温度制御するためには、
圧力、流量等を制御する必要があり、実際には非常に困
難であり、また効率の悪い使い方であると言える。圧延
材１の冷却が目的であれば、このような高圧流体は必要
でなく、例えばラミナフロー冷却といった水冷却など従
来より用いられている専用の冷却装置６を備えた方が良
い。しかしこのような場合、最終圧延の数パス前で固溶
処理を行い、継続する後の圧延で結果的に未再結晶オー
ステナイト領域での圧延となるように、圧延スケジュー
ルを組むことも可能であることは、言うまでもない。
延設備に適用される新たな圧延製造プロセスに対する、
基本的な考え方である。しかし更に説明を加えれば、オ
ーステナイト圧延では固溶処理を施した後の圧延は、未
再結晶オーステナイト領域で行われることが望ましい。
これは圧延材１の温度で、Ａ３変態点から概略９５０℃
位の範囲における圧延を意味している。従って、本発明
における固溶処理で、上記の範囲以上に温度を上げた場
合、効率よく上記範囲内で圧延を行なうためには、固溶
処理の後冷却することが望ましい。冷却手段としては、
デスケーリング装置７を用いることもできるが、本来目
的の異なっている装置を用いて圧延材１の温度を制御す
ることは好ましいことではない。デスケーリング装置７
の本来の目的は、圧延材表面スケールの除去であり、こ
のためには一般に１００ｋｇ／ｃｍ２以上の高圧流体
を、多量に圧延材表面に噴射するような、設備となって
いる。このような装置を用いて温度制御するためには、
圧力、流量等を制御する必要があり、実際には非常に困
難であり、また効率の悪い使い方であると言える。圧延
材１の冷却が目的であれば、このような高圧流体は必要
でなく、例えばラミナフロー冷却といった水冷却など従
来より用いられている専用の冷却装置６を備えた方が良
い。しかしこのような場合、最終圧延の数パス前で固溶
処理を行い、継続する後の圧延で結果的に未再結晶オー
ステナイト領域での圧延となるように、圧延スケジュー
ルを組むことも可能であることは、言うまでもない。
【００５９】また特にフェライト圧延を行なう場合、上
記冷却装置６とデスケーリング装置７のどちらか又は両
方を用いて、Ａ３変態点以下に制御することは当然であ
る。板厚が厚く、設置された冷却装置６の能力では固溶
処理後の１回の冷却で所定の温度まで下がらない場合
は、非圧延状態又は通常の圧延パスを複数回繰り返し、
所定の温度に達するまで冷却を行うこともできる。
記冷却装置６とデスケーリング装置７のどちらか又は両
方を用いて、Ａ３変態点以下に制御することは当然であ
る。板厚が厚く、設置された冷却装置６の能力では固溶
処理後の１回の冷却で所定の温度まで下がらない場合
は、非圧延状態又は通常の圧延パスを複数回繰り返し、
所定の温度に達するまで冷却を行うこともできる。
【００６０】また以上のような設備で、少なくとも固溶
処理以後の圧延において、少なくとも１パス以上の圧延
に熱間圧延油を塗布することは格別の効果を発揮する。
熱間圧延油を適用することにより、作業ロール２ａと圧
延材１間の摩擦力が低下し、圧延荷重・トルク等が小さ
くなることは自明である。このことは特に、フェライト
圧延等の低温圧延時に有効であることは当然である。本
発明に付随した固有の効果としては、最終的に得られる
フェライト粒径を極力小さくするためには、累積圧下率
を高くすることが効果的であることを前述した。このこ
とは、少なくとも固溶処理以降の圧延は、できるだけ高
圧下率とすることが望ましいと言える。高圧下圧延を実
現するためには、できるだけ小径の作業ロール２ａを利
用することである。また圧延の安定性から言えば、でき
るだけ作業ロール２ａでの駆動が望ましい。しかしこの
ことは、駆動系、特にスピンドルの許容トルクが、小さ
く抑さえられることになり、大きなトルクが伝達できな
いことになる。この制限を緩和するために、特に高圧下
率が望ましい固溶処理以降の圧延に、熱間圧延油を用い
ることは、高圧下率の圧延を可能とし、金属組織の粒径
を微細化し品質を高める効果がある。更に組織に及ぼす
直接的効果として、作業ロール２ａと圧延材１間の摩擦
力が低減するということは、圧延材１と作業ロール２ａ
間に作用するせん断力が小さくなると言う事である。こ
のことは、圧延材表層付近に作用する局部的なせん断変
形が小さくなることを意味し、圧延組織を板厚方向にも
均一にする効果がある。これは、均一な高品質材を生産
するという本発明の目的を、更に高めると言える。
処理以後の圧延において、少なくとも１パス以上の圧延
に熱間圧延油を塗布することは格別の効果を発揮する。
熱間圧延油を適用することにより、作業ロール２ａと圧
延材１間の摩擦力が低下し、圧延荷重・トルク等が小さ
くなることは自明である。このことは特に、フェライト
圧延等の低温圧延時に有効であることは当然である。本
発明に付随した固有の効果としては、最終的に得られる
フェライト粒径を極力小さくするためには、累積圧下率
を高くすることが効果的であることを前述した。このこ
とは、少なくとも固溶処理以降の圧延は、できるだけ高
圧下率とすることが望ましいと言える。高圧下圧延を実
現するためには、できるだけ小径の作業ロール２ａを利
用することである。また圧延の安定性から言えば、でき
るだけ作業ロール２ａでの駆動が望ましい。しかしこの
ことは、駆動系、特にスピンドルの許容トルクが、小さ
く抑さえられることになり、大きなトルクが伝達できな
いことになる。この制限を緩和するために、特に高圧下
率が望ましい固溶処理以降の圧延に、熱間圧延油を用い
ることは、高圧下率の圧延を可能とし、金属組織の粒径
を微細化し品質を高める効果がある。更に組織に及ぼす
直接的効果として、作業ロール２ａと圧延材１間の摩擦
力が低減するということは、圧延材１と作業ロール２ａ
間に作用するせん断力が小さくなると言う事である。こ
のことは、圧延材表層付近に作用する局部的なせん断変
形が小さくなることを意味し、圧延組織を板厚方向にも
均一にする効果がある。これは、均一な高品質材を生産
するという本発明の目的を、更に高めると言える。
【００６１】第１図に示した実施形態では、圧延機とし
てツインミル２を用いたが、通常の１スタンド又ば複数
スタンドの圧延機としても、同様な効果を奏することは
当然である。しかし、圧延機とファーネスコイラ１６間
に、加熱装置５及び冷却装置６を設置した場合、圧延機
をツインミル２とすることは、格別の効果がある。即
ち、加熱装置５及び冷却装置６を設けると１ｍ程度は確
実に圧延機とファーネスコイラ１６間の距離が長くなる
ため、巻き取り作業の困難さが増加する。これは、圧延
材１の先端が巻き取り機に達するまで、無張力で圧延・
通板することになり、蛇行の発生する危険性が高く、通
板の安定性が悪くなるためである。これに対し、ツイン
ミル２とした場合は、２セットの圧延ロール間距離は非
常に短く、通板中は上記２セットの圧延ロールで確実に
圧延材１が拘束されるため、通板の安定性が著しく高ま
り、上記操業性の困難を解消できるからである。このよ
うに、圧延機とファーネスコイラ１６間の距離が、必然
的に長くなる本圧延設備のような場合には、特にツイン
ミル２の設置が効果的であると言える。
てツインミル２を用いたが、通常の１スタンド又ば複数
スタンドの圧延機としても、同様な効果を奏することは
当然である。しかし、圧延機とファーネスコイラ１６間
に、加熱装置５及び冷却装置６を設置した場合、圧延機
をツインミル２とすることは、格別の効果がある。即
ち、加熱装置５及び冷却装置６を設けると１ｍ程度は確
実に圧延機とファーネスコイラ１６間の距離が長くなる
ため、巻き取り作業の困難さが増加する。これは、圧延
材１の先端が巻き取り機に達するまで、無張力で圧延・
通板することになり、蛇行の発生する危険性が高く、通
板の安定性が悪くなるためである。これに対し、ツイン
ミル２とした場合は、２セットの圧延ロール間距離は非
常に短く、通板中は上記２セットの圧延ロールで確実に
圧延材１が拘束されるため、通板の安定性が著しく高ま
り、上記操業性の困難を解消できるからである。このよ
うに、圧延機とファーネスコイラ１６間の距離が、必然
的に長くなる本圧延設備のような場合には、特にツイン
ミル２の設置が効果的であると言える。
【００６２】また加熱装置５は効率よく加熱するため
に、電磁誘導加熱とすることが望ましい。及び、このよ
うなステッケル熱間圧延設備の前に粗圧延機を設置した
り、後ろに複数の仕上げ圧延機を設置してもよい。特
に、後ろに仕上げ圧延機を設置すれば、最終パスでの累
積圧下率を更に大きくできることは当然である。
に、電磁誘導加熱とすることが望ましい。及び、このよ
うなステッケル熱間圧延設備の前に粗圧延機を設置した
り、後ろに複数の仕上げ圧延機を設置してもよい。特
に、後ろに仕上げ圧延機を設置すれば、最終パスでの累
積圧下率を更に大きくできることは当然である。
【００６３】更に、第１図では冷却装置６及び加熱装置
５を、同時に設置した場合を示したが、圧延鋼種によっ
ては例えば加熱装置５のみを設置しても良い。また、同
図には加熱装置５を上側、冷却装置６を下側に設置した
場合を示したが、各々の装置を上下両方に設置する、又
は入側と出側で両者の設置位置を逆にする、更に片側は
冷却装置６のみとし、もう一方は加熱装置５のみとする
等でも、同様な効果を有することは当然である。
５を、同時に設置した場合を示したが、圧延鋼種によっ
ては例えば加熱装置５のみを設置しても良い。また、同
図には加熱装置５を上側、冷却装置６を下側に設置した
場合を示したが、各々の装置を上下両方に設置する、又
は入側と出側で両者の設置位置を逆にする、更に片側は
冷却装置６のみとし、もう一方は加熱装置５のみとする
等でも、同様な効果を有することは当然である。
【００６４】図１に示したステッケル熱間圧延設備を用
いた他の運転例として、少なくとも１パス以上のパス
で、圧延を行なわず又は極軽圧下、低速で通板しなが
ら、加熱装置５及び冷却装置６を選択的に作動させて加
熱・冷却を順次繰り返す圧延方法を採っても良い。例え
ば、最初にＡ３変態点以上のオーステナイト組織の圧延
材１を、Ａ３変態点以下のフェライト生成領域に温度を
下げ、その後フェライト組織の圧延材１を、Ａ３変態点
以上のオーステナイト組織に加熱する、等である。一般
に炭素鋼においてはＡ３変態点を通過すると、金属組織
は例えばオーステナイトからフェライト、或いはフェラ
イトからオーステナイトヘの再結晶を起こし、これを利
用して金属組織の結晶粒を微細化することができる。即
ち、最終パスの前に上記の熱処理プロセスにより、でき
るだけ母材の結晶粒を事前に微細化して置くことは、最
終製品の品質向上に更に有用であることは当然なことで
ある。しかも、上記の加熱と冷却のどちらか又は両方を
制御することにより、簡単に２相（オーステナイト及び
フェライトの混合組織）圧延も可能になる。
いた他の運転例として、少なくとも１パス以上のパス
で、圧延を行なわず又は極軽圧下、低速で通板しなが
ら、加熱装置５及び冷却装置６を選択的に作動させて加
熱・冷却を順次繰り返す圧延方法を採っても良い。例え
ば、最初にＡ３変態点以上のオーステナイト組織の圧延
材１を、Ａ３変態点以下のフェライト生成領域に温度を
下げ、その後フェライト組織の圧延材１を、Ａ３変態点
以上のオーステナイト組織に加熱する、等である。一般
に炭素鋼においてはＡ３変態点を通過すると、金属組織
は例えばオーステナイトからフェライト、或いはフェラ
イトからオーステナイトヘの再結晶を起こし、これを利
用して金属組織の結晶粒を微細化することができる。即
ち、最終パスの前に上記の熱処理プロセスにより、でき
るだけ母材の結晶粒を事前に微細化して置くことは、最
終製品の品質向上に更に有用であることは当然なことで
ある。しかも、上記の加熱と冷却のどちらか又は両方を
制御することにより、簡単に２相（オーステナイト及び
フェライトの混合組織）圧延も可能になる。
【００６５】以上により、従来の大型ホットストリップ
圧延設備では、実質非常に困難であった圧延前の金属組
織の自由な造り込みが、本実施形態により簡単に達成で
きるものとなる。これはまた、従来のステッケルミルは
ステンレス鋼等の特殊鋼に専ら適用されていたものを、
一気に高品質炭素鋼の圧延にも適用可能とするものであ
る。
圧延設備では、実質非常に困難であった圧延前の金属組
織の自由な造り込みが、本実施形態により簡単に達成で
きるものとなる。これはまた、従来のステッケルミルは
ステンレス鋼等の特殊鋼に専ら適用されていたものを、
一気に高品質炭素鋼の圧延にも適用可能とするものであ
る。
【００６６】
【発明の効果】本発明によれば、炭素鋼圧延材中の析出
物を金属母材中に再固溶させるため、析出物の集合肥大
化を防ぐことになり、ひいてはステッケル熱間圧延設備
を用いて炭素鋼の熱間圧延を可能とし、かつ金属組織を
改質した高品質材を得ることができる。
物を金属母材中に再固溶させるため、析出物の集合肥大
化を防ぐことになり、ひいてはステッケル熱間圧延設備
を用いて炭素鋼の熱間圧延を可能とし、かつ金属組織を
改質した高品質材を得ることができる。
【００６７】また本発明によれば、未再結晶オーステナ
イト温度領域での最終パスにおける累積圧下率を５０％
以上にするように圧延することで、圧延材の母材金属に
おけるフェライト結晶粒を微細化することができる。
イト温度領域での最終パスにおける累積圧下率を５０％
以上にするように圧延することで、圧延材の母材金属に
おけるフェライト結晶粒を微細化することができる。
【００６８】また本発明によれば、フェライトの再結晶
およびオーステナイトの再結晶が繰り返されることにな
るため金属組織の結晶粒の微細化が可能となり、ひいて
はステッケル熱間圧延設備により高品質炭素鋼を適切に
熱間圧延できるものとなる。
およびオーステナイトの再結晶が繰り返されることにな
るため金属組織の結晶粒の微細化が可能となり、ひいて
はステッケル熱間圧延設備により高品質炭素鋼を適切に
熱間圧延できるものとなる。
【図１】本発明の実施例にあるステッケル熱間圧延設備
の縦断面図である。
の縦断面図である。
１ 圧延材 ２ ツインミル ２ａ 作業ロール ２ｂ 補強ロール ２ｈ ハウジング ３ 加熱炉 ４ マンドレル ５ 加熱装置 ６ 冷却装置 ７ デスケーリング装置 ８ 圧延油装置 ９ ピンチロール １０ デフレクタロール １１ 圧延材ガイド装置 １２ 温度検出器 １３ 温度制御装置 １４ ラミナフロー冷却装置 １５ ダウンコイラ １６ ファーネスコイラ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２１Ｂ 45/00 Ｂ２１Ｂ 37/00 １３２Ｂ (72)発明者 芳村 泰嗣 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立事業所内 (72)発明者 堀井 健治 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立事業所内 (72)発明者 平野 聡 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号 株 式会社日立製作所電力・電機開発研究所内 Ｆターム(参考） 4E002 AA07 AD01 BA03 BB20 BC01 BC05 BC07 BC08 BD03 BD07 BD08 BD10 CB01 4E024 AA01 BB01 BB02 BB07 BB08 BB09 EE02 EE06 FF01
Claims (13)
- 【請求項１】少なくとも１台の圧延機の入出側の少なく
とも一方にファーネスコイラを設置し、前記圧延機と前
記入出側ファーネスコイラ間に加熱手段を備えたステッ
ケルミル圧延設備による熱間圧延方法において、 前記加熱手段により圧延材中の析出物を再固溶させる温
度以上に加熱しながら前記ファーネスコイラにより圧延
材を巻き取る固溶加熱パスを少なくとも１回行うことを
特徴とする熱間圧延方法。 - 【請求項２】請求項１記載の熱間圧延方法において、 前記固溶加熱パスを非圧延状態あるいは極軽圧下状態で
行い、かつ前記加熱手段の加熱容量の範囲で圧延材中の
析出物を再固溶させ得る温度以上とするに足る低速度で
行うことを特徴とする熱間圧延方法。 - 【請求項３】請求項１又は２記載の熱間圧延方法におい
て、 前記固溶加熱パスで前記ファーネスコイラに巻き取られ
た圧延材を、所定時間前記ファーネスコイラ内に保持す
ることを特徴とする熱間圧延方法。 - 【請求項４】請求項１乃至３のいずれか１項記載の熱間
圧延方法において、 前記固溶加熱パスを最終パスの直前あるいはその近傍で
行うことを特徴とする熱間圧延方法。 - 【請求項５】請求項１乃至４のいずれか１項記載の熱間
圧延方法において、 前記固溶加熱パスを複数回連続して行い、そのうち最後
の固溶加熱パスを圧延材中の析出物を再固溶させ得る温
度以上となる低速度で行うことを特徴とする熱間圧延方
法。 - 【請求項６】請求項１乃至５のいずれか記載の熱間圧延
方法において、 前記固溶加熱パスを最終パスよりも前に行い、最終パス
の圧延開始前における圧延材の温度を未再結晶オーステ
ナイト温度領域に制御し、その未再結晶オーステナイト
温度領域での最終パスにおける累積圧下率を５０％以上
にすることを特徴とする圧延方法。 - 【請求項７】請求項１乃至６のいずれか記載の熱間圧延
方法において、 前記固溶加熱パスを最終パスよりも前に行い、最終パス
を含めた少なくとも１パスの圧延において、圧延材に熱
間圧延油を塗布することを特徴とする圧延方法。 - 【請求項８】圧延機の入出側の少なくとも一方にファー
ネスコイラを設置し、前記圧延機と前記入出側ファーネ
スコイラ間の少なくとも一方に加熱手段及び冷却手段を
備えたステッケルミル圧延設備による熱間圧延方法にお
いて、 非圧延パスを少なくとも２回以上連続して行い、これら
非圧延パスで前記加熱手段により圧延材を加熱して行う
パスと前記冷却手段により圧延材を冷却して行うパスを
それぞれ少なくとも１回以上行うことを特徴とする圧延
方法。 - 【請求項９】圧延機の入出側の少なくとも一方にファー
ネスコイラを設置したステッケル熱間圧延設備におい
て、（ａ）前記圧延機と前記入出側ファーネスコイラ間
に設置され、圧延材を加熱する加熱手段と、（ｂ）少な
くとも１回のパスで圧延材中の析出物を再固溶させる温
度以上に加熱するよう前記加熱手段を制御する制御手段
とを備えることを特徴とするステッケル熱間圧延設備。 - 【請求項１０】圧延機の入出側の少なくとも一方にファ
ーネスコイラを設置したステッケル熱間圧延設備におい
て、（ａ）前記圧延機と前記入出側ファーネスコイラ間
に設置され、圧延材を加熱する加熱手段と、（ｂ）前記
圧延機と前記ファーネスコイラ間に設置されるデスケー
リング手段と、（ｃ）前記圧延機と前記ファーネスコイ
ラ間に前記デスケーリング手段とは別に設置され、圧延
材を冷却する冷却手段とを備えることを特徴とするステ
ッケル熱間圧延設備。 - 【請求項１１】請求項９又は１０記載のステッケル熱間
圧延設備において、 前記圧延機に熱間圧延油塗布装置を設けたことを特徴と
するステッケル熱間圧延設備。 - 【請求項１２】請求項９乃至１１のいずれか１項記載の
ステッケル熱間圧延設備において、 前記圧延機が１つのハウジングに２セットのロールを組
み込んだツインミルであることを特徴とするステッケル
熱間圧延設備。 - 【請求項１３】圧延機の入出側の少なくとも一方にファ
ーネスコイラを設置したステッケル熱間圧延設備におい
て、（ａ）前記圧延機と前記入出側ファーネスコイラ間
の少なくとも一方に配設されて、圧延材をＡ３変態点よ
り高温に加熱させる加熱手段と、（ｂ）前記圧延機と前
記入出側ファーネスコイラ間の少なくとも一方に配設さ
れて、圧延材をＡ３変態点より低温に冷却させる冷却手
段とを備えることを特徴とするステッケル熱間圧延設
備。
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