JPS6314049B2 - - Google Patents
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- JPS6314049B2 JPS6314049B2 JP8084A JP8084A JPS6314049B2 JP S6314049 B2 JPS6314049 B2 JP S6314049B2 JP 8084 A JP8084 A JP 8084A JP 8084 A JP8084 A JP 8084A JP S6314049 B2 JPS6314049 B2 JP S6314049B2
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- JP
- Japan
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- steel plate
- guide
- furnace
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は鋼板の連続焼鈍方法にかかるもので、
コンパクトでかつ長時間の過時効処理を可能にす
る方法に関するものである。
コンパクトでかつ長時間の過時効処理を可能にす
る方法に関するものである。
（従来技術）
周知のように鋼板の連続焼鈍においては、冷間
圧延時の鋼板を700〜850℃程度の温度に加熱し、
しかる後約１分間均熱して再結晶せしめ、続いて
約400℃まで急冷し鋼中の炭素を過飽和な状態に
至らしめる。引き続き約400℃の炉中で２〜３分
間過時効処理を行ない、製品鋼板の加工性に有害
な固溶炭素を析出させる。
圧延時の鋼板を700〜850℃程度の温度に加熱し、
しかる後約１分間均熱して再結晶せしめ、続いて
約400℃まで急冷し鋼中の炭素を過飽和な状態に
至らしめる。引き続き約400℃の炉中で２〜３分
間過時効処理を行ない、製品鋼板の加工性に有害
な固溶炭素を析出させる。
このような従来のヒートサイクルは一般加工用
の鋼板製造には十分なものであるが、深絞り用鋼
板、特にDDQクラスの高度な加工性を要求され
る用途には不十分なものである。その理由は、上
述の２〜３分程度の過時効処理では固溶炭素がま
だ十分なレベルまで析出しておらず、鋼板製造後
の時効劣化により降伏点の上昇、伸びの低下、降
伏点伸びの発生等の加工性低下を生ずるためであ
る。この対策として製鋼段階で炭素を極力低減せ
しめかつ微量に残存する炭素を、チタン等の添加
により化合物として固定することにより過時効処
理不要な高加工性鋼板を製造する方法がとられて
いるが、素材コストは上昇する。又、通常の安価
な素材（炭素含有量0.03〜0.05％）で高加工性を
得ようとすれば長時間の過時効処理を必要とする
が、従来の大径ハースロールを有する竪型炉では
その設備は膨大な規模となり、実現性のないもの
であつた。
の鋼板製造には十分なものであるが、深絞り用鋼
板、特にDDQクラスの高度な加工性を要求され
る用途には不十分なものである。その理由は、上
述の２〜３分程度の過時効処理では固溶炭素がま
だ十分なレベルまで析出しておらず、鋼板製造後
の時効劣化により降伏点の上昇、伸びの低下、降
伏点伸びの発生等の加工性低下を生ずるためであ
る。この対策として製鋼段階で炭素を極力低減せ
しめかつ微量に残存する炭素を、チタン等の添加
により化合物として固定することにより過時効処
理不要な高加工性鋼板を製造する方法がとられて
いるが、素材コストは上昇する。又、通常の安価
な素材（炭素含有量0.03〜0.05％）で高加工性を
得ようとすれば長時間の過時効処理を必要とする
が、従来の大径ハースロールを有する竪型炉では
その設備は膨大な規模となり、実現性のないもの
であつた。
さて時効劣化は一般に時効指数で評価され、そ
の価が約３Kg／mm2以下であればDDQの製造が可
能と云われている。上記安価な素材で、この時効
指数３Kg／mm2以下の達成に必要な過時効時間は20
〜30分以上とされている。すなわち従来ヒートサ
イクルの実に10倍以上の過時効処理が必要なわけ
で、これを通常の竪型炉で実現しようとすれば過
時効炉の炉長だけで300〜500mといつた規模とな
り、全く非現実的なものでしかなかつた。
の価が約３Kg／mm2以下であればDDQの製造が可
能と云われている。上記安価な素材で、この時効
指数３Kg／mm2以下の達成に必要な過時効時間は20
〜30分以上とされている。すなわち従来ヒートサ
イクルの実に10倍以上の過時効処理が必要なわけ
で、これを通常の竪型炉で実現しようとすれば過
時効炉の炉長だけで300〜500mといつた規模とな
り、全く非現実的なものでしかなかつた。
過時効処理をコンパクトな炉により実現するた
めの手段としては、特開昭58−100635号公報に
「連続焼鈍装置」が開示されている。該装置は第
７図に示すように鋼板をルーズコイル状に巻き回
して狭い空間内に大量の鋼板を収容しようと言う
ものであるが、鋼板の走行にともなうルーズコイ
ルの外径および内径の変化を防止するために、ル
ーズコイル８１の外周および内周をガイドロール
８２，８３により強制的に押えている。しかしな
がら、かかる装置においては鋼板の周速度は一定
であるから鋼板のルーズコイル中心に対する角速
度は内周ほど速くなり、各捲きにおける鋼板相互
のスリツプは避けられない。また捲数が多くなる
と鋼板間の摩擦力は累積されて強大なものとな
り、ガイドロールで押えても内外径を一定に保つ
ことは極めて困難となる。
めの手段としては、特開昭58−100635号公報に
「連続焼鈍装置」が開示されている。該装置は第
７図に示すように鋼板をルーズコイル状に巻き回
して狭い空間内に大量の鋼板を収容しようと言う
ものであるが、鋼板の走行にともなうルーズコイ
ルの外径および内径の変化を防止するために、ル
ーズコイル８１の外周および内周をガイドロール
８２，８３により強制的に押えている。しかしな
がら、かかる装置においては鋼板の周速度は一定
であるから鋼板のルーズコイル中心に対する角速
度は内周ほど速くなり、各捲きにおける鋼板相互
のスリツプは避けられない。また捲数が多くなる
と鋼板間の摩擦力は累積されて強大なものとな
り、ガイドロールで押えても内外径を一定に保つ
ことは極めて困難となる。
（発明の目的）
本発明はかかる従来技術の問題点を解決するた
めになされたもので、鋼板をコンパクトな炉にお
いて長時間過時効を行う方法を提供することにあ
る。
めになされたもので、鋼板をコンパクトな炉にお
いて長時間過時効を行う方法を提供することにあ
る。
（発明の構成・作用）
加熱、均熱、一次冷却、過時効および二次冷却
からなるヒートサイクルを与える鋼板の連続焼鈍
方法において、一次冷却炉から送出された鋼板１
を同一方向に同一速度で走行するガイド鋼板２に
重ね合わせ、一体となつて走行する鋼板１とガイ
ド鋼板２とを回転軸が放射状に配列され、かつ垂
直面内にあるガイドローラ群３の溝３ａに沿わせ
て外周から内周に向けて渦巻状に走行せしめ、最
内周において一体となつて走行する鋼板１とガイ
ド鋼板２とをデフレクタロールによつて方向転換
して最内周の内側に導き、続いてヘリカルターン
装置４を用いて再び最外周の外側へ導きここでヘ
リカルターン装置５を用いてその走行方向を転向
せしめ、しかる後ヘリカルターン装置５の出側に
設けたデフレクタロール６により鋼板１とガイド
鋼板２とを分離し、過時効処理を終了した鋼板１
は後続する二次冷却炉に送出せしめるとともにガ
イド鋼板２は再び一次冷却炉から送出される鋼板
１と重ね合わせるべく一次冷却炉出口方向に走行
せしめることを要旨とするもので、極めてコンパ
クトな構造を有する過時効炉によりDDQ製造に
必要な長時間過時効処理を可能にしたものであ
る。
からなるヒートサイクルを与える鋼板の連続焼鈍
方法において、一次冷却炉から送出された鋼板１
を同一方向に同一速度で走行するガイド鋼板２に
重ね合わせ、一体となつて走行する鋼板１とガイ
ド鋼板２とを回転軸が放射状に配列され、かつ垂
直面内にあるガイドローラ群３の溝３ａに沿わせ
て外周から内周に向けて渦巻状に走行せしめ、最
内周において一体となつて走行する鋼板１とガイ
ド鋼板２とをデフレクタロールによつて方向転換
して最内周の内側に導き、続いてヘリカルターン
装置４を用いて再び最外周の外側へ導きここでヘ
リカルターン装置５を用いてその走行方向を転向
せしめ、しかる後ヘリカルターン装置５の出側に
設けたデフレクタロール６により鋼板１とガイド
鋼板２とを分離し、過時効処理を終了した鋼板１
は後続する二次冷却炉に送出せしめるとともにガ
イド鋼板２は再び一次冷却炉から送出される鋼板
１と重ね合わせるべく一次冷却炉出口方向に走行
せしめることを要旨とするもので、極めてコンパ
クトな構造を有する過時効炉によりDDQ製造に
必要な長時間過時効処理を可能にしたものであ
る。
（実施例）
以下具体的な１実施例に基き本発明を説明す
る。
る。
第１図において一次冷却炉から送出された約
400℃の鋼板１は、ロール７により垂直下方にそ
の走行方向を転向するとともに、別途エンドレス
に鋼板１を同一速度で循環走行するガイド鋼板２
にロール８の位置で重ね合わされる。重ね合わせ
られ一体となつた鋼板は、過時効炉内を外周から
内周へ渦巻状に走行する。
400℃の鋼板１は、ロール７により垂直下方にそ
の走行方向を転向するとともに、別途エンドレス
に鋼板１を同一速度で循環走行するガイド鋼板２
にロール８の位置で重ね合わされる。重ね合わせ
られ一体となつた鋼板は、過時効炉内を外周から
内周へ渦巻状に走行する。
第２図に第１図の断面Ａ−Ａを、また第３図に
第２図の渦巻走行路部分の拡大図を示す。ガイド
鋼板２は渦巻中心に対し放射状に配列されたガイ
ドローラ群３により走行せしめられる。ガイドロ
ーラ３は一定ピツチの溝３ａを有しモータ９によ
り駆動される。鋼板１はガイド鋼板２の外面に沿
つてガイド鋼板とともに走行する。鋼板１のみを
渦巻状に走行させようとしても剛性不足のため不
可能であるが、このように十分な剛性をもつたガ
イド鋼板を採用し、これに鋼板を重ね合わせるこ
とにより板厚が薄く、また板巾が種々異なる鋼板
を連続的に渦巻走行させることができる。第２図
において１０は炉内温度を維持するためのヒータ
である。
第２図の渦巻走行路部分の拡大図を示す。ガイド
鋼板２は渦巻中心に対し放射状に配列されたガイ
ドローラ群３により走行せしめられる。ガイドロ
ーラ３は一定ピツチの溝３ａを有しモータ９によ
り駆動される。鋼板１はガイド鋼板２の外面に沿
つてガイド鋼板とともに走行する。鋼板１のみを
渦巻状に走行させようとしても剛性不足のため不
可能であるが、このように十分な剛性をもつたガ
イド鋼板を採用し、これに鋼板を重ね合わせるこ
とにより板厚が薄く、また板巾が種々異なる鋼板
を連続的に渦巻走行させることができる。第２図
において１０は炉内温度を維持するためのヒータ
である。
さて第１図において最内周まで達した鋼板１と
ガイド鋼板２とはデフレクタロール１１により内
周から離れヘリカルターン装置４に至る。ここで
鋼板１とガイド鋼板２とは渦巻走行路をのりこえ
てその外側に到るためヘリカルにその進行方向を
90度変え、更にデフレクタロール１２により向き
をかえて垂直上方へ走行する。第４図はヘリカル
ターン装置４を第１図Ｂ−Ｂ断面で見た図であ
る。このヘリカルターン装置としては本発明者等
による特開昭55−80641号公報「帯状金属板の進
行方向変更装置」（第６図）を用いればよい。第
６図においてガイド鋼板２は円筒面上に配列され
たローラ群１４により進行方向を転換する。
ガイド鋼板２とはデフレクタロール１１により内
周から離れヘリカルターン装置４に至る。ここで
鋼板１とガイド鋼板２とは渦巻走行路をのりこえ
てその外側に到るためヘリカルにその進行方向を
90度変え、更にデフレクタロール１２により向き
をかえて垂直上方へ走行する。第４図はヘリカル
ターン装置４を第１図Ｂ−Ｂ断面で見た図であ
る。このヘリカルターン装置としては本発明者等
による特開昭55−80641号公報「帯状金属板の進
行方向変更装置」（第６図）を用いればよい。第
６図においてガイド鋼板２は円筒面上に配列され
たローラ群１４により進行方向を転換する。
さて鋼板１とガイド鋼板２とはデフレクタロー
ル１３とヘリカルターン装置５とにより再度その
走行方向を90度転向しデフレクタロール６に到
る。ここで鋼板１はガイド鋼板２から分離し、鋼
板１は過時効炉を出て後続する二次冷却炉へ、ま
たガイド鋼板２は再び過時効炉の入口へ向いロー
ル８の位置で鋼板１と重ね合わされる。
ル１３とヘリカルターン装置５とにより再度その
走行方向を90度転向しデフレクタロール６に到
る。ここで鋼板１はガイド鋼板２から分離し、鋼
板１は過時効炉を出て後続する二次冷却炉へ、ま
たガイド鋼板２は再び過時効炉の入口へ向いロー
ル８の位置で鋼板１と重ね合わされる。
次に本発明の方式による過時効炉の容量につい
て説明する。該炉内の鋼板全長をＬ、渦巻路の内
径をD1、外径をD2、渦巻ピツチをＰ（第３図参
照）とすると Ｌ＝π／２（D2−D1／2P＋１）（D1＋D2） となる。一例としてD1＝15m，D2＝20m，Ｐ＝
20mmの場合、Ｌ＝6900mとなり、ラインスピード
230m／分の炉で30分の過時効処理が可能となる。
て説明する。該炉内の鋼板全長をＬ、渦巻路の内
径をD1、外径をD2、渦巻ピツチをＰ（第３図参
照）とすると Ｌ＝π／２（D2−D1／2P＋１）（D1＋D2） となる。一例としてD1＝15m，D2＝20m，Ｐ＝
20mmの場合、Ｌ＝6900mとなり、ラインスピード
230m／分の炉で30分の過時効処理が可能となる。
第５図は本発明の技術を用いた連続焼鈍炉の全
体図である。鋼板１は加熱炉３０、均熱炉４０、
一次冷却炉５０を経て過時効炉６０に入る。その
後二次冷却炉７０を経て炉外へ送出される。
体図である。鋼板１は加熱炉３０、均熱炉４０、
一次冷却炉５０を経て過時効炉６０に入る。その
後二次冷却炉７０を経て炉外へ送出される。
（発明の効果）
以上述べたように本発明によれば、長時間の過
時効処理を鋼板の走行を停止することなく行なう
ことができると共に、コンパクトな実用性の高い
長時間過時効処理技術を提供することが可能とな
る。従つて、本発明は従来不可能であつた通常の
素材（極低炭素鋼でない）を用いた連続焼鈍によ
るDDQの製造を可能にする画期的技術であり、
その利益は計りしれないものである。
時効処理を鋼板の走行を停止することなく行なう
ことができると共に、コンパクトな実用性の高い
長時間過時効処理技術を提供することが可能とな
る。従つて、本発明は従来不可能であつた通常の
素材（極低炭素鋼でない）を用いた連続焼鈍によ
るDDQの製造を可能にする画期的技術であり、
その利益は計りしれないものである。
第１図は本発明を実施するための長時間過時効
炉の一例を示す側面図、第２図は第１図のＡ−Ａ
線断面図、第３図は渦巻走行路の詳細断面図、第
４図は第１図のＢ−Ｂ線断面図、第５図は本発明
を適用した連続焼鈍炉の１実施例図、第６図はロ
ーラ式ヘリカルターン装置を示す説明図、第７図
は従来技術を示す図である。 １……鋼板、２……ガイド鋼板、３……ガイド
ローラ、４，５……ヘリカルターン装置、６，
７，８……デフレクタロール、９……モータ、１
０……ヒータ、１１，１２，１３……デフレクタ
ロール、１４……ローラ、３０……加熱炉、４０
……均熱炉、５０……一次冷却炉、６０……過時
効炉、７０……二次冷却炉。
炉の一例を示す側面図、第２図は第１図のＡ−Ａ
線断面図、第３図は渦巻走行路の詳細断面図、第
４図は第１図のＢ−Ｂ線断面図、第５図は本発明
を適用した連続焼鈍炉の１実施例図、第６図はロ
ーラ式ヘリカルターン装置を示す説明図、第７図
は従来技術を示す図である。 １……鋼板、２……ガイド鋼板、３……ガイド
ローラ、４，５……ヘリカルターン装置、６，
７，８……デフレクタロール、９……モータ、１
０……ヒータ、１１，１２，１３……デフレクタ
ロール、１４……ローラ、３０……加熱炉、４０
……均熱炉、５０……一次冷却炉、６０……過時
効炉、７０……二次冷却炉。
Claims (1)
- １ 加熱、均熱、一次冷却、過時効および二次冷
却からなるヒートサイクルを与える鋼板の連続焼
鈍方法において、一次冷却炉から送出された鋼板
１を同一方向に同一速度で走行するガイド鋼板２
に重ね合わせ、一体となつて走行する鋼板１とガ
イド鋼板２とを回転軸が放射状に配列され、かつ
垂直面内にあるガイドローラ群３の溝３ａに沿わ
せて外周から内周に向けて渦巻状に走行せしめ、
最内周において一体となつて走行する鋼板１とガ
イド鋼板２とをデフレクタロールによつて方向転
換して最内周の内側に導き、続いてヘリカルター
ン装置４を用いて再び最外周の外側へ導きここで
ヘリカルターン装置５を用いてその走行方向を転
向せしめ、しかる後ヘリカルターン装置５の出側
に設けたデフレクタロール６により鋼板１とガイ
ド鋼板２とを分離し、過時効処理を終了した鋼板
１は後続する二次冷却炉へ送出せしめるとともに
ガイド鋼板２は再び一次冷却炉から送出される鋼
板１と重ね合わせるべく一次冷却炉出口方向に走
行せしめることを特徴とする鋼板の連続焼鈍方
法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8084A JPS60145325A (ja) | 1984-01-05 | 1984-01-05 | 鋼板の連続焼鈍方法 |
| ES532780A ES532780A0 (es) | 1983-05-31 | 1984-05-24 | Procedimiento y aparato para recocer continuamente chapas o flejes de acero |
| DE8484106209T DE3467904D1 (en) | 1983-05-31 | 1984-05-30 | Method and apparatus for continuously annealing a steel sheet |
| BR8402609A BR8402609A (pt) | 1983-05-31 | 1984-05-30 | Processo e aparelho para recozimento continuo de uma tira de aco |
| EP84106209A EP0127190B1 (en) | 1983-05-31 | 1984-05-30 | Method and apparatus for continuously annealing a steel sheet |
| CA000455421A CA1210671A (en) | 1983-05-31 | 1984-05-30 | Method and apparatus for continuously annealing steel sheet |
| US06/615,528 US4497674A (en) | 1983-05-31 | 1984-05-31 | Method and apparatus for continuously annealing steel sheet |
| ES537061A ES8506813A1 (es) | 1983-05-31 | 1984-10-25 | Aparato para recocer continuamente chapas o flejes de acero. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8084A JPS60145325A (ja) | 1984-01-05 | 1984-01-05 | 鋼板の連続焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60145325A JPS60145325A (ja) | 1985-07-31 |
| JPS6314049B2 true JPS6314049B2 (ja) | 1988-03-29 |
Family
ID=11464174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8084A Granted JPS60145325A (ja) | 1983-05-31 | 1984-01-05 | 鋼板の連続焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60145325A (ja) |
-
1984
- 1984-01-05 JP JP8084A patent/JPS60145325A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60145325A (ja) | 1985-07-31 |
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