JPS63317646A - 摺動特性のすぐれたＦｅ基焼結合金 - Google Patents
摺動特性のすぐれたＦｅ基焼結合金Info
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- JPS63317646A JPS63317646A JP15316287A JP15316287A JPS63317646A JP S63317646 A JPS63317646 A JP S63317646A JP 15316287 A JP15316287 A JP 15316287A JP 15316287 A JP15316287 A JP 15316287A JP S63317646 A JPS63317646 A JP S63317646A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明Ｖｉ．． ロータリーコンプレッサー用ペーン
，内ｔｑ機関用ロッカーアームチップ、バルブガイドな
どとして用いた場合にすぐれた摺動特性を示し，とぐに
相手部材が比較的軟質材であっても相手攻撃性がきわめ
て低く，かつ自身もすぐれた耐摩耗性を発揮するＦｅ基
焼結合金に関するものである。
，内ｔｑ機関用ロッカーアームチップ、バルブガイドな
どとして用いた場合にすぐれた摺動特性を示し，とぐに
相手部材が比較的軟質材であっても相手攻撃性がきわめ
て低く，かつ自身もすぐれた耐摩耗性を発揮するＦｅ基
焼結合金に関するものである。
従来，上記のような摺動部材の製造には，特殊鋳鉄や高
速度鋼，あるいは素地にｃｒやＮｂなどの炭化物を分散
ざせたＦｅ基焼結合金などが用いられている。
速度鋼，あるいは素地にｃｒやＮｂなどの炭化物を分散
ざせたＦｅ基焼結合金などが用いられている。
しかし，鋳鉄では摺動特性に優れるものの、耐摩耗性が
不足し，一方，高速度銅や従来のＦｅ基焼結合金では素
地に分散した炭化物が高硬度のため。
不足し，一方，高速度銅や従来のＦｅ基焼結合金では素
地に分散した炭化物が高硬度のため。
相手部材が軟質なものでおると、これを著しく損傷する
という問題点があったっ 〔問題点を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は，上述のような観点力・ら。
という問題点があったっ 〔問題点を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は，上述のような観点力・ら。
従来の摺動部材として用いられている上記材料のもつ問
題点を解決すべく研究を行なった結果，硬質相としてＦ
θ一ＭＯの金属間化合物相とフェライト相との２相組織
を有するＦｅＭｏ硬質粒子，さらに必要に応じて実質的
に単相のＦｅＣｒ硬質粒子をＦｅ基焼結合金マトリック
ス中に分散させると所望の特性が得られるという知見を
得たのである。
題点を解決すべく研究を行なった結果，硬質相としてＦ
θ一ＭＯの金属間化合物相とフェライト相との２相組織
を有するＦｅＭｏ硬質粒子，さらに必要に応じて実質的
に単相のＦｅＣｒ硬質粒子をＦｅ基焼結合金マトリック
ス中に分散させると所望の特性が得られるという知見を
得たのである。
すなわち、第２図の倍率： １０００倍の走査型電子顕
微鏡写真には，マトリックス中に分散した１イ１４のＦ
ｅＭｏ硬質粒子が写されておシ．上記１個のＦ ｅＭｏ
硬質粒子の内部は，白い部分のＦｅ − Ｍｏの金属間
化合物相と黒い部分のフェライト相の２相Ｍｉ域となっ
ていることがわかる。かかる２相組織を有するＦｅＭｏ
ｒＩＪ．質粒子がマトリックス中に分散することによシ
所望の特性が得られるという知見を得たのである。
微鏡写真には，マトリックス中に分散した１イ１４のＦ
ｅＭｏ硬質粒子が写されておシ．上記１個のＦ ｅＭｏ
硬質粒子の内部は，白い部分のＦｅ − Ｍｏの金属間
化合物相と黒い部分のフェライト相の２相Ｍｉ域となっ
ていることがわかる。かかる２相組織を有するＦｅＭｏ
ｒＩＪ．質粒子がマトリックス中に分散することによシ
所望の特性が得られるという知見を得たのである。
この発明は．かかる知見にもとづいてなされたものであ
って。
って。
（ＩＪＣ：０．３〜２％。
ＭＯ：２〜２０％。
Ｆｅおよび不可避不純物：残り。
からなる組成（以一ヒ重量係）を有するＦｅ基焼結合金
のマトリックス中に、 Ｆｅ−Ｍｏの金属間化合物相とフェライト相との２相組
織を有するＦｅＭｏ硬質粒子が面積比率で３〜３。
のマトリックス中に、 Ｆｅ−Ｍｏの金属間化合物相とフェライト相との２相組
織を有するＦｅＭｏ硬質粒子が面積比率で３〜３。
多分散している組織を有する摺動特性のすぐれたＦｅ基
焼結合金。
焼結合金。
（２）Ｃ：０．３〜２％。
Ｍｏ ＝ ２ 〜 ２０ｑ−一 、Ｎｉ， Ｃｏ
およびＣＵのうち１柚１たほ２種以上二〇ｌ〜１０チ。
およびＣＵのうち１柚１たほ２種以上二〇ｌ〜１０チ。
Ｆｅおよび不可避不純物：残シ。
からなる組成（以上重毎％）を有するＦｅ基焼結合金の
マトリックス中に。
マトリックス中に。
Ｆｅ−Ｍｏの金属間化合物相と７エウイト相との２相組
織を有するＦｅＭｏ硬質粒子が面積比率で３〜３。
織を有するＦｅＭｏ硬質粒子が面積比率で３〜３。
多分散している組織をイｊする指＠特性のすぐれたＦ８
基焼結合金、 （３）Ｃ：０．３〜２％。
基焼結合金、 （３）Ｃ：０．３〜２％。
ＭＯ：２〜２０％。
Ｃｒ： ０．１〜ｌ Ｏ％。
Ｆｅおよび不可避不純物：残り。
からなる組成（以上重量％）を有するＦｅ基焼結合金の
マトリックス中に。
マトリックス中に。
Ｆｅ −Ｍｏの金属間化合物相とフェライト相との２相
組織を有するｐｅＭｏ ｉ髪質粒子が面積比率で３〜３
０慢、訃よび、実質的に単相のＦｅＣｒ硬質粒子が面積
比率でＯ，１〜１５％、それぞれ分散している組織を有
する摺動特性のすぐれたＦｅ基Ｌし占結合金。
組織を有するｐｅＭｏ ｉ髪質粒子が面積比率で３〜３
０慢、訃よび、実質的に単相のＦｅＣｒ硬質粒子が面積
比率でＯ，１〜１５％、それぞれ分散している組織を有
する摺動特性のすぐれたＦｅ基Ｌし占結合金。
（４） Ｃ：０．３〜２％。
Ｍｏ：２〜２０儂。
Ｃｒ： Ｏ，１〜１０ ｓ。
Ｎｉ、ＣｏおよびＣｕのうちｌ撞または２独以上二〇、
１〜１０慢。
１〜１０慢。
Ｆｅおよび不ＣｉＪ辷不純物：残シ。
からなる組成（以上Ａｆｆｉｘ）を有するＦｅ基焼結合
金のマトリックス中に。
金のマトリックス中に。
Ｆｅ−Ｍｏの金属間化合物相とフェライト相との２相組
織を有するＦｅＭｏ硬質粒子が面積比率で３〜３０チ、
および、実質的に単相のＦｅＣｒ硬質粒子が面積比率で
０．１〜１５％、それぞれ分散している組織を有する摺
動特性のすぐれたＦｅ基焼結合金に特徴を有するもので
ある。
織を有するＦｅＭｏ硬質粒子が面積比率で３〜３０チ、
および、実質的に単相のＦｅＣｒ硬質粒子が面積比率で
０．１〜１５％、それぞれ分散している組織を有する摺
動特性のすぐれたＦｅ基焼結合金に特徴を有するもので
ある。
つぎに、この発明のＦｅ基焼結合金の成分組成および硬
質粒子の分散割合を上記の如く限定した理由にりいて詳
述する。
質粒子の分散割合を上記の如く限定した理由にりいて詳
述する。
（ａ） Ｃ
Ｃは、マトリックスに固溶して合金強度を高め、さらに
焼入性を高めて合金硬度を高める作用を有するが、その
含有蓋が０．３４未満では所望の効果が得られず、一方
、２チを越えて含有させると炭化物形成元素のＭｏやＣ
ｒと反応して多世の炭化物を形成するようになるので相
手攻撃性が増大する。
焼入性を高めて合金硬度を高める作用を有するが、その
含有蓋が０．３４未満では所望の効果が得られず、一方
、２チを越えて含有させると炭化物形成元素のＭｏやＣ
ｒと反応して多世の炭化物を形成するようになるので相
手攻撃性が増大する。
（ｂ） Ｍ。
ＭＯは、主としてＦｅＭｏ硬質粒子の成分として添加さ
れ、適度な硬さのＦｅ−Ｍｏ硬質相を形成して合金に耐
摩耗性を付与すると共に、一部はマ）Ｊｌラックス固溶
して合金強度を高める作用を有するが。
れ、適度な硬さのＦｅ−Ｍｏ硬質相を形成して合金に耐
摩耗性を付与すると共に、一部はマ）Ｊｌラックス固溶
して合金強度を高める作用を有するが。
その含有量が２チ未満では所望の耐摩耗性が得られず、
一方、２０％を越えて含有させると硬質粒子の分散量が
多くなりすぎて合金強度が低下する。
一方、２０％を越えて含有させると硬質粒子の分散量が
多くなりすぎて合金強度が低下する。
（ｄ ＦｅＭｏ硬質粒子
Ｆｅ−Ｍｏ金属間化合物相は、ビッカース硬さで７００
−１５００程度の硬度を有し、耐摩耗性を高める作用を
有するが、Ｆｅ−ＭＯ金属ＩＨＪ化合物相の単相硬質粒
子ではやや相手攻撃性があると共Ｋ。
−１５００程度の硬度を有し、耐摩耗性を高める作用を
有するが、Ｆｅ−ＭＯ金属ＩＨＪ化合物相の単相硬質粒
子ではやや相手攻撃性があると共Ｋ。
マトリックスとの接合強度がやや低いので、硬質粒子と
の脱落を生じる場合がある。そのため硬質粒子をＦｅ−
Ｍｏ金属間化合物相とフェライト相との２相組織とする
とフェライト相が軟質のためと思われるが、これらの問
題が解決され、相手攻撃性が低くかつ耐摩耗性が優れた
合金が得られ、また７エライトとマトリックスとの接合
強度が高いので硬質粒子の脱落も生じない。
の脱落を生じる場合がある。そのため硬質粒子をＦｅ−
Ｍｏ金属間化合物相とフェライト相との２相組織とする
とフェライト相が軟質のためと思われるが、これらの問
題が解決され、相手攻撃性が低くかつ耐摩耗性が優れた
合金が得られ、また７エライトとマトリックスとの接合
強度が高いので硬質粒子の脱落も生じない。
ＦｅＭｏ硬質粒子の分散量が面積比率で３％未満では所
望の耐摩耗性が得られず、一方、３０％を越えると合金
強度が低下する。
望の耐摩耗性が得られず、一方、３０％を越えると合金
強度が低下する。
なお、上記Ｆｅ−Ｍｏ金属間化合物相とフェライト相と
の２相組織を有゛するＦｅＭｏ硬質粒子は、 ｍｔｈｔ
ｑｂで３０〜５０％のＭＯを含有するＦｅ−Ｍｏ合金の
溶湯を急冷凝固することによって作るのが好ましい−（
ｄ） Ｎ１．Ｃｏ、Ｃｕ これらの成分は、マトリックス中に固溶して合金強度を
品める作用を有するので、必要に応じて添加するが、そ
の含有量がＯ，ｌ−未満では所望の効果が得られず、一
方、１０％を越えて含有させても、その効果が飽和し、
それら成分の含有量が増えるだけである。
の２相組織を有゛するＦｅＭｏ硬質粒子は、 ｍｔｈｔ
ｑｂで３０〜５０％のＭＯを含有するＦｅ−Ｍｏ合金の
溶湯を急冷凝固することによって作るのが好ましい−（
ｄ） Ｎ１．Ｃｏ、Ｃｕ これらの成分は、マトリックス中に固溶して合金強度を
品める作用を有するので、必要に応じて添加するが、そ
の含有量がＯ，ｌ−未満では所望の効果が得られず、一
方、１０％を越えて含有させても、その効果が飽和し、
それら成分の含有量が増えるだけである。
（ｅ） Ｃｒ
Ｃｒは、主としてＦｅＣｒ硬質粒子の成分として添加さ
れ、硬度は上記ＦｅＭｏ硬質粒子よυ低いが、適度な酸
性雰囲気下では酸化被膜を形成して指動特性を高めたり
１合金に耐食性を与えるなどの作用を有するので、必要
に応じて添加するが、その添加量がＯ，１％未満では所
望の効果が得られず、一方。
れ、硬度は上記ＦｅＭｏ硬質粒子よυ低いが、適度な酸
性雰囲気下では酸化被膜を形成して指動特性を高めたり
１合金に耐食性を与えるなどの作用を有するので、必要
に応じて添加するが、その添加量がＯ，１％未満では所
望の効果が得られず、一方。
１０％を越えて含有させるとＦｅＣｒ硬質粒子の分散量
が多くなシすぎて合金強度が低下する。
が多くなシすぎて合金強度が低下する。
（ｆ） ＦｅＣｒ硬質粒子
上記のように、 ＦｅＣｒ硬質粒子は、ＦｅＭｏ＆Ｗ粒
子よりやや低硬反のため、耐摩耗性の向上効果はやや劣
るが、適度な酸化性８同気下では酸化被膜を形成して摺
動特性を高める作用を有するので必要に応じて添加する
が、その添加量が面積比率で０．１チ未満では所望の効
果が得られず、一方、１５％を越えると合金の強度が低
下する。
子よりやや低硬反のため、耐摩耗性の向上効果はやや劣
るが、適度な酸化性８同気下では酸化被膜を形成して摺
動特性を高める作用を有するので必要に応じて添加する
が、その添加量が面積比率で０．１チ未満では所望の効
果が得られず、一方、１５％を越えると合金の強度が低
下する。
々お、Ｆｅ−Ｃｒ系では、Ｆｅ−Ｍｏ系と異なシ、約８
００℃以下でないと化合物を生成しないので、実質的に
単相の組織となる。またＦｅＣｒ硬質粒子は搗砕粉でも
よいが１重ｆｆｉ ％で２０〜５ｏチ程度のｃｒを含有
するＦｅ−Ｃｒ合金の溶湯を急冷凝固することによって
作るのが好ましい。
００℃以下でないと化合物を生成しないので、実質的に
単相の組織となる。またＦｅＣｒ硬質粒子は搗砕粉でも
よいが１重ｆｆｉ ％で２０〜５ｏチ程度のｃｒを含有
するＦｅ−Ｃｒ合金の溶湯を急冷凝固することによって
作るのが好ましい。
この発明の合金は１通常の粉末冶金法によって製造でき
りが、特に高密度を要する場合には、鍛造によって高密
度にしたＤｈ ２％ Ｂ等の添加によって液相焼結を
行なうこともできる。
りが、特に高密度を要する場合には、鍛造によって高密
度にしたＤｈ ２％ Ｂ等の添加によって液相焼結を
行なうこともできる。
Ｆｅ基焼結合金のマトリックス中に、Ｆｅ−Ｍｏの金属
間化合物相とフェライト相との２相組織を有するＦｅＭ
ｏ硬質粒子および単相のＦｅＣｒ硬質粒子を分散させた
組織は、予め上記ＦｅＭｏ硬質粒子およびＦθｃｒＮ質
粒子を質料子末として製造しておき、これら硬質粒子を
その他の原料粉末に配合して均一に混合し、プレスして
焼結することにょシ得られる。
間化合物相とフェライト相との２相組織を有するＦｅＭ
ｏ硬質粒子および単相のＦｅＣｒ硬質粒子を分散させた
組織は、予め上記ＦｅＭｏ硬質粒子およびＦθｃｒＮ質
粒子を質料子末として製造しておき、これら硬質粒子を
その他の原料粉末に配合して均一に混合し、プレスして
焼結することにょシ得られる。
つぎに、この発明を実施例によシ具体的に説明する。
原料粉末として。
水アトマイズ法によシ製造した粒度ニー１００メツシユ
の。
の。
Ｆｅ −０，５１Ｍｏ −１％Ｎ１合金粉末。
ＦｅＦｅ−４Ｏ１の組成を有する金属間化合物イ目とフ
ェライト相の２相Ｉ且織を有するＦｅＭｏ硬質粒子、Ｆ
ｅ −３０１Ｃｒの組成の単相組織を有するＦｅＣｒ（
ｌ！ｌ！質粒子。
ェライト相の２相Ｉ且織を有するＦｅＭｏ硬質粒子、Ｆ
ｅ −３０１Ｃｒの組成の単相組織を有するＦｅＣｒ（
ｌ！ｌ！質粒子。
純Ｆｅ扮、およびＦｅ −１チＣｒ −０，５％Ｎｉ合
金粉末。
金粉末。
さらに。
粒度ニー２５０メツシユのグラファイト粉末。
平均粒径：２０μ講のＣｕ粉末。
平均粒径：２μｍのＮｉ粉末。
平均粒径：１μ誂のＣＯ粉末、および
粒度ニー１００メツシユのＦｅ −５０％Ｍｏの組成を
有する単相金属間化合物からなるＦｅＭｏ搗砕粉搗砕上
れぞれ用意し、これら粉末を第１表に示される成分組成
、ＦｅＭ６およびｐｅｃｒ硬質粒子分散割合となるよう
に配合して混合し、これら混合粉末をブロック状および
リング状凹部な有する金型に装入し、 ６ ｔｏｎ／ｃ
Ｒ２の圧力でプレス成形した。得られた成形体を５ Ｘ
Ｉ Ｏｔｏｒｒの真空中で、温度：１１００〜１１７
０℃に加熱して焼結した。これら焼結体をさらに８００
〜９５０℃で焼入れし１８０〜２５０℃で焼戻し処理を
施して、第１表の本発明焼結合金１〜１４および比較焼
結合金１〜６からなるブロックおよびリングを、ブロッ
クは１０個づつ合計２００個、リングは１個づつ合計２
０個それぞれ成形した。
有する単相金属間化合物からなるＦｅＭｏ搗砕粉搗砕上
れぞれ用意し、これら粉末を第１表に示される成分組成
、ＦｅＭ６およびｐｅｃｒ硬質粒子分散割合となるよう
に配合して混合し、これら混合粉末をブロック状および
リング状凹部な有する金型に装入し、 ６ ｔｏｎ／ｃ
Ｒ２の圧力でプレス成形した。得られた成形体を５ Ｘ
Ｉ Ｏｔｏｒｒの真空中で、温度：１１００〜１１７
０℃に加熱して焼結した。これら焼結体をさらに８００
〜９５０℃で焼入れし１８０〜２５０℃で焼戻し処理を
施して、第１表の本発明焼結合金１〜１４および比較焼
結合金１〜６からなるブロックおよびリングを、ブロッ
クは１０個づつ合計２００個、リングは１個づつ合計２
０個それぞれ成形した。
さらに、比較のために、従来の摺動部材である特殊鋳鉄
（ロックウェルＣスケール硬さ：５７）および高速度鋼
５ＫＥ１９（ロックウェルＣスケール硬さ二６３）から
なるブロックおよびリングも作成した。
（ロックウェルＣスケール硬さ：５７）および高速度鋼
５ＫＥ１９（ロックウェルＣスケール硬さ二６３）から
なるブロックおよびリングも作成した。
作成した上記ブロックおよびリングの寸法は次の通りで
ある。
ある。
ブロックの寸法。
たて：１０ｔｌｌＸ横：１０顛Ｘ長さ：３０ｆｌ。
リングの寸法。
外径：４０ｍＸ内径：２０ＨＸ幅：１５ｍ。
上記本発明焼結合金１〜１４および比較焼結合金１〜６
のブロックの密度を測定し％Ｆ４認のために表面を研摩
して金属顕微鏡にょ９ ＦｅＭｏおよびＦｅＣｒ硬質粒
子の分散割合を測定し、さらに抗折試験も行って、これ
らの結果を第１表に示した。
のブロックの密度を測定し％Ｆ４認のために表面を研摩
して金属顕微鏡にょ９ ＦｅＭｏおよびＦｅＣｒ硬質粒
子の分散割合を測定し、さらに抗折試験も行って、これ
らの結果を第１表に示した。
さらに、上記ブロックおよびリングを用いて耐摩耗性お
よび相手部材に対する攻撃性の試験も行なった。
よび相手部材に対する攻撃性の試験も行なった。
第１図は、耐摩耗性および相手部材に対する攻撃性を試
験するための方法を示す概略図であり。
験するための方法を示す概略図であり。
ｌはブロック、２はリング、３は潤滑油である。
（１） 耐摩耗試験。
本発明焼結合金１〜１４．比較焼結合金１〜６゜上記特
殊鋳鉄および高速度鋼からなるブロックをそれぞれ！８
１（３）のブロック１の位置に設け、一方。
殊鋳鉄および高速度鋼からなるブロックをそれぞれ！８
１（３）のブロック１の位置に設け、一方。
熱処理したねずみ鋳鉄ＦＣ３０（ロックウェルＣスケー
ル硬さ二６０）からなるリング２を第１図のようにブロ
ック１と接するように組合せ、上記ブロックｌに荷重：
２０ｋｇをかけ、冷凍機油を潤滑油３として供給しなが
ら、摺動速度：３．５ｍ／秒。
ル硬さ二６０）からなるリング２を第１図のようにブロ
ック１と接するように組合せ、上記ブロックｌに荷重：
２０ｋｇをかけ、冷凍機油を潤滑油３として供給しなが
ら、摺動速度：３．５ｍ／秒。
試験時間：２０時間の条件でリング２を回転せしめ、ブ
ロック１の最大摩耗深さを測定し、これらの測定結果を
第１表に示した。
ロック１の最大摩耗深さを測定し、これらの測定結果を
第１表に示した。
（２）相手部材に対する攻撃性試験、
ブロック１を共晶黒鉛鋳鉄（ビッカース硬式二１５０）
で作成し、上記ブロック１と上記本発明焼結合金１〜１
４．比較焼結合金１〜６．特殊鋳鉄および高速度鋼でそ
れぞれ作成したリングを第１図のリング２として第１図
に示されるように組合せ、ブロックｌに荷重：４０ｋｇ
をかけ、冷凍機油の潤滑油３を供給しながらリング２を
指動速度：３．５ｍ／秒、試蜆時間：２０時間の条件で
回転せしめ、共晶黒鉛鋳鉄製ブロック１の最大摩耗深さ
を測定した。
で作成し、上記ブロック１と上記本発明焼結合金１〜１
４．比較焼結合金１〜６．特殊鋳鉄および高速度鋼でそ
れぞれ作成したリングを第１図のリング２として第１図
に示されるように組合せ、ブロックｌに荷重：４０ｋｇ
をかけ、冷凍機油の潤滑油３を供給しながらリング２を
指動速度：３．５ｍ／秒、試蜆時間：２０時間の条件で
回転せしめ、共晶黒鉛鋳鉄製ブロック１の最大摩耗深さ
を測定した。
これらの測定結果もｍ１表に示した。
第１表に示された結果から明らかなように、 Ｃ：０３
〜２％の範囲を外れると抗折力が低下し。
〜２％の範囲を外れると抗折力が低下し。
耐摩耗性も低下する。Ｍｏが２−未満ではＦｅＭｏ硬質
粒子分散割合もこの発明の面積比率よシ小さくなり耐摩
耗性も低下する。逆にＭＯが２０％を越えて含有される
と耐摩耗性は向上するが、相手部材に対する攻撃が著し
く、この傾向はＣｒ ＠有量および単相ＦｅＣｒ硬質粒
子の分散割合がこの発明の範囲を越えている場合にも顕
著に表われているつしたがって、この発明のＦｅ基焼結
合金では、成分組成、Ｆｅ −Ｍｏの金属間化合物相と
フェライト相との２相也緑を有するＦｅＭｏ硬質粒子お
よび単相のＦｅＣｒ硬質粒子が、明細書記載の条件を満
足することにより、密度、抗折力、耐摩耗性に優れ、相
手部材に対する攻撃性の少ないＦｅ基焼結合金が得られ
るのである。
粒子分散割合もこの発明の面積比率よシ小さくなり耐摩
耗性も低下する。逆にＭＯが２０％を越えて含有される
と耐摩耗性は向上するが、相手部材に対する攻撃が著し
く、この傾向はＣｒ ＠有量および単相ＦｅＣｒ硬質粒
子の分散割合がこの発明の範囲を越えている場合にも顕
著に表われているつしたがって、この発明のＦｅ基焼結
合金では、成分組成、Ｆｅ −Ｍｏの金属間化合物相と
フェライト相との２相也緑を有するＦｅＭｏ硬質粒子お
よび単相のＦｅＣｒ硬質粒子が、明細書記載の条件を満
足することにより、密度、抗折力、耐摩耗性に優れ、相
手部材に対する攻撃性の少ないＦｅ基焼結合金が得られ
るのである。
この発明のＦｅ基焼結合金は、＠度および抗折力が高く
、耐摩耗性があシ、同時に相手部材に対する攻撃性が小
さいので、このＦｅ基焼結合金を用いてロータリーコン
プレッサー用ベーン、内燃機関用ロッカーアームチップ
、バルブカイト等の摺動部品をＩシシ造すると、上記摺
動部品自身のス！命ばかりでなく、上記摺動部品と接触
する相十田）品の寿命も延長でき、したがって、上記部
品を組込んだ装置の寿命も延長できるというｔ架上すぐ
れた効果を奏するものである。
、耐摩耗性があシ、同時に相手部材に対する攻撃性が小
さいので、このＦｅ基焼結合金を用いてロータリーコン
プレッサー用ベーン、内燃機関用ロッカーアームチップ
、バルブカイト等の摺動部品をＩシシ造すると、上記摺
動部品自身のス！命ばかりでなく、上記摺動部品と接触
する相十田）品の寿命も延長でき、したがって、上記部
品を組込んだ装置の寿命も延長できるというｔ架上すぐ
れた効果を奏するものである。
第１図は、耐摩耗試験および相手部材の攻撃性試験を実
施する方法を示す概略図。 第２因は、この発明のＦｅ４炉、結合金のマトリックス
中に存在するＦｅ−Ｍｏ金属１０」化合’Ｄ’を相とフ
ェライト相２相組織をＭする１個のＦｅＭＯ硬買粒子を
示す倍率： １０００倍の走丘型電子顕倣鏡写真である
。 １・・・ブロック、 ２・・・リング。 ３・・・潤滑油。 温室 茅１図
施する方法を示す概略図。 第２因は、この発明のＦｅ４炉、結合金のマトリックス
中に存在するＦｅ−Ｍｏ金属１０」化合’Ｄ’を相とフ
ェライト相２相組織をＭする１個のＦｅＭＯ硬買粒子を
示す倍率： １０００倍の走丘型電子顕倣鏡写真である
。 １・・・ブロック、 ２・・・リング。 ３・・・潤滑油。 温室 茅１図
Claims (4)
- （１）Ｃ：０．３〜２％、 Ｍｏ：２〜２０％、 Ｆｅおよび不可避不純物：残り、 からなる組成（以上重量％）を有するＦｅ基焼結合金の
マトリックス中に、 Ｆｅ−Ｍｏの金属間化合物とフェライト相との２相組織
を有するＦｅＭｏ硬質粒子が、 面積比率で３〜３０％、 分散している組織を有することを特徴とする摺動特性の
すぐれたＦｅ基焼結合金。 - （２）Ｃ：０．３〜２％、 Ｍｏ：２〜２０％、 Ｎｉ、ＣｏおよびＣｕのうち１種または２種以上：０．
１〜１０％、 Ｆｅおよび不可避不純物：残り、 からなる組成（以上重量％）を有するＦｅ基焼結合金の
マトリックス中に、 Ｆｅ−Ｍｏの金属間化合物相とフェライト相との２相組
織を有するＦｅＭｏ硬質粒子が、 面積比率で３〜３０％、 分散している組織を有することを特徴とする摺動特性の
すぐれたＦｅ基焼結合金。 - （３）Ｃ：０．３〜２％、 Ｍｏ：２〜２０％、 Ｃｒ：０．１〜１０％、 Ｆｅおよび不可避不純物：残り、 からなる組成（以上重量％）を有するＦｅ基焼結合金の
マトリックス中に、 Ｆｅ−Ｍｏの金属間化合物相とフェライト相との２相組
織を有するＦｅＭｏ硬質粒子が、 面積比率で３〜３０％、 および、実質的に単相のＦｅＣｒ硬質粒子が、面積比率
で０．１〜１５％、 それぞれ分散している組織を有することを特徴とする摺
動特性のすぐれたＦｅ基焼結合金。 - （４）Ｃ：０．３〜２％、 Ｍｏ：２〜２０％、 Ｃｒ：０．１〜１０％、 Ｎｉ、ＣｏおよびＣｕのうち１種または２種以上：０．
１〜１０％、 Ｆｅおよび不可避不純物：残り、 からなる組成（以上重量％）を有するＦｅ基焼結合金の
マトリックス中に、 Ｆｅ−Ｍｏの金属間化合物相とフェライト相との２相組
織を有するＦｅＭｏ硬質粒子が、 面積比率で３〜３０％、 および、実質的に単相のＦｅＣｒ硬質粒子が、面積比率
で０．１〜１５％、 それぞれ分散している組織を有することを特徴とする摺
動特性のすぐれたＦｅ基焼結合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62153162A JP2661045B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 摺動特性のすぐれたＦｅ基焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62153162A JP2661045B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 摺動特性のすぐれたＦｅ基焼結合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63317646A true JPS63317646A (ja) | 1988-12-26 |
| JP2661045B2 JP2661045B2 (ja) | 1997-10-08 |
Family
ID=15556398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62153162A Expired - Lifetime JP2661045B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 摺動特性のすぐれたＦｅ基焼結合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2661045B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016008313A (ja) * | 2014-06-23 | 2016-01-18 | 山陽特殊製鋼株式会社 | アトマイズ法による製造性に優れる高硬度高靭性粉末およびその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107058885A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-08-18 | 太仓明仕金属制造有限公司 | 一种高强度钣金件 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651556A (en) * | 1979-10-01 | 1981-05-09 | Mitsubishi Metal Corp | Sintered fe alloy for rocker arm |
| JPS6164855A (ja) * | 1984-09-03 | 1986-04-03 | Toyota Motor Corp | バルブシ−ト用鉄系焼結合金 |
-
1987
- 1987-06-19 JP JP62153162A patent/JP2661045B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651556A (en) * | 1979-10-01 | 1981-05-09 | Mitsubishi Metal Corp | Sintered fe alloy for rocker arm |
| JPS6164855A (ja) * | 1984-09-03 | 1986-04-03 | Toyota Motor Corp | バルブシ−ト用鉄系焼結合金 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2016008313A (ja) * | 2014-06-23 | 2016-01-18 | 山陽特殊製鋼株式会社 | アトマイズ法による製造性に優れる高硬度高靭性粉末およびその製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2661045B2 (ja) | 1997-10-08 |
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