JPS63307297A - 自動車用防錆鋼板の製造方法 - Google Patents
自動車用防錆鋼板の製造方法Info
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- JPS63307297A JPS63307297A JP14227287A JP14227287A JPS63307297A JP S63307297 A JPS63307297 A JP S63307297A JP 14227287 A JP14227287 A JP 14227287A JP 14227287 A JP14227287 A JP 14227287A JP S63307297 A JPS63307297 A JP S63307297A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、防錆性能が優れるのみならず、優れた塗装
性並びに塗装後の塗膜密着性を備え、自動車車体の内板
はもとより、外板としても好適なZn系合金メッキ鋼板
、及びその製造方法に関するものである。
性並びに塗装後の塗膜密着性を備え、自動車車体の内板
はもとより、外板としても好適なZn系合金メッキ鋼板
、及びその製造方法に関するものである。
〈背景技術〉
近年、自動車車体の防錆性能に対する要求は益々厳しく
なり、その対策も一段と深刻化の度合を深めてきた。特
に、各自動車メーカーから自動車車体の穴あきや外面錆
抑制年月の長期化を図った防錆目標の引き上げ案が次々
と提案され、自動車用防錆鋼板の防錆性能向上策は緊急
の課題となっている。
なり、その対策も一段と深刻化の度合を深めてきた。特
に、各自動車メーカーから自動車車体の穴あきや外面錆
抑制年月の長期化を図った防錆目標の引き上げ案が次々
と提案され、自動車用防錆鋼板の防錆性能向上策は緊急
の課題となっている。
ところで、現在、自動車用防錆鋼板の主流は、塗装性や
耐食性に優れているとの理由から、Zn−Fe合金メッ
キ鋼板及びZn−Ni合金メッキ鋼板に代表されるZn
系合金メッキ鋼板に移りつつある。もっとも、これらZ
n系合金メッキ鋼板は、これまで特に耐大あき腐食性に
優れていることに注目が寄せられて主として自動車の内
仮に使用されてきたが、外面錆抑制年月長期化目標の具
体化に伴ってZn −Fe合金メッキ或いはZn−Ni
合金メッキを車体外装外面へ適用する検討が始まり、一
部Zn Fe合金メッキについてはその実用も試みら
れるようになってきた。
耐食性に優れているとの理由から、Zn−Fe合金メッ
キ鋼板及びZn−Ni合金メッキ鋼板に代表されるZn
系合金メッキ鋼板に移りつつある。もっとも、これらZ
n系合金メッキ鋼板は、これまで特に耐大あき腐食性に
優れていることに注目が寄せられて主として自動車の内
仮に使用されてきたが、外面錆抑制年月長期化目標の具
体化に伴ってZn −Fe合金メッキ或いはZn−Ni
合金メッキを車体外装外面へ適用する検討が始まり、一
部Zn Fe合金メッキについてはその実用も試みら
れるようになってきた。
しかしながら、耐食性の点でより優れているとされるZ
n−Ni合金メッキ鋼板では、自動車用外板として要求
される性能に対して以下に示すような問題があり、改善
が望まれているのが現状であった。即ち、 fat 自動車用外板の外面性能として要求される大
きな特性の一つに塗膜の耐水密着性があり、現在、塗装
前処理として実施されるリン酸塩処理の改善に伴い、一
般鋼板等に対しては緻密な結晶を持った塗膜密着性の良
いリン酸亜鉛処理皮膜の形成も可能となったが、それで
もZn−Ni合金メッキ面に対しては安定して満足でき
る化成皮膜形成が困難である。
n−Ni合金メッキ鋼板では、自動車用外板として要求
される性能に対して以下に示すような問題があり、改善
が望まれているのが現状であった。即ち、 fat 自動車用外板の外面性能として要求される大
きな特性の一つに塗膜の耐水密着性があり、現在、塗装
前処理として実施されるリン酸塩処理の改善に伴い、一
般鋼板等に対しては緻密な結晶を持った塗膜密着性の良
いリン酸亜鉛処理皮膜の形成も可能となったが、それで
もZn−Ni合金メッキ面に対しては安定して満足でき
る化成皮膜形成が困難である。
(b) 自動車用外板にはカチオン電着塗装が欠かせ
ないが、カチオン電着塗装では塗装時の耐クレーターリ
ング性が大きな問題となり、ZnNi合金メッキ面は該
耐クレーターリング性が良いとは決して言えないものも
ある。もっとも、この耐クレーターリング性を改善する
ためにFeメッキ又はFe−Znメッキを施す手段もf
に案されてはいるが(特公昭58−15554号公報、
特公昭60−57518号公報)、このようなFe系メ
ッキをZn−Ni合金メッキの上層として施すと、耐ク
レーターリング性は向上するものの塗装後にも当然残存
するFe系メ・ツキの存在により赤錆が発生し易くなり
、自動車用外板として極めて不利となる。
ないが、カチオン電着塗装では塗装時の耐クレーターリ
ング性が大きな問題となり、ZnNi合金メッキ面は該
耐クレーターリング性が良いとは決して言えないものも
ある。もっとも、この耐クレーターリング性を改善する
ためにFeメッキ又はFe−Znメッキを施す手段もf
に案されてはいるが(特公昭58−15554号公報、
特公昭60−57518号公報)、このようなFe系メ
ッキをZn−Ni合金メッキの上層として施すと、耐ク
レーターリング性は向上するものの塗装後にも当然残存
するFe系メ・ツキの存在により赤錆が発生し易くなり
、自動車用外板として極めて不利となる。
更に、カチオン電着塗装は化成処理仕上り外観。
の影響を受け、化成処理皮膜にムラがある場合にはカチ
オン電着塗装においてもそのムラを拾ってしまって塗装
外観を劣化することとなる。なお、この塗装欠陥は“中
塗り・上塗り塗装”を実施しても回避することが難しい
ものである。
オン電着塗装においてもそのムラを拾ってしまって塗装
外観を劣化することとなる。なお、この塗装欠陥は“中
塗り・上塗り塗装”を実施しても回避することが難しい
ものである。
そのため、塗装欠陥を防止するには均一な化成処理外観
を有せしめることは必須であるが、Zn −Ni合金メ
ッキ面にはZn酸化物が形成され易く、これによって均
一な化成処理皮膜が生成し難いことから、化成処理の均
一な外観を確保することが極めて困難である。
を有せしめることは必須であるが、Zn −Ni合金メ
ッキ面にはZn酸化物が形成され易く、これによって均
一な化成処理皮膜が生成し難いことから、化成処理の均
一な外観を確保することが極めて困難である。
く問題点を解決するための手段〉
本発明者等は、上述のような観点から、防錆性能に優れ
ることは勿論のこと、塗装性、塗装塗膜の密着性等も良
好で、自動車車体の内板としても、また外板としても十
分に満足できる表面処理鋼板を安定して提供すべく、研
究を重ねた結果、以下に示される如き知見が得られたの
である。即ち、1)WA板板材材上Ni含有量を調整し
たZn−Ni合金層をメッキするとともに、更に該Zn
−Ni合金メッキ層の外表面をメッキ浴乃至は他の酸液
にて活性化処理すると、化成処理性が格段に改善され、
化成処理に際して均一な化成処理皮膜が安定して形成さ
れるようになってカチオン電着塗装性が向上すると共に
、“塗膜の密着性”や“カチオン電着塗装時の耐クレー
ターリング性”の著しい改善作用を有するようになり、
Zn−Ni合金メッキ層の優れた防錆能も加味され、総
じて自動車車体の外板としても十分に満足できる表面処
理鋼板が実現されること。
ることは勿論のこと、塗装性、塗装塗膜の密着性等も良
好で、自動車車体の内板としても、また外板としても十
分に満足できる表面処理鋼板を安定して提供すべく、研
究を重ねた結果、以下に示される如き知見が得られたの
である。即ち、1)WA板板材材上Ni含有量を調整し
たZn−Ni合金層をメッキするとともに、更に該Zn
−Ni合金メッキ層の外表面をメッキ浴乃至は他の酸液
にて活性化処理すると、化成処理性が格段に改善され、
化成処理に際して均一な化成処理皮膜が安定して形成さ
れるようになってカチオン電着塗装性が向上すると共に
、“塗膜の密着性”や“カチオン電着塗装時の耐クレー
ターリング性”の著しい改善作用を有するようになり、
Zn−Ni合金メッキ層の優れた防錆能も加味され、総
じて自動車車体の外板としても十分に満足できる表面処
理鋼板が実現されること。
ii)前記したクレータ−リング現象についてはそのメ
カニズムに関して種々の説が報告されており、一般には
「電着塗装時のジュール熱の発生により部分的に熱硬化
した塗膜が生じ、その部分が焼付は後のレヘリング効果
を有していないため電着塗膜があばた状のクレータ−に
なる」との説が一4= 支持されているにも関わらず上記ジュール熱の発生が何
に起因するのかが十分解明されていなかったが、該ジュ
ール熱の発生は化成皮膜の不均一性によって生じる上、
該不均一性に依存しており、リン酸亜鉛皮膜等の化成処
理皮膜が均一でかつ微細であれば耐クレーターリング性
が向上するもので、前記表面処理鋼板の優れた耐タレ、
−ターリング性は、Zn−Ni合金メッキ層外表面のメ
ッキ浴乃至は他の酸液による活性化処理によって化成処
理性が顕著に改善されているためにもたらされること。
カニズムに関して種々の説が報告されており、一般には
「電着塗装時のジュール熱の発生により部分的に熱硬化
した塗膜が生じ、その部分が焼付は後のレヘリング効果
を有していないため電着塗膜があばた状のクレータ−に
なる」との説が一4= 支持されているにも関わらず上記ジュール熱の発生が何
に起因するのかが十分解明されていなかったが、該ジュ
ール熱の発生は化成皮膜の不均一性によって生じる上、
該不均一性に依存しており、リン酸亜鉛皮膜等の化成処
理皮膜が均一でかつ微細であれば耐クレーターリング性
が向上するもので、前記表面処理鋼板の優れた耐タレ、
−ターリング性は、Zn−Ni合金メッキ層外表面のメ
ッキ浴乃至は他の酸液による活性化処理によって化成処
理性が顕著に改善されているためにもたらされること。
iii )前記表面処理鋼板は、複数の処理槽を備えた
メッキ設備を使用して、まず所定のZn−Ni合金電気
メッキを行い、続いて後続のメッキ浴又はその他の電解
処理液が満たされた処理槽中で該メッキ鋼板にアノード
処理、カソード処理或いは単なる浸漬処理を施して表面
活性化することで、作業性良く、かつ安定して製造でき
ること。
メッキ設備を使用して、まず所定のZn−Ni合金電気
メッキを行い、続いて後続のメッキ浴又はその他の電解
処理液が満たされた処理槽中で該メッキ鋼板にアノード
処理、カソード処理或いは単なる浸漬処理を施して表面
活性化することで、作業性良く、かつ安定して製造でき
ること。
この発明は、上記知見に基づいて成されたものであり、
複数の処理槽を備えたメッキ設備にて、電気メッキによ
り被処理鋼板(銅帯を含む)表面にNi含有量が8〜1
6重量%のZn−Ni合金メッキを施し、次いでメッキ
浴中乃至は他の電解処理液中での処理により該Zn−N
i合金メッキ層表面を活性化せしめることによって、塗
装性並びに塗装後の塗膜密着性に優れた自動車用防錆鋼
板を作業性良く、かつ安定して製造し得るようにした点
、 に特徴を有するものである。
り被処理鋼板(銅帯を含む)表面にNi含有量が8〜1
6重量%のZn−Ni合金メッキを施し、次いでメッキ
浴中乃至は他の電解処理液中での処理により該Zn−N
i合金メッキ層表面を活性化せしめることによって、塗
装性並びに塗装後の塗膜密着性に優れた自動車用防錆鋼
板を作業性良く、かつ安定して製造し得るようにした点
、 に特徴を有するものである。
ところで、Zn−Ni合金メッキ層表面の活性化処理手
段どしては、Zn−Ni合金メッキ槽に続く処理槽に収
容したZn−Ni合金メッキ浴又はその他の電解処理液
中にてアノード処理やカソード処理の電解処理を施す方
法が好ましいが、前記メッキ浴や電解処理液中に浸漬す
るのみの方法によっても良い。なお、この表面活性化処
理により、Zn−Ni合金メッキ層表面ではZnが優先
的に溶解し、僅かではあるがN+リッチな表層が形成さ
れる。
段どしては、Zn−Ni合金メッキ槽に続く処理槽に収
容したZn−Ni合金メッキ浴又はその他の電解処理液
中にてアノード処理やカソード処理の電解処理を施す方
法が好ましいが、前記メッキ浴や電解処理液中に浸漬す
るのみの方法によっても良い。なお、この表面活性化処
理により、Zn−Ni合金メッキ層表面ではZnが優先
的に溶解し、僅かではあるがN+リッチな表層が形成さ
れる。
ここで、電解処理に用いる“その他の電解処理液”とし
ては、硫酸、リン酸、塩酸、ギ酸等の酸液でも、また苛
性ソーダ、水酸化カリ、水酸化カルシウム等のアルカリ
液でも、更には硫酸ソーダ等を溶解した中性液でも構わ
ない。
ては、硫酸、リン酸、塩酸、ギ酸等の酸液でも、また苛
性ソーダ、水酸化カリ、水酸化カルシウム等のアルカリ
液でも、更には硫酸ソーダ等を溶解した中性液でも構わ
ない。
また、この発明においてrZn−Ni合金メッキ層のN
i含有量」を前記の如くに数値限定したのは次の理由に
よるものである。
i含有量」を前記の如くに数値限定したのは次の理由に
よるものである。
即ち、Zn−Ni合金メッキでは、一般にNi含有量に
よって耐食性が大きく異なるものであって、理論的には
Ni含有量210〜16重量%でγ単相となるので耐食
性が良<、Ni量:10重量%未満で 、は(T+η
)の混和に、またNi量が16重重量を越えると(γ+
β)の混和になるので何れもメッキ層内の相間でガルバ
ニック電池を形成し、耐食性に悪影響が出ると考えられ
る(ここで、γ相はNi5Zn2+又はNi3Zr+z
zであり、β相はNiZnの金属間化合物である)。と
ころが、実験に裏付けられた検討によって、Ni含有量
:8〜16重量%で良好な耐食性が得られ(特に12〜
13重量%が好ましい)、この範囲を外れると所望の耐
食性を示さなくなることが判明した。従って、Zn−N
i合金メソキ層のNi含有量を8〜16重量%と定めた
。
よって耐食性が大きく異なるものであって、理論的には
Ni含有量210〜16重量%でγ単相となるので耐食
性が良<、Ni量:10重量%未満で 、は(T+η
)の混和に、またNi量が16重重量を越えると(γ+
β)の混和になるので何れもメッキ層内の相間でガルバ
ニック電池を形成し、耐食性に悪影響が出ると考えられ
る(ここで、γ相はNi5Zn2+又はNi3Zr+z
zであり、β相はNiZnの金属間化合物である)。と
ころが、実験に裏付けられた検討によって、Ni含有量
:8〜16重量%で良好な耐食性が得られ(特に12〜
13重量%が好ましい)、この範囲を外れると所望の耐
食性を示さなくなることが判明した。従って、Zn−N
i合金メソキ層のNi含有量を8〜16重量%と定めた
。
続いて、この発明を実施例によって比較例と対比しな力
槌具体的に説明するが、これは飽くまでも一例示に止ま
るものであり、この発明が該実施例によって制限される
ものでないことは勿論である。
槌具体的に説明するが、これは飽くまでも一例示に止ま
るものであり、この発明が該実施例によって制限される
ものでないことは勿論である。
〈実施例〉
竪型メッキ槽を14槽備えた電気メンキラインを使用し
、板厚:0.8+am、板幅:913菖■の冷延鋼板に
、前処理として常法通りのアルカリ電解及び硫酸電解を
施して表面清浄化を行った後、メッキ槽の第1〜13槽
で、 メッキ液組成: Zn”−30g/ 12、Ni2+・
・・60g/12゜ 硫酸ソーダ・・・50g#!、 酢酸ナトリウム・・・20g#!、 メッキ液のpH: 1.5〜2.5、 メッキ浴温度=50〜60℃、 にて、各セル(槽)毎に通電を入・切するとともに電流
密度を20〜150Δ/dm”の範囲で調整してZn−
Ni合金を電気メッキし、引き続いて更に第14槽でZ
n−Ni合金メッキ層外面の活性化処理を行った(一部
比較例では活性化処理を省略)。
、板厚:0.8+am、板幅:913菖■の冷延鋼板に
、前処理として常法通りのアルカリ電解及び硫酸電解を
施して表面清浄化を行った後、メッキ槽の第1〜13槽
で、 メッキ液組成: Zn”−30g/ 12、Ni2+・
・・60g/12゜ 硫酸ソーダ・・・50g#!、 酢酸ナトリウム・・・20g#!、 メッキ液のpH: 1.5〜2.5、 メッキ浴温度=50〜60℃、 にて、各セル(槽)毎に通電を入・切するとともに電流
密度を20〜150Δ/dm”の範囲で調整してZn−
Ni合金を電気メッキし、引き続いて更に第14槽でZ
n−Ni合金メッキ層外面の活性化処理を行った(一部
比較例では活性化処理を省略)。
なお、このときの活性化処理においては、処理液として
Zn−Niメッキ液又は0.2Nの硫酸溶液を使用した
が、硫酸溶液中でのアノード処理条件は10 A/dm
” Xl、5secであり、カソード処理条件は15
A/dm2X1.5secであった。また、ラインスピ
ードは80〜150 m /minであり、その他の条
件は第1表に示される通りであった。
Zn−Niメッキ液又は0.2Nの硫酸溶液を使用した
が、硫酸溶液中でのアノード処理条件は10 A/dm
” Xl、5secであり、カソード処理条件は15
A/dm2X1.5secであった。また、ラインスピ
ードは80〜150 m /minであり、その他の条
件は第1表に示される通りであった。
次に、このようにして得られたZn−Ni合金メッキ鋼
板につき、円筒絞り試験にて成形性を調べるとともに、
塗装下地処理として日本パーカライジング(株)社の”
B T−3020(商品名)”を使用した化成処理と
、日本ペイント(株)社の“パワートップU−30(商
品名)”を使用した20μ厚のカチオン電着塗装と、メ
ラミン・アルキッド塗料によるそれぞれ35〜40μの
中塗り塗装及び上塗り塗装とから成る3コート処理を施
し、化成処理性、耐水密着性、耐クレーターリング性並
びに耐外面錆性を評価した。
板につき、円筒絞り試験にて成形性を調べるとともに、
塗装下地処理として日本パーカライジング(株)社の”
B T−3020(商品名)”を使用した化成処理と
、日本ペイント(株)社の“パワートップU−30(商
品名)”を使用した20μ厚のカチオン電着塗装と、メ
ラミン・アルキッド塗料によるそれぞれ35〜40μの
中塗り塗装及び上塗り塗装とから成る3コート処理を施
し、化成処理性、耐水密着性、耐クレーターリング性並
びに耐外面錆性を評価した。
なお、耐水密着性のテスl〜には、50°Cの脱イオン
水中に10日間浸漬した後、塗膜に211間隔の基盤目
切り傷を入れてテープ剥離し、そのときの塗膜残存率を
調査する方法を採用した。
水中に10日間浸漬した後、塗膜に211間隔の基盤目
切り傷を入れてテープ剥離し、そのときの塗膜残存率を
調査する方法を採用した。
また、耐クレーターリング性のテストには、電着塗装の
際に瞬時に設定電圧を印加する方法で電着電圧を上昇さ
せ、その時にクレータリングを生じる電圧を測定する手
段を採用した。
際に瞬時に設定電圧を印加する方法で電着電圧を上昇さ
せ、その時にクレータリングを生じる電圧を測定する手
段を採用した。
更に、耐外面錆性は、塗装板にクロスカットを入れて屋
外暴露を行い、週に2回の割で3%NaC1溶液を散布
しつつ半年間経過した後の赤錆発生の有無、及びクロス
カットからの片側クリープ幅によって評価した。
外暴露を行い、週に2回の割で3%NaC1溶液を散布
しつつ半年間経過した後の赤錆発生の有無、及びクロス
カットからの片側クリープ幅によって評価した。
これらの結果を、メッキ付着量並びにZn−Ni合金メ
ッキ層のNi含有量と共に第1表に併せて示す。
ッキ層のNi含有量と共に第1表に併せて示す。
第1表に示される結果からも、この発明によって耐水密
着性、耐クレータ−リング性、耐外面錆性及び成形性が
共に優れ、自動車車体の内板はもとより、外板として使
用しても十分に優れた性能を発揮する防錆鋼板が得られ
るのに対して、製造条件がこの発明の規定から外れ、従
ってこの発明で規定する条件を満たさないメッキ鋼板は
前記何れかの性能に欠けており、今後の目標とされる自
動車用防錆鋼板には適しないことが明らかである。
着性、耐クレータ−リング性、耐外面錆性及び成形性が
共に優れ、自動車車体の内板はもとより、外板として使
用しても十分に優れた性能を発揮する防錆鋼板が得られ
るのに対して、製造条件がこの発明の規定から外れ、従
ってこの発明で規定する条件を満たさないメッキ鋼板は
前記何れかの性能に欠けており、今後の目標とされる自
動車用防錆鋼板には適しないことが明らかである。
〈総括的な効果〉
上述のように、この発明によれば、車体の内板としての
使用或いは外板としての使用を問わず、何れに適用して
も優れた性能を発揮する自動車用防錆鋼板を作業性良く
安定して量産することが可能となり、自動車の耐久性を
一段と向上できるなど、産業上極めて有用な効果がもた
らされるのである。
使用或いは外板としての使用を問わず、何れに適用して
も優れた性能を発揮する自動車用防錆鋼板を作業性良く
安定して量産することが可能となり、自動車の耐久性を
一段と向上できるなど、産業上極めて有用な効果がもた
らされるのである。
Claims (1)
- 複数の処理槽を備えたメッキ設備にて、電気メッキによ
り被処理鋼板表面にNi含有量が8〜16重量%のZn
−Ni合金メッキを施し、次いでメッキ浴中乃至は他の
電解処理液中での処理によって該Zn−Ni合金メッキ
層表面を活性化せしめることを特徴とする自動車用防錆
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14227287A JPS63307297A (ja) | 1987-06-09 | 1987-06-09 | 自動車用防錆鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14227287A JPS63307297A (ja) | 1987-06-09 | 1987-06-09 | 自動車用防錆鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63307297A true JPS63307297A (ja) | 1988-12-14 |
Family
ID=15311493
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14227287A Pending JPS63307297A (ja) | 1987-06-09 | 1987-06-09 | 自動車用防錆鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63307297A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102016225681A1 (de) * | 2016-12-20 | 2018-06-21 | Thyssenkrupp Ag | Vergraute Oberfläche zum Zwecke einer verkürzten Aufheizung |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5845382A (ja) * | 1981-09-10 | 1983-03-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電気合金メツキ鋼板の表面処理方法 |
JPS5959894A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-05 | Kawasaki Steel Corp | 亜鉛−ニツケル合金電気めつき鋼板の製造方法 |
JPS616290A (ja) * | 1984-06-21 | 1986-01-11 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板の製造方法 |
JPS62280376A (ja) * | 1986-05-30 | 1987-12-05 | Kawasaki Steel Corp | 交番電解法による黒色化度の高い表面処理鋼材の製造方法 |
-
1987
- 1987-06-09 JP JP14227287A patent/JPS63307297A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5845382A (ja) * | 1981-09-10 | 1983-03-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電気合金メツキ鋼板の表面処理方法 |
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JPS62280376A (ja) * | 1986-05-30 | 1987-12-05 | Kawasaki Steel Corp | 交番電解法による黒色化度の高い表面処理鋼材の製造方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102016225681A1 (de) * | 2016-12-20 | 2018-06-21 | Thyssenkrupp Ag | Vergraute Oberfläche zum Zwecke einer verkürzten Aufheizung |
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