JPS616290A - 高耐食性表面処理鋼板の製造方法 - Google Patents
高耐食性表面処理鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS616290A JPS616290A JP12825984A JP12825984A JPS616290A JP S616290 A JPS616290 A JP S616290A JP 12825984 A JP12825984 A JP 12825984A JP 12825984 A JP12825984 A JP 12825984A JP S616290 A JPS616290 A JP S616290A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- mol
- current density
- added
- layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業りの利用分野）
本発明は、特に、裸使用による耐食性および溶接性にす
ぐれた自動車用表面処理鋼板およびその製造方法に関す
るものである。
ぐれた自動車用表面処理鋼板およびその製造方法に関す
るものである。
〈従来技術とその問題点〉
近年、寒冷地の塩害対策として、自動車用表面処理鋼板
の需要は、年々増加の一途にある。その中で高耐食性表
面処理鋼板としてＺｒ＋−Ｎｉ合金めっき鋼板の需要も
増えている。その理由として、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっきは
溶融亜鉛めっき、合金化溶融亜鉛めっき等とは違って目
付量を薄くでき、それによって溶接によるチップの寿命
延長や裸の耐食性に優れていることなどがあげられる。
の需要は、年々増加の一途にある。その中で高耐食性表
面処理鋼板としてＺｒ＋−Ｎｉ合金めっき鋼板の需要も
増えている。その理由として、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっきは
溶融亜鉛めっき、合金化溶融亜鉛めっき等とは違って目
付量を薄くでき、それによって溶接によるチップの寿命
延長や裸の耐食性に優れていることなどがあげられる。
自動車には種々の袋構造部があり、この中は、化成処理
や電着塗装が充分に施されにくいため、水分や塩分が入
りこむと、そこからさびが進行し、穴あきにまで至って
しまう。そこで裸耐食性にすぐれた表面処理鋼板を使用
すれば、さびの進行をくいとめることができるわけであ
る。
や電着塗装が充分に施されにくいため、水分や塩分が入
りこむと、そこからさびが進行し、穴あきにまで至って
しまう。そこで裸耐食性にすぐれた表面処理鋼板を使用
すれば、さびの進行をくいとめることができるわけであ
る。
最近、裸耐食性にすぐれたＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板が
多く使用される傾向にある。同・のコストでさらに耐食
性にすぐれたＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板が開発されれば
、自動車用鋼板として大いに利用できると考えられる。
多く使用される傾向にある。同・のコストでさらに耐食
性にすぐれたＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板が開発されれば
、自動車用鋼板として大いに利用できると考えられる。
〈発明の目的〉
従って、本発明の目的は、裸耐食性などに優れた安価な
Ｚｎ−Ｎｉ舎金めっき鋼板およびその製造方法を提供し
ようとすることにある。
Ｚｎ−Ｎｉ舎金めっき鋼板およびその製造方法を提供し
ようとすることにある。
〈発明の詳細な説明〉
本発明の第１の態様によれば、Ｘｉ含有率が１０〜２０
ｗｔ％である Ｚｎ−Ｎ ｉ合金めっき層を有し、この
Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき層を定電流陽極溶解したとき−６
００〜−８０ｈ＋Ｖ （ＶＳ、Ｓ、Ｃ，Ｅ） （７）電
位を示す電気化学的に卑な層のみからなることを特徴と
する高耐食性表面処理鋼板が提供される。
ｗｔ％である Ｚｎ−Ｎ ｉ合金めっき層を有し、この
Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき層を定電流陽極溶解したとき−６
００〜−８０ｈ＋Ｖ （ＶＳ、Ｓ、Ｃ，Ｅ） （７）電
位を示す電気化学的に卑な層のみからなることを特徴と
する高耐食性表面処理鋼板が提供される。
本発明の第２の態様によれば、電気化学的に単一な層を
有するＺｎ−１１℃合金めっき鋼板を製造するに際し、
亜鉛イオンを０．５〜３．０モル／ｌ、ニッケルイオン
を０．０５〜１．３モル／ｌ含み、かつ、Ｎ ｉ” ／
（Ｚｎ２＋＋ Ｎ ｉ２” ）の浴中モル比が０．１
〜０．３であり、ざらに電導度助剤をＣｌ−とじて１．
０モル／ｌ以上溶解限度まで添加した塩化物浴を用い、
１００〜２００Ａ／ｄｍ″の高電流密度で、電気めっき
を行うことを特徴とする高耐食性表面処理鋼板の製造方
法が提供される。
有するＺｎ−１１℃合金めっき鋼板を製造するに際し、
亜鉛イオンを０．５〜３．０モル／ｌ、ニッケルイオン
を０．０５〜１．３モル／ｌ含み、かつ、Ｎ ｉ” ／
（Ｚｎ２＋＋ Ｎ ｉ２” ）の浴中モル比が０．１
〜０．３であり、ざらに電導度助剤をＣｌ−とじて１．
０モル／ｌ以上溶解限度まで添加した塩化物浴を用い、
１００〜２００Ａ／ｄｍ″の高電流密度で、電気めっき
を行うことを特徴とする高耐食性表面処理鋼板の製造方
法が提供される。
本発明の第３の態様によれば、電気化学的に単一な層を
有するＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板を製造するに際し、亜
鉛イオンを０．５〜３．０モル／１．ニッケルイオンを
０．０５〜１．３モル／ｇ含み、かつ％ｉ２＋／ （Ｚ
ｎ２＋ ＋ Ｎｉ”） （７）浴中％ＪＬ／比が０．１
〜０．３−ｔ’あり、電導度助剤をＣｌ−とじて１．０
モル／ｌ以上溶解限度まで添加し、さらに、カルボキシ
ル基を有する有機酸イオンを０．０１モル／ｌＩ以上溶
解限度までの範囲で添加した塩化物浴を用い、ＢＯ〜２
００Ａ／ｄｍ″の高電流密度で、電気めっきを行うこと
を特徴とする高耐食性表面処理鋼板の製造方法が提供さ
れる。
有するＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板を製造するに際し、亜
鉛イオンを０．５〜３．０モル／１．ニッケルイオンを
０．０５〜１．３モル／ｇ含み、かつ％ｉ２＋／ （Ｚ
ｎ２＋ ＋ Ｎｉ”） （７）浴中％ＪＬ／比が０．１
〜０．３−ｔ’あり、電導度助剤をＣｌ−とじて１．０
モル／ｌ以上溶解限度まで添加し、さらに、カルボキシ
ル基を有する有機酸イオンを０．０１モル／ｌＩ以上溶
解限度までの範囲で添加した塩化物浴を用い、ＢＯ〜２
００Ａ／ｄｍ″の高電流密度で、電気めっきを行うこと
を特徴とする高耐食性表面処理鋼板の製造方法が提供さ
れる。
〈発明の詳細な説明〉
電気化学的に均一な層を有するＺｎ−Ｎ ｉ合金めっき
鋼板は、通常の均一でない層を有するものに比べて、き
わめて耐食性にすぐれている。
鋼板は、通常の均一でない層を有するものに比べて、き
わめて耐食性にすぐれている。
通常のＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板は皮膜中のＮ１含有率
が１０〜２０％のものが耐食性にすぐれており、それら
はＸ線回折で調べる限り、γ単層であるためであるとい
われている。しかし、通常の中にＺｎ−Ｎｉ合金めっき
鋼板を電気化学的に下記のようにして陽極溶解させると
、 Ｚｎに近い卑な電位を示す層（以下Ａ層と称する）
と−６００〜−８００■Ｖの責な電位を示す層（以下Ｂ
層と称する）の２つに分かれていることがわかった（第
１ａ図およびＷ４１ｂ図参照）。
が１０〜２０％のものが耐食性にすぐれており、それら
はＸ線回折で調べる限り、γ単層であるためであるとい
われている。しかし、通常の中にＺｎ−Ｎｉ合金めっき
鋼板を電気化学的に下記のようにして陽極溶解させると
、 Ｚｎに近い卑な電位を示す層（以下Ａ層と称する）
と−６００〜−８００■Ｖの責な電位を示す層（以下Ｂ
層と称する）の２つに分かれていることがわかった（第
１ａ図およびＷ４１ｂ図参照）。
なお、上記陽極溶解法は下記のようにして行って、
ＺｎＳＯ４２００ｇ／ ａ 、 Ｍａｉｌ １００ｇ
／ｕ ２５℃の溶液Ｚｎ−Ｎ ｉ合金めっき鋼板を、浸
して陽極とし陰極にＣｕ箔して、２０ｍＡ／−の電流密
度で電流を通じ、陽極における電位（ＶＳ、Ｓ、Ｃ，Ｅ
）変化を時間的にとらえる。
／ｕ ２５℃の溶液Ｚｎ−Ｎ ｉ合金めっき鋼板を、浸
して陽極とし陰極にＣｕ箔して、２０ｍＡ／−の電流密
度で電流を通じ、陽極における電位（ＶＳ、Ｓ、Ｃ，Ｅ
）変化を時間的にとらえる。
また、 Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板をめっき液に１分間
浸漬してＮｉを置換析出きせたものは、Ｘ線回折により
γ単層（第２ｃ図参照）であるが、耐食性がきわめて向
上した。電気化学的に陽極溶解させた場合は、Ｚｎに近
いＡ層が消失し、Ｂ層のみの単層になっていることがわ
かった（第１ｂ図参照）、この鋼板が通常のＺｎ−Ｎ
ｉよりさらにすぐれた耐食性を示す理由として、Ａ層は
ｚｎに近い卑な電位を示していることから、活性な層と
して存在していることを示しており、Ｂ層単独であると
活性な層がなくなるため耐食性が向上するものと思われ
る。
浸漬してＮｉを置換析出きせたものは、Ｘ線回折により
γ単層（第２ｃ図参照）であるが、耐食性がきわめて向
上した。電気化学的に陽極溶解させた場合は、Ｚｎに近
いＡ層が消失し、Ｂ層のみの単層になっていることがわ
かった（第１ｂ図参照）、この鋼板が通常のＺｎ−Ｎ
ｉよりさらにすぐれた耐食性を示す理由として、Ａ層は
ｚｎに近い卑な電位を示していることから、活性な層と
して存在していることを示しており、Ｂ層単独であると
活性な層がなくなるため耐食性が向上するものと思われ
る。
本発明は、かかる知見に基き、めっき製造時にＢ層が単
独で存在するめっき条件を鋭意検討した。
独で存在するめっき条件を鋭意検討した。
その結果、塩化物浴中で高電流密度でめっきすることに
より、達成しつることがわかった。またクエン酸、酒石
酸、酢酸等のカルボキシル基を有する有機酸イオンを添
加すると最小必要電流密度を低下させうることもわかっ
た。
より、達成しつることがわかった。またクエン酸、酒石
酸、酢酸等のカルボキシル基を有する有機酸イオンを添
加すると最小必要電流密度を低下させうることもわかっ
た。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明のＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板において、Ｚｎ−Ｎ
ｉ合金めっき層のＮｉ含有率は１０〜２０％、好ましく
は１１〜１５％にあることである。Ｎｉ含有率が１０％
未満ではＡ層が多くなり、単一な層の実施が困難であり
、２０％を越えると加工性や耐食性が悪くなってしまう
からである。定電流陽極溶解でＢ層が示す電位を−８０
０〜−８００ｍＶ （ＶＳ、Ｓ、Ｃ，Ｅ） トＬりのは
、−８００■Ｖより責な場合は鋼板の電位に近くなり、
犠牲防食性の効果が弱くなりすぎ、−８０Ｏ■Ｖより卑
な電位では活性となりやすいからである。
ｉ合金めっき層のＮｉ含有率は１０〜２０％、好ましく
は１１〜１５％にあることである。Ｎｉ含有率が１０％
未満ではＡ層が多くなり、単一な層の実施が困難であり
、２０％を越えると加工性や耐食性が悪くなってしまう
からである。定電流陽極溶解でＢ層が示す電位を−８０
０〜−８００ｍＶ （ＶＳ、Ｓ、Ｃ，Ｅ） トＬりのは
、−８００■Ｖより責な場合は鋼板の電位に近くなり、
犠牲防食性の効果が弱くなりすぎ、−８０Ｏ■Ｖより卑
な電位では活性となりやすいからである。
本発明のＺｎ−Ｎ ｉ合金めっき鋼板を製造するために
は、めっき浴の電気伝導性を高め、高電流密度で電解す
る必要があるため、塩化物浴を用い、多量の電導度助剤
を必要とする。塩化亜鉛が０．５モル／ｌ未満では亜鉛
イオンの供給が少なく高電流密度でメッキするとヤケを
生じて好ましくない。
は、めっき浴の電気伝導性を高め、高電流密度で電解す
る必要があるため、塩化物浴を用い、多量の電導度助剤
を必要とする。塩化亜鉛が０．５モル／ｌ未満では亜鉛
イオンの供給が少なく高電流密度でメッキするとヤケを
生じて好ましくない。
上限は特に限定して弊害を生ずるわけではないが、 ３
．０モル／ｌを越えると、経済的に好ましくない。
．０モル／ｌを越えると、経済的に好ましくない。
亜鉛量に従って、ニッケルイオンの浴中モル比Ｎ ｉ”
／ （２ｎ２＋ ＋ ＨＨ２＋ ）を０．１〜０．３
の範囲になるよう添加する。０．１未満では、めっき層
中のＮｉ量を１０％以−Ｌに保つことが難しく、０．３
を越えると、２０％以内に保つことが難しい、上記モル
比を０．１〜０．３の範囲に保つためには、Ｎｉイオン
添加敬か０．０５〜１．３モル／ｌ必要となってくる。
／ （２ｎ２＋ ＋ ＨＨ２＋ ）を０．１〜０．３
の範囲になるよう添加する。０．１未満では、めっき層
中のＮｉ量を１０％以−Ｌに保つことが難しく、０．３
を越えると、２０％以内に保つことが難しい、上記モル
比を０．１〜０．３の範囲に保つためには、Ｎｉイオン
添加敬か０．０５〜１．３モル／ｌ必要となってくる。
また高電流密度電解を達成するためには、電動度助剤を
Ｎａ１ｌ、ＫＣｌ 、 Ｎ）１４ Ｃｌ、ＧａＣｌ２
、 ＮｇＣ１２などの一種あるいは２種以上添加する必
要があるが、いずれを添加しても目的を達成しえるので
、特に限定するほどではない、添加量は、Ｃｌ−イオン
として、 １．０モル／ｌ未満では、めっき時にヤケを
生ずることがあるので好ましくなく、上限は特に限定す
る必要はなく、溶解限度まで添加して目的を達成しうる
ものである。
Ｎａ１ｌ、ＫＣｌ 、 Ｎ）１４ Ｃｌ、ＧａＣｌ２
、 ＮｇＣ１２などの一種あるいは２種以上添加する必
要があるが、いずれを添加しても目的を達成しえるので
、特に限定するほどではない、添加量は、Ｃｌ−イオン
として、 １．０モル／ｌ未満では、めっき時にヤケを
生ずることがあるので好ましくなく、上限は特に限定す
る必要はなく、溶解限度まで添加して目的を達成しうる
ものである。
このような浴において電解を施す時、その電流密度は
１００〜２００Ａ／ｄばで行う、電流密度が１００Ａ／
ｄｍ’未満では、Ａ層が生じしやすくなり、また２００
Ａ／ｄｒｎ’を越えるとヤケを生じやすくなる。
１００〜２００Ａ／ｄばで行う、電流密度が１００Ａ／
ｄｍ’未満では、Ａ層が生じしやすくなり、また２００
Ａ／ｄｒｎ’を越えるとヤケを生じやすくなる。
さらに、カルボキシル基を有するイオンを、すなわち有
機酸およびまたは有機＃塩（ナトリウム、カリウムアン
モニウム塩などとして）、酒石酸、クエン酸、酢酸ある
いはこれらの塩の１種あるいは２種以上を０．０１モル
／ｌ以」二溶解限度まで添加すると、これらを添加しな
い場合に比べて限界電流密度が低下して許容電流密度範
囲が増大し、工業的生産に充分対応できることがわかり
、Ｂ層の電流曲線もさらに平滑化されることがわかった
。好ましくは、０．１モル／ｌ以上必要であり、Ｏ，０
１％ル／ｌ未満では８０Ａ／ｄｍ’未満での電解でＢ層
単独の層の形成が達し得なくなる。上限については溶解
限度まで目的を達成しうるので特に限定するものではな
い、電流密度が２００＾／ｄｒｎ’を越えると、ヤケを
生じやすくなる。
機酸およびまたは有機＃塩（ナトリウム、カリウムアン
モニウム塩などとして）、酒石酸、クエン酸、酢酸ある
いはこれらの塩の１種あるいは２種以上を０．０１モル
／ｌ以」二溶解限度まで添加すると、これらを添加しな
い場合に比べて限界電流密度が低下して許容電流密度範
囲が増大し、工業的生産に充分対応できることがわかり
、Ｂ層の電流曲線もさらに平滑化されることがわかった
。好ましくは、０．１モル／ｌ以上必要であり、Ｏ，０
１％ル／ｌ未満では８０Ａ／ｄｍ’未満での電解でＢ層
単独の層の形成が達し得なくなる。上限については溶解
限度まで目的を達成しうるので特に限定するものではな
い、電流密度が２００＾／ｄｒｎ’を越えると、ヤケを
生じやすくなる。
〈実施例〉
以下、本発明を実施例および比較例について具体的に述
べる。以下に述べるような浴を用いてＺｎ−Ｎｉ合金め
っき鋼板を得た。
べる。以下に述べるような浴を用いてＺｎ−Ｎｉ合金め
っき鋼板を得た。
（比較例１）
（１）メツき浴 ＺｎＳＯ４・７Ｈ２０１３０ｇ ／
（ＩＮｉＳＯ４・８１２０ ３００ｇ ／ ａＮａ
２ Ｓ０４ ３０ｇ ／。
（ＩＮｉＳＯ４・８１２０ ３００ｇ ／ ａＮａ
２ Ｓ０４ ３０ｇ ／。
ｐＨ２温度５５℃
（２）めっき条件 電流密度 ４ｏ＾／ｄｍ″
（３）めっき層 Ｎｉ含有率 １２％目
付量 ２０ｇ／ｒｎ’ （比較例２） （１）めっき浴 ＺｎＣｌ２ １３８ ｇ
／ （ＩＮｉＣｌ２ ・８８Ｈ２Ｏ４８／＊ ＮＨ４Ｃｌ ３５０ ｇ ／ ａｐ１５
温度５０℃ （２）めっき条件 電流密度 ７５Ａ／ｄｍ′
（３）めっき層 Ｎｉ含有率 １１％目
イ寸綴２０ｇ／ｒｎ’ （実施例１） （１）めっき浴 ＺｎＣｌ２ １３６ ｇ
／ ｇＮｉＣ１２−８）１２０ ８４ｇ ／ ＱＮ
８４Ｃｌ ３００ｇ ／。
（３）めっき層 Ｎｉ含有率 １２％目
付量 ２０ｇ／ｒｎ’ （比較例２） （１）めっき浴 ＺｎＣｌ２ １３８ ｇ
／ （ＩＮｉＣｌ２ ・８８Ｈ２Ｏ４８／＊ ＮＨ４Ｃｌ ３５０ ｇ ／ ａｐ１５
温度５０℃ （２）めっき条件 電流密度 ７５Ａ／ｄｍ′
（３）めっき層 Ｎｉ含有率 １１％目
イ寸綴２０ｇ／ｒｎ’ （実施例１） （１）めっき浴 ＺｎＣｌ２ １３６ ｇ
／ ｇＮｉＣ１２−８）１２０ ８４ｇ ／ ＱＮ
８４Ｃｌ ３００ｇ ／。
ｐＨ４，５温度５０℃
（２）メツき条件 電流密度 ２００Ａ／ｄｒ
１１’（３）めっき層 Ｎｉ含有率 １
３％１１付綴２０ｇ／ｒｎ’ （実施例２） （１）めっき浴 ＺｎＣｌ２１２０ ｇ ／ ｕＮｉ
Ｃｌ２１１８Ｈ２０８０ｇ ／ ＱＮＨ４Ｃ１３５０ｇ
／ ＋１ ｐＨ４，５温度５０℃ クエン酸アンモニウム ４５ｇ／。
１１’（３）めっき層 Ｎｉ含有率 １
３％１１付綴２０ｇ／ｒｎ’ （実施例２） （１）めっき浴 ＺｎＣｌ２１２０ ｇ ／ ｕＮｉ
Ｃｌ２１１８Ｈ２０８０ｇ ／ ＱＮＨ４Ｃ１３５０ｇ
／ ＋１ ｐＨ４，５温度５０℃ クエン酸アンモニウム ４５ｇ／。
（２）メッキ条件 電流密度 １００Ａ／ｄｒ
ｎ’（３）めっき層 Ｎｉ含有率 １２
％目付量 ２０ｇ／ゴ （実施例３） （１）めっき浴 ＺｎＣｌ２ １２０ ｇ
／ （ＩＮｉＣ１２・８）１２０ ５０ｇ ／ ａ
ＫＣｌ ３００ ｇ ／ ａｐＨ４，０
温度５５℃ クエン酸三カリウム ３０ｇ／ｉ 酢酸カリウム ２０ｇ／ｕ （２）めっき条件 電流密度 １２０Ａ／ｄｌ
ＴＩ’（３）めっき層 Ｎｉ含有率 １
２％目付量 ２０ｇ／ｒｎ” 以上のように得られたＺｎ−Ｎｉ合金めつき鋼板につい
て、塩水噴霧試験（ＪＩＳ、Ｚ、 ２３７１）で耐食性
を調べた結果、第３図のグラフに示すようになった。こ
の図から、本発明方法により得られたＺｎ−Ｎｉ合金め
っき鋼板は従来のものに比して耐食性に勝れていること
がわかった（第３図参照）。
ｎ’（３）めっき層 Ｎｉ含有率 １２
％目付量 ２０ｇ／ゴ （実施例３） （１）めっき浴 ＺｎＣｌ２ １２０ ｇ
／ （ＩＮｉＣ１２・８）１２０ ５０ｇ ／ ａ
ＫＣｌ ３００ ｇ ／ ａｐＨ４，０
温度５５℃ クエン酸三カリウム ３０ｇ／ｉ 酢酸カリウム ２０ｇ／ｕ （２）めっき条件 電流密度 １２０Ａ／ｄｌ
ＴＩ’（３）めっき層 Ｎｉ含有率 １
２％目付量 ２０ｇ／ｒｎ” 以上のように得られたＺｎ−Ｎｉ合金めつき鋼板につい
て、塩水噴霧試験（ＪＩＳ、Ｚ、 ２３７１）で耐食性
を調べた結果、第３図のグラフに示すようになった。こ
の図から、本発明方法により得られたＺｎ−Ｎｉ合金め
っき鋼板は従来のものに比して耐食性に勝れていること
がわかった（第３図参照）。
また、実施例で得られたＺｎ−Ｎｉ合金めつき鋼板の一
部を陽極溶解させた結果を、第１ｃ図および第１ｄ図に
示す。この結果より、 −ｅｏｏ〜−８００ｍＶの電位
を示すＺｎ−Ｎｉ合金めつきが耐食性にすぐれているこ
とがわかる。
部を陽極溶解させた結果を、第１ｃ図および第１ｄ図に
示す。この結果より、 −ｅｏｏ〜−８００ｍＶの電位
を示すＺｎ−Ｎｉ合金めつきが耐食性にすぐれているこ
とがわかる。
第１ａ図、第１ｂ図、第１ｃ図および第１ｄ図はそれぞ
れ、比較例１で得られたＺｎ−Ｎｉ合金めっき、比較例
１で得られためっきをＺｎ−Ｎｉめっき液中に１分間浸
漬されたもの、実施例１で得られためっきおよび実施例
２で得られためっきの陽極溶解電位を示す図、第２ａ図
、第２ｂ図および第２Ｃ図は比較例１で得られたＺｎ−
Ｎｉ合金めっき、比較例２で得られためっきおよび比較
例１で得られためっきをＺｎ−旧めっき液中に１分間浸
漬させたもののＸ線回折結果を示す図、第３図は塩水噴
霧試験による耐食性試験結果を示すグラフである。 ＦＩＧ、１ ＦＩＧ、１
れ、比較例１で得られたＺｎ−Ｎｉ合金めっき、比較例
１で得られためっきをＺｎ−Ｎｉめっき液中に１分間浸
漬されたもの、実施例１で得られためっきおよび実施例
２で得られためっきの陽極溶解電位を示す図、第２ａ図
、第２ｂ図および第２Ｃ図は比較例１で得られたＺｎ−
Ｎｉ合金めっき、比較例２で得られためっきおよび比較
例１で得られためっきをＺｎ−旧めっき液中に１分間浸
漬させたもののＸ線回折結果を示す図、第３図は塩水噴
霧試験による耐食性試験結果を示すグラフである。 ＦＩＧ、１ ＦＩＧ、１
Claims (3)
- （１）Ｎｉ含有率が１０〜２０ｗｔ％であるＺｎ−Ｎｉ
合金めっき層を有し、このＺｎ−Ｎｉ合金めっき層を定
電流陽極溶解したとき−６００〜−８００ｍＶ（ＶＳ．
Ｓ．Ｃ．Ｅ）の電位を示す電気化学的に卑な層のみから
なることを特徴とする高耐食性表面処理鋼板。 - （２）電気化学的に単一な層を有するＺｎ−Ｎｉ合金め
っき鋼板を製造するに際し、亜鉛イオンを０．５〜３．
０モル／ｌ、ニッケルイオンを０．０５〜１．３モル／
ｌ含み、かつ、Ｎｉ＾２＾＋／（Ｚｎ＾２＾＋Ｎｉ＾２
＾＋）の浴中モル比が０．１〜０．３であり、さらに、
電導度助剤をＣｌ＾−として１．０モル／ｌ以上溶解限
度まで添加した塩化物浴を用い、１００〜２００Ａ／ｄ
ｍ＾２の高電流密度で、電気めっきを行うことを特徴と
する高耐食性表面処理鋼板の製造方法。 - （３）電気化学的に単一な層を有するＺｎ−Ｎｉ合金め
っき鋼板を製造するに際し、亜鉛イオンを０．５〜３．
０モル／ｌ、ニッケルイオンを０．０５〜１．３モル／
ｌ含み、かつ、Ｎｉ＾２＾＋／（Ｚｎ＾２＾＋Ｎｉ＾２
＾＋）の浴中モル比が０．１〜０．３であり、電導度助
剤をＣｌ＾−として１．０モル／ｌ以上溶解限度まで添
加し、さらに、カルボキシル基を有する有機酸イオンを
０．０１モル／ｌ以上溶解限度までの範囲で添加した塩
化物浴を用い、６０〜２００Ａ／ｄｍ＾２の高電流密度
で、電気めっきを行うことを特徴とする高耐食性表面処
理鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12825984A JPS616290A (ja) | 1984-06-21 | 1984-06-21 | 高耐食性表面処理鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12825984A JPS616290A (ja) | 1984-06-21 | 1984-06-21 | 高耐食性表面処理鋼板の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2787292A Division JPH0559583A (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 高耐食性表面処理鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS616290A true JPS616290A (ja) | 1986-01-11 |
| JPH0532478B2 JPH0532478B2 (ja) | 1993-05-17 |
Family
ID=14980422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12825984A Granted JPS616290A (ja) | 1984-06-21 | 1984-06-21 | 高耐食性表面処理鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS616290A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63307297A (ja) * | 1987-06-09 | 1988-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 自動車用防錆鋼板の製造方法 |
| US5063117A (en) * | 1988-12-27 | 1991-11-05 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57164999A (en) * | 1981-04-03 | 1982-10-09 | Kawasaki Steel Corp | Production of steel plate electroplated zinc-nickel alloy with highly corrosion resistant |
| JPS58204195A (ja) * | 1982-05-25 | 1983-11-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 加工性および耐食性に優れたＮｉ−Ｚｎ合金電気メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS58204196A (ja) * | 1982-05-25 | 1983-11-28 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工部耐食性に優れた電気亜鉛合金めつき鋼板の製造法 |
-
1984
- 1984-06-21 JP JP12825984A patent/JPS616290A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57164999A (en) * | 1981-04-03 | 1982-10-09 | Kawasaki Steel Corp | Production of steel plate electroplated zinc-nickel alloy with highly corrosion resistant |
| JPS58204195A (ja) * | 1982-05-25 | 1983-11-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 加工性および耐食性に優れたＮｉ−Ｚｎ合金電気メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS58204196A (ja) * | 1982-05-25 | 1983-11-28 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工部耐食性に優れた電気亜鉛合金めつき鋼板の製造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63307297A (ja) * | 1987-06-09 | 1988-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 自動車用防錆鋼板の製造方法 |
| US5063117A (en) * | 1988-12-27 | 1991-11-05 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0532478B2 (ja) | 1993-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Sagiyama et al. | Electrodeposition of Zinc--Manganese on Steel Strip | |
| US2750333A (en) | Electrodeposition of antimony and antimony alloys | |
| JP3043336B1 (ja) | 耐白錆性に優れる電気Ｚｎめっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPS616290A (ja) | 高耐食性表面処理鋼板の製造方法 | |
| JP3977877B2 (ja) | 金属表面処理用電解化成処理液及び電解化成処理方法 | |
| JPS58153795A (ja) | ３価クロムめつき浴中の陽極ガス発生を抑制する方法 | |
| JPS6017096A (ja) | 電極の製造法 | |
| JPS6028918B2 (ja) | 片面亜鉛系電気メッキ鋼板の非メッキ面の後処理方法 | |
| US4177129A (en) | Plated metallic cathode | |
| JPS5928598A (ja) | 電気メツキ用Ｐｂ合金製不溶性陽極 | |
| JPH0559583A (ja) | 高耐食性表面処理鋼板 | |
| JPS61119694A (ja) | 電気メツキ鋼板の製造方法 | |
| JP3398100B2 (ja) | 耐白錆性及び耐黒変性に優れる電気亜鉛めっき鋼板 | |
| JPS6367560B2 (ja) | ||
| JPH06116781A (ja) | 加工性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金電気めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS6254099A (ja) | スポツト溶接性および耐食性に優れた複合めつき鋼板およびその製造方法 | |
| JPS58141397A (ja) | 高耐食性表面処理鋼板およびその製造方法 | |
| JP3481378B2 (ja) | めっき浴中の鉄（ｉｉｉ） イオンによる錫スラッジの生成を抑制する方法 | |
| SU1726567A1 (ru) | Электролит дл осаждени покрытий на основе никел , кобальта и фосфора | |
| JPH052745B2 (ja) | ||
| JPH0148356B2 (ja) | ||
| JPS6121318B2 (ja) | ||
| JPS6344837B2 (ja) | ||
| JPS6324091A (ja) | 亜鉛−鉄合金の電着用の酸性塩化物含有浴 | |
| JPH01172593A (ja) | 塗装後密着性が優れたＺｎ−Ｎｉ−Ｓｎ合金めっき鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |