JPS63293111A - マルテンサイト系ステンレス鋼継目無管の製造方法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス鋼継目無管の製造方法Info
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- JPS63293111A JPS63293111A JP12947787A JP12947787A JPS63293111A JP S63293111 A JPS63293111 A JP S63293111A JP 12947787 A JP12947787 A JP 12947787A JP 12947787 A JP12947787 A JP 12947787A JP S63293111 A JPS63293111 A JP S63293111A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、機械的性質と耐応力腐食割れ性に優れたマル
テンサイト系ステンレス鋼の継目無管の製造方法に関す
る。
テンサイト系ステンレス鋼の継目無管の製造方法に関す
る。
(従来の技術)
マルテンサイト系ステンレス鋼継目無管は、強度、靭性
および耐食性が同時に要求される油井管、油送管として
用いられ、特に、耐C0ff1腐食性に優れているため
、Cotを含む石油、ガスを対象とする油井管等に賞月
されている。しかし、C0fiを含む環境は同時に微量
のHISを含むことが多く、マルテンサイト系ステンレ
ス鋼は一般に硫化物応力割れ(SSC)感受性が高いた
め、現状ではその用途が制約されている。
および耐食性が同時に要求される油井管、油送管として
用いられ、特に、耐C0ff1腐食性に優れているため
、Cotを含む石油、ガスを対象とする油井管等に賞月
されている。しかし、C0fiを含む環境は同時に微量
のHISを含むことが多く、マルテンサイト系ステンレ
ス鋼は一般に硫化物応力割れ(SSC)感受性が高いた
め、現状ではその用途が制約されている。
油井管用等の継目無管は、通常、マンネスマンプラグミ
ル方式、マンネスマンマンドレル方式等の傾斜圧延法で
製造され、その後焼入れ一焼戻しくQT)処理を受けて
所定の機械的性質が付与される。従来は、製管終了後、
一旦室温まで冷却された管を再加熱して焼入れするのが
普通であったが、近年、工程の合理化と省エネルギーの
ために、製管工程に引き続いて直ちに急冷して焼入れす
る直接焼入れ法(DQ)が採用されつつある。
ル方式、マンネスマンマンドレル方式等の傾斜圧延法で
製造され、その後焼入れ一焼戻しくQT)処理を受けて
所定の機械的性質が付与される。従来は、製管終了後、
一旦室温まで冷却された管を再加熱して焼入れするのが
普通であったが、近年、工程の合理化と省エネルギーの
ために、製管工程に引き続いて直ちに急冷して焼入れす
る直接焼入れ法(DQ)が採用されつつある。
第1図に示すのが従来のQTプロセス、第2図に示すの
がDQのプロセスである。これらいずれのプロセスでも
、焼戻し工程では製品鋼管の強度を確保するため、加熱
温度が制限される。
がDQのプロセスである。これらいずれのプロセスでも
、焼戻し工程では製品鋼管の強度を確保するため、加熱
温度が制限される。
本発明者の研究によれば、マルテンサイト系ステンレス
鋼の耐SSC性は、焼入れによって生じたマルテンサイ
トのラス構造が、焼戻しによってくずれ、微細な再結晶
フェライト粒と微細分散炭化物から成る組織となワたと
きに改善される。しかし、上述のように、従来のプロセ
スでは焼戻し温度に制約があるため、再結晶が不十分で
マルテンサイトのラス構造が残存し、耐SSC性が良く
ない。
鋼の耐SSC性は、焼入れによって生じたマルテンサイ
トのラス構造が、焼戻しによってくずれ、微細な再結晶
フェライト粒と微細分散炭化物から成る組織となワたと
きに改善される。しかし、上述のように、従来のプロセ
スでは焼戻し温度に制約があるため、再結晶が不十分で
マルテンサイトのラス構造が残存し、耐SSC性が良く
ない。
上記の知見によれば、マルテンサイト系ステンレス鋼の
耐SSC性を向上させるには、焼戻し温度を高くするの
が有効であるが、そのためには、高温焼戻しでも強度の
低下の少ない、いわゆる焼戻し軟化抵抗の大きい鋼が必
要となる。
耐SSC性を向上させるには、焼戻し温度を高くするの
が有効であるが、そのためには、高温焼戻しでも強度の
低下の少ない、いわゆる焼戻し軟化抵抗の大きい鋼が必
要となる。
マルテンサイト系ステンレス鋼の焼戻し軟化抵抗を高め
る手段としては、例えば、特開昭58−25418号お
よび特開昭60−21324号の公報に示されている方
法がある。しかし、これらの公報に示されているのは、
耐SSC性の向上まで考慮した発明ではなく、継目無管
という特殊な製品の製造プロセスに配慮したものでもな
い0例えば、特開昭60−21324号公報の発明は、
DQプロセスにおいて残留オーステナイト量を調整して
焼戻し軟化抵抗を向上させようという試みであるが、こ
の残留オーステナイトから新たなマルテンサイトが生成
して、これが耐SSC性を低下させる要因となる。
る手段としては、例えば、特開昭58−25418号お
よび特開昭60−21324号の公報に示されている方
法がある。しかし、これらの公報に示されているのは、
耐SSC性の向上まで考慮した発明ではなく、継目無管
という特殊な製品の製造プロセスに配慮したものでもな
い0例えば、特開昭60−21324号公報の発明は、
DQプロセスにおいて残留オーステナイト量を調整して
焼戻し軟化抵抗を向上させようという試みであるが、こ
の残留オーステナイトから新たなマルテンサイトが生成
して、これが耐SSC性を低下させる要因となる。
本発明は、油井管等に使用される継目無管として必要な
強度、靭性とともに、Cot 、II!Sを含む環境下
でも優れた耐食性、特に耐SSC性を有するマルテンサ
イト系ステンレス鋼の継目無管を製造する新しい方法を
提供することを目的とする。
強度、靭性とともに、Cot 、II!Sを含む環境下
でも優れた耐食性、特に耐SSC性を有するマルテンサ
イト系ステンレス鋼の継目無管を製造する新しい方法を
提供することを目的とする。
(問題点を解決するための手段)
本発明者は、マルテンサイト系ステンレス鋼の焼戻し軟
化抵抗と加工熱処理との関係を詳細に検討して次の知見
を得た。即ち、成る程度以上の加工硬化状態にあるマル
テンサイト系ステンレス鋼を直接焼入れした後焼戻しを
行うと、焼戻し時に析出する炭化物が、従来の通常QT
材および完全再結晶後のDQ材に比較して、著しく微細
になり、焼戻し軟化抵抗が大きくなる。しかも、析出炭
化物が微細化するために靭性の改善も同時に達成される
。かかる知見を継目無管の製造方法に応用したのが本発
明であって、その要旨は、「マルテンサイト系ステンレ
ス鋼のビレットから熱間で穿孔圧延して継目無管を製造
する方法において、穿孔圧延の後、未再結晶温度域で5
%以上の加工を施し、次いで少なくとも500℃までを
50℃/分以上の冷却速度で冷却し、容積で80%以上
がマルテンサイトである組織となし、Ac+点以下で焼
戻しすることを特徴とするマルテンサイト系ステンレス
鋼継目無管の製造方法」にある。
化抵抗と加工熱処理との関係を詳細に検討して次の知見
を得た。即ち、成る程度以上の加工硬化状態にあるマル
テンサイト系ステンレス鋼を直接焼入れした後焼戻しを
行うと、焼戻し時に析出する炭化物が、従来の通常QT
材および完全再結晶後のDQ材に比較して、著しく微細
になり、焼戻し軟化抵抗が大きくなる。しかも、析出炭
化物が微細化するために靭性の改善も同時に達成される
。かかる知見を継目無管の製造方法に応用したのが本発
明であって、その要旨は、「マルテンサイト系ステンレ
ス鋼のビレットから熱間で穿孔圧延して継目無管を製造
する方法において、穿孔圧延の後、未再結晶温度域で5
%以上の加工を施し、次いで少なくとも500℃までを
50℃/分以上の冷却速度で冷却し、容積で80%以上
がマルテンサイトである組織となし、Ac+点以下で焼
戻しすることを特徴とするマルテンサイト系ステンレス
鋼継目無管の製造方法」にある。
熱間でビレットを穿孔圧延して継目無管を製造する方法
には多くの方式があるが、本発明方法はその全てに通用
できる0例えば、継目無鋼管の製造法としてよく用いら
れるマンネスマン製管法では、ピアサ−またはプレスピ
アシングミルで穿孔した後、プラグミル、アラセルミル
、マンドレルミル等のいずれか、またはそれらの組合せ
で所定の肉厚まで加工された後、エロンゲータ−、リー
ラ−、ストレッチレデューサ−、サイザーなどのひとつ
或いはそれ以上の組合せで仕上げられる。
には多くの方式があるが、本発明方法はその全てに通用
できる0例えば、継目無鋼管の製造法としてよく用いら
れるマンネスマン製管法では、ピアサ−またはプレスピ
アシングミルで穿孔した後、プラグミル、アラセルミル
、マンドレルミル等のいずれか、またはそれらの組合せ
で所定の肉厚まで加工された後、エロンゲータ−、リー
ラ−、ストレッチレデューサ−、サイザーなどのひとつ
或いはそれ以上の組合せで仕上げられる。
再結晶温度以下の圧延は、加工硬化状態を得るために行
うのであり、次いで加工硬化状態のままマルテンサイト
変態させることが重要である。従って、再結晶温度以下
での加工は、上記の圧延工程のうち、一つまたはそれ以
上で実施してよい。
うのであり、次いで加工硬化状態のままマルテンサイト
変態させることが重要である。従って、再結晶温度以下
での加工は、上記の圧延工程のうち、一つまたはそれ以
上で実施してよい。
ただし、再結晶温度以下での圧延は、靭性に異方性をも
たらすことがあり、これを避けるには肉厚圧下を行う圧
延工程、例えば、プラグミル、マンドレルミル、リーラ
−、エロンゲータ−による再結晶温度以下での加工がよ
り好ましい。
たらすことがあり、これを避けるには肉厚圧下を行う圧
延工程、例えば、プラグミル、マンドレルミル、リーラ
−、エロンゲータ−による再結晶温度以下での加工がよ
り好ましい。
製造法によっては、途中で再加熱を行う場合があるが、
再加熱以前に再結晶温度以下の加工を行っても再加熱に
よって加工硬化状態が緩和されるので、所期の効果が期
待できない、従って、再加熱を行う工程をとる場合には
、再加熱後に再結晶温度以下で加工する必要がある。
再加熱以前に再結晶温度以下の加工を行っても再加熱に
よって加工硬化状態が緩和されるので、所期の効果が期
待できない、従って、再加熱を行う工程をとる場合には
、再加熱後に再結晶温度以下で加工する必要がある。
本発明方法は、マルテンサイト系ステンレス鋼一般を素
材とする継目無管の製造に適用できる。
材とする継目無管の製造に適用できる。
即ち、素材鋼の化学組成に特別の制限はない、ただし、
代表的な化学組成を例示すれば、下記のとおりである。
代表的な化学組成を例示すれば、下記のとおりである。
重量%で、C+ 0.001〜0.4%、Si j 1
%以下、Mn : 0.05〜2%、Cr:8〜16%
、sol、 A 1 :0.005〜0.1%、p、s
それぞれ0.03%以下、残部Feおよび不可避不純物
から成るもの、または、これに下記の各成分を必要に応
じて1種以上更に含有するもの。
%以下、Mn : 0.05〜2%、Cr:8〜16%
、sol、 A 1 :0.005〜0.1%、p、s
それぞれ0.03%以下、残部Feおよび不可避不純物
から成るもの、または、これに下記の各成分を必要に応
じて1種以上更に含有するもの。
Mo : 2%以下、N: 0.01〜0.15%、B
:0.01%以下、Ti:0.5%以下、V:0.5%
以下、Nb j 0゜5%以下、Ni:5%以下。
:0.01%以下、Ti:0.5%以下、V:0.5%
以下、Nb j 0゜5%以下、Ni:5%以下。
第3図はマンネスマンプラグミル方式による本発明方法
の加工熱処理パターンを示すものである。
の加工熱処理パターンを示すものである。
同図に沿って本発明方法の各工程を詳しく説明する。
ビレットの加熱は、中心部まで均一に加熱しミクロ偏析
を除去した状態で次工程の穿孔および圧延を行うために
十分な温度と時間が必要である。
を除去した状態で次工程の穿孔および圧延を行うために
十分な温度と時間が必要である。
温度範囲は1050〜1250℃が適当である。 10
50℃より低温の加熱では次工程での変形抵抗が大きす
ぎる。また1250℃より高温での加熱では、スケール
の発生が著しくなって歩留り低下と表面肌荒れを招くだ
けでなく、δフェライトが生成し易くなって製管性能が
低下する。
50℃より低温の加熱では次工程での変形抵抗が大きす
ぎる。また1250℃より高温での加熱では、スケール
の発生が著しくなって歩留り低下と表面肌荒れを招くだ
けでなく、δフェライトが生成し易くなって製管性能が
低下する。
ピアサ−での穿孔工程は常法によりおよそ1050〜1
250℃で行われる。プラグミルによる肉厚圧下は、通
常950〜1150℃で行われるが、この温度を再結晶
温度以下に下げて圧延してもよく、未再結晶域での圧下
度が大きい程、靭性、耐SSC性は向上する。前記のよ
うな組成のマルテンサイト系ステンレス鋼の再結晶温度
はおよそ950℃である。
250℃で行われる。プラグミルによる肉厚圧下は、通
常950〜1150℃で行われるが、この温度を再結晶
温度以下に下げて圧延してもよく、未再結晶域での圧下
度が大きい程、靭性、耐SSC性は向上する。前記のよ
うな組成のマルテンサイト系ステンレス鋼の再結晶温度
はおよそ950℃である。
次のリーラ−、サイザーでの圧延は未再結晶温度域、即
ち、およそ950℃以下で行う、なお、靭性の異方性を
避けるために、肉厚圧下を行うり−ラーでの加工を主と
するのが望ましい。
ち、およそ950℃以下で行う、なお、靭性の異方性を
避けるために、肉厚圧下を行うり−ラーでの加工を主と
するのが望ましい。
未再結晶温度域での加工は5%以上が必要である。加工
度の定義は下記の式による。
度の定義は下記の式による。
d : 加工後の直径
前に貯えられる加工歪が不十分なため、その後の焼戻し
過程での炭化物の析出形態は、通常焼入れ材と同様であ
り、十分な焼戻し軟化抵抗が付与できない。
過程での炭化物の析出形態は、通常焼入れ材と同様であ
り、十分な焼戻し軟化抵抗が付与できない。
サイザーでの加工が終わった後は、直ちに焼入れを行う
、この時の冷却速度は重要であり、少な(とも500℃
の温度までは50℃/分以上の冷却速度にしなければな
らない、未再結晶温度域で加工を受けた状態では、OC
T曲線図において炭化物析出のノーズが高温かつ短時間
側に移動するので、歪が多く残留している粒界に炭化物
が析出し易(なる、しかし、本発明方法によれば、従来
より高温で焼戻しすることができるから、粒界炭化物が
ある程度析出しても焼戻しによって球状化され、靭性は
かえって向上する。但し、粗大な炭化物が析出すると高
温焼戻しでも球状化が困難となるから冷却速度を早くし
て粗大炭化物の析出を抑えなければならない、そのため
に圧延終了温度から500℃までを50℃/分以上の速
度で冷却する。
、この時の冷却速度は重要であり、少な(とも500℃
の温度までは50℃/分以上の冷却速度にしなければな
らない、未再結晶温度域で加工を受けた状態では、OC
T曲線図において炭化物析出のノーズが高温かつ短時間
側に移動するので、歪が多く残留している粒界に炭化物
が析出し易(なる、しかし、本発明方法によれば、従来
より高温で焼戻しすることができるから、粒界炭化物が
ある程度析出しても焼戻しによって球状化され、靭性は
かえって向上する。但し、粗大な炭化物が析出すると高
温焼戻しでも球状化が困難となるから冷却速度を早くし
て粗大炭化物の析出を抑えなければならない、そのため
に圧延終了温度から500℃までを50℃/分以上の速
度で冷却する。
冷却終了温度は、M3点以下で80%(体積)以上のマ
ルテンサイトが生成する温度域とする。マルテンサイト
量が8094より少ないと、未変態のオーステナイトは
その後の焼戻し工程でフェライト+炭化物に分解し、強
度が低下するだけでなく耐SSC性と靭性も大幅に劣化
する。かかる理由から焼入れによって、95%以上をマ
ルテンサイト化しておくことが望ましい。
ルテンサイトが生成する温度域とする。マルテンサイト
量が8094より少ないと、未変態のオーステナイトは
その後の焼戻し工程でフェライト+炭化物に分解し、強
度が低下するだけでなく耐SSC性と靭性も大幅に劣化
する。かかる理由から焼入れによって、95%以上をマ
ルテンサイト化しておくことが望ましい。
焼戻しは、Ac、点板下の温度で行う、焼戻しの温度と
時間を変えて強度を自在に調整できるのがマルテンサイ
ト系ステンレス鋼の特徴であるが、Ac1点を越える温
度に加熱するとオーステナイトが生成し、これが冷却時
にマルテンサイト変態して靭性と耐SSC性を劣化させ
る。焼戻しの均熱時間は製品鋼管のサイズにもよるが、
およそ30分程度でよい。
時間を変えて強度を自在に調整できるのがマルテンサイ
ト系ステンレス鋼の特徴であるが、Ac1点を越える温
度に加熱するとオーステナイトが生成し、これが冷却時
にマルテンサイト変態して靭性と耐SSC性を劣化させ
る。焼戻しの均熱時間は製品鋼管のサイズにもよるが、
およそ30分程度でよい。
本発明方法に従って前述のように加工熱処理を受けた鋼
管は、焼戻し時に析出する炭化物が微細になるので、焼
戻し軟化抵抗が大きい、従って、強度低下の懸念なしに
焼戻し温度を高くすることができ、マルテンサイトのラ
ス構造が再結晶によりくずれた微細再結晶フェライト+
微細分散炭化物の組織となし、靭性と耐SSC性を大幅
に向上させることができる。一方、焼戻しを従来のとお
りに行えば、耐SSC性と靭性を低下させずに、一層高
強度の鋼管が得られる。
管は、焼戻し時に析出する炭化物が微細になるので、焼
戻し軟化抵抗が大きい、従って、強度低下の懸念なしに
焼戻し温度を高くすることができ、マルテンサイトのラ
ス構造が再結晶によりくずれた微細再結晶フェライト+
微細分散炭化物の組織となし、靭性と耐SSC性を大幅
に向上させることができる。一方、焼戻しを従来のとお
りに行えば、耐SSC性と靭性を低下させずに、一層高
強度の鋼管が得られる。
焼戻し後の冷却は空冷でもよいが、高クロム鋼に特有の
焼戻し脆性を避けるため、より早い冷却、例えば水冷が
望ましい。
焼戻し脆性を避けるため、より早い冷却、例えば水冷が
望ましい。
以下、実施例によって、本発明の効果を具体的に説明す
る。
る。
(実施例)
第1表に示す7種類のマルテンサイト系ステンレス鋼’
lr t9 I!し、100鶴φX300wjのビレッ
トとした後、第2表に示すそれぞれの条件で製管した。
lr t9 I!し、100鶴φX300wjのビレッ
トとした後、第2表に示すそれぞれの条件で製管した。
製品鋼管のサイズは、外径250鰭φに統一し、圧下率
により肉厚を変化させた。
により肉厚を変化させた。
各製品鋼管から試験片を採り、下記の試験を行った。
引張試験・・・平行部直径4Mの引張試験片による0、
2%耐力と引張強さ。
2%耐力と引張強さ。
靭性試験・・・5asX10鶴×55fiの2龍Vノツ
チシヤルピ一試験片によるし、 C両方向のvTrs e 耐SSC性 し方向・・・第4図に示すシェル型水平3点曲げ試験片
で応力を変化させ、 耐SSC性の指標であ4Sc値を測 定、但し、Sc値−5ht(ksi)/10で、sht
は第4図において50% の確率で割れが発生する応力S。
チシヤルピ一試験片によるし、 C両方向のvTrs e 耐SSC性 し方向・・・第4図に示すシェル型水平3点曲げ試験片
で応力を変化させ、 耐SSC性の指標であ4Sc値を測 定、但し、Sc値−5ht(ksi)/10で、sht
は第4図において50% の確率で割れが発生する応力S。
試験条件は、0.5%CHzCOOH+1 ats+
v1和H1s 120℃、50011r。
v1和H1s 120℃、50011r。
C方向・・・第5図に示すCリング試験片によりσLk
/ σVPを求めた。
/ σVPを求めた。
σ1は応力を変化させたとき割
れを生じない最大の応力、σVP
は0.2%耐力に相当する応力。
試験条件は、0.5%CHICOOH
5%NaCj + 1 ate飽和OSS 。
25℃、500 Hr。
試験の結果を第2表にまとめて示す。
第2表中、阻1〜14は本発明の実施例に相当する。こ
のうち、−〇、1〜7はそれぞれの鋼種につき従来のQ
T材(−15〜17)よりも高い温度で焼戻しされてい
るが、強度は同等で靭性と耐SSC性は大きく向上して
いる0本発明法の11ki8〜14は従来のQT材と同
じ焼戻し温度としたものであるが、靭性と耐SSC性の
低下はなく、高強度が得られている。
のうち、−〇、1〜7はそれぞれの鋼種につき従来のQ
T材(−15〜17)よりも高い温度で焼戻しされてい
るが、強度は同等で靭性と耐SSC性は大きく向上して
いる0本発明法の11ki8〜14は従来のQT材と同
じ焼戻し温度としたものであるが、靭性と耐SSC性の
低下はなく、高強度が得られている。
胤22は、DQ材であるが950℃以下(未再結晶温度
域)での圧下を行っていないものである。従来のQT材
よりは幾分焼戻し軟化抵抗が上昇しているが耐SSC性
は本発明方法によるものより劣る。
域)での圧下を行っていないものである。従来のQT材
よりは幾分焼戻し軟化抵抗が上昇しているが耐SSC性
は本発明方法によるものより劣る。
−23は焼入れ時の冷却終了温度が高いためマルテンサ
イトの量が不足し、強度が著しく低い、また、臘24は
加工終了後500℃までの冷却速度が小さく、粗大炭化
物析出のため靭性が低い。
イトの量が不足し、強度が著しく低い、また、臘24は
加工終了後500℃までの冷却速度が小さく、粗大炭化
物析出のため靭性が低い。
(発明の効果)
上記実施例の結果にも明らかなとおり、本発明の方法に
よれば、焼戻し温度を高めにすることによって、強度を
低下させることなく、靭性と耐SSC性を向上させるこ
とができ、また、焼戻し温度を従来どおりにすれば、著
しく高強度化された継目無鋼管を製造することができる
。
よれば、焼戻し温度を高めにすることによって、強度を
低下させることなく、靭性と耐SSC性を向上させるこ
とができ、また、焼戻し温度を従来どおりにすれば、著
しく高強度化された継目無鋼管を製造することができる
。
第1図は、継目無鋼管製造における従来のQTプロセス
の例を示す図、 第2図は、同じ<DQ(直接焼入れ)のプロセスの例を
示す図、 第3図は、本発明の継目無鋼管製造方法の加工熱処理パ
ターンの一例を示す図、 第4図は、L方向の耐SSC性試験に用いたシェルタイ
ブの3点曲げ試験の説明図、 第5図は、C方向の耐SSC性試験に用いたCリング試
験の説明図、である。
の例を示す図、 第2図は、同じ<DQ(直接焼入れ)のプロセスの例を
示す図、 第3図は、本発明の継目無鋼管製造方法の加工熱処理パ
ターンの一例を示す図、 第4図は、L方向の耐SSC性試験に用いたシェルタイ
ブの3点曲げ試験の説明図、 第5図は、C方向の耐SSC性試験に用いたCリング試
験の説明図、である。
Claims (1)
- マルテンサイト系ステンレス鋼のビレットから熱間で穿
孔圧延して継目無管を製造する方法において、穿孔圧延
の後、未再結晶温度域で5%以上の加工を施し、次いで
少なくとも500℃までを50℃/分以上の冷却速度で
冷却し、容積で80%以上がマルテンサイトである組織
となし、Ac_1点以下で焼戻しすることを特徴とする
マルテンサイト系ステンレス鋼継目無管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62129477A JPH07109008B2 (ja) | 1987-05-26 | 1987-05-26 | マルテンサイト系ステンレス鋼継目無管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62129477A JPH07109008B2 (ja) | 1987-05-26 | 1987-05-26 | マルテンサイト系ステンレス鋼継目無管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63293111A true JPS63293111A (ja) | 1988-11-30 |
JPH07109008B2 JPH07109008B2 (ja) | 1995-11-22 |
Family
ID=15010453
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62129477A Expired - Lifetime JPH07109008B2 (ja) | 1987-05-26 | 1987-05-26 | マルテンサイト系ステンレス鋼継目無管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07109008B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02277720A (ja) * | 1989-02-28 | 1990-11-14 | Mannesmann Ag | シームレスオイルパイプライン管を製作する方法 |
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JP2002348610A (ja) * | 2001-05-22 | 2002-12-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 |
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CN103649344A (zh) * | 2011-08-01 | 2014-03-19 | 新日铁住金株式会社 | 强度和低温韧性优异的无缝钢管的控制轧制方法 |
EP3095886A4 (en) * | 2014-01-17 | 2017-09-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Martensite-based chromium-containing steel, and steel pipe for oil well |
Citations (1)
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JPS63238217A (ja) * | 1987-03-26 | 1988-10-04 | Kawasaki Steel Corp | 低温靭性および耐応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 |
-
1987
- 1987-05-26 JP JP62129477A patent/JPH07109008B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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EP1813687A1 (en) * | 2004-09-28 | 2007-08-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for producing martensitic stainless steel pipe |
EP1813687A4 (en) * | 2004-09-28 | 2010-05-05 | Sumitomo Metal Ind | METHOD FOR PRODUCING A TUBE FROM MARTENSITIC STAINLESS STEEL |
US8366843B2 (en) | 2004-09-28 | 2013-02-05 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of manufacturing a martensitic stainless steel pipe |
CN103649344A (zh) * | 2011-08-01 | 2014-03-19 | 新日铁住金株式会社 | 强度和低温韧性优异的无缝钢管的控制轧制方法 |
CN103649344B (zh) * | 2011-08-01 | 2016-07-06 | 新日铁住金株式会社 | 强度和低温韧性优异的无缝钢管的控制轧制方法 |
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07109008B2 (ja) | 1995-11-22 |
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