JPS63287636A - 車両用自動クラッチの制御装置 - Google Patents
車両用自動クラッチの制御装置Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、車両の駆動系に設けられてクラッチトルクを
電子制御する自動クラッチの制御装置に関し、詳しくは
、発進および直結領域でクラッチトルクを最適制御する
ものに関する。
電子制御する自動クラッチの制御装置に関し、詳しくは
、発進および直結領域でクラッチトルクを最適制御する
ものに関する。
【従来の技1!]
この種の車両用自動クラッチを、例えば電磁クラッチを
対象としたものに関して、本件出願人により既に多数提
案されている。その大部分は、発進時等の過渡状態、ク
ラッチ直結後の定常状態において、アクセルペダルやシ
フトレバ−の操作。 走行条件、エンジン状態等との関係でクラッチトルクを
最適制御し、更にマニュアル変速機またはベルト式無段
変速機との組合わせにおいてそれに適した制御を行うも
のである。 特に近年、エンジンのみならず駆動系のクラッチ、変速
機等の電子制御化が進んで来ており、自動クラッチにお
いても更に一層きめ細かく制御する傾向にある。 従来、車両用自動クラッチとしての電磁クラッチに関し
ては、例えば特開昭60−139540号公報の先行技
術がある。ここで、クラッチのトルク制御を発進領域と
直結領域とに大別する。そして発進領域では、エンジン
回転数を主パラメータとしてクラッチトルクをエンジン
回転数の増大関数で制御し、直結領域では、一定の高い
トルクを与え、またはエンジン回転数と負荷とにより求
めたエンジントルクをパラメータとしてトルク制御する
。一方、クラッチが発進と直結との領域の間を移行する
際のクラッチトルクの急激な変化を緩和するため、両者
の間に過渡領域を設けて滑らかにトルク変化させること
が示されている。 また、特開昭59−187118号公報において、エン
ジントルクを上回った値にクラッチトルクを制御するこ
とが示されている。 【発明が解決しようとする問題点】 ところで、上記先行技術の後者のものにあっては、発進
時の滑らかな動力伝達が行われなくなり、発進、加速性
が悪化する。この点、先行技術の前者は、エンジントル
クに関係なく、エンジン回転数に応じた発進特性でクラ
ッチトルク制御するので、発進性等が向上する。 こうして、発進特性の領域を設けることは好ましいが、
これにより直結領域と少なくとも2種類の制御方法を有
することになり、再制御の移行時に仮りにトルクとして
連続であっても、制御上の偏曲点を持ってしまい、種々
の悪影響を及ぼす。 また、発進および直結領域の制御としても最適とは言え
ない。 一般にクラッチトルクとエンジントルクの関係は、次式
で表わされる。 Te−TC=I e dωe/dt (Te:エンジントルク、TC:クラッチトルク、Ie
:エンジン側慣性モーメント、ωe:エンジ角速度) 特にクラッチトルクとエンジントルクとが等しく、平衡
している場合は、エンジン回転数が一定(dωe/dt
= O)となることは明白である。 この平衡状態からスロットル開度を変化した場合のエン
ジン回転数とクラッチトルクの推移を、発進領域と直結
領域について述べる。 先ず、発進領域では、クラッチトルクTC [f(Ne
)]およびスロットル開度α、βでのエンジントルクT
ea、Teβは第5図(a)のような特性であり、エン
ジントルクTea、クラッチトルクTea、スロットル
開度α、エンジン回転数Neaの点Aで平衡状態になっ
ており、この点Aからスロットル開度βに変化すると、
エンジントルクはTeaからTabの点Bに増大し、こ
の点BではエンジントルクTabとクラッチトルクTe
aの平衡状態のくずれにより、 dωe/dt = (Te b−TC a ) / I
eに基づいてエンジン回転数が上昇する。そしてエン
ジントルクは、Tabからエンジン回転数の上昇に伴い
特性Teβ上をTeaの方向に移行する。 一方、クラッチトルクも、Teaから特性T cに沿っ
てTCcの方向に移行し、T e c = T c c
の点Cで再び平衡状態になる。 このことから、エンジントルクの上昇により、クラッチ
がスリップしてエンジン回転数が上昇し、その後再び平
衡するというフィードバック特性を有することになる。 このなめ、クラッチ係合プロセスでは良いが、エンジン
トルクの変化に対して必ずスリップを生じてエンジン回
転数の吹上りに使われるので、走行性、燃費が悪化する
。 次いで、直結領域では、上述の式 %式% に加え、クラッチドリブン側でも走行抵抗トルクTR,
車体側慣性モーメントIB、クラッチドリブン側角速度
ωBを用いて次式が成立する。 TC−TFL = I B dωn/dtそこで、直結
の式ωe=ωBを代入すると、TC=(In−Te+I
e−TFL)/(Ie十IB) となる、ここで、車体が定常状態の場合はT e −置
なので、T c = T eとなり、クラッチの直結ト
ルクはエンジントルクで良いことがわかる。 第5図(b)において上述と同様に点Aの平衡状態のス
ロットル開度αからβに変化すると、エンジントルクは
TeaからTabになる。同様にクラッチトルクもTC
aからTCbになり dωe/dt= Oとなり、点A
から点Bに移行するだけである。 こうして直結領域では、エンジントルクを無駄なく伝え
ることができるが、この特性ではクラッチがすべらずス
ムースに発進させることができない、エンジントルクの
異常な上昇でスリップを生じた場合は絶対に係合しなく
なる。従ってクラッチトルクは、スリップを生じないよ
うにエンジントルクに対し一定の高いトルクに設定する
ことが要求される。 本発明は、このような点に鑑みてなされたもので、発進
および直結領域の欠点、制御上の偏曲点を解消し、クラ
ッチトルクを常に最適制御するようにした車両用自動ク
ラッチの制御装置を提供することを目的としている。
対象としたものに関して、本件出願人により既に多数提
案されている。その大部分は、発進時等の過渡状態、ク
ラッチ直結後の定常状態において、アクセルペダルやシ
フトレバ−の操作。 走行条件、エンジン状態等との関係でクラッチトルクを
最適制御し、更にマニュアル変速機またはベルト式無段
変速機との組合わせにおいてそれに適した制御を行うも
のである。 特に近年、エンジンのみならず駆動系のクラッチ、変速
機等の電子制御化が進んで来ており、自動クラッチにお
いても更に一層きめ細かく制御する傾向にある。 従来、車両用自動クラッチとしての電磁クラッチに関し
ては、例えば特開昭60−139540号公報の先行技
術がある。ここで、クラッチのトルク制御を発進領域と
直結領域とに大別する。そして発進領域では、エンジン
回転数を主パラメータとしてクラッチトルクをエンジン
回転数の増大関数で制御し、直結領域では、一定の高い
トルクを与え、またはエンジン回転数と負荷とにより求
めたエンジントルクをパラメータとしてトルク制御する
。一方、クラッチが発進と直結との領域の間を移行する
際のクラッチトルクの急激な変化を緩和するため、両者
の間に過渡領域を設けて滑らかにトルク変化させること
が示されている。 また、特開昭59−187118号公報において、エン
ジントルクを上回った値にクラッチトルクを制御するこ
とが示されている。 【発明が解決しようとする問題点】 ところで、上記先行技術の後者のものにあっては、発進
時の滑らかな動力伝達が行われなくなり、発進、加速性
が悪化する。この点、先行技術の前者は、エンジントル
クに関係なく、エンジン回転数に応じた発進特性でクラ
ッチトルク制御するので、発進性等が向上する。 こうして、発進特性の領域を設けることは好ましいが、
これにより直結領域と少なくとも2種類の制御方法を有
することになり、再制御の移行時に仮りにトルクとして
連続であっても、制御上の偏曲点を持ってしまい、種々
の悪影響を及ぼす。 また、発進および直結領域の制御としても最適とは言え
ない。 一般にクラッチトルクとエンジントルクの関係は、次式
で表わされる。 Te−TC=I e dωe/dt (Te:エンジントルク、TC:クラッチトルク、Ie
:エンジン側慣性モーメント、ωe:エンジ角速度) 特にクラッチトルクとエンジントルクとが等しく、平衡
している場合は、エンジン回転数が一定(dωe/dt
= O)となることは明白である。 この平衡状態からスロットル開度を変化した場合のエン
ジン回転数とクラッチトルクの推移を、発進領域と直結
領域について述べる。 先ず、発進領域では、クラッチトルクTC [f(Ne
)]およびスロットル開度α、βでのエンジントルクT
ea、Teβは第5図(a)のような特性であり、エン
ジントルクTea、クラッチトルクTea、スロットル
開度α、エンジン回転数Neaの点Aで平衡状態になっ
ており、この点Aからスロットル開度βに変化すると、
エンジントルクはTeaからTabの点Bに増大し、こ
の点BではエンジントルクTabとクラッチトルクTe
aの平衡状態のくずれにより、 dωe/dt = (Te b−TC a ) / I
eに基づいてエンジン回転数が上昇する。そしてエン
ジントルクは、Tabからエンジン回転数の上昇に伴い
特性Teβ上をTeaの方向に移行する。 一方、クラッチトルクも、Teaから特性T cに沿っ
てTCcの方向に移行し、T e c = T c c
の点Cで再び平衡状態になる。 このことから、エンジントルクの上昇により、クラッチ
がスリップしてエンジン回転数が上昇し、その後再び平
衡するというフィードバック特性を有することになる。 このなめ、クラッチ係合プロセスでは良いが、エンジン
トルクの変化に対して必ずスリップを生じてエンジン回
転数の吹上りに使われるので、走行性、燃費が悪化する
。 次いで、直結領域では、上述の式 %式% に加え、クラッチドリブン側でも走行抵抗トルクTR,
車体側慣性モーメントIB、クラッチドリブン側角速度
ωBを用いて次式が成立する。 TC−TFL = I B dωn/dtそこで、直結
の式ωe=ωBを代入すると、TC=(In−Te+I
e−TFL)/(Ie十IB) となる、ここで、車体が定常状態の場合はT e −置
なので、T c = T eとなり、クラッチの直結ト
ルクはエンジントルクで良いことがわかる。 第5図(b)において上述と同様に点Aの平衡状態のス
ロットル開度αからβに変化すると、エンジントルクは
TeaからTabになる。同様にクラッチトルクもTC
aからTCbになり dωe/dt= Oとなり、点A
から点Bに移行するだけである。 こうして直結領域では、エンジントルクを無駄なく伝え
ることができるが、この特性ではクラッチがすべらずス
ムースに発進させることができない、エンジントルクの
異常な上昇でスリップを生じた場合は絶対に係合しなく
なる。従ってクラッチトルクは、スリップを生じないよ
うにエンジントルクに対し一定の高いトルクに設定する
ことが要求される。 本発明は、このような点に鑑みてなされたもので、発進
および直結領域の欠点、制御上の偏曲点を解消し、クラ
ッチトルクを常に最適制御するようにした車両用自動ク
ラッチの制御装置を提供することを目的としている。
上記目的を達成するため、本発明は、発進、直結の領域
でクラッチ電流等によりクラッチトルク制御する制御系
において、エンジン回転数に基づくクラッチ係合率0%
時のクラッチトルク特性TCsと、エンジントルク特性
に基づくクラッチ係合率100%時のクラッチトルク特
性TCLを設定し、これらのクラッチ特性TCs、TC
Lからクラッチ係合率Re等を用いてクラッチトルクT
Cを算出しながらトルク制御するように構成されている
。
でクラッチ電流等によりクラッチトルク制御する制御系
において、エンジン回転数に基づくクラッチ係合率0%
時のクラッチトルク特性TCsと、エンジントルク特性
に基づくクラッチ係合率100%時のクラッチトルク特
性TCLを設定し、これらのクラッチ特性TCs、TC
Lからクラッチ係合率Re等を用いてクラッチトルクT
Cを算出しながらトルク制御するように構成されている
。
上記構成に基づき、クラッチトルクは、エンジントルク
を直結して伝達する直結要素と、スリップさせて伝達す
る発進要素とを加味して統一的に制御されるようになる
。 こうして本発明では、発進特性と直結特性との両者を共
に十分発揮しながらクラッチトルク制御することが可能
となる。
を直結して伝達する直結要素と、スリップさせて伝達す
る発進要素とを加味して統一的に制御されるようになる
。 こうして本発明では、発進特性と直結特性との両者を共
に十分発揮しながらクラッチトルク制御することが可能
となる。
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第1図において、電磁クラッチにベルト式無段変速機を
組合わせた駆動系の全体構成について説明する。エンジ
ン1は、電磁粉式クラッチ22前後進切換装置3を介し
て無段変速機4に連結し、無段変速機4から1組のりダ
クションギャ5.出力軸6.ディファレンシャルギヤ7
および車軸8を介して駆動軸9に伝動構成される。 電磁粉式クラッチ2は、エンジンクランク軸10にドラ
イブメンバ2aを、入力軸11にクラッチコイル2Cを
具備したドリブンメンバ2bを有する。そしてクラッチ
コイル2Cに流れるクラッチ電流により両メンバ2a、
2bの間のギャップに電磁粉を鎖状に結合して集積し
、これによる結合力でクラッチ接断およびクラッチトル
クを可変制御する。 前後進切換装置3は、入力軸11と変速機主軸12との
間にギヤとハブやスリーブにより同期噛合式に構成され
ており、少なくとも入力軸11を主軸12に直結する前
進位置と、入力軸11の回転を逆転して主軸12に伝達
する後退位置とを有する。 無段変速機4は、主軸12とそれに平行配置された副軸
13とを有し、主軸12には油圧シリンダ14aを備え
たブーり間隔可変のプライマリプーリ14が、副軸13
には同様に油圧シリンダ15aを備えたセカンダリプー
リ15が設けられる。また、両プーリ14゜15には駆
動ベルト16が巻付けられ、両シリンダ14a 、 1
5aは油圧制御回路17に回路構成される。そして両シ
リンダ14a 、 15aには伝達トルクに応じたライ
ン圧を供給してブーり押付力を付与し、プライマリ圧に
より駆動ベルト16のプーリ14.15に対する巻付は
径の比率を変えて無段階に変速制御するように構成され
ている。 次いで、電磁粉式クラッチ2と無段変速機4の電子制御
系について説明する。エンジン1のクラッチドライブ側
回転数を検知するエンジン回転数センサ19.無段変速
機4のクラッチドリブン側回転数を検知するプライマリ
プーリの回転数センサ21とセカンダリプーリの回転数
センサ22.エアコンやチョークの作動状況を検出する
センサ23.24を有する。また、操作系のシフトレバ
−25は、前後適切換装fi3に機械的に結合しており
、R,D。 Dsの各レンジを検出するシフト位置センサ26を有す
る。更に、アクセルペダル27にはアクセル踏込み状態
を検出するアクセルスイッチ28を有し、スロットル弁
間にスロットル開度センサ29を有する。 そして上記スイッチおよびセンサの種々の信号は、電子
制御ユニット20に入力し、マイコン等を使用してソフ
ト的に処理される。そして電子制御ユニット20から出
力するクラッチ制御信号が電磁粉式クラッチ2に、変速
制御信号およびライン圧制御信号が無段変速機4の油圧
制御回路17に入力して、各制御動作を行うようになっ
ている。 第2図において、電磁クラッチ制御系について述べる。 入力信号としてエンジン回転数センサ19のエンジン回
転数Neはイグニッションパルスであり、波形処理回路
30で方形波に整形されて制御ユニット20のI10ボ
ート31に入力し、パルス幅の時間を測定してエンジン
回転数Neのデータを得る。 クラッチドリブン回転数センサ21のクラッチドリブン
回転数Npも波形処理回路32を介して入力し、同様に
そのデータを得る。スロットル開度センサ29のスロッ
トル開度θはA/D変換器33を介して入力し、そのデ
ータを得る。制御ユニット20では、I10ボート31
.CPU34.ROM35.RAM36がデータバス3
7により相互に結ばれている。 ROM 35は、クラッチ係合率が0%の発進時のクラ
ッチトルク特性と、100%の直結時のクラッチトルク
特性とを記憶している。クラッチ係合率0%のトルク特
性は、第3図(a)のようにエンジン回転数を主パラメ
ータとした増大関数で、TC5=f(Ne)に定めであ
る。クラッチ係合率100%のトルク特性は、第3図(
b)のようにエンジン回転数とスロットル開度とを主パ
ラメータとしてエンジントルク特性と同じもので、TC
1. =f(Ne 。 θ)に定めである。 制御ユニット20は、エンジン回転数Neとクラッチド
リブン回転数Npとによりクラッチ係合率Re(Np/
Nc)を求める。またエンジン回転数Neとスロットル
開度θとからROM35のマツプを検索してクラッチト
ルクT c Lを求め、エンジン回転数Neから同様に
してクラッチトルクTCsを求める。そしてこれらのク
ラッチ係合率Re、クラッチトルクTCsおよびTCL
を用いて、次式によりクラッチトルク(クラッチ電流指
示値)TCを算出する。 TC=Re−TCL + (1−Re)−TCs上記ク
ラッチトルクTCはI10ボート31からデジタル値で
出力し、これがD/A変換器38によりアナログ値に変
換され、さらにV/I変換器39によりクラッチ電流に
変化して出力するように構成されている。ここでクラッ
チトルクとクラッチ電流との関係は、第3図(C)のよ
うに比例にしたものである。 次いで、このように構成された制御装置の作用を、第4
図を参照して述べる。 先ず、エンジントルクTea、クラッチトルクTeaの
点Aで平衡状態にあり、この時のスロットル開度がαか
らβに変化し、エンジントルクがTeaからT a b
の点Bに移った場合について述べる。すると、点Aでの
係合率Reが算出され、係合率0%のクラッチトルクT
Csとして’I”caが、係合率100%のクラッチト
ルク]゛Cしとしての点BのTCb7!/!!択され、
この場合のクラッチトルクTCは以下のようになる。 TC=Re−TCb+ (1−Re)−Teaこのため
、クラッチトルクは上式により破線のように点りのクラ
ッチトルクT c Dに移行する。 また、かかるエンジントルクTebとクラッチトルクT
Coの平衡状態のくずれにより、その後のクラッチトル
クは、 dωe/dt −I e=Te−TC = (1−Re) (f(N e ・θ) −f(Ne
Ndωn/dt −I B=TC−T’1t=Re−f
(Ne ・θ)−(1−Re)・f(Ne) −’rR
[f(Ne・θ):スロットル開度βの係合率100%
時のトルク特性、f(NO):同様に係合率0%時のト
ルク特性] の式に基づいて破線のように点Cの方向に移行する。 一方、エンジントルクもエンジン回転数の上昇に伴い点
Bから点Cの方向に向い、点Cで平衡状態になる。こう
して、クラッチ係合率によりエンジントルク変化に対し
てクラッチスリップ量、工ンジン回転数の上昇量が変化
することになる。 なお、クラッチ係合率ReがOの場合は従来の発進特性
に、クラッチ係合率Reが1の場合は直結特性と同じに
なる。 以上、本発明の一実施例について述べたが、電磁クラッ
チ以外にも適用でき、 TC=Re−TCL、 + (1−Re) −
TCsのクラッチ係合率Reに車速等の要素を加味して
変化させることもできる。
組合わせた駆動系の全体構成について説明する。エンジ
ン1は、電磁粉式クラッチ22前後進切換装置3を介し
て無段変速機4に連結し、無段変速機4から1組のりダ
クションギャ5.出力軸6.ディファレンシャルギヤ7
および車軸8を介して駆動軸9に伝動構成される。 電磁粉式クラッチ2は、エンジンクランク軸10にドラ
イブメンバ2aを、入力軸11にクラッチコイル2Cを
具備したドリブンメンバ2bを有する。そしてクラッチ
コイル2Cに流れるクラッチ電流により両メンバ2a、
2bの間のギャップに電磁粉を鎖状に結合して集積し
、これによる結合力でクラッチ接断およびクラッチトル
クを可変制御する。 前後進切換装置3は、入力軸11と変速機主軸12との
間にギヤとハブやスリーブにより同期噛合式に構成され
ており、少なくとも入力軸11を主軸12に直結する前
進位置と、入力軸11の回転を逆転して主軸12に伝達
する後退位置とを有する。 無段変速機4は、主軸12とそれに平行配置された副軸
13とを有し、主軸12には油圧シリンダ14aを備え
たブーり間隔可変のプライマリプーリ14が、副軸13
には同様に油圧シリンダ15aを備えたセカンダリプー
リ15が設けられる。また、両プーリ14゜15には駆
動ベルト16が巻付けられ、両シリンダ14a 、 1
5aは油圧制御回路17に回路構成される。そして両シ
リンダ14a 、 15aには伝達トルクに応じたライ
ン圧を供給してブーり押付力を付与し、プライマリ圧に
より駆動ベルト16のプーリ14.15に対する巻付は
径の比率を変えて無段階に変速制御するように構成され
ている。 次いで、電磁粉式クラッチ2と無段変速機4の電子制御
系について説明する。エンジン1のクラッチドライブ側
回転数を検知するエンジン回転数センサ19.無段変速
機4のクラッチドリブン側回転数を検知するプライマリ
プーリの回転数センサ21とセカンダリプーリの回転数
センサ22.エアコンやチョークの作動状況を検出する
センサ23.24を有する。また、操作系のシフトレバ
−25は、前後適切換装fi3に機械的に結合しており
、R,D。 Dsの各レンジを検出するシフト位置センサ26を有す
る。更に、アクセルペダル27にはアクセル踏込み状態
を検出するアクセルスイッチ28を有し、スロットル弁
間にスロットル開度センサ29を有する。 そして上記スイッチおよびセンサの種々の信号は、電子
制御ユニット20に入力し、マイコン等を使用してソフ
ト的に処理される。そして電子制御ユニット20から出
力するクラッチ制御信号が電磁粉式クラッチ2に、変速
制御信号およびライン圧制御信号が無段変速機4の油圧
制御回路17に入力して、各制御動作を行うようになっ
ている。 第2図において、電磁クラッチ制御系について述べる。 入力信号としてエンジン回転数センサ19のエンジン回
転数Neはイグニッションパルスであり、波形処理回路
30で方形波に整形されて制御ユニット20のI10ボ
ート31に入力し、パルス幅の時間を測定してエンジン
回転数Neのデータを得る。 クラッチドリブン回転数センサ21のクラッチドリブン
回転数Npも波形処理回路32を介して入力し、同様に
そのデータを得る。スロットル開度センサ29のスロッ
トル開度θはA/D変換器33を介して入力し、そのデ
ータを得る。制御ユニット20では、I10ボート31
.CPU34.ROM35.RAM36がデータバス3
7により相互に結ばれている。 ROM 35は、クラッチ係合率が0%の発進時のクラ
ッチトルク特性と、100%の直結時のクラッチトルク
特性とを記憶している。クラッチ係合率0%のトルク特
性は、第3図(a)のようにエンジン回転数を主パラメ
ータとした増大関数で、TC5=f(Ne)に定めであ
る。クラッチ係合率100%のトルク特性は、第3図(
b)のようにエンジン回転数とスロットル開度とを主パ
ラメータとしてエンジントルク特性と同じもので、TC
1. =f(Ne 。 θ)に定めである。 制御ユニット20は、エンジン回転数Neとクラッチド
リブン回転数Npとによりクラッチ係合率Re(Np/
Nc)を求める。またエンジン回転数Neとスロットル
開度θとからROM35のマツプを検索してクラッチト
ルクT c Lを求め、エンジン回転数Neから同様に
してクラッチトルクTCsを求める。そしてこれらのク
ラッチ係合率Re、クラッチトルクTCsおよびTCL
を用いて、次式によりクラッチトルク(クラッチ電流指
示値)TCを算出する。 TC=Re−TCL + (1−Re)−TCs上記ク
ラッチトルクTCはI10ボート31からデジタル値で
出力し、これがD/A変換器38によりアナログ値に変
換され、さらにV/I変換器39によりクラッチ電流に
変化して出力するように構成されている。ここでクラッ
チトルクとクラッチ電流との関係は、第3図(C)のよ
うに比例にしたものである。 次いで、このように構成された制御装置の作用を、第4
図を参照して述べる。 先ず、エンジントルクTea、クラッチトルクTeaの
点Aで平衡状態にあり、この時のスロットル開度がαか
らβに変化し、エンジントルクがTeaからT a b
の点Bに移った場合について述べる。すると、点Aでの
係合率Reが算出され、係合率0%のクラッチトルクT
Csとして’I”caが、係合率100%のクラッチト
ルク]゛Cしとしての点BのTCb7!/!!択され、
この場合のクラッチトルクTCは以下のようになる。 TC=Re−TCb+ (1−Re)−Teaこのため
、クラッチトルクは上式により破線のように点りのクラ
ッチトルクT c Dに移行する。 また、かかるエンジントルクTebとクラッチトルクT
Coの平衡状態のくずれにより、その後のクラッチトル
クは、 dωe/dt −I e=Te−TC = (1−Re) (f(N e ・θ) −f(Ne
Ndωn/dt −I B=TC−T’1t=Re−f
(Ne ・θ)−(1−Re)・f(Ne) −’rR
[f(Ne・θ):スロットル開度βの係合率100%
時のトルク特性、f(NO):同様に係合率0%時のト
ルク特性] の式に基づいて破線のように点Cの方向に移行する。 一方、エンジントルクもエンジン回転数の上昇に伴い点
Bから点Cの方向に向い、点Cで平衡状態になる。こう
して、クラッチ係合率によりエンジントルク変化に対し
てクラッチスリップ量、工ンジン回転数の上昇量が変化
することになる。 なお、クラッチ係合率ReがOの場合は従来の発進特性
に、クラッチ係合率Reが1の場合は直結特性と同じに
なる。 以上、本発明の一実施例について述べたが、電磁クラッ
チ以外にも適用でき、 TC=Re−TCL、 + (1−Re) −
TCsのクラッチ係合率Reに車速等の要素を加味して
変化させることもできる。
以上述べてきたように、本発明によれば、クラッチトル
クをクラッチ係合率1発進および直結のトルク特性を用
いて制御するので、発進性と加速性とを加味して統一さ
れた制御を行い得る。 発進領域ではクラッチの無駄な滑りがなくなり、燃費が
向上する。 直結領域でもクラッチ係合のフィードバック性を有する
ので、エンジントルクの異常出力でクラッチがスリップ
しても係合方向に向い、クラッチの焼付を防止し得る。
クをクラッチ係合率1発進および直結のトルク特性を用
いて制御するので、発進性と加速性とを加味して統一さ
れた制御を行い得る。 発進領域ではクラッチの無駄な滑りがなくなり、燃費が
向上する。 直結領域でもクラッチ係合のフィードバック性を有する
ので、エンジントルクの異常出力でクラッチがスリップ
しても係合方向に向い、クラッチの焼付を防止し得る。
第1図は本発明の車両用クラッチの制御装置の実施例を
示す構成図、 第2図は制御系のブロック図、 第3図(a)ないしくC)は各特性図、第4図は本発明
によるクラッチトルク特性図、第5図(a)、 (b)
は従来のクラッチトルク特性図である。 2・・・電磁粉式クラッチ、19・・・エンジン回転数
センサ、20・・・制御ユニット、21・・・プライマ
リプーリ回転数センサ、29・・・スロットル開度セン
サ特許出願人 富士重工業株式会社代理人 弁理
士 小 橋 信 浮 量 弁理士 村 井 進 り42 2ンジンl!娑pてNす
示す構成図、 第2図は制御系のブロック図、 第3図(a)ないしくC)は各特性図、第4図は本発明
によるクラッチトルク特性図、第5図(a)、 (b)
は従来のクラッチトルク特性図である。 2・・・電磁粉式クラッチ、19・・・エンジン回転数
センサ、20・・・制御ユニット、21・・・プライマ
リプーリ回転数センサ、29・・・スロットル開度セン
サ特許出願人 富士重工業株式会社代理人 弁理
士 小 橋 信 浮 量 弁理士 村 井 進 り42 2ンジンl!娑pてNす
Claims (2)
- (1)発進,直結の領域でクラッチ電流等によりクラッ
チトルク制御する制御系において、 エンジン回転数に基づくクラッチ係合率0%時のクラッ
チトルク特性T_C_Sと、エンジントルク特性に基づ
くクラッチ係合率100%時のクラッチトルク特性T_
C_Lを設定し、 これらのクラッチ特性T_C_S,T_C_Lからクラ
ッチ係合率Re等を用いてクラッチトルクT_Cを算出
しながらトルク制御することを特徴とする車両用自動ク
ラッチの制御装置。 - (2)上記クラッチトルクT_Cは、 T_C=Re・T_C_L+(1−Re)・T_C_S
により算出することを特徴とする特許請求の範囲第1項
記載の車両用自動クラッチの制御装置。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62122874A JPS63287636A (ja) | 1987-05-20 | 1987-05-20 | 車両用自動クラッチの制御装置 |
US07/193,893 US4905801A (en) | 1987-05-20 | 1988-05-13 | Control system for a clutch for a motor vehicle |
EP88304538A EP0292280A1 (en) | 1987-05-20 | 1988-05-19 | Control system for a clutch for a motor vehicle |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62122874A JPS63287636A (ja) | 1987-05-20 | 1987-05-20 | 車両用自動クラッチの制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63287636A true JPS63287636A (ja) | 1988-11-24 |
Family
ID=14846763
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62122874A Pending JPS63287636A (ja) | 1987-05-20 | 1987-05-20 | 車両用自動クラッチの制御装置 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4905801A (ja) |
EP (1) | EP0292280A1 (ja) |
JP (1) | JPS63287636A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63305039A (ja) * | 1987-06-04 | 1988-12-13 | Toyota Motor Corp | 車両用クラッチ制御装置 |
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JP2576240B2 (ja) * | 1989-10-19 | 1997-01-29 | トヨタ自動車株式会社 | 半自動変速装置の制御装置 |
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US5249658A (en) * | 1989-12-05 | 1993-10-05 | Dickey-John Corporation | Transmission controller |
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DE4100372A1 (de) * | 1991-01-09 | 1992-07-16 | Fichtel & Sachs Ag | Anordnung zur regelung des schlupfs einer automatisierten reibungskupplung |
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JP4418404B2 (ja) * | 2005-03-09 | 2010-02-17 | ジヤトコ株式会社 | クラッチ制御装置及びクラッチ制御方法 |
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WO2009128806A1 (en) * | 2008-04-18 | 2009-10-22 | Borgwarner Inc. | Dual clutch transmission having simplified controls |
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CN102224032B (zh) * | 2008-12-09 | 2014-03-12 | 博格华纳公司 | 用于混合动力车辆的自动变速器 |
CN102459965B (zh) | 2009-06-29 | 2014-11-05 | 博格华纳公司 | 用于在自动变速器控制模块中使用的液压阀 |
KR101687324B1 (ko) | 2009-12-31 | 2016-12-16 | 보르그워너 인코퍼레이티드 | 고압 작동/저압 윤활식 유압 회로를 구비한 자동 변속기 |
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US8998771B2 (en) | 2012-05-04 | 2015-04-07 | Ford Global Technologies, Llc | Methods and systems for a vehicle driveline |
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US9068546B2 (en) | 2012-05-04 | 2015-06-30 | Ford Global Technologies, Llc | Methods and systems for engine cranking |
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