JPS63272284A - テレビジョン偏向装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、ガルウィング歪修正偏向回路に関するもの
である。

〔発明の背景〕

例エバ、アールシーニー・コーポレーション製の長方形
の平坦な映像管のような新しいより平坦なフェースプレ
ートをもった映像管は非球面フェースプレート曲率をも
っている。

ＲＣＡ　１１０°Ｃ０ＴＹ−８Ｐ、長方形−平坦、２７
Ｖ、カラーテレビジョン映像管Ａ　６８　ＡＣＣ１０Ｘ
によって代表されるようなより平坦なフェースプレート
をもった形式の映像管では、フェースプレートの中心部
に関連する映像管のフェースプレート・サジタル高さＺ
（ミリメートル）に対する式％式％ によって表わされる。ここで、Ｘ、Ｙはそれぞれ長軸お
よび短軸に泊うフェースプレートの中心からのミリメー
トルで測った距離の座標を表わす。

またＡよ乃至Ａ８は次の値をもっている。

Ａ　　＝　−０，２３６４２４２２９Ｘ　１０　’Ａ２
＝　−０，３６３５３８５７５Ｘ　１Ｏ−８Ａ３＝　−
〇、４２２４４１０６３　Ｘ　１０　”Ａ　　＝　−０
，２１３５３７３５５ｘ　１０−８Ａ５＝　＋０．８８
３９１２２２０　Ｘ　１０　”Ａ６＝　−０，１０００
２ｏ３９８　Ｘ　１Ｏ−９Ａ、　＝　＋０．１１７９１
５３５３　Ｘ　１０　”Ａ８＝　＋０．５２７７２２２
９５　Ｘ　１０　”この式によって特定される映像管の
フェースプレートは、フェースプレートの中心近くで比
較的浅い曲率を示し、この曲率は映像管の長軸と短軸の
双方に平行な径路に沿う端部近くで大きくなる。

総合結果として、フェースプレートは比較的平坦で、端
縁部が平坦な、すなわち上部、底部、左右端部に溢う点
が実質的に共通面内にあるようになる。

このような映像管は、第１図のラスタ線によって示すガ
ルウィング歪として特定される幾何学的歪を修正するた
めにフィールド偏向電流を変調する必要がある。この歪
の原因は、電子ビームがラスタ・パターンを走査すると
きに、ビームの走査の曲率半径と映像管のフェースプレ
ートの曲率半径との間に差があることによる。

第１図において、ラスタ領域Ｒは第２図の長方形−平坦
映像管ＳＰのフェースプレート３０の観察領域を包含す
る長方形の枠によって概略的に示されている。第２図の
水平および垂直偏向回路２０゜４０は、水平偏向巻線Ｌ
Ｈおよび垂直偏向回路賠にそれぞれ水平および垂直偏向
電流を発生させる。水平および垂直偏向電流はフェース
プレート３０上に走査されたラスタ線のパターンを生成
する。

水平および垂直偏向回路２０および４０が左右、上下、
およびＳ字歪のような歪を修正すると仮定すると、フェ
ースプレート３０上の水平ラスタ走査線のパターンの表
示は第１図に示されている。第１図のラスタ走査線はガ
ルウィング歪として知られる残留歪を示す。

ガルウィング歪において、線Ｌｌ＋のような所定のラス
タ線を走査する電子ビームの垂直方向のずれは、第１図
の直線の点線位置を中心として約２サイクルの振動を呈
する。垂直トレース期間の時間ＴＶ□とＴｖｏとの間の
前半の期間中は、各ラスタ線の走査の垂直ずれは、線ト
レース期間ＴＨｔの時間ｔＨ２と嘔、の近くの所定の走
査線の中間点において上向きの振れを示す。垂直走査の
上半分の期間中の時間ｔＨ□、ｔＨｏ、ｔＨ４に相当す
る各走査線の開始点、中間点、終了点においてそれぞれ
最大の下向きの振れを示す。

従って、ガルウィング歪では、所定のラスタ線のずれの
位相はラスタの上半分の走査と下半分の走査とで１８０
°切換わる。従って、垂直の時点ＴＶ３で走査されたラ
スタ線Ｌ□−のずれの位相は、垂直の時点Ｔｖ２におけ
る走査ラスタ線Ｌｌ、Ｏ！れに対して位相が反転してい
る。

第２図の長方形−平坦映像管ＳＰのフェースプレート３
０上のラスタ走査に関して水平および垂直偏向回路２０
および４０が使用されるとき、第１図のラスタＲのガル
ウィング歪の状況は垂直トレース期間Ｔｖｔの期間中変
化する。ガルウィング歪は、垂直トレースの中心と垂直
トレースの開始点あるいは終了点との中間の時点におけ
る走査されたラスタ線に対して最大になる。従って、ラ
スタ線の最大ガルウィング歪すなわちラスタ線の最大ず
れは、垂直走査期間ＴＶ２とＴＶ３のそれぞれの期間中
の走査ラスタ線Ｌｌ＋とＬ□−のときに生ずる。

ラスタ走査線の最小またはＯガルウィング歪は、垂直走
査時点Ｔ　　、Ｔ　　およびＴＶ４の期ｉ」中の走ＭＩ
　　　　　ＶＯ 査ラスタ線Ｌ２＋、Ｌｏ、Ｌ２−の時点であるラスタの
頂部、中央部、底部における線走査時に生ずる。

この発明に関連する他の周知の形式のラスタ歪として、
ビンクッション歪、特に頂部と底部すなわち上下の歪特
性がある。この形式の歪はラスタ走査線の中央部が弓形
になることによって特徴づけられ、この弓形の特性はラ
スタ頂部における最大の下向き弓形歪からラスタ中央部
の最小歪を経てラスタ底部の最大の上向きの弓形歪へと
変化する。弓形歪はほぼ双曲線状またはパラボラ状の形
状になっている。第３図はクロスハツチパターンのスト
ライプの形状に関して修正されないときの頂部と底部の
ビンクッション歪、および側部すなわち左右ビンクッシ
ョン歪の状態を示す。この歪は偏向装置の物理的な形状
によって発生し、ターゲット領域の寸法と形状、このタ
ーゲットに対する電子ビームの偏向中心の相対的位置の
ような要因によって決定される。

上下ビンクッション歪の問題を解決する周知の方法は、
周波数ｆの垂直走査電流を水平周波数ｆＨ■ の修正電流で変調するやり方である。従って１例えばＣ
ＲＴのスクリーンの頂部における水平走査線の走査期間
中、水平周波数の修正電流によって垂直走査電流中に刻
々と変化する変動を生じさせる。この変化する変動は、
水平線の中央部にお込て垂直走査電流が端部におけるよ
りも大きくなるようになっている。従って、このような
水平走査線の中心部はＣＲＴのスクリーンの水平の中心
から離れて表示される。その結果、弓形水平走査線は水
平の直線に近づいて見えるように修正される。

〔発明の概要〕

この発明の特徴によれば、映像管のフェースプレートの
ラスク走査に関連して生ずる傾向のあるガルウィング歪
はガルウィング修正回路によって修正される。ガルウィ
ング修正回路は線周波数すなわち水平周波数でくり返す
第１の信号およびフィールド周波数すなわち垂直周波数
でくり返す第２の信号に応答して、フィールド周波数で
変調された例えば２　Ｘｆｎの線周波数よりも高い同波
数の第３の信号を発生する。第１および第２の信号に応
答するビンクッション修正回路は、フィールド周波数で
振幅変調され且つ例えば線周波数ｆＨの同波数の第４の
信号を発生する。第３の信号と第４の信号は合成されて
、第３および第４の信号の双方を代表する変調された合
成信号を生成する。合成された信号は変成器の２次巻線
に変成器結合される。変成器の２次巻線に発生した変調
電圧はフィールド偏向回路に結合されてフィールド偏向
電流をガルウィングおよび上下歪を修正するように変調
する。

変成器の巻線はキャパシタと結合されたインダクタンス
を構成し、水平周波数に同調する共振回路を形成する。

変調電圧は巻線の端子間に発生される。共振回路は共振
時に、水平周波数を有し且つ変調電圧中に含まれるビン
クッション歪修正成分電圧の振幅を増幅する。その結果
、変調電圧のビンクッション歪修正電圧成分の振幅は、
所要のビンクッション歪修正を与えるのに充分な大きさ
になる。例えば、２　ｘ　ｆ　ｕの同波数のガルウィン
グ歪修正電圧成分は、その振幅がビンクッション歪修正
電圧成分の振幅と同じ大きさである必要がないことから
、増幅する必要なしに巻線に変成器結合することができ
る。

この発明の別の特徴によれば、第１および第２のラスタ
歪修正を具えたテレビジョン偏向装置は、第１の偏向周
波数に関連する周波数の入力信号の第１の信号源と、第
２の偏向周波数に関連する周波数の入力信号の第２の信
号源とを含んでいる。

第１および第２の信号源によって生成される信号は、第
１のラスタ歪に従って、第１の偏向周波数に関連する第
３の川波数の第１のラスタ歪修正信号を発生するために
使用される。この修正信号は第２の信号源によって生成
された信号に従って変調される。第１および第２の信号
源によって生成された信号はまた第２のラスタ歪に従っ
て、第１の偏向周波数に関連する周波数の第２のラスタ
歪修正信号を発生する。第２のラスタ歪修正信号は第２
の信号源によって生成された信号に従って変調される。

偏向回路出力段は第２の偏向周波数に関連する周波数の
信号に応答する。開面回路は第２の偏向周波数で偏向巻
線中に偏向電流を発生させるための偏向巻線を含んでい
る。変成器の第１の巻線は偏向巻線に結合されている。

第１および第２のラスタ歪修正信号は、実質的に変成器
の変成器作用によって第１の巻線に供給され、第１およ
び第２のラスタ歪修正信号に従って第１の巻線中に変調
電圧を発生させる。この変調電圧は、第１の巻線の所定
の巻線ターンの両端間に発生する変調電圧の対応する部
分が第１および第２のラスク歪１修正信号の双方を表わ
すように、第１および第２のラスタ歪を１釜正する態様
で偏向電流を変調する。

〔実施例の詳細な説明〕

第４図に示す偏向回路において、垂直偏向回路４０は垂
直偏向巻線柵中に垂直偏向電流１ｙを発生させる垂直偏
向増幅器４１を含んでいる。この発明を実施した合成ビ
ンクッションおよびガルウィング歪修正回路７０は、キ
ャパシタＣの両端間に発生するガルウィングおよびビン
クッション変調電圧Ｖ１のうちのガルウィング変調電圧
成分Ｖ１ｇを垂直偏向巻線柵に供給することにより垂直
偏向′１流ｌｙを変調する。上下ビンクッション・ラス
タ［−１進正するために、修正回路７０は変調電圧Ｖ１
のうちの上下修正電圧成分ｖ１．を垂直偏向巻線柵に供
給することによって垂直偏向電流１ｙを変調する。

垂直偏向電流１ｙは結合キャパシタＣｖおよび電流サン
プリング抵抗Ｒｓを経てアースに流れる。

第５図（ａ）乃至（ｊ）および第６図（ａ）乃至（ｊ）
は第４図の修正回路７０の動作を説明するのに有効な波
形を示す。第４図、第５図（ａ）乃至（ｊ）および第６
図（ａ）乃至（ｊ）で同じ参照番号、記号は同じ項目１
機能を示す。

第４図の垂直偏向電流１ｙの上下ビンクッション歪はラ
スタ歪修正回路７０によって修正される。このラスタ歪
修正回路７０は、ガルウィング変調電圧成分ｖ１ｇと共
に垂直偏向巻線柵に供給される上下変調電圧成分ｖ１．
をキャパシタＣ□７の両端間に発生させる。上下変調電
圧成分Ｖｌ、は線周波数の正弦波電圧で、水平トレース
期間の中心近くで０軸と交差するように共振回路６３に
よって位相が調整されている。線面波数の電圧成分Ｖｌ
、の振幅包絡線は一般に鋸歯状の形態で垂直周波数で変
化するように形成されており、ラスタの頂部および底部
近くで最大の包絡線高さをもち、中心部で高さ０となる
ように設定されている。変調電圧成分Ｖｌ。

を発生させるために、ラスタ歪修正回路７０はビンクッ
ション変調制御回路６０を含み、以下に説明するように
端子１５１に上下ビンクッション変調電圧Ｖ、ｃを発生
させる。

第４図の抵抗Ｒ８の両端間に発生する第５図（ａ）の鋸
歯状信号ｖＲ８はキャパシタＣ１００を介して接続端子
１００にＡＣ結合され、端子１００には余弦振幅制御抵
抗Ｒ１００が接続されている。演算増幅器ＵＩＡの反転
入力端子に結合された抵抗Ｒ１００は該増幅器ＵＩＡと
共に第５図（ｂ）の垂直周波数の反転鋸歯状信号Ｖ、を
発生する反転増幅器を・４成している。信号Ｖｔのビー
ク−ビーク振幅は、増幅器の入力レベルを制御する第４
図の可変抵抗Ｒ１００を加減することによって調整され
る。

増幅器ＵＩＡの非反転入力端子はツェナ・ダイオード２
８．２の両端間に発生するＤＣ基準電圧ＲＥＦＫ結合さ
れている。鋸歯状信号”Ｒ８はキ丁パシタＣ１００を経
て増幅器ＵＩＡの反転入力端子にＡＣ結合され、またＤ
Ｃ基準這圧ＲＥＦ’は抵抗１００’を経て同じく増幅器
ＵＩＡの反転入力端子に供給される。従って、増幅器Ｕ
ＩＡの出力端子に発生する信号Ｖｔもまた基準電圧ＲＥ
Ｆよりもより正の部分と、基準電圧ＲＥＦよシもより小
さな正の第２の実質的に対称な部分とを有する鋸歯状波
になる。このようにして鋸歯状信号Ｖ、は第５図（ｂ）
に示すような電圧ＲＥＦに等しい平均電圧をもつように
なる。

第４図の信号Ｖｔは抵抗Ｒ１０１を経てビンクッション
変調制御回路６０の接続端子１０１に供給される。

端子１０１は比較器Ｕ２Ｂの出力端子に結合されている
。以下に説明するように、スイッチとして動作する比較
器Ｕ２は水平リトレースパルスＦＨに応答する。

第６図（ａ）の水平リトレースパルスＦＨは例えば第２
図の水平偏向回路２０のフライバック変成器で発生され
、第４図の抵抗Ｒ９とキャパシタＣ７とによって形成さ
れる積分回路網に供給される。第２図と第４図で同じ番
号、記号は同じ項目、同じ機能を示す。その結果、第６
図（１））の水平周波数ｆＨの鋸歯状信号ＦＨ８は第４
図のキャパシタＣ７の両端間に発生し、その平均直は０
に等しい。信号ＦＨ８は比較器Ｕ２Ｂの反転入力端子と
比較器Ｕ２Ａの非反転入力端子とに供給される。比較器
Ｕ２とＵ２Ｂの他方の対応する入力端子はアースに結合
されており、従ってＯボルトに維持されている。その結
果、端子１０１は、第６図（ａ）の各水平期間Ｈの第１
の半部の期間中は導通スイッチとして、また第２の半部
の期間中は非導通スイッチとして動作する比較器Ｕ２Ｂ
の出力端子によってアースされている。

第４図の比較器Ｕ２Ｂが非導通スイッチとして動作する
各水平期間Ｈの第２の半分の期間中、信号ｖｔはダイオ
ードＤ１を経て端子１５１に結合され。

各水平期間Ｈにおいて、前述のように第６図（ｆ）の上
下ビンクッション変調信号ｖ′ｐｏの第１の部分を形成
する。水平期間Ｈの第１の半部の期間中、アースされた
端子１０１は逆バイアスされたダイオードＤ１によって
端子１５１からの切離されている。

第４図の固定抵抗Ｒ１１２と可変抵抗Ｒ１１１は、端子
１０２に調整可能なレベルの信号Ｖ工。２を発生する分
圧器を構成している。端子１０２は比較器Ｕ２Ａの出力
端子に結合されている。アースと端子１０２との間に結
合されたスイッチとして動作する比較器Ｕ２Ａは、第６
図（ｅ）の各水平期間Ｈの第２の半部の期間中、端子１
０２をほぼアース電位に維持する。

その結果、端子１０２は逆バイアスされたダイオードに
よって端子１５１から切離される。かくして。

垂直トレース期間中に生ずる各水平期間Ｈの第１の半部
の期間中、基準電圧ＲＥＦ’の値に近い値の端子１０２
における信２Ｖ工。２はダイオードＤ２を経て端子１５
１に供給され、第６図（ｆ）に示すようにビンクッショ
ン変調信号Ｖｐｃの第２の半部を形成する。前述のよう
に、各水平期間Ｈの第２の半部の期間中は、信号■、は
信号Ｖ工。２の代りに端子１５１に供給されて信号Ｖ、
。のｉｌの部分を形成する。

第４図の上下ビンクッション変調信号ｖｐｏは抵抗Ｒ１
２４を経て増幅器ＵＩＤの反転入力端子に供給される。

直線反転増幅器を構成するように接続された増幅器ＵＩ
Ｄは、信号Ｖ、。に直線的に比例する対応する信号成分
をもった出力信号Ｖ□、を発生する。

信号ｖ３ｐはキャパシタＣ１１０および抵抗Ｒ１１０を
経てＡ級モードで動作するパワートランジスタＱ４のベ
ースに供給される。トランジスタＱ４は変成器Ｔの１次
巻線Ｗ□に供給される。変成器Ｔの２次巻線Ｗ２は垂直
偏向電流賠と直列に接続されている。

変成器Ｔの２次巻線Ｗ２はキャパシタＣ工、と共に線周
波数１に同調するＬＣＣ共同回路６３構成する。

第６図（ｆ）に示す信号Ｖｐｏの線笥波数の矩形波成分
電圧に応答して、パワートランジスタＱ、ハ共！回路６
３を線周波数で振動させるよ、うに駆動するコレクタ電
流ｉ。を発生し、垂直偏向電流柵に供給される周波数１
の正弦波を有する上下変調電圧成分Ｖｌ、を発生させる
。電圧成分Ｖ１ｐの垂直周波数の振幅包絡線変動は信号
Ｖｐｃの振幅の垂直周波数の変動に従って発生される。

電圧成分Ｖ１ｐの位相変量は巻線Ｗ２のインダクタンス
を変化させることによって調整される。

正弦波状の上下変調電圧成分■１．は垂直偏向巻線ζに
供給されると、フィールド偏向電流ｌｙ中に電圧Ｖ１　
　と９０°位相シフトされた余弦上下修正変調電流成分
を発生する。従って、Ｋ１図の線走査期間ｔＨ□乃至ｔ
Ｈ４に関して、垂直偏向電流１ｙの上下修正電流成分は
時刻’ＨＯにおける水平トレースの中心において最大の
大きさに達する。

垂直トレース期間中に生ずる第６図（ｆ）の各水平期間
Ｈの８１の半部の期間中、前述のように信号Ｖｐｃは電
圧ＲＥＦ’に実質的に等しくなる。垂直トレースの第１
の半部の期間中に生ずるこれらの水平期間Ｈの第２の半
部はこの期間Ｈの第１の半部の期間中のそのレベルよシ
もより小さな正になりこれに対して垂直トレースの第２
の半部の期間中に生ずるこれらの水平期間Ｈの第２の半
部の期間中、信号Ｖ、。のレベルはその期間Ｈの第１の
半部におけるレベルよりもより正になる。従って、第５
図（′ｂ）の信号ｖｔが基準電圧ＲＫＦに等しくなると
きに生ずる対応するクロスオーバ点において、信号Ｖ、
。の水子周波数の位相は１８０°反転する。このような
第２のクロスオーバ点は垂直リトレース期間中に生ずる
。抵抗Ｒ１１１を加減すると信号Ｖ工。２が変化し、こ
れによって第１のクロスオーバ点カ生ずる時の垂直トレ
ース内の時間を変化させることができる。このようにし
て、抵抗Ｒ１１１を加減することにより、上下ビンクッ
ションすなわち余弦センタリングを有効に行なうことが
できる。

所定の期間Ｈにおける第４図の信号Ｖ　の水平ｃ 同波数のピーク−ビーク振幅は、前述のように一定８圧
ＲＥＦにほぼ等しい所定の水平期間Ｈの第１の半部の期
間中に生ずる第６図（ｆ）の信号Ｖ、。のレベルと、そ
の水平期間Ｈの第２の半部の期間中のそのレベルとの間
の差に等しく′なる。第２の半部の期間中、信号ｖｐ０
のレベルは第５図（ｂ）の信号Ｖｔに比例する。前述の
ように信号Ｖｔは電圧ＲＥＦにほぼ等しい平均値をもっ
た鋸歯状信号である。

次いで、第５図（ｄ）の信号Ｖ、。のビーク−ビークの
大きさの垂直周波数の包絡線は、垂直トレースの開始点
から第１の位相クロスオーバ点が生ずるその中心に向け
て垂直周波数の下向き傾斜状に徐々に減少する。同様に
、垂直トレースの中心から垂直トレースの終了点に向け
て垂直周波数の上向き傾斜状に徐々に増大する。

上下の変調電圧成分Ｖ１ｐはラスタの中心でほぼ１８０
°だけ変化する。位相の反転が生ずる時間は前述のよう
に抵抗Ｒ１１１を加減することによって側脚される。ま
た、次の垂直走査の開始の直前で位相は再び１８０°だ
け変化して元に戻らなければならない。このように位相
は例えば垂直リトレース期間中に１８０°だけ変化する
。

垂直リトレース期間中に生ずる電圧ｖｐ０の位相の１８
０°の急激な位相変化に対する電圧成分Ｖ１ｐの応答は
充分には速くない。電圧成分Ｖ１ｐの振幅は垂直リトレ
ースの前にその最大値になるから、このような位相変化
に対する応答が遅く、もしそれがスピードアップされな
ければ、ラスタの頂部にラスタ歪を導入するという不都
合が生ずる。従って、このような位相の反転が生じたと
き、垂直リトレース期間中にこのような位相反転に対す
る応答時間をより長くすることができるように、時間を
進めることが望ましい。垂直リトレース期間中、電圧成
分Ｖｌ、の位相反転は、第５図（ｂ）の下向き傾斜信号
Ｖｔが端子１０２における電圧に等しくなったとき開始
される。゛ この発明の特徴によれば、ツェナ・ダイオードｚ２０．
ダイオードＤ２０、および抵抗Ｒ１０３の直列回路は端
子１０２と垂直偏向増幅器４１の出力端子との間に接続
されておシ、この出力端子に第５図ｔｈ）の垂直同波数
信号ｖｖが発生する。ツェナ・ダイオード２２０を導通
させる信号Ｖｖの対応するりトレースパルスの部分は端
子１０２に供給されて、端子１０２の電圧を垂直トレー
ス期間中よりも垂直リトレース期間中より正にする。こ
れによって第５図（′ｂ）の信号Ｖｔは、信号ｖｖの垂
直ＩＪ　）レースパルスが端子１０２に供給されなかっ
た場合よりも垂直リトレース期間内のより早い時点で端
子１０２における電圧に等しくなる。これにより、垂直
リトレース期間中で２位相反転が生ずる時点、すなわち
第２のクロスオーバ点が第４図の信号Ｖｐｃと、キャパ
シタＣ１７の両端間の電圧成分Ｖ１ｐの双方で生ずる時
点は都合よく進む。従って１位相反転は有効にスピード
アップされる。

ガルウィング・ラスタ歪を修正するために、フィールド
偏向トレース期間内の各線偏向期間中に。

第１図の２つの電流波形±ｉＶｃによって示す電流ｉＶ
ｃによって示される態様で垂直偏向電流１ｙを変調する
。電流’Ｖｃは垂直偏向電流の線くり返し変調成分を表
わし、線期間ＴＨｔの期間中に変調電流ｉｖｏのほぼ２
サイクルの振動が生ずる。

ラスタ線のガルウィング歪を修正するために、変調電流
成分ｉｖｃは、対応するラスタ線の振動する垂直すれと
１８０°離相している。従って、ラスタ線し工やのよう
なラスタの上半分で走査された線に対して、変調電圧成
分十ｉＶｃは線トレースの時点ｔＨ２およびｔＨ３の近
くでＡＣ的に負の最小値に達し、時点輸□、ｔＨｏ１ｔ
Ｈ４の近くでその正の最大値に達する。ラスタＲの下半
分の走査線に対しては、変調電流成分は位相反転された
電流−１Ｖｃで。

ｔｌ（２およびｔＨ３の近くで最大値に達し、ｔ□２、
ｔＨｏ、ｔＨ４の近くで最小値に達する。

さらに、長方形−平坦映像管ｓｐの非球面フェースプレ
ート上に表示されたラスタのガルウィング歪を修正する
ために、変調電流成分’Ｖｃの振幅包絡線ｍｙは、第１
図に示す態様で垂直トレース期間Ｔｖｔの期間中、包絡
線の高さについて変化される。

変調包路線の高さはほぼ２サイクルの振動を受け、ラス
タ線Ｌｌ＋とＬ□−の走査に対応する時間ＴＶ２とＴｖ
３の近くで最高の高さに達する。走査ラスタ線Ｌｏの場
合は、垂直トレースの中心の時間ＴＶ。近くで変調包絡
線は高さが０または０近くになり、走査ラスタ線がり、
＋およびＬ２−のときは、ラスタの頂部および底部の時
間Ｔ　およびＴＶ４の近くで高ｖ１ さが０または０近くになる。他の変調包絡線は、異なる
包絡線の垂直変動を必要とするテレビジョン装置のガル
ウィング歪を修正するために発生される。

変調包絡線ｍｖを有する変調電流成分ｉｖｃを発生させ
るために、変調修正回路７０は、端子５１にガルウィン
グ変調信号ｖｇｃを発生させるガルウィング変調制御回
路５０を含んでいる。ガルウィング変調制御回路５０は
、増幅器ＵＩＢの出力端子に第５図（ｃ）に示す正弦波
を有する正弦波信号Ｖ８ｗを発生する正弦波発生器８０
を含んでいる。

抵抗Ｒの両端間に発生する信号ＶＲ８の鋸歯状波はキャ
パシタＣ１００を経て発生器８０の端子１００にＡＣ結
合されている。発生器８０は鋸歯状信号ＶＲＥＪを２回
積分することによって正弦波信号ｖ８ｗを生成する。正
弦波信号Ｖ８ｗは抵抗Ｒ１とキャパシタＣ１とを経て増
幅器ＵＩＡの反転入力端子に供給される。

この発明の特徴によれば、前述のように、信号■８ｗは
増幅器ＵＩＡにおいて、端子１００に供給され、従って
有効にＳ修正を与える垂直鋸歯状波に加えられる。その
結果、第５製出）に示すように信号ｖｔのトレース部分
は直線にならず、むしろ正弦波電圧成分を含むようにな
る。

約５０％のデユーティ・サイクルをもった第６図（Ｃ）
の水平周波数信号Ｖ□ｏ２は、エミッタホロワとして動
作する第４図のトランジスタＱ１を経てキャパシタＣ８
２と抵抗Ｒ８２とを含む微分回路網に供給される。微分
回路網は、信号■、。２中に正方向の変移が生ずるとき
は正方向の狭いパルスを有し、信号Ｖ工。２中に負方向
の変移が生ずるときは負方向の狭いパルスを有する信号
ｖＤ工、を発生する。第６図（ｄ）の信号ＶＤ工、は、
対応する出力端子が互いに結合された第４図の比較器Ｕ
２ｏとＵ２Ｄを経てトランジスタＱ２のペース電極に供
給される。

この発明のさらに他の特徴を実施することにより、比較
器Ｕ２ｏおよびＵ２Ｄは周波数ダブラとして動作して、
第６図（ｅ）に示す周波数２　ｘｆＨの信号■２Ｈを発
生し、この信号Ｖ２Ｈはガルウィング歪修正のために使
用され、第４図のトランジスタＱ２のコレクタ電極に発
生する。第６・図（ｅ）の信号Ｖ２Ｈは、各信号変化が
第６図（ｃ）の信号”１０２中で生じるときに正の狭い
パルスを含んでいる。周波数２ｘｆＨで発生する信号ｖ
２Ｈの狭いパルスはガルウィング変調器８１に供給され
る。

この発明の別の特徴を実施したガルウィング変調器８１
の抵抗Ｒ２は、前述の正弦波信号Ｖｓｗによって駆動さ
れる端子を有し、第２の端子８１ａは積分キャパシタＣ
２の電極に結合されている。キャパシタＣ２の他の電極
はアースされている。その結果１期間Ｈの各し２の期間
中、キャパシタＣ２は、正弦波信号■８ｗが基準電圧Ｒ
ＥＦよりもよ、り正のとき上向き傾斜状態で充電され、
正弦波信号ｖ８ｗが基準電圧ＲＥＦよシもより小さい正
のとき下向き傾斜状態で充電され、鋸歯状波信号Ｖあ。

ｄの第１の部分を端子８１ａに発生する。

スイッチング・トランジスタＱ３のエミッタはアースさ
れており、コレクタはツェナ・ダイオード２７．５を経
て端子８１ａに結合されている。トランジスタＱ３のベ
ースには抵抗Ｒ８１を経て信号ｖ２Ｈが供給される。ト
ランジスタＱ３およびダイオード２７．５は、第６図（
ｅ）の信号ｖ２□の対応する狭いパルスが生ずる各時点
でキャパシタＣ２の端子８１ａの信号ｖｇｍｏｄを、基
準電圧ＲＥＦとほぼ同じレベルにクランプすなわち設定
する。その結果、鋸歯状信号ｖ、ｎｏｄの第２の部分は
第１の部分の方向と反対方向に変化するようになる。例
えば、第５図（Ｃ）の正弦波信号Ｖｓｗが電圧ＲＥＦよ
りも小さな正であるとき、第６図（ｅ）の信号■２Ｈの
正パルスは第４図のダイオードＤ８１ｃを経て端子８１
ａに結合され、キャパシタＣ２を電圧ＲＥＦにほぼ等し
く且つツェナ・ダイオード２７．５によって設定された
クランプ・レベルに充電する。

期間Ｈの各半部の対応する部分の期間中、信号Ｖ２Ｈの
対応する正パルスが発生しないと、端子８１ａの信号Ｖ
　　は正弦波信号ｖ８ｗが電圧ＲＥＦ’にｍｏｄ 比して正であれば上向き傾斜変化を示し、信号Ｖ８ｗが
・混圧ＲＥＦに比して負であれば下向き傾斜変化を示す
。第６図（ｇ）の期間Ｈの各半部の期間中に第４図のト
ランジスタＱ３のクランプ動作が始まる直前に生ずる第
６図（ｇ）の信号”ｇｍｏ　ｄの大きさあるいはピーク
は、そのときの第５図（ｃ）の垂直周波数の正弦波信号
Ｖ８ｗのレベルによって決定される。第４図の信号■８
ｗの裡性が反転すると、信号Ｖｇｍｏｄの位相もまた１
８０°反転する。その結果、水する。

変調された信号Ｖ　　は抵抗Ｒ８３を通って能動ｍｏｄ 帯域通過フィルタ８３に供給される。フィルタ８３は例
えばＰＡＬ方式では３１．２５ＫＨ２である２　ｘｆ　
Ｈの中心通過周波数をもっている。フィルタ８３は信号
ｖｇＴｎＯｄから端子５１にガルウィング修正信号■ｇ
ｏを発生する。信号４゜中の垂直周波数、水平周波数の
４倍の同波数の信号成分、およびそれらの高調波は都合
よく実質的に除去されるか、あるいは大幅に減衰される
。第２図の偏向巻線顯中の水平偏向電流に対して信号ｖ
ｇｏの位相の微調整は、第４図の帯域通過フィルタ８３
の抵抗Ｒ１１４を加減することによって行なわれる。

この発明の特徴によれば、ガルウィング変調信号Ｖ　は
増幅器ＵＩＤの反転入力端子に供給され、ｃ ここで上下ビンクッション変調信号Ｖｐｏと加算されて
、増幅器ＵＩＤの出力端子に双方の和を含み且つガルウ
ィング歪とビンクッション歪の双方を修正する信号Ｖｇ
、を発生する。前述のように、信号ｖｇｐはトランジス
タＱ４のベースに供給される。

トランジスタＱ４は直線増幅器として動作するので、周
波数２　ｘ　ｆ　Ｈで、巻線Ｗ工に供給されるトランジ
スタＱ１４のコレクタ電流ｉｃの対応するコレクタ電流
成分は歪なく有効に増幅される。

端子５１の信号シ。によって変調されたトランジスタＱ
４のコレクタ電流ｉ。の対応する電流成分の結果として
、ガルウィング変調電圧成分Ｖ１　が変成器作用によっ
て変成器Ｔの巻線Ｗ２の両端間に発生される。垂直偏向
巻線Ｌｖに供給されるガルウィング修正電圧成分Ｖ１　
は垂直偏向電流１ｙを変調する。電圧成分ｖ１　の垂直
周波数振幅変調は歪修−正回路７０を動作させて、第１
図のガルウィング修正電流ｉＶｃの垂直周波数変調包絡
線を生成する。

この発明の他の特徴によれば、ガルウィング歪を修正す
る電圧成分Ｖ１ｇと、ビンクッション歪を修正する電圧
成分Ｖ１．は変成器Ｔの変成器作用によって供給される
。電圧成分Ｖｌ　　とＶｌ、の各々は。

例えば変成器Ｔの巻線Ｗ２のような同じ巻線の各巻線タ
ーンの両端間に発生する対応する部分を発生する。従っ
て、偏向巻線Ｌｖに供給される合成変調電圧■１を形成
する電圧成分■１ｇとｖｌｐの双方を発生させるために
例えば変成器Ｔのような１個の変成器しか必要としない
という点で有利である。

第４図の変調器８１は抑圧搬送波変調器として動作する
。従って、ガルウィング修正電圧成分Ｖ１ｇの位相は、
端子８１ａに結合された抵抗Ｒ１１７を調整することに
よって制御される瞬間に垂直トレースの中心近くで１８
０°切替わる。この位相変化によって１正回路７０を付
勢し、垂直トレースの中心において＋ｉ　から−ｉｖｃ
へ適正なガルウィング歪Ｃ の修正を行なうのにｌ要なガルウィング修正電流ｉｖｃ
の位相の変化を生じさせる。

ビンクッション歪を修正する信号Ｖｐｏは、周波数が２
　ｘ　ｆ　Ｈの信号成分を実質的に含まないし、また５
０％のデユーティ・サイクルをもった実質的に矩形波で
あるためにガルウィング歪の修正に悪影響を与える可能
性のある他の偶数次高調波成分を実質的に含まないとい
う長所をもっている。また、ガルウィング変調信号Ｖｇ
ｏは５周波数ダブラ８２に供給される信号Ｖ工。２が５
０％のデユーティ・サイクルをもっているために、水平
周波数への信号成分を実質的′に含まないという利点を
もっている。

信号Ｖ　とＶ　は直線段を経て巻線Ｗ２に供給されｇｅ
　　　　　ｐｅ るので、ラスタ歪の修正に悪影響を与える混変調は生じ
ない利点がある。

増幅器ＵＩＤの出力端子に発生する信号Ｖｇｐのうちの
周波数ｆＨの信号成分（周波数２ＸｆＨの信号成分では
ない）は、゛周波数ｆＨにおいてトランジスタＱ４のコ
レクタで高インピーダンスを呈する回路６３の共振作用
によって増幅される。ガルウィング歪の修正には小さな
振幅のガルウィング信号を必要とするにすぎないから、
周波数２　ｘｆＨの信号成分を増１福する必要はない。

さらに５回路６３は電圧成分ｖ１ｇの周波数よりも相当
に低い周波数島に同調するので、電圧成分Ｖ１ｇの位相
は巻線Ｗ２のインダクタンスを調整しても、それによる
影響を受けないという利点がある。前に述べたように、
電圧成分ｖ１ｐの位相は、巻線Ｗ２のインダクタンスを
変えることによって適正に位相調整されたビンクッショ
ン歪修正を行なうことができるように調整される。

正弦波発生器８０の２重積分動作の結果として、第５図
（ｃ）の正弦波信号Ｖ８ｗは、第２図の非球面映像管３
０中のガルウィング歪が最大のとき、これに対応して第
５図（ｆ）のガルウィング変調信号Ｖｇｏのビーク−ビ
ーク振幅が最大になるようにする。従って、第１図の信
号Ｖ　および電圧成分Ｖ１３は、ｃ 垂直走査がラスタの頂部端縁から約ｌ／３下ったときと
、ラスタの底部端縁から約ｌ／３上ったときに、それぞ
れに対応して最大になる。第５図（ｆ）の信号Ｖ　と第
１図の電圧成分ｖ１ｇは、ガルウィング修ｃ 正を必要としない垂直走査の頂部、底部、中央部の各々
の期間中、都合よく最小のど−クーヒ°−り振幅をもつ
ようになる。

【図面の簡単な説明】

第１図は長方形−平坦映像管の非球面フェースプレート
上に表われるガルウィング歪のラスタ・パターンを示す
図、 第２図長方形−平坦映像管の非球面フェースプレート上
のラスタ走査に関連して使用されるラスタ走査回路をブ
ロック図の形で示す図。 第３図はラスタのビンクッション歪を示す図、第４図は
ガルウィング歪を修正するこの発明を実施した回路を含
む第２図の垂直偏向回路の一例を詳細に示す回路図、 第５図は第４図の回路の動作を説明するのに有効な垂直
１剤波救の波形を示す図、 第６図は第４図の回路の動作を説明するのに有効な水平
周波数および水平周波数の２倍の周波数の波形を示す図
である。 ４０・・・垂直偏向回路（偏向電流発生手段）、６３・
・・ＬＣ共振回路（信号発生回路）、Ｉ、ｖ・・・偏向
巻線、Ｔ・・・変成器、　Ｗｌ・・・１次巻線（第１の
゛巻ｉｉ　）　、　Ｗ２・・・２次巻線（第２の巻線）
、ｖｌ・・・修正信号、　Ｖｌｇ・・・第１の信号成分
、Ｖｌｐ・・・第２の信号成分、ｌｙ・・・偏向電流。 特許出願人　　アールシーニー　ライセンシングコーポ
レーション

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）偏向巻線と、該偏向巻線中に偏向電流を発生させ
   る手段と、変成器の第１の巻線と該第１の巻線に磁気的
   に結合されており且つ上記偏向巻線に結合されている第
   ２の巻線と、第１のラスタ歪に従つて偏向周波数に関連
   する周波数の第１の信号成分と、第２のラスタ歪に従つ
   て上記偏向周波数に関連する周波数の第２の信号成分と
   を有する修正信号を発生する信号発生回路とからなり、
   上記修正信号は上記第１の巻線に供給され且つ該第１の
   巻線から上記第２の巻線に磁気的に結合されて、該第２
   の巻線中に上記第１および第２のラスタ歪を修正する態
   様で上記偏向電流を変調する対応する修正信号を発生さ
   せる、上記第１のラスタ歪と第２のラスタ歪とを修正す
   るテレビジョン偏向装置。