JPS63270793A - 石炭液化法 - Google Patents
石炭液化法Info
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- JPS63270793A JPS63270793A JP10483387A JP10483387A JPS63270793A JP S63270793 A JPS63270793 A JP S63270793A JP 10483387 A JP10483387 A JP 10483387A JP 10483387 A JP10483387 A JP 10483387A JP S63270793 A JPS63270793 A JP S63270793A
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Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は循環溶剤の芳香族炭素分率を向上させることに
よって溶剤水素化工程で生成するナフテン環を極力少な
くし、石炭液化プロセスの安定操業と効率化を図る石炭
液化法に関する。
よって溶剤水素化工程で生成するナフテン環を極力少な
くし、石炭液化プロセスの安定操業と効率化を図る石炭
液化法に関する。
(従来技術)
石炭の液化方法は、普通石炭と石炭から生成した中・重
質油を主成分とする溶剤とを触媒と共に水素加圧下で加
熱する。その際、石炭液化溶剤としては次のことが必要
とされている。
質油を主成分とする溶剤とを触媒と共に水素加圧下で加
熱する。その際、石炭液化溶剤としては次のことが必要
とされている。
■芳香族性の高い石炭を溶解するためには芳香族性の高
い溶剤が必要である。
い溶剤が必要である。
■熱分解し易い石炭の再結合あるいは重合を抑制し、液
収率を増加させるためには水素供与性の高い溶剤が必要
である。
収率を増加させるためには水素供与性の高い溶剤が必要
である。
ところで、石炭中にはその根源植物のワックス分等に由
来すると考えられる正パラフィンが含まれており、液化
油中の中・重質油を液化用溶剤として循環使用している
と分解し難い正パラフィンが次第に濃化してくる。正パ
ラフィンが循環溶剤中に濃化すると石炭液化溶剤に必要
な■〜■の性質は全て失われてくる。
来すると考えられる正パラフィンが含まれており、液化
油中の中・重質油を液化用溶剤として循環使用している
と分解し難い正パラフィンが次第に濃化してくる。正パ
ラフィンが循環溶剤中に濃化すると石炭液化溶剤に必要
な■〜■の性質は全て失われてくる。
すなわち、■については正パラフィンは脂肪属系の化合
物であり、石炭を溶解する力は弱い。
物であり、石炭を溶解する力は弱い。
■については水素供与性の目安としては炭素−水素結合
の結合解離エネルギーが挙げられ、通常水素供与性溶剤
の結合解蔑エネルギーは約82Kcal/molである
が、正パラフィンでは約90Kcal/molで、約1
0Kcal/molの差があり、正パラフィンは水素を
供与し難い性質を有する。同時に、デカリン等のナフテ
ン環のみで構成されている化合物も正パラフィンとほぼ
同じ結合解離エネルギーを有しており、水素供与性は低
い。さらに、正パラフィンおよびナフテン環化合物自身
も熱分解するので、これらにより水素供与性溶剤が消費
されて一層溶剤の水素供与性は減少する。
の結合解離エネルギーが挙げられ、通常水素供与性溶剤
の結合解蔑エネルギーは約82Kcal/molである
が、正パラフィンでは約90Kcal/molで、約1
0Kcal/molの差があり、正パラフィンは水素を
供与し難い性質を有する。同時に、デカリン等のナフテ
ン環のみで構成されている化合物も正パラフィンとほぼ
同じ結合解離エネルギーを有しており、水素供与性は低
い。さらに、正パラフィンおよびナフテン環化合物自身
も熱分解するので、これらにより水素供与性溶剤が消費
されて一層溶剤の水素供与性は減少する。
従って、石炭液化用溶剤から正パラフィン等を減少もし
くは除去することは重要な要件である。
くは除去することは重要な要件である。
そこで、本発明者らは先に特願昭59−19.5833
号および特願昭59−221345号において液化循環
溶剤中の正パラフィンを分離し、賀正パラフィン留分を
液化用溶剤として使用する方法を提供した。
号および特願昭59−221345号において液化循環
溶剤中の正パラフィンを分離し、賀正パラフィン留分を
液化用溶剤として使用する方法を提供した。
(解決しようとする問題点)
この発明の目的は、溶剤の改質に、先願のような正パラ
フィン等の分離工程を液化プロセスに組み込んだ場合に
は、プロセス構成が複雑になることおよび生成する液化
油のコストが大幅に上昇するので、前もって原料炭に正
パラフィンの生成量が少ない石炭を混合することによっ
て、混合原料炭の正パラフィン生成量を減少させ、循環
溶剤の水素供与性を上昇させる方法を提供するにある。
フィン等の分離工程を液化プロセスに組み込んだ場合に
は、プロセス構成が複雑になることおよび生成する液化
油のコストが大幅に上昇するので、前もって原料炭に正
パラフィンの生成量が少ない石炭を混合することによっ
て、混合原料炭の正パラフィン生成量を減少させ、循環
溶剤の水素供与性を上昇させる方法を提供するにある。
(問題点を解決するための手段)
本発明者らはかかる目的を達成するために種々の検討を
行った。先ず、予め各種原料石炭から生成する正パラフ
ィン量を把握するために、オートクレーブ装置を用い溶
剤種としてテトラリンを使用して石炭液化条件と同一条
件(450℃、170気圧)で各炭種単味について、そ
れぞれ液化実験を行い、正パラフィン生成量を定量した
。溶剤種としてテトラリンを使用した理由は■溶剤が水
素供与性が高いこと■石炭から生成する液化油生成物が
複雑なために簡単な溶剤種を使用することによって正パ
ラフィンの同定をし易くすること、のためである。その
結果、正パラフィンの生成量の多い炭種はワンドアン炭
、ワイオダック炭であり、逆に生成量の少ない炭種とし
てイリノイNo、6炭が挙げられ、また、石炭から生成
する正パラフィンは比較的炭素鎖数が多いのが特徴であ
フた。正パラフィン生成量の大小の代表的炭種としてワ
ンドアン炭とイリノイNo、6炭を選び、溶剤水素化工
程を持つ石炭液化法で循環運転を実施して循環溶剤の性
状を調査した結果を第1表に示す。第1表から、循環溶
剤中には正パラフィンが蓄積しており、特にワンドアン
炭にその傾向が強く、そのために溶剤中の芳香属炭素分
率(、f a )が低くなり、石炭の溶解性が悪くなる
ことがわかる。
行った。先ず、予め各種原料石炭から生成する正パラフ
ィン量を把握するために、オートクレーブ装置を用い溶
剤種としてテトラリンを使用して石炭液化条件と同一条
件(450℃、170気圧)で各炭種単味について、そ
れぞれ液化実験を行い、正パラフィン生成量を定量した
。溶剤種としてテトラリンを使用した理由は■溶剤が水
素供与性が高いこと■石炭から生成する液化油生成物が
複雑なために簡単な溶剤種を使用することによって正パ
ラフィンの同定をし易くすること、のためである。その
結果、正パラフィンの生成量の多い炭種はワンドアン炭
、ワイオダック炭であり、逆に生成量の少ない炭種とし
てイリノイNo、6炭が挙げられ、また、石炭から生成
する正パラフィンは比較的炭素鎖数が多いのが特徴であ
フた。正パラフィン生成量の大小の代表的炭種としてワ
ンドアン炭とイリノイNo、6炭を選び、溶剤水素化工
程を持つ石炭液化法で循環運転を実施して循環溶剤の性
状を調査した結果を第1表に示す。第1表から、循環溶
剤中には正パラフィンが蓄積しており、特にワンドアン
炭にその傾向が強く、そのために溶剤中の芳香属炭素分
率(、f a )が低くなり、石炭の溶解性が悪くなる
ことがわかる。
第1表 代表的炭種の循環溶剤性状
一方、溶″剤の水素化については上記の2炭種の循環溶
剤を用いて(1)式で示される反応速度定数を得た。
剤を用いて(1)式で示される反応速度定数を得た。
dfa/dt=−kfa −−−−−−(1)k=A
−EXP (E/RT)(P)+2/100)”A=3
.4x 10’ E=17000 [cal/mol] n=o 、 7 R=1.9872 T:反応温度[0K]Pl+□
:水素分圧[atm] 従って、溶剤水素化の尺度として△faを採用した場合
には、同一△faをつるために低fa溶剤については反
応条件の可酷化を図る必要がある。
−EXP (E/RT)(P)+2/100)”A=3
.4x 10’ E=17000 [cal/mol] n=o 、 7 R=1.9872 T:反応温度[0K]Pl+□
:水素分圧[atm] 従って、溶剤水素化の尺度として△faを採用した場合
には、同一△faをつるために低fa溶剤については反
応条件の可酷化を図る必要がある。
今、上記の2炭種について同一△faを得るように溶剤
水素化工程を調節して循環運転した循環溶剤を沸点別に
精密蒸留し、沸点別の芳香族炭素分率(fa)を調査し
た結果を添付図面に示す。
水素化工程を調節して循環運転した循環溶剤を沸点別に
精密蒸留し、沸点別の芳香族炭素分率(fa)を調査し
た結果を添付図面に示す。
図から明らかなように沸点の上昇と共にfaは増加する
が、正パラフィン生成量の多いワンドアン炭の方がfa
の増加率が小さくなっている。そこで、ワンドアン炭お
よびイリノイNo、6炭の循環溶剤中の正パラフィンを
分析し、ワンドアン炭の循環溶剤がイリノイNo、6炭
並の正パラフィンになったと仮定した場合の沸点別fa
を同−図に示す(ワンドアン炭計算値)。この結果、イ
リノイ炭のfaがワンドアン炭計算値よりも高くなって
おり、正パラフィンの多い循環溶剤を水素化する場合に
は過度の水素化になってナフテン環の生成が多くなるこ
とを示唆している。
が、正パラフィン生成量の多いワンドアン炭の方がfa
の増加率が小さくなっている。そこで、ワンドアン炭お
よびイリノイNo、6炭の循環溶剤中の正パラフィンを
分析し、ワンドアン炭の循環溶剤がイリノイNo、6炭
並の正パラフィンになったと仮定した場合の沸点別fa
を同−図に示す(ワンドアン炭計算値)。この結果、イ
リノイ炭のfaがワンドアン炭計算値よりも高くなって
おり、正パラフィンの多い循環溶剤を水素化する場合に
は過度の水素化になってナフテン環の生成が多くなるこ
とを示唆している。
従って、正パラフィンの生成量が多い炭種については正
パラフィンの生成量が少ない炭種を1種以上混合するこ
とにより、芳香属性の改善のみならず、溶剤水素化条件
の温和がはかれ、最終的には水素化時のナフテン環の生
成抑制を期待できることを見いだした。
パラフィンの生成量が少ない炭種を1種以上混合するこ
とにより、芳香属性の改善のみならず、溶剤水素化条件
の温和がはかれ、最終的には水素化時のナフテン環の生
成抑制を期待できることを見いだした。
次に本発明の実施例について説明する。
(実施例1)
ワンドアン炭単味およびイリノイNo、6炭単味につい
て、それぞれ循環溶剤を使用してオートクレーブ装置で
短時間の液化実験を実施したところ、イリノイNo、6
炭の循環溶剤では正常な液化生成物を得ることができた
が、正パラフィン生成量の多いワンドアン炭の循環溶剤
では装置底部に球状の固形分が沈積した。この固形分を
ヘキサン抽出し分析した結果、H/C原子比が2近くあ
り′、パラフイニックなものが相分離したものと判断さ
れた。
て、それぞれ循環溶剤を使用してオートクレーブ装置で
短時間の液化実験を実施したところ、イリノイNo、6
炭の循環溶剤では正常な液化生成物を得ることができた
が、正パラフィン生成量の多いワンドアン炭の循環溶剤
では装置底部に球状の固形分が沈積した。この固形分を
ヘキサン抽出し分析した結果、H/C原子比が2近くあ
り′、パラフイニックなものが相分離したものと判断さ
れた。
(実施例2)
石炭処理量40 k g/dの石炭液化設備と溶剤処理
量72L/dの溶剤水素化設備を併用して、ワンドアン
炭50%とイリノイNo、6炭50%の混合炭を液化反
応温度450℃、反応圧力170気圧の条件下で液化し
、液化生成物を減圧蒸留した。その後、留出油分から循
環溶剤留分を取り出し、溶剤水素化設備を使用して△f
a=0.10になるように水素化を実施した。上記の実
験を6回縁り返しした後の循環溶剤の性状をワンドアン
炭およびイリノイNo、6炭の循環溶剤の平均値(計算
値)と−緒に第2表に示す。この結果、正パラフィン生
成量はほぼ計算値と一致したが、溶剤の芳香属性を示す
faは計算値よりも高くなり、混合炭により芳香属性の
改善が加成性以上になることが確認された。
量72L/dの溶剤水素化設備を併用して、ワンドアン
炭50%とイリノイNo、6炭50%の混合炭を液化反
応温度450℃、反応圧力170気圧の条件下で液化し
、液化生成物を減圧蒸留した。その後、留出油分から循
環溶剤留分を取り出し、溶剤水素化設備を使用して△f
a=0.10になるように水素化を実施した。上記の実
験を6回縁り返しした後の循環溶剤の性状をワンドアン
炭およびイリノイNo、6炭の循環溶剤の平均値(計算
値)と−緒に第2表に示す。この結果、正パラフィン生
成量はほぼ計算値と一致したが、溶剤の芳香属性を示す
faは計算値よりも高くなり、混合炭により芳香属性の
改善が加成性以上になることが確認された。
□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□
□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□
□□□□□□□□□□□□□−一(発明の効果) 正パラフィン生成量の多い炭種に対し、正パラフィン生
成量の少ない゛炭種を混合して原料炭とすることによっ
て、循環溶剤のfa値が混合則以上の上昇を示し、結果
的により効率的な石炭液化が達成できる。
□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□
□□□□□□□□□□□□□−一(発明の効果) 正パラフィン生成量の多い炭種に対し、正パラフィン生
成量の少ない゛炭種を混合して原料炭とすることによっ
て、循環溶剤のfa値が混合則以上の上昇を示し、結果
的により効率的な石炭液化が達成できる。
添付図面は、ワンドアン炭及びイリノイ炭についての循
環溶剤を、沸点別に精密蒸留した際の、沸点別のfaを
示す図である。
環溶剤を、沸点別に精密蒸留した際の、沸点別のfaを
示す図である。
Claims (1)
- 溶剤水素化工程を持つ石炭液化法において、あらかじめ
各原料炭から生成する正パラフィンを測定し、正パラフ
ィン生成量の多い石炭種に対し、正パラフィン生成量の
少ない石炭種を1種以上混合することによって、循環溶
剤中の芳香族炭素分率を向上させることを特徴とする石
炭液化法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10483387A JPS63270793A (ja) | 1987-04-30 | 1987-04-30 | 石炭液化法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10483387A JPS63270793A (ja) | 1987-04-30 | 1987-04-30 | 石炭液化法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63270793A true JPS63270793A (ja) | 1988-11-08 |
Family
ID=14391374
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10483387A Pending JPS63270793A (ja) | 1987-04-30 | 1987-04-30 | 石炭液化法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63270793A (ja) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52145409A (en) * | 1976-05-28 | 1977-12-03 | Kobe Steel Ltd | Liquefaction of low grade coals |
JPS6058483A (ja) * | 1983-09-07 | 1985-04-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 石炭の液化方法 |
JPS6058484A (ja) * | 1983-09-07 | 1985-04-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 石炭の液化方法 |
JPS61118494A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 石炭の液化方法 |
-
1987
- 1987-04-30 JP JP10483387A patent/JPS63270793A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52145409A (en) * | 1976-05-28 | 1977-12-03 | Kobe Steel Ltd | Liquefaction of low grade coals |
JPS6058483A (ja) * | 1983-09-07 | 1985-04-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 石炭の液化方法 |
JPS6058484A (ja) * | 1983-09-07 | 1985-04-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 石炭の液化方法 |
JPS61118494A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 石炭の液化方法 |
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