JPS6325861B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6325861B2 JPS6325861B2 JP57005373A JP537382A JPS6325861B2 JP S6325861 B2 JPS6325861 B2 JP S6325861B2 JP 57005373 A JP57005373 A JP 57005373A JP 537382 A JP537382 A JP 537382A JP S6325861 B2 JPS6325861 B2 JP S6325861B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crucible
- tundish
- angle
- nozzle
- induction heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、水平連続鋳造用タンデイツシユの改
良に関するものである。
良に関するものである。
近年、鋼、特殊鋼並びに特殊合金の連続鋳造法
として、水平連続鋳造法が脚光を浴びている。こ
の理由として、建設費が安価であること、据付け
場所として狭い場所でも良く、遊休設備の代替と
して据付けられること、更に鋳片にセンターポロ
シテイ、非金属介存物などの欠陥が少なく、品質
的に優れていることなどがあげられる。しかも、
この鋳造法は、従来のタンデイツシユと、モール
ドとが分離している垂直形連続鋳造法によつては
鋳造不可能とされていた断面積50cm2以下の小断面
の鋳片の鋳造も可能であるという特長をも有して
いる。しかしながら、断面積が50cm2以下の小断面
の鋳片になると、従来一般に使用されているバー
ナー加熱垂直るつぼ形タンデイツシユ、あるい
は、垂直るつぼ形誘導加熱のタンデイツシユによ
つては、それぞれ、ノズル部に加熱が及ばないだ
けではなく、このような鋳片においては、断面積
が小さく、しかも、ノズル部の長さが長いため
に、溶湯が、ノズル部において冷却され、凝固が
ノズル部にまで及び、そのために、破断、あるい
は、引抜きの停止に至ることがあつた。また、溶
湯が半溶融の状態でモールドに注入され、初期凝
固シエルと完全に溶着しないで、割れが発生する
などの欠点も有していた。このように、断面積が
50cm2以下の小断面を有する鋳片においては、その
溶湯の熱容量が小さなために、ノズル部において
冷却され、シエルを発生するが、これに対し、断
面積が50cm2以上の大断面を有する鋳片において
は、その溶湯の熱容量が大きいために、ノズル部
の長さが長くても、このようなシエルの発生の問
題は生じない。
として、水平連続鋳造法が脚光を浴びている。こ
の理由として、建設費が安価であること、据付け
場所として狭い場所でも良く、遊休設備の代替と
して据付けられること、更に鋳片にセンターポロ
シテイ、非金属介存物などの欠陥が少なく、品質
的に優れていることなどがあげられる。しかも、
この鋳造法は、従来のタンデイツシユと、モール
ドとが分離している垂直形連続鋳造法によつては
鋳造不可能とされていた断面積50cm2以下の小断面
の鋳片の鋳造も可能であるという特長をも有して
いる。しかしながら、断面積が50cm2以下の小断面
の鋳片になると、従来一般に使用されているバー
ナー加熱垂直るつぼ形タンデイツシユ、あるい
は、垂直るつぼ形誘導加熱のタンデイツシユによ
つては、それぞれ、ノズル部に加熱が及ばないだ
けではなく、このような鋳片においては、断面積
が小さく、しかも、ノズル部の長さが長いため
に、溶湯が、ノズル部において冷却され、凝固が
ノズル部にまで及び、そのために、破断、あるい
は、引抜きの停止に至ることがあつた。また、溶
湯が半溶融の状態でモールドに注入され、初期凝
固シエルと完全に溶着しないで、割れが発生する
などの欠点も有していた。このように、断面積が
50cm2以下の小断面を有する鋳片においては、その
溶湯の熱容量が小さなために、ノズル部において
冷却され、シエルを発生するが、これに対し、断
面積が50cm2以上の大断面を有する鋳片において
は、その溶湯の熱容量が大きいために、ノズル部
の長さが長くても、このようなシエルの発生の問
題は生じない。
本発明は、従来の水平連続鋳造法における、特
に、断面積が50cm2以下の丸、角、平角、異形等の
形状の小断面の鋳片の鋳造の場合における上記の
ような問題点を解消することのできる改良された
水平連続鋳造用タンデイツシユを得ることを、そ
の目的とするものである。
に、断面積が50cm2以下の丸、角、平角、異形等の
形状の小断面の鋳片の鋳造の場合における上記の
ような問題点を解消することのできる改良された
水平連続鋳造用タンデイツシユを得ることを、そ
の目的とするものである。
本発明は、この目的を達成するために、タンデ
イツシユをるつぼ形高周波、又は、低周波誘導炉
として形成し、るつぼの中心軸の水平面に対する
角度θを50゜〜70゜に選択することを特徴とするも
のである。
イツシユをるつぼ形高周波、又は、低周波誘導炉
として形成し、るつぼの中心軸の水平面に対する
角度θを50゜〜70゜に選択することを特徴とするも
のである。
以下、本発明をその実施例を示す添付図面の第
１及び２図に基づいて説明する。
１及び２図に基づいて説明する。
まず、第１図に示すように、本発明によるタン
デイツシユ１０は、側壁１の内部に、円筒形のる
つぼ２が、その中心軸Ｏ―Ｏが水平面Ｘ―Ｘに対
して90゜以下のある角度θを有して傾斜して配置
されており、るつぼ２を構成しているライニング
の周辺には、誘導加熱コイル３が巻かれており、
また、るつぼ２の下部側面には、水平面Ｘ―Ｘの
方向にノズル４が連結されており、更に、側壁１
の外部には、ノズル４に連通してモールド５が取
付けられており、誘導コイル３には、高周波又は
低周波が供給されるようになつている。なお、図
中、６は、モールド５から引抜かれた鋳片、７は
タンデイツシユの底壁、８は溶湯を示すものであ
る。
デイツシユ１０は、側壁１の内部に、円筒形のる
つぼ２が、その中心軸Ｏ―Ｏが水平面Ｘ―Ｘに対
して90゜以下のある角度θを有して傾斜して配置
されており、るつぼ２を構成しているライニング
の周辺には、誘導加熱コイル３が巻かれており、
また、るつぼ２の下部側面には、水平面Ｘ―Ｘの
方向にノズル４が連結されており、更に、側壁１
の外部には、ノズル４に連通してモールド５が取
付けられており、誘導コイル３には、高周波又は
低周波が供給されるようになつている。なお、図
中、６は、モールド５から引抜かれた鋳片、７は
タンデイツシユの底壁、８は溶湯を示すものであ
る。
このように、本発明によるタンデイツシユ１０
は、そのるつぼ２の中心軸Ｏ―Ｏが水平面Ｘ―Ｘ
に対して90゜以下のある角度θを有して傾斜して
配置されているが、この傾斜角度θは、溶湯保持
重量や加熱容量などによつて相違し、一般に、こ
の角度θを50゜から70゜の間に選択することによつ
て、従来の垂直形るつぼよりも、誘導加熱コイル
３をるつぼ２の底部まで巻くことができるように
なり、従つて、誘導加熱効率を上げることができ
るだけではなく、第１図に示すノズル部４の長さ
ｌを短くすることができるようになる。また、こ
の角度θは、るつぼ２の内径ｄの大きさによつて
も変わり、当然、るつぼ２の内径ｄが小さけれ
ば、傾斜角度θを70゜に近付け、逆に、るつぼ２
の内径ｄが大きければ、傾斜角度θは50゜に近付
けることができ、このような値に角度θを選択す
ることによつて、ノズル部４の長さｌを短くする
ことができる。このように、本発明によつて、る
つぼ２の中心軸Ｏ―Ｏの水平面Ｘ―Ｘに対する角
度θを50゜から70゜の間に選択することによつて、
上記のように、ノズル部４の長さｌを短くするこ
とができると同時に溶湯をタンデイツシユ１０内
に注入後ノズル部４に溶湯８が充満した後は、誘
導加熱コイル３及びるつぼ２の中心軸Ｏ―Ｏが水
平面Ｘ―Ｘに対して50゜〜70゜の角度θを傾斜して
いるために、溶湯８は、第２図に示すように、磁
束φがノズル４の部分に及んで加熱され、従つ
て、溶湯８は全体が一定温度に保持されることに
なる。それ故、連続鋳造作業開始後のノズル部４
の冷却による障害は除去されることになり、安定
した連続鋳造操業を行なうことができるようにな
る。
は、そのるつぼ２の中心軸Ｏ―Ｏが水平面Ｘ―Ｘ
に対して90゜以下のある角度θを有して傾斜して
配置されているが、この傾斜角度θは、溶湯保持
重量や加熱容量などによつて相違し、一般に、こ
の角度θを50゜から70゜の間に選択することによつ
て、従来の垂直形るつぼよりも、誘導加熱コイル
３をるつぼ２の底部まで巻くことができるように
なり、従つて、誘導加熱効率を上げることができ
るだけではなく、第１図に示すノズル部４の長さ
ｌを短くすることができるようになる。また、こ
の角度θは、るつぼ２の内径ｄの大きさによつて
も変わり、当然、るつぼ２の内径ｄが小さけれ
ば、傾斜角度θを70゜に近付け、逆に、るつぼ２
の内径ｄが大きければ、傾斜角度θは50゜に近付
けることができ、このような値に角度θを選択す
ることによつて、ノズル部４の長さｌを短くする
ことができる。このように、本発明によつて、る
つぼ２の中心軸Ｏ―Ｏの水平面Ｘ―Ｘに対する角
度θを50゜から70゜の間に選択することによつて、
上記のように、ノズル部４の長さｌを短くするこ
とができると同時に溶湯をタンデイツシユ１０内
に注入後ノズル部４に溶湯８が充満した後は、誘
導加熱コイル３及びるつぼ２の中心軸Ｏ―Ｏが水
平面Ｘ―Ｘに対して50゜〜70゜の角度θを傾斜して
いるために、溶湯８は、第２図に示すように、磁
束φがノズル４の部分に及んで加熱され、従つ
て、溶湯８は全体が一定温度に保持されることに
なる。それ故、連続鋳造作業開始後のノズル部４
の冷却による障害は除去されることになり、安定
した連続鋳造操業を行なうことができるようにな
る。
ここで、本発明において、るつぼ２の中心軸Ｏ
―Ｏの水平面Ｘ―Ｘに対する傾斜角度θを50゜か
ら70゜の間に傾斜させた場合の利害得失を考える
と、第１図のＢ面によつて示すように、連続鋳造
中に溶湯８の量が減少して来ると、誘導加熱コイ
ル３の上端の一部分が溶湯８の界面よりも外に出
るので誘導加熱効率は低下する。るつぼ２の中心
軸Ｏ―Ｏの水平面Ｘ―Ｘに対する角度θが70゜か
ら50゜に移るに従つて誘導加熱コイル３の上端の
一部分が溶湯８の界面より出る割合が多くなつて
誘導加熱効率は一層低下する。一方、ノズル部４
に及ぼす磁束φによる加熱は、るつぼ２の中心軸
Ｏ―Ｏの水平面Ｘ―Ｘに対する角度θが70゜から
50゜に移るに従つて増加する。従つて、るつぼ２
の中心軸Ｏ―Ｏの水平面Ｘ―Ｘに対する角度θ
は、るつぼ２の容量、るつぼ２の誘導加熱効率、
ノズル部４の長さ並びにノズル部４の誘導加熱保
持を考えて、これらのつり合いから最善の角度θ
を決めることができる。
―Ｏの水平面Ｘ―Ｘに対する傾斜角度θを50゜か
ら70゜の間に傾斜させた場合の利害得失を考える
と、第１図のＢ面によつて示すように、連続鋳造
中に溶湯８の量が減少して来ると、誘導加熱コイ
ル３の上端の一部分が溶湯８の界面よりも外に出
るので誘導加熱効率は低下する。るつぼ２の中心
軸Ｏ―Ｏの水平面Ｘ―Ｘに対する角度θが70゜か
ら50゜に移るに従つて誘導加熱コイル３の上端の
一部分が溶湯８の界面より出る割合が多くなつて
誘導加熱効率は一層低下する。一方、ノズル部４
に及ぼす磁束φによる加熱は、るつぼ２の中心軸
Ｏ―Ｏの水平面Ｘ―Ｘに対する角度θが70゜から
50゜に移るに従つて増加する。従つて、るつぼ２
の中心軸Ｏ―Ｏの水平面Ｘ―Ｘに対する角度θ
は、るつぼ２の容量、るつぼ２の誘導加熱効率、
ノズル部４の長さ並びにノズル部４の誘導加熱保
持を考えて、これらのつり合いから最善の角度θ
を決めることができる。
次ぎに、本発明によるタンデイツシユと、従来
のものとの比較試験の結果を説明する。
のものとの比較試験の結果を説明する。
比較例
Ａ 本発明によるもの
傾斜角度θ＝60゜のるつぼ形高周波誘導加熱タ
ンデイツシユ、（るつぼ容量400Kg、誘導加熱熱量
3KHz、200KW）を使用し、鋼、特殊鋼、特殊合
金（Ni―Cr―Fe―Ti―Al）から直径10〜70mmの
丸鋳片の連続鋳造を行なつたが、溶湯の加熱及び
昇温保持が所望どおり行なわれ、安定操業のでき
ることが確認された。
ンデイツシユ、（るつぼ容量400Kg、誘導加熱熱量
3KHz、200KW）を使用し、鋼、特殊鋼、特殊合
金（Ni―Cr―Fe―Ti―Al）から直径10〜70mmの
丸鋳片の連続鋳造を行なつたが、溶湯の加熱及び
昇温保持が所望どおり行なわれ、安定操業のでき
ることが確認された。
Ｂ 従来のもの
角度θ＝90゜、すなわち、垂直形高周波誘導加
熱タンデイツシユ（るつぼ容量400Kg、誘導加熱
容量3KHz、200KW）を使用して鋼の鋳片の連続
鋳造を行なつたが、その結果、断面が70mm以下、
直径40mmの丸までは、連続鋳造開始直後と、タン
デイツシユ内の溶湯量が1/3以下の場合に半溶融
の状態でモールドに注入され、鋳片に割れの発生
することが認められた。また、断面が直径40mm丸
以下の場合については、溶湯が半溶融状態でモー
ルドに注入され、割れが発生し、やがて、ノズル
部まで凝固が及び、破断あるいは引抜きの停止と
なつた。
熱タンデイツシユ（るつぼ容量400Kg、誘導加熱
容量3KHz、200KW）を使用して鋼の鋳片の連続
鋳造を行なつたが、その結果、断面が70mm以下、
直径40mmの丸までは、連続鋳造開始直後と、タン
デイツシユ内の溶湯量が1/3以下の場合に半溶融
の状態でモールドに注入され、鋳片に割れの発生
することが認められた。また、断面が直径40mm丸
以下の場合については、溶湯が半溶融状態でモー
ルドに注入され、割れが発生し、やがて、ノズル
部まで凝固が及び、破断あるいは引抜きの停止と
なつた。
以上のように、本発明によると、るつぼの内径
と、容量とによつて、るつぼの中心軸の水平面に
対する角度θを50゜から70゜の間のものに選び、る
つぼを傾斜させ、この周囲に高周波又は低周波誘
導加熱コイルを巻き付けることによつて溶湯の加
熱昇温と、一定温度保持とを実現することがで
き、更に、ノズル部長さを短くすることができる
と共に誘導加熱磁束をノズル部に及ぼしてノズル
部の加熱昇温と、一定温度保持とを図ることがで
き、従つて、本発明によると、断面積が50cm2以下
の丸、角、平角、異形等の形状の小断面の鋳片の
鋼、特殊鋼、特殊合金の水平連続鋳造を可能とさ
せることができるので、この水平連続鋳造法の応
用分野を一層広範囲とさせることが可能となる。
と、容量とによつて、るつぼの中心軸の水平面に
対する角度θを50゜から70゜の間のものに選び、る
つぼを傾斜させ、この周囲に高周波又は低周波誘
導加熱コイルを巻き付けることによつて溶湯の加
熱昇温と、一定温度保持とを実現することがで
き、更に、ノズル部長さを短くすることができる
と共に誘導加熱磁束をノズル部に及ぼしてノズル
部の加熱昇温と、一定温度保持とを図ることがで
き、従つて、本発明によると、断面積が50cm2以下
の丸、角、平角、異形等の形状の小断面の鋳片の
鋼、特殊鋼、特殊合金の水平連続鋳造を可能とさ
せることができるので、この水平連続鋳造法の応
用分野を一層広範囲とさせることが可能となる。
第１図は、本発明の１実施例を示す側断面図、
第２図はその磁束分布を示す略図である。 １…側壁；２…るつぼ；３…コイル；４…ノズ
ル；５…モールド；６…鋳片；、７…底壁；８…
溶湯；１０…タンデイツシユ。
第２図はその磁束分布を示す略図である。 １…側壁；２…るつぼ；３…コイル；４…ノズ
ル；５…モールド；６…鋳片；、７…底壁；８…
溶湯；１０…タンデイツシユ。
Claims (1)
- １ るつぼ及びるつぼの側面下部にノズルを介し
て水平に接合したモールドから成り立ち、モール
ドから鋳片を水平に引くことにより、断面積が50
cm2以下で、形状が丸、角、平角、異形などである
鋳片を連続的に鋳造する水平連続鋳造用タンデイ
ツシユにおいて、タンデイツシユをるつぼ形高周
波誘導炉又は低周波誘導炉とし、るつぼの周辺に
は、その底部まで誘導加熱コイルを巻き、また、
るつぼの中心軸の水平面に対する角度θを、50゜
〜70゜の傾斜角度としたことを特徴とするタンデ
イツシユ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP537382A JPS58125345A (ja) | 1982-01-19 | 1982-01-19 | 水平連続鋳造用タンデイツシユ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP537382A JPS58125345A (ja) | 1982-01-19 | 1982-01-19 | 水平連続鋳造用タンデイツシユ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58125345A JPS58125345A (ja) | 1983-07-26 |
| JPS6325861B2 true JPS6325861B2 (ja) | 1988-05-27 |
Family
ID=11609361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP537382A Granted JPS58125345A (ja) | 1982-01-19 | 1982-01-19 | 水平連続鋳造用タンデイツシユ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58125345A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6042436U (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-26 | 川崎重工業株式会社 | 水平連続鋳造用タンディッシュ |
| GB2459509B (en) | 2008-04-25 | 2011-05-11 | Goodwin Plc | An apparatus for casting and a method of casting |
| JP5344296B2 (ja) * | 2009-03-30 | 2013-11-20 | 日立金属株式会社 | タンディッシュとそれを用いたｒ−ｔ−ｂ系合金の製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3908747A (en) * | 1973-07-23 | 1975-09-30 | Stoody Co | Control system for continuous-casting drive unit |
| US3907023A (en) * | 1973-07-23 | 1975-09-23 | Stoody Co | Process for starting an operation to continuously cast metal rod |
| JPS5791848A (en) * | 1980-11-28 | 1982-06-08 | Nippon Steel Corp | Holding furnace for horizontal and continuous casting |
-
1982
- 1982-01-19 JP JP537382A patent/JPS58125345A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58125345A (ja) | 1983-07-26 |
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