JPS63252959A - マグネシア・クロム系ダイレクトボンド耐火物 - Google Patents
マグネシア・クロム系ダイレクトボンド耐火物Info
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- JPS63252959A JPS63252959A JP62087525A JP8752587A JPS63252959A JP S63252959 A JPS63252959 A JP S63252959A JP 62087525 A JP62087525 A JP 62087525A JP 8752587 A JP8752587 A JP 8752587A JP S63252959 A JPS63252959 A JP S63252959A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は、溶鋼の精練用容器等の内張りに用いられ、
低Ca O/ S i O2比のスラグに耐浸透性と耐
スポーリング性を備えたマグネシア・クロム系ダイレク
トボンド耐火物に関するものである。
低Ca O/ S i O2比のスラグに耐浸透性と耐
スポーリング性を備えたマグネシア・クロム系ダイレク
トボンド耐火物に関するものである。
(従来の技術)
マグネシア−クロム系(以後マグクロと称す)耐火物の
使用範囲の中で、VOD精錬は過酷な条件の1つである
。以下衣1に示す。
使用範囲の中で、VOD精錬は過酷な条件の1つである
。以下衣1に示す。
表1
また数々のVOO@錬使用後、耐火物の解析結果から、
■ スラグの浸透による構造的スポーリングの発生。
■ 低Cab/Sin、スラグとマグネシア粒の反応。
生成鉱物 Monticellite(CaO,MgO
,Sin、)Merwinita(3CaO,MgO,
2SiO□)が特徴、主要因であると考えられることか
ら、精練中のvOD脱炭期において耐火物が大きく溶損
しているものと考えられる。
,Sin、)Merwinita(3CaO,MgO,
2SiO□)が特徴、主要因であると考えられることか
ら、精練中のvOD脱炭期において耐火物が大きく溶損
しているものと考えられる。
そこでスラブの浸透を抑制する方法として従来の技術に
おいては、以下の方法がなされていた。
おいては、以下の方法がなされていた。
a)天然クロム鉱の増量によるクロム成分の増量2分散
を図る。
を図る。
b)酸化クロムの増加によるクロム成分の増量。
分散を図る。
C)セミリボンド化への移行。
しかし、以上なされた方法では効果が小さいことあるい
は、耐スポーリング性の劣化を招き、改善は進んでいな
かった。
は、耐スポーリング性の劣化を招き、改善は進んでいな
かった。
そこで最近の技術としては、本願発明者らの研究によっ
て、高純度天然クロム鉱(Cr20.50重量%以−ヒ
)と低純度天然クロム鉱(Cr20,50重量%未満)
の混合添加によるスラグ浸透抑制効果が大きいことが確
認されている。
て、高純度天然クロム鉱(Cr20.50重量%以−ヒ
)と低純度天然クロム鉱(Cr20,50重量%未満)
の混合添加によるスラグ浸透抑制効果が大きいことが確
認されている。
そしてこの技術により実炉にて約18%の効果が認めら
れた。
れた。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながらスラグとの化学反応、溶損という点におい
ては、数理の余地が残されていた。
ては、数理の余地が残されていた。
というのは前述の改善によって製造されたマグクロ耐火
物の使用後レンガを解析した結果、マグネシア粒の変質
が認められたためである。11111未満のクロム鉱に
高純度クロム鉱を添加するため。
物の使用後レンガを解析した結果、マグネシア粒の変質
が認められたためである。11111未満のクロム鉱に
高純度クロム鉱を添加するため。
逆にマグネシア粒へのCr2O,、Fe2O,などの拡
散が抑制されるため、マグネシア粒の表面に複合スピネ
ルが形成不充分であり、スラグとの直接反応がまだ生じ
る場合があった。
散が抑制されるため、マグネシア粒の表面に複合スピネ
ルが形成不充分であり、スラグとの直接反応がまだ生じ
る場合があった。
このため、マグネシア粒を被覆する方法の見出しが必要
とされていた。
とされていた。
(問題点を解決するための手段)
〔解決の方法〕
スラグ浸透抑制効果の著しい母材をベースに、マグネシ
ア粒の保護、つまりマグネシアとスラグ成分との直接反
応を防止するため、反応物の形成を抑制するための他成
分添加を考察した。(表2)表 2 なお、母材とは、 Cr2O,50重駄%以上の天然ク
ロム鉱を粒径1mm未満と、Cr2O,50重量%未満
の天然クロム鉱を粒径11以上の範囲にて総重量20〜
50%含有し、その他を海水マグネシア及び酸化クロム
にて構成するマグクロ系ダイレクトボンド耐火物。
ア粒の保護、つまりマグネシアとスラグ成分との直接反
応を防止するため、反応物の形成を抑制するための他成
分添加を考察した。(表2)表 2 なお、母材とは、 Cr2O,50重駄%以上の天然ク
ロム鉱を粒径1mm未満と、Cr2O,50重量%未満
の天然クロム鉱を粒径11以上の範囲にて総重量20〜
50%含有し、その他を海水マグネシア及び酸化クロム
にて構成するマグクロ系ダイレクトボンド耐火物。
他成分添加については、MROとの反応性、耐スラグ性
を考慮し、また粒度は反応性を考慮し。
を考慮し、また粒度は反応性を考慮し。
微粉域(50sμ以下)とした。
(条件)
l)化学成分
MROCr203At2o、 FaxOz S1o、
CaOクロム鉱 A 18 34 27 1
5 4.5 0.5# B 16 52 1.1
16 2 2合成スピネルC70147521 # D65 12 11 8 2.5
1.52)試験条件 (%)耐
溶損性試験・・・・高周波誘導炉ディップ法スラグ;
Ca045%、5i0245%、AI、0,5%1Ml
X05%。
CaOクロム鉱 A 18 34 27 1
5 4.5 0.5# B 16 52 1.1
16 2 2合成スピネルC70147521 # D65 12 11 8 2.5
1.52)試験条件 (%)耐
溶損性試験・・・・高周波誘導炉ディップ法スラグ;
Ca045%、5i0245%、AI、0,5%1Ml
X05%。
サンプル形状; 20X20X230om。
温度:1700℃1時間: 30分
回軸: 8 r、p、鵬。
白1人ポーリングヤtまべ攻陶−−・AE法 (Ac
oustic Elisajon)サンプル形状;6
5X114X230m昇温速度 ;10℃/i 片頂防−;トータルカウント数を測定 耐スラグ浸透試験61回転ドラム法 サンプル形状;50X50X120m スラグ; Ca045%、Si0.45%、At20,
5%、Mg05%。
oustic Elisajon)サンプル形状;6
5X114X230m昇温速度 ;10℃/i 片頂防−;トータルカウント数を測定 耐スラグ浸透試験61回転ドラム法 サンプル形状;50X50X120m スラグ; Ca045%、Si0.45%、At20,
5%、Mg05%。
時間 ;1650℃にて5時間キープ。
メタル;5S41
バーナー加熱;酸素+LPG
稼働面より浸透層の深さ測定
(結果)
aNb、O,dt et
微粉域での焼結助材添加により、マグネシア粒表面に複
合スピネルを形成し、スラグの浸透及び化学反応を抑制
する効果は認められる。ただしその成分は限定される。
合スピネルを形成し、スラグの浸透及び化学反応を抑制
する効果は認められる。ただしその成分は限定される。
酸化クロム・・・・・・高純度であるため反応性には限
界を有しており、完全なるマ グネシア粒内部までの反応は形 成されない。
界を有しており、完全なるマ グネシア粒内部までの反応は形 成されない。
複合スピネル・・・少量の不純物(Fe203.Al2
O。
O。
等)は含まれるものの、逆に反
応性は高く、内部まで反応が認
められる。しかしその不純物の
含有量には耐食性の点で限界が
あり、MgO,Cr2o3以外の成
分にて20重量%未満に限定で
きるものと思われる。これは浸
透スラグとFe2O,、Al2O3等との反応が促進さ
れ、逆効果にな るためである。
れ、逆効果にな るためである。
Al2O,・・・・・・・・・MgOとAl2O3の純
粋なスピネル形式は認められるものの、 CaO,A慮201反応が生じ耐溶 損性には劣る。
粋なスピネル形式は認められるものの、 CaO,A慮201反応が生じ耐溶 損性には劣る。
a ” f
天然クロム鉱の使用法は高純度、低純度の併用法に限ら
れる。1a+1未満への天然クロム鉱Aの添加はMgO
粒との反応という点においては、複合スピネルとの効果
に似た傾向を示すが、 ■ 粒度が大きい。
れる。1a+1未満への天然クロム鉱Aの添加はMgO
粒との反応という点においては、複合スピネルとの効果
に似た傾向を示すが、 ■ 粒度が大きい。
■ MgO、Cr2O3成分の他、不純物を多量に含む
。
。
■ スラグ浸透抑制が組織的になされていないため、ス
ラグの浸透2反応の絶対量としては大きい。
ラグの浸透2反応の絶対量としては大きい。
という理由から効果は認められない。
以上より、複合スピネルの添加はクロム鉱の併用使用法
(別途出願)に限って、その有効性は発揮される。
(別途出願)に限って、その有効性は発揮される。
a”g、h
合成スピネルの添加量については10%が限界と考えら
れる。その理由は、 ■ 不純物の増加に伴う耐食性の低下。
れる。その理由は、 ■ 不純物の増加に伴う耐食性の低下。
■ 過剰反応によりMgO粒が分割されるため、耐スラ
ブ浸透性、耐摩耗性の低下が生じる。
ブ浸透性、耐摩耗性の低下が生じる。
以上より、添加量としては10%以下と限定される。
すなわち、この発明では、配合物中の天然クロム鉱の含
有は、20〜50重量%で、かつ粒径11以上にはCr
2O,成分が50重量%未満の天然クロム鉱1粒径1m
+s未満にはCr2O3成分が50重量%以上の天然ク
ロム鉱からなるマグネシアクロム系ダイレクトボンド耐
火物100重量部にマグネシアクロムスピネルの50m
μ以下の微粉を1〜10%添加してなることを特徴とす
るものである。
有は、20〜50重量%で、かつ粒径11以上にはCr
2O,成分が50重量%未満の天然クロム鉱1粒径1m
+s未満にはCr2O3成分が50重量%以上の天然ク
ロム鉱からなるマグネシアクロム系ダイレクトボンド耐
火物100重量部にマグネシアクロムスピネルの50m
μ以下の微粉を1〜10%添加してなることを特徴とす
るものである。
(実施例)
海水マグネシアにクロム鉱Aを2.3mm−1,0mm
の範囲にて15%、クロム鉱Bを1.01未満にて30
%添加し、かつ複合スピネルCを50mμにて5%添加
し、混線、成形し、 1850℃焼成にて耐火物を製造
した。
の範囲にて15%、クロム鉱Bを1.01未満にて30
%添加し、かつ複合スピネルCを50mμにて5%添加
し、混線、成形し、 1850℃焼成にて耐火物を製造
した。
原料の化学成分(代表値)
MgOCr、O,Al2O3Fe、O,sio、 C
aO海水マグネシア r、8 0.05
0.05 0.5 1.sクロム鉱A
+8 371 27 +5 fl、5
0.5クロム鉱n 1652 11
16 2 2複合スピネルC70147
521 焼成耐火物の特性 従来品 本発明耐火物 気孔率 15.5 16.0嵩比重
3.16 3.18Mg0 6
2.0 61.OCr、 031g、0
22.0AI20. 10.0
6.OFe、0. 7.0 8.0
8iO□ 2.0 1.5Ca Ol
、 0 1 、5複合スピネルCについて
。
aO海水マグネシア r、8 0.05
0.05 0.5 1.sクロム鉱A
+8 371 27 +5 fl、5
0.5クロム鉱n 1652 11
16 2 2複合スピネルC70147
521 焼成耐火物の特性 従来品 本発明耐火物 気孔率 15.5 16.0嵩比重
3.16 3.18Mg0 6
2.0 61.OCr、 031g、0
22.0AI20. 10.0
6.OFe、0. 7.0 8.0
8iO□ 2.0 1.5Ca Ol
、 0 1 、5複合スピネルCについて
。
MgO原料と天然クロム鉱を中心にその他車−の微調整
原料を混合し、出力4000にVAの開放型電気炉で溶
融し、冷却破砕し、さらにコンバーメントミルにて50
mμ以下に粉砕、 粒度MgOCrzO:+ Ai、o、 Fa、O,5i
02 CaOMgO[料 −1(資)前曲 絽、40
− 0.圓 O0倒 0.25 1.17天然ク
ロム原料−1olIesh17.&4 33.6926
.94 15.03 4.53 0.75(発明の効
果) 本発明による前述実施例の耐火物と従来使用の耐火物を
50TVOD取鍋スラグラインにて半周張り分けし実炉
テストを行った。
原料を混合し、出力4000にVAの開放型電気炉で溶
融し、冷却破砕し、さらにコンバーメントミルにて50
mμ以下に粉砕、 粒度MgOCrzO:+ Ai、o、 Fa、O,5i
02 CaOMgO[料 −1(資)前曲 絽、40
− 0.圓 O0倒 0.25 1.17天然ク
ロム原料−1olIesh17.&4 33.6926
.94 15.03 4.53 0.75(発明の効
果) 本発明による前述実施例の耐火物と従来使用の耐火物を
50TVOD取鍋スラグラインにて半周張り分けし実炉
テストを行った。
その結果は表3のようで溶損スピードが小さく、表3
そしてスポーリングもなく、滑らかな表面を有した。
またスラグ浸透結果は第2図のようで、実施用において
、スラグ浸透の抑制効果及びマグネシア粒とスラグとの
直接反応抑制効果が認められ、20%の向上を達成する
ことができた。
、スラグ浸透の抑制効果及びマグネシア粒とスラグとの
直接反応抑制効果が認められ、20%の向上を達成する
ことができた。
図面はこの発明の実施例を示すもので、第1図(イ)、
(α)、(ハ)、(ニ)はマグネシア粒の反応状況を示
した説明図、第2図は本発明耐火物及び従来耐火物のス
ラグ浸透結果を示した図表である。
(α)、(ハ)、(ニ)はマグネシア粒の反応状況を示
した説明図、第2図は本発明耐火物及び従来耐火物のス
ラグ浸透結果を示した図表である。
Claims (1)
- マグネシアクリンカー、天然クロム鉱を主要構成原料
とした配合物を成形、高温焼成したマグネシア・クロム
系ダイレクトボンド耐火物において、配合物中の天然ク
ロム鉱の含有は、20〜50重量%でかつ粒径1mm以
上にはCr_2O_3成分が50重量%未満の天然クロ
ム鉱、粒径1mm未満にはCr_2O_3成分が50重
量%以上の天然クロム鉱からなるマグネシア・クロム系
ダイレクトボンド耐火物100重量部にマグネシアクロ
ム系スピネルの50mμ以下の微粉を1〜10重量%添
加してなることを特徴とするマグネシア・クロム系ダイ
レクトボンド耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62087525A JPS63252959A (ja) | 1987-04-09 | 1987-04-09 | マグネシア・クロム系ダイレクトボンド耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62087525A JPS63252959A (ja) | 1987-04-09 | 1987-04-09 | マグネシア・クロム系ダイレクトボンド耐火物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63252959A true JPS63252959A (ja) | 1988-10-20 |
JPH0477697B2 JPH0477697B2 (ja) | 1992-12-09 |
Family
ID=13917411
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62087525A Granted JPS63252959A (ja) | 1987-04-09 | 1987-04-09 | マグネシア・クロム系ダイレクトボンド耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63252959A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114929646A (zh) * | 2020-02-20 | 2022-08-19 | 里弗雷克特里知识产权两合公司 | 用于生产烧结耐火产品的颗粒、用于生产烧结耐火产品的批料、用于生产烧结耐火产品的方法和烧结耐火产品 |
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1987
- 1987-04-09 JP JP62087525A patent/JPS63252959A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114929646A (zh) * | 2020-02-20 | 2022-08-19 | 里弗雷克特里知识产权两合公司 | 用于生产烧结耐火产品的颗粒、用于生产烧结耐火产品的批料、用于生产烧结耐火产品的方法和烧结耐火产品 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0477697B2 (ja) | 1992-12-09 |
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