JPS63241148A - アルミニウム基合金から半製品の製造方法 - Google Patents
アルミニウム基合金から半製品の製造方法Info
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-
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- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は高温での構造用に適当なアルミニウム基合金か
ら板材、棒材、圧延材等の半製品（中間製品）を製造す
る方法に関する。
ら板材、棒材、圧延材等の半製品（中間製品）を製造す
る方法に関する。
周知のアルミニウム合金は１００℃−１５０℃以上の温
度で例えば航空宇宙産業での構造用の用途には満足する
ものでない、高温での使用には非常に高価なチタ・ン合
金を一般的に使用している。三元又は四元の添加がなさ
れたＡｌ−８％Ｆｅ合金に関してかなりの作業が行なわ
れた。そのような合金は粉末（又は急速に凝固した微粒
の出発材料）から作らねばならず、且つその凝固は４５
０℃−５００℃のオーダの温度でのみ充分に達成される
。
度で例えば航空宇宙産業での構造用の用途には満足する
ものでない、高温での使用には非常に高価なチタ・ン合
金を一般的に使用している。三元又は四元の添加がなさ
れたＡｌ−８％Ｆｅ合金に関してかなりの作業が行なわ
れた。そのような合金は粉末（又は急速に凝固した微粒
の出発材料）から作らねばならず、且つその凝固は４５
０℃−５００℃のオーダの温度でのみ充分に達成される
。
しかしながら約３００℃以上の高温でその合金は急激な
特性悪化を来たし、実用性がなくなる。
特性悪化を来たし、実用性がなくなる。
クロムとジルコニウムが４重里％含まれるｌ／Ｃｒ／Ｚ
ｒ三元合金について種々の提案なされている。
ｒ三元合金について種々の提案なされている。
良好な強度、温度特性を有し、粉末産物によって容易に
製造され、且つ通常の製造技術を用いてこれまで可能で
あった以上に容易に凝固される改良された構造用アルミ
ニウム基合金から板材、棒材圧延材等の半製品（中間製
品）の製造方法を提供することが本発明の目的である。
製造され、且つ通常の製造技術を用いてこれまで可能で
あった以上に容易に凝固される改良された構造用アルミ
ニウム基合金から板材、棒材圧延材等の半製品（中間製
品）の製造方法を提供することが本発明の目的である。
本発明の特徴によればＡＩ／Ｃｒ ／Ｚｒ ／Ｍｎ及び
Ａｊ！ ／ Ｚｎ ／Ｍｇ ／ Ｃｕ ／ Ｃｒ ／
Ｚｒ ／Ｍｎから選択されるアルミニウム基合金から板
材、棒材、圧延材等の半製品（中間製品）を製造する方
法において、 該溶融アルミニウム基合金を、少なくとも１０３℃秒−
■の冷却速度で冷却することによって且つ大部分の合金
添加物が粒子を凝固する固溶体中で保持される比較的軟
かい粒子（５０−１５０ｋｇ／ ｍｍ’）を製造するに
十分に早く凝固させ、 ３００℃−５００℃の温度に凝固粒子を加熱することに
よって時効硬化させる ことを含むアルミニウム基合金から半製品を製造する方
法を提供する。
Ａｊ！ ／ Ｚｎ ／Ｍｇ ／ Ｃｕ ／ Ｃｒ ／
Ｚｒ ／Ｍｎから選択されるアルミニウム基合金から板
材、棒材、圧延材等の半製品（中間製品）を製造する方
法において、 該溶融アルミニウム基合金を、少なくとも１０３℃秒−
■の冷却速度で冷却することによって且つ大部分の合金
添加物が粒子を凝固する固溶体中で保持される比較的軟
かい粒子（５０−１５０ｋｇ／ ｍｍ’）を製造するに
十分に早く凝固させ、 ３００℃−５００℃の温度に凝固粒子を加熱することに
よって時効硬化させる ことを含むアルミニウム基合金から半製品を製造する方
法を提供する。
本発明では下記（イ）、（ロ）
（イ）Ｃｒ１．５ないし７．０重量％
ＺｒＯ，５ないし２．５重量％
Ｍｎ Ｏ，２５ないし４．０重量％
Ａｌ残部但し不可避的不純物含有、且つ（ＩＴ） Ｃｒ
０．５ないし３．０重量％Ｚｒ０．５ないし２．５重
量％ Ｍｎ０．１ないし２．０重量％ を添加成分として含有する７０００シリ一ズ／１合金；
から提供される成分を有する構造用アルミニウム基合金
が特に用いられる。
０．５ないし３．０重量％Ｚｒ０．５ないし２．５重
量％ Ｍｎ０．１ないし２．０重量％ を添加成分として含有する７０００シリ一ズ／１合金；
から提供される成分を有する構造用アルミニウム基合金
が特に用いられる。
前記（イ）の範囲
Ｃｒ３．０ないし５．５重量％
Ｚｒ１．０ないし２．０重量％
Ｍｎ０．８ないし２．０重量％
且つ（Ｅｌ）の範囲で
、Ｃｒ０．８ないし１．５重量％
ＺｒＯ，８ないし１．２重量％
Ｍｎ０．４ないし０．８重量％
を追加添加成分として含むＳ ｉＩ Ｆ ｅ ＋ Ｃｕ
＋ Ｍ ｇ ＋ Ｚ ｎ及びＴｉ含有のＡ１合金７０
７５であるのが好ましい合金の範囲である。
＋ Ｍ ｇ ＋ Ｚ ｎ及びＴｉ含有のＡ１合金７０
７５であるのが好ましい合金の範囲である。
前記冷却速度が１０３と１０８℃秒伺の間でよく、２Ｘ
ｌＯ’ ℃秒−１より大きいことが好ましい。
ｌＯ’ ℃秒−１より大きいことが好ましい。
上記合金中のジルコニウムは、ジルコニウムと同様に作
用するある割合のハフニウムを通常含んでいることが理
解されよう、この中でジルコニウムと云われるところで
はジルコニウムとハフニウムの組合せを含むものと理解
する必要がある。
用するある割合のハフニウムを通常含んでいることが理
解されよう、この中でジルコニウムと云われるところで
はジルコニウムとハフニウムの組合せを含むものと理解
する必要がある。
本発明の特徴は、Ａ１７８重量％Ｆｅと比較した第２表
の合金ＡとＢに対して高温での保持時間（分）の対数函
数として引張り強度の保持％（ＰＳＴ）を示すグラフで
ある添付図面に基づ〈実施例によって説明する。
の合金ＡとＢに対して高温での保持時間（分）の対数函
数として引張り強度の保持％（ＰＳＴ）を示すグラフで
ある添付図面に基づ〈実施例によって説明する。
高強度の熱的に安定な析出硬化アルミニウム合金の従来
のインゴット冶金による開発は、時効析出物の粗大化に
より１５０℃以上の温度で急激な強度劣化によって厳し
く限定される。例えばスプラット焼入れ、微細粉末噴霧
スプレー鋳造及び蒸着の急速凝固技術を用いながら高強
度と熱的安定性を有するアルミニウム合金を開発するた
めに挿植の試験が行なわれている。これらの合金は８−
１０重量％の遷移元素（例えばＦ ｅｌ Ｍｎ、 Ｎ
ｉ＋ Ｍｏ）を一般的に含有するもので該遷移元素は溶
湯中で可溶性であり、固体中ではひどい不溶性である。
のインゴット冶金による開発は、時効析出物の粗大化に
より１５０℃以上の温度で急激な強度劣化によって厳し
く限定される。例えばスプラット焼入れ、微細粉末噴霧
スプレー鋳造及び蒸着の急速凝固技術を用いながら高強
度と熱的安定性を有するアルミニウム合金を開発するた
めに挿植の試験が行なわれている。これらの合金は８−
１０重量％の遷移元素（例えばＦ ｅｌ Ｍｎ、 Ｎ
ｉ＋ Ｍｏ）を一般的に含有するもので該遷移元素は溶
湯中で可溶性であり、固体中ではひどい不溶性である。
急激な凝固によって得られる高冷却速度によって固溶体
中の元素を維持させ合金物に対して高強度と熱的安定性
を与える。このようにするのに基本的に困難なことは高
い特性レベルを得るのに要する高凝固速度（＞１０’℃
秒−１）及び低合金化温度（典型的に＜３００℃）であ
る。
中の元素を維持させ合金物に対して高強度と熱的安定性
を与える。このようにするのに基本的に困難なことは高
い特性レベルを得るのに要する高凝固速度（＞１０’℃
秒−１）及び低合金化温度（典型的に＜３００℃）であ
る。
（７重量％以下の）クロムの高いレベルが固溶体中で保
持され、凝固物に熱的安定性を与えることがわかった。
持され、凝固物に熱的安定性を与えることがわかった。
更に、高いレベルのクロムを含む合金は、Ａ１８重量％
Ｆｅに基づく“従来の１急激な凝固合金より容易にシー
トに凝固し押出された。
Ｆｅに基づく“従来の１急激な凝固合金より容易にシー
トに凝固し押出された。
以下余白
しかしながら比較的高いレベルの例えば鉄のような第２
の遷移元素は十分な強度を要求された。急速凝固アルミ
ニウムへのジルコニウムの添加が該材料に時効硬化反応
を与えることも周知であった。
の遷移元素は十分な強度を要求された。急速凝固アルミ
ニウムへのジルコニウムの添加が該材料に時効硬化反応
を与えることも周知であった。
種々の成分の合金がスプラット焼入れ技術（冷却速度１
０３−１０８℃秒−１）と３００℃−ｓｏ。
０３−１０８℃秒−１）と３００℃−ｓｏ。
℃の範囲の温度を使用する１００時間以下の時効時で決
められる種々の硬さとによって急速に凝固せしめられた
。
められる種々の硬さとによって急速に凝固せしめられた
。
０．２５−２．０重量％Ｍｎ添加の影響は三元合金の熱
的安定性を伸ばすことがわかった。選択された合金の典
型的な時効硬化を、Ａｔ ８重量−Ｆｅに基する熱的に
安定な非時効の急速凝固合金に対して公開されたデータ
と比較して第１表に示す。
的安定性を伸ばすことがわかった。選択された合金の典
型的な時効硬化を、Ａｔ ８重量−Ｆｅに基する熱的に
安定な非時効の急速凝固合金に対して公開されたデータ
と比較して第１表に示す。
第１表の内容でゾーンαは全ての溶融添加物が固溶体（
冷却速度〜１０６℃秒−１）中で保持される材料として
規定されゾーンβは析出相（冷却速度〜１０ ℃秒 ）
の微細分散を含む材料として規定される。合金系のある
時効硬化反応は明白である。更にゆるやかに凝固された
微細粒（ゾーンβ）はよシ急速な材料（ゾーンα）に比
較してわずかに劣る特性のみ示し、この特性は四元Ｍｎ
含有合金に特に明白である。Ａｔ８重量ｌＦｅ系での比
較は本発明の合金系の熱的安定性を増長させゾーンβ特
性での著しい改良は１０℃秒 と低い冷却速度は急激に
凝固した微細粒の製造に用いられ得る。
冷却速度〜１０６℃秒−１）中で保持される材料として
規定されゾーンβは析出相（冷却速度〜１０ ℃秒 ）
の微細分散を含む材料として規定される。合金系のある
時効硬化反応は明白である。更にゆるやかに凝固された
微細粒（ゾーンβ）はよシ急速な材料（ゾーンα）に比
較してわずかに劣る特性のみ示し、この特性は四元Ｍｎ
含有合金に特に明白である。Ａｔ８重量ｌＦｅ系での比
較は本発明の合金系の熱的安定性を増長させゾーンβ特
性での著しい改良は１０℃秒 と低い冷却速度は急激に
凝固した微細粒の製造に用いられ得る。
上記の加工は２つの合金成分の定義を可能にした。
合金Ａ 高強度熱的安定合金
Ｃｒ ５．２５
Ｚｒ １．７５゜
Ｍｎ １．７５
合金 Ｂ 中間強度熱的安定合金
Ｃｒ ３．７
Ｚｒ １．２
Ｍｎ １．０
合金の量を２つの異なった技術を使用して作った。
（イ）スプラット焼入れ一必要な成分の溶融合金の希薄
流は微細な小滴に噴霧されたアルゴンである。これらの
小滴は回転する冷却基板に当シ材料薄膜を作る。微細粒
の冷却速度は１０ ℃秒 と１０８℃秒−１との間に変
化することが出来るが一般的に１０ ℃秒 ないし１０
℃秒 である。
流は微細な小滴に噴霧されたアルゴンである。これらの
小滴は回転する冷却基板に当シ材料薄膜を作る。微細粒
の冷却速度は１０ ℃秒 と１０８℃秒−１との間に変
化することが出来るが一般的に１０ ℃秒 ないし１０
℃秒 である。
個々の薄膜（フレーク）はゾーンαとゾーンβとそれぞ
れ溶融含有量チに依存する５０−７０％。
れ溶融含有量チに依存する５０−７０％。
３０−５０チの割合で含む。
（ロ）従来の粉末噴霧−必要成分の溶融金属が微細粒子
に噴霧化されたエアである。粉末サイズの範囲が作られ
、典型的な２×１０ ℃秒 の冷却速度（ゾーンαで優
位Ｋ）で７５μｍ及びそれ未。
に噴霧化されたエアである。粉末サイズの範囲が作られ
、典型的な２×１０ ℃秒 の冷却速度（ゾーンαで優
位Ｋ）で７５μｍ及びそれ未。
満の粒子及び典型的なｌＯ℃秒 の冷却速度（ゾーンβ
で優位）で１２５−４２０μｍのサイズ範囲の粒子を含
む薄片にされる。この材料は何らの変更もない揮準的な
粉末製造によって作られ九〇 ２つの合金の大部分の材料を、従来の技術と３５０℃の
加工温度を用いてシートと押出しにした。第２表はピー
ク硬化条件での材料の引張シ特性を詳細に示し且つ膣口
は高温にした後、引張強度の保持を示す。全て図示され
た結果は成分〜冷、加速度及び製造ルートと無関係であ
る。
で優位）で１２５−４２０μｍのサイズ範囲の粒子を含
む薄片にされる。この材料は何らの変更もない揮準的な
粉末製造によって作られ九〇 ２つの合金の大部分の材料を、従来の技術と３５０℃の
加工温度を用いてシートと押出しにした。第２表はピー
ク硬化条件での材料の引張シ特性を詳細に示し且つ膣口
は高温にした後、引張強度の保持を示す。全て図示され
た結果は成分〜冷、加速度及び製造ルートと無関係であ
る。
引張シ特性データは期待されたように高い引張シ強度が
高い・ぐ−セントゾーンαを含む材料から得られること
を示す。これは２×１０ ℃秒 の冷却速度あるいはそ
れ以上に対応しそれはＡ２８％Ｆｅ基合金の強度と同じ
強度を作るのに必要な速度よシ小さな価であ机更に又、
優位ゾーンβ（冷却速度１０ ℃秒 ）を含む材料が注
目の引張特性と、遷移元素の多量添加を含む他の合金系
に見られない特徴を有する。合金Ａの引張り特性。
高い・ぐ−セントゾーンαを含む材料から得られること
を示す。これは２×１０ ℃秒 の冷却速度あるいはそ
れ以上に対応しそれはＡ２８％Ｆｅ基合金の強度と同じ
強度を作るのに必要な速度よシ小さな価であ机更に又、
優位ゾーンβ（冷却速度１０ ℃秒 ）を含む材料が注
目の引張特性と、遷移元素の多量添加を含む他の合金系
に見られない特徴を有する。合金Ａの引張り特性。
は、く３００℃の温度での製造を要する（例えばＡｔ
８重１％Ｆｅ ）他の合金系で得られる特性と好ましく
比較される。その図は（冷却速度と無関係な）凝固粒子
の熱的安定性がＡｔ８ ％ Ｆｅ基合金でかなシ改良さ
れることを示す。Ａｔ−Ｃｒ−Ｚｒ−Ｍｎ系の他の特徴
は、製造条件の注意深い制御によって、後続熱処理の必
要性を回避する工程中で、該材料全時効硬化可能となる
ことである。
８重１％Ｆｅ ）他の合金系で得られる特性と好ましく
比較される。その図は（冷却速度と無関係な）凝固粒子
の熱的安定性がＡｔ８ ％ Ｆｅ基合金でかなシ改良さ
れることを示す。Ａｔ−Ｃｒ−Ｚｒ−Ｍｎ系の他の特徴
は、製造条件の注意深い制御によって、後続熱処理の必
要性を回避する工程中で、該材料全時効硬化可能となる
ことである。
我々はまたＣｒｐＺｒ及びＭｎ添加の７０００シリ一ズ
合金が高強度、熱的安定合金の主成分を構成する。特に
１．２重量％ Ｃｒ、 １．．０重量％ Ｚｒ、、 ０
．．５重量％Ｍｎを含む７０７５タイプの合金をスプラ
ット焼入れ及び粉末噴霧化によって製造した。標準７０
７５工穆を使用する凝固材料の引張シ特性は従来加工し
た７０７５合金シート又は押出しよシ２５チ高く且つ熱
的安定性は温度範囲１５０℃−４００℃で、１００ｈで
〜１００％増加した。
合金が高強度、熱的安定合金の主成分を構成する。特に
１．２重量％ Ｃｒ、 １．．０重量％ Ｚｒ、、 ０
．．５重量％Ｍｎを含む７０７５タイプの合金をスプラ
ット焼入れ及び粉末噴霧化によって製造した。標準７０
７５工穆を使用する凝固材料の引張シ特性は従来加工し
た７０７５合金シート又は押出しよシ２５チ高く且つ熱
的安定性は温度範囲１５０℃−４００℃で、１００ｈで
〜１００％増加した。
従って本発明は急激な凝固技術を使用して比較的軟かい
粒子を製造する合金を提供するもので、アルミニウムと
その合金の従来の熱間加工温度 。
粒子を製造する合金を提供するもので、アルミニウムと
その合金の従来の熱間加工温度 。
（３５０℃−５００℃）で容易に凝固し高温（３００−
５００℃）での時効に高強度と熱的安定性を開発する。
５００℃）での時効に高強度と熱的安定性を開発する。
更に又低凝固速度（１０℃秒と低い）は適当な予備凝固
粒子製造において用いられる。
粒子製造において用いられる。
粒子を直接ローリングミルに直接かけることによって凝
固させ連続工程でシートを製造してもよいことが理解さ
れよう。粒子は凝固の後、押出しされる。圧延又は押出
し工程の半製品は、Ｔ７６テンノ９−で７０７５合金と
等しいかそれ以上の室温強度を有する。例えば上記のＡ
ｔ／Ｚ ｒ／Ｃｕ／Ｍｎ含Ｃｕ７０７５Ｔ７６特性を有
し３５０℃以下に使用される。上記Ａｔ／Ｚ ｎ／Ｍｇ
／Ｃｕ／Ｃｒ／Ｚ ｒ／Ｍｎ合金は７０７５Ｔ６より大
きな２０チ強度を有する。
固させ連続工程でシートを製造してもよいことが理解さ
れよう。粒子は凝固の後、押出しされる。圧延又は押出
し工程の半製品は、Ｔ７６テンノ９−で７０７５合金と
等しいかそれ以上の室温強度を有する。例えば上記のＡ
ｔ／Ｚ ｒ／Ｃｕ／Ｍｎ含Ｃｕ７０７５Ｔ７６特性を有
し３５０℃以下に使用される。上記Ａｔ／Ｚ ｎ／Ｍｇ
／Ｃｕ／Ｃｒ／Ｚ ｒ／Ｍｎ合金は７０７５Ｔ６より大
きな２０チ強度を有する。
合金の７０００シリーズはアルミニウム協会で登録され
た国際的な合金の名称である。多くの附随的な成分は、
該基合金に対して半製品及び製品の特性を有害的に与え
ずに添加されてもよいことも理解されよう。そのような
附随的な成分は、例えば、アルミニウム中の不純物とし
て通常見出さ。
た国際的な合金の名称である。多くの附随的な成分は、
該基合金に対して半製品及び製品の特性を有害的に与え
ずに添加されてもよいことも理解されよう。そのような
附随的な成分は、例えば、アルミニウム中の不純物とし
て通常見出さ。
れる以上の量の鉄のような遷移元素を含む。これは本発
明によって必要とされる急速な凝固が粗い金属間化合物
の形成を抑える。
明によって必要とされる急速な凝固が粗い金属間化合物
の形成を抑える。
以下余白
図は本発明（て保る合金の高強度熱的安定・目を説明す
るためのグラフである。
るためのグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ａｌ／Ｃｒ／Ｚｒ／Ｍｎ及びＡｌ／Ｚｎ／Ｍｇ／Ｃ
ｕ／Ｃｒ／Ｚｒ／Ｍｎから選択されるアルミニウム基合
金から板材、棒材、圧延材等の半製品を製造する方法に
おいて； 該溶融アルミニウム基合金を、少なくとも１０＾３℃秒
＾−＾１の冷却速度で冷却することによって凝固させ、 ３００℃−５００℃の温度に凝固粒子を加熱することに
よって時効硬化させる ことを含むことを特徴とする構造用アルミニウム基合金
から半製品を製造する方法。 ２、前記冷却速度が２×１０＾４℃秒＾−＾１より大き
いことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、前記粒子の凝固が時効硬化された製品を生ずる加熱
条件下で実施されることを特徴とする特許請求の範囲第
１項又は第２項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8225207 | 1982-09-03 | ||
| GB8225207 | 1982-09-03 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63241148A true JPS63241148A (ja) | 1988-10-06 |
Family
ID=10532686
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58160565A Granted JPS59116352A (ja) | 1982-09-03 | 1983-09-02 | 構造用高強度熱的安定アルミニウム基合金材料 |
| JP62316337A Pending JPS63241148A (ja) | 1982-09-03 | 1987-12-16 | アルミニウム基合金から半製品の製造方法 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58160565A Granted JPS59116352A (ja) | 1982-09-03 | 1983-09-02 | 構造用高強度熱的安定アルミニウム基合金材料 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4915748A (ja) |
| EP (1) | EP0105595B1 (ja) |
| JP (2) | JPS59116352A (ja) |
| AU (1) | AU567886B2 (ja) |
| BR (1) | BR8304798A (ja) |
| CA (1) | CA1224646A (ja) |
| DE (1) | DE3376076D1 (ja) |
| GB (1) | GB2146352B (ja) |
| ZA (1) | ZA836441B (ja) |
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| GB2196647A (en) * | 1986-10-21 | 1988-05-05 | Secr Defence | Rapid solidification route aluminium alloys |
| CA1302740C (en) * | 1987-08-18 | 1992-06-09 | Iljoon Jin | Aluminum alloys and a method of production |
| JPS6487785A (en) * | 1987-09-29 | 1989-03-31 | Showa Aluminum Corp | Production of aluminum alloy material having excellent surface hardness and wear resistance |
| JPH01149936A (ja) * | 1987-12-04 | 1989-06-13 | Honda Motor Co Ltd | 粉末冶金用耐熱Ａｌ合金 |
| CA1330400C (en) * | 1987-12-01 | 1994-06-28 | Seiichi Koike | Heat-resistant aluminum alloy sinter and process for production of the same |
| JPH0234740A (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-05 | Furukawa Alum Co Ltd | 耐熱性アルミニウム合金材及びその製造方法 |
| FR2640644B1 (fr) * | 1988-12-19 | 1991-02-01 | Pechiney Recherche | Procede d'obtention par " pulverisation-depot " d'alliages d'al de la serie 7000 et de materiaux composites a renforts discontinus ayant pour matrice ces alliages a haute resistance mecanique et bonne ductilite |
| CA2010262C (en) * | 1989-02-17 | 1994-02-08 | Seiichi Koike | Heat resistant slide member for internal combustion engine |
| FR2645546B1 (fr) * | 1989-04-05 | 1994-03-25 | Pechiney Recherche | Alliage a base d'al a haut module et a resistance mecanique elevee et procede d'obtention |
| GB8922487D0 (en) * | 1989-10-05 | 1989-11-22 | Shell Int Research | Aluminium-strontium master alloy |
| JPH04187701A (ja) * | 1990-11-20 | 1992-07-06 | Honda Motor Co Ltd | 粉末冶金用アルミニウム合金粉末、圧粉体および焼結体 |
| DE102019209458A1 (de) * | 2019-06-28 | 2020-12-31 | Airbus Defence and Space GmbH | Cr-reiche Al-Legierung mit hoher Druck- und Scherfestigkeit |
| EP4259363A1 (en) | 2020-12-10 | 2023-10-18 | Höganäs AB (publ) | New powder, method for additive manufacturing of components made from the new powder and article made therefrom |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5943802A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-12 | マ−コ・マテリアルズ・インコ−ポレ−テツド | 急速凝固粉末を用いて作られたアルミニウム−遷移金属合金とその製造方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA729122A (en) * | 1966-03-01 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy powder product | |
| CA424854A (en) * | 1945-01-02 | The National Smelting Company | Aluminum alloy | |
| GB1104573A (en) * | 1966-01-06 | 1968-02-28 | Imp Aluminium Company Ltd | Improvements in or relating to aluminium alloys |
| GB1192030A (en) * | 1967-12-30 | 1970-05-13 | Ti Group Services Ltd | Aluminium Alloys |
| AU422395B2 (en) * | 1968-03-05 | 1972-03-14 | Aluminum base alloy | |
| DE2214213C2 (de) * | 1971-03-30 | 1983-03-10 | Fuji Denki Seizou K.K., Kawasaki, Kanagawa | Verwendung einer Aluminium-Gußlegierung für Käfigläufer-Induktionsmotoren |
| AU439929B2 (en) * | 1971-03-31 | 1973-08-29 | The Bunker Ramo Corporation | Data handling apparatus, (divisional of 408,099) |
| SU461962A1 (ru) * | 1973-06-19 | 1975-02-28 | Предприятие П/Я Г-4361 | Сплав на основе алюмини |
| US4347076A (en) * | 1980-10-03 | 1982-08-31 | Marko Materials, Inc. | Aluminum-transition metal alloys made using rapidly solidified powers and method |
| FR2555610B1 (fr) * | 1983-11-29 | 1987-10-16 | Cegedur | Alliages a base d'aluminium presentant une grande stabilite a chaud |
-
1983
- 1983-08-26 DE DE8383304950T patent/DE3376076D1/de not_active Expired
- 1983-08-26 GB GB08323026A patent/GB2146352B/en not_active Expired
- 1983-08-26 EP EP83304950A patent/EP0105595B1/en not_active Expired
- 1983-08-31 ZA ZA836441A patent/ZA836441B/xx unknown
- 1983-09-01 CA CA000435846A patent/CA1224646A/en not_active Expired
- 1983-09-02 AU AU18663/83A patent/AU567886B2/en not_active Ceased
- 1983-09-02 JP JP58160565A patent/JPS59116352A/ja active Granted
- 1983-09-02 BR BR8304798A patent/BR8304798A/pt not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-12-16 JP JP62316337A patent/JPS63241148A/ja active Pending
-
1988
- 1988-05-20 US US07/198,595 patent/US4915748A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5943802A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-12 | マ−コ・マテリアルズ・インコ−ポレ−テツド | 急速凝固粉末を用いて作られたアルミニウム−遷移金属合金とその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0153342B2 (ja) | 1989-11-14 |
| BR8304798A (pt) | 1984-04-10 |
| CA1224646A (en) | 1987-07-28 |
| ZA836441B (en) | 1984-04-25 |
| US4915748A (en) | 1990-04-10 |
| EP0105595A3 (en) | 1984-08-01 |
| EP0105595A2 (en) | 1984-04-18 |
| JPS59116352A (ja) | 1984-07-05 |
| GB2146352B (en) | 1986-09-03 |
| GB2146352A (en) | 1985-04-17 |
| GB8323026D0 (en) | 1983-10-19 |
| DE3376076D1 (en) | 1988-04-28 |
| EP0105595B1 (en) | 1988-03-23 |
| AU1866383A (en) | 1984-03-08 |
| AU567886B2 (en) | 1987-12-10 |
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