JPS6324002A - 硬質焼結体切削加工具 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、耐摩工具、切削工具、掘削工具等の用途に使
用されるろう付け可能な硬質焼結体に関するものであり
、特にダイヤモンド焼結体および高圧相型窒化硼素焼結
体に関するものである。さらに本発明は該硬質焼結体か
らなる切削加工具に関する。

〔従来の技術〕

微細なダイヤモンド粒子を鉄族金属等の結合材を用いて
超高圧高温下で焼結して得られるダイヤモンド焼結体は
、切削工具、伸線ダイス、ドリルビット耐摩工具の刃先
材料として、従来の超硬合金に比べ格段に優れた耐摩耗
性を有している。また、微細な高圧相型窒化硼素を種々
の結合材を用いて焼結した・材料は、高硬度の鉄族金属
や鋳鉄の切削に対し優れた性能を示す。

第７図（ａ）’ｊ　（ｂ）および（Ｃ）に示すようにこ
れらの焼結体１は、超硬合金の母材２上に直接または中
間接合層を介して、接合して用いられることが多い。超
硬合金２は、焼結体１の工具ホルダへのろう付けを可能
にするため、あるいは焼結ダイヤモンド等の補強のため
に用いられている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、第８図（ａ）および（ｂ）に示すように
、これらの焼結体ではダイヤモンド焼結体や高圧相型窒
化硼素焼結体１０部分がろう材４に濡れにくく、ホルダ
３とこれら焼結体部分１との間には間隙５が生ずるとい
う問題点があった。

したがって、第８図（ａ）および（ｂ）に矢印で示す超
硬合金母材２との接合面に平行であるような応力が働く
と、超硬合金母材２による補強の効果がなくなり、焼結
体１中に亀裂が発生したり、エツジ部が欠損するという
問題を生じた。

したがって、従来の焼結体では主として超硬合金母材と
の接合面に垂直な方向の応力が負荷される用途のみにし
か使用することができなかった。また、これらの硬質焼
結体の寸法が小さい場合には、超硬合金母材でのみろう
付けされているため、ろう付け強度が低くくなり、使用
中ろう付けが外れてしまうという問題点もあった。

ところでこれらの硬質焼結体は、ダイヤモンドや高圧相
窒化硼素が安定な超高圧高温下で製造されるため、これ
？刃先として用いた切削加工用チップは高価な゛ものに
なる。切削す加工を行う場合、硬質焼結体は刃先になる
部分にのみ存在すれば良いが、これらの硬質焼結体を使
用するのは、高速で切削したシ高硬度の被剛材の場合で
あるだめ、高強度の保持力が必要となる。

前記したように超硬合金母材でのみろう付けされるため
、該超硬合金母材の面積が小さいとろう付強度が低いの
で、第７図（ａ）　（ｂ）および（ｃ）　Ｋ示すような
硬質焼結体１と超硬合金母材２からなる部材のサイズを
必要以上に大きくせねばならず、この点からも従来のダ
イヤモンドまたは高圧相型窒化硼素焼結体全使用した工
具は高価なものであった。

それゆえに、本発明の目的は、上記のダイヤモンド焼結
体や高圧相型窒化硼素焼結体の部分にもろう付けを可能
とした工具用硬質焼結体を提供することにある。本発明
のさらなる目的はダイヤモンドおよび／または高圧相型
窒化硼素焼結体？使用し、しかも従来品より安価で長寿
命な切削加工具を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明者等
は、ダイヤモンド焼結体および／または高圧相型窒化硼
素焼結体にもろう付け可能で、かつろう付け強度の優れ
たものを開発すべく鋭意研究を重ねた結果、ダイヤモン
ド焼結体および／または高圧相型窒化硼素焼結体に超硬
合金母材を直接または中間接合層を介して接合した硬質
焼結体に、厚さｃＬ１μｍ以上２０μｍ以下の周期律表
■ａ、ＶａおよびＶＩａ族の元素からなる群より選ばれ
た１ｍまたは２種以上の金属もしくは該金属の炭化物ま
たはＦｅ　、　Ｎｉ、ｑＯ１Ａｕ％Ｐｔ、Ａｇ％Ｃｕの
うちのいずれかの薄膜で、少なくともろう付けの必要な
硬質焼結体の表面を被覆することにより、被覆した薄膜
にろう材が濡れてホルダと硬質焼結体とが接合可能とな
ることを型い出した。このことにより、焼結体部にもろ
う付け可能と々るため、接合面積が増加するとともに、
上述のように超硬合金母材との接合面に平行であるよう
な応力が付加された場合【でも、ホルダが補強の役割を
果たし、硬質焼結体の亀裂の発生やエツジの欠損が有効
に防止されることを見い出した。

またダイヤモンドおよび／−！たは高圧相型窒化硼素ｔ
−２０容量係以上含有する焼結体部に超硬合金母材が直
接Ｋまたは中間接合層を介して接合されており、前記焼
結体部の表面が、厚さ１１μｍ以上２０μｍ以下の周期
律表ＩＶａ、■ａおよびＭａ族の元素からなる群より選
ばれた１種または２種以上の金属もしくは該金属の炭化
物またはＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ　％Ａｕ　、　Ｐｔ　、　Ａ
ｇ、　Ｏｕのうちのいずれかからなるろう付け可能な物
質の薄膜で被覆されており、該焼結体部および前記超硬
金母材のホルダと接する部分はすべて該ホルダにろう付
けされてなる切削加工具は、高いろう付け強度を得られ
るので、刃先にのみ該硬質焼結体が存在するような従来
品より小型の焼結体を用いるものであっても、ろう付け
部よりの破損や硬質焼結体の破壊が生じないことを見い
出した。

本発明に使用するダイヤモンド焼結体は、２０容ｉ％以
上のダイヤモンドを含有するものである。特にダイヤモ
ンド含有１が８０容量係以上で、残部が周期律表■ａ、
Ｖａおよび１４ａ族の元素からなる群より選ばれた１種
もしくけ２種以上の金属の炭化物および／または鉄族金
属よりなる結合材である焼結ダイヤモンドが、特に優れ
た耐摩耗性を示すため好ましい。

また１本発明に使用する高圧相型窒化硼素焼結体は、高
圧相型窒化硼素を２０容量係以上を含有するものである
。特に高圧相型窒化硼素の含有量が２０容量係以上９０
容量係以下で、残部が周期律表■ａ％”ｌ／ａおよびＶ
Ｉａ族の元素力）らなる群より選ばれた１種もしくは２
種以上の金属の窒化物、炭化物、炭窒化物、硼化物の混
合物または固溶体より々る結合材、あるいはこれらの結
合材てＡｔおよび／またはＳｌ　　を結合材全体に対し
て１容量幅以上含有する高圧相型窒化硼素焼結体は、高
硬度の鉄族金属の切削において優れた耐摩耗性と靭性を
示すため好ましい。

本発明において硬質焼結体に付着させろう付けを可能に
する薄膜の膜厚は、ｃＬ１〜２０μｍが好ましい。膜厚
がＱ、１μｍ未満であると、硬質焼結体の表面を有効に
被覆することが困難であり、その結果ろう材が均一に硬
質焼結体表面に付着しない。また膜厚が２０μｍ？越え
ると、被覆工程に長時間を要し被覆層形成のコストが高
くなってしまう。すなわち膜厚の上限２０μｍは技術的
な理由でなく、経済的な理由より限定されるものである
。

本発明の薄膜としては、ろう材との濡れ性が良く、かつ
硬質焼結体との接合強度の高いものが好ましく、特に好
ましくは周期律表ＩＶａ、■ａおよびＶｉａ族の元素か
らなる群から選ばれた１種または２種以上の金属もしく
は該金属の炭化物またはＦｅ、Ｎｉ、Ｃ０１Ａｕ、　Ｐ
ｔ、　Ａｇ％Ｏｕのうちのいずれかで、ちる。

本発明の周期律表■ａ、ＶａおよびＶＩａ族の金属もし
くは該金属の炭化物の薄膜が硬質焼結体上に強固に接合
する理由は以下のごとく推定できる。

まず、第１に薄膜として用いる周期律表■ａ。

ＶａおよびＶＩａ族金属もしくは該金属の炭化物は硬質
焼結体中の結合材である周期律表ＩＶａ。

ＶａおよびＭａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物との界面
で相互固溶体を形成するためと考えられる。

第２に薄膜としての周期律表３１／ａ％ＶＩＬおよびＭ
ａ族金属もしくは該金属の炭化物の成分が。

ダイヤモンド焼結体中の炭素あるいは高圧相型窒化硼素
焼結体中の硼素、窒素と結合するためと考えられる。特
に、ＭＣｌ−８（Ｍは周期律表１Ｖａ、Ｖａ″！たはＭ
ａ族の金属を示す。）で表わされるような炭素原子が化
学量論値よプ低い場合、遊離金属とダイヤモンドの炭素
あるいは高圧相型窒化硼素の窒素％硼素とが結合し、接
合強度が向上するものと推定される。

さらに薄膜としての周期律表Ｍａ％Ｖ＆およびＶＩａ族
金属もしくは該金属の炭化物は、鉄族金属に対し良好な
濡れ性を示す。これらの薄膜は、銀ろう、銅ろう等との
濡れ性も良く、ろう材は硬質焼結体上に付着し強固なろ
う付けが可能とな、る。

また本発明のＦａ、Ｎｉ、ｃｏ　、ムｕ％Ｐｔ、Ａｇ。

Ｃｕ　の薄膜が硬質焼結体上に強固に接合する理由は以
下のとと〈Ｋ考えられる。

まず薄膜として用いる上記金属は、硬質焼結体中の結合
材である周期律表Ｍａ、ＶａおよびＭａ族の元素からな
る金属の炭化物、窒化物、炭窒化物との濡れ性が良いこ
と、および上記金属はダイヤモンド焼結体中の炭素もし
くは高圧相型窒化硼素焼結体中の硼素、窒素と反応する
こと、によると考えられる。

さらにこれらの金属は銀ろうや銅ろうとの濡れ性が良く
、これらの金属を硬質焼結体に被覆することにより、ホ
ルダへの強固なろう付けが可能となる。

本発明における薄膜としては、特に炭化チタンの薄膜が
優れている。炭化チタンの熱膨張係数が８×１０″″６
であり、硬質焼結体の焼結体部の熱膨張係数４．５〜６
　Ｘ　１０−４に近似しておシ、また高温条件下大気中
でも安蝋であるからである。

ところで本発明において用いる優れた性能を有する硬質
焼結体は２７５０℃より高温になると、結合材とダイヤ
モンドあるいは高圧相型窒化硼素との熱膨張差による亀
裂発生や、ダイヤモンドらるいけ高圧相型窒化硼素の低
圧相型への変態（ダイヤモンドの場合にはグオファイト
化、高圧相型窒化硼素の場合にはｈｅｚ　−ＢＮ化）が
生じ劣化する。したがって、７５０Ｃ以下の温度で炭化
物薄膜を硬質焼結体上に強固に結合させる必要があり、
これは以下の実施ＨＪ　Ｋ示す開示の方法により可能と
なった。

以上説明した本発明の硬質焼結体を用いた切削加工用チ
ップについて以下に述べる。本発明の切削加工具におい
ては、該硬質焼結体の焼結体部の少なくともろう付けの
必要な表面について、該薄膜を被覆し、該被覆焼結体部
と超硬合金母材のホルダと接する部分はすべてろう付゛
けする。すなわち超硬合金母材部はそのまま、また硬質
焼結体部は該薄膜を介して、ホルダーにろう・付けされ
ているので、その性能が向上する。

本発明におけるホルダとしては超硬合金製のものが性能
向上の点で特に好まし込。これは、超硬合金と硬質焼結
体の熱膨張係数が近く、少う付けによる残留応力が少い
こと、超硬合金は強度が高いため硬質焼結体の補強に有
効であることが考えられる。本発明に用いるろう材とし
ては特に限定されず例えば銀ろう、銅ろう等が用いられ
る。

なお焼結体部の被覆は少なくともろう付けに必要な表面
について形成されておればよいのであるが、焼結体の表
面にすべて被覆しておき、ろう付けの後何らかの手段で
ろう付け面でない部分に残った被覆を除去してもよいし
、場合によればろう付け後も残しておいてもよい。

〔実施列〕

以下、本発明の実施列について説明する。

実施列１ 平均粒度１μｍのダイヤモンド粉末１ｗａ−１０％００
超硬合金製のポットとボールを用いて１０時間粉砕した
。得られた粉末をＷＣ−１２％ＣＯ超硬合金製の容器に
充填した後、この上にＣｏ板を置き栓をした。この容器
を超高圧高温装置に入れ、圧力５５ｋｂ、温度１５００
℃で１５分間保持した。なお、この焼結体部はダイヤモ
ンドを８５容量係、ＷＯを５容量係、ＣＯを１０容量幅
含有していた。

得られた焼結体表面をスパッタエツチングにより清浄化
した後、約３μｍの厚みの炭化チタンからなる薄膜層を
プラズマＣＶＤ法により焼結体部の表面に形成した。な
お、薄膜の組成は、’ｒｔｃｏ、ｅａであった。

このときの薄膜形成条件Ｆｉ％Ｔ　ｉ　Ｏｔ４、ＣＥｒ
、およびＨ，ガス中で、焼結体を７００Ｃに加熱して１
時間保持するものである。

この焼結体を、第１図に示すようにＪ腑規格ＢＡｇ　−
３相当の銀ろう４を用いて、銅製のホルダ３にろう付け
したところ、ダイヤモンド焼結体部１′までろう付けさ
れていた。

比較のため、上記ダイヤモンドの焼結体部に’ｒ１ｃ、
■被覆を施さないものについても同様にして鋼製のホル
ダにろう付けした。この場合には、ダイヤモンド焼結体
部にはろうが濡れず、ホルダと焼結体部との間には隙間
が生じていた。

以上の実施例と比較例による工具をダイヤモンド砥石で
研磨したところ、実施例による工具は均一に仕上げるこ
とができ、耐摩部品として使用可能であったが、比較例
は、研磨中隙間近傍のダイヤモンド焼結体部のエツジが
欠損してしまい、耐摩部品として使用することはできな
かった。

実施ＩＡ２ 平均粒度５μｍの立方晶型窒化硼素を７０容量係含有し
、残部がＴｉｎ、ＷＣおよびＡｔを容積で６：１：３の
割合で含有してなる立方晶型窒化硼素焼結体部が、中間
接合層を介して超硬合金母材に接合されているものを試
作した。ここで、中間接合層は、立方晶型窒化硼素５０
容量係含有し残部がＴｉＣとムｔ　を体積比で８：２の
割合で含有してなる厚さα０３■の層である。

この焼結体を切断した後スパッタエツチングにより立方
晶型窒化硼素の表面を清浄化し、約５μｍの厚みのＴｉ
Ｃｏ、、　　からなる薄膜層をプラズマＣＶＤ法により
立方晶型窒化硼素焼結体部の表面に形成させた。

このときの薄膜層形成条件は、’ｒｉｃｚ４．　　Ｃ！
Ｈ４および■、ガス中で立方晶型窒化硼素焼結体を７５
０℃に加熱し２時間保持するものである。

この立方晶型窒化硼素焼結体ｉＪ工Ｓ規格のＢＡｇ　−
４相当の銀ろうを用いて第２図に示すように超硬合金製
のホルダ３にろう付けした。ろう材４は、超硬合金母材
２のみならず立方晶型窒化硼素の焼結体部１′にまで濡
れておシ、ホルダ３に良好に接合していた。なお、比較
のため、第８図（１：、）に示すような従来の工具全、
焼結体の表面を炭化物薄膜で被覆する以外はこの実施列
と同様にして作成し比較例とした。これらの実施例と比
較例の工具によシ、■溝を有する５ＫＤ１１　（ＨＨＣ
６０）　ｔ”切削速度１００７Ｍ／分、切込みｌ：Ｌ５
■、送り（Ｌ　２　ｗ　／回転で切削したところ、実施
例の焼結体は３０分切削しても刃先に亀裂や欠損が生じ
なかったのに対し、比較列の焼結体は１５秒切削したと
ころで焼結体中に亀裂が発生した。

実施例３ 超硬合金母材の上に、厚さα０５簡で立方晶型窒化硼素
を６０容量係含有し残部がＴｉＣ　、　ＷＣおよびｈｔ
を体積で５：２：３の割合で含有してなる中間接合層を
介して、平均粒度１０μｍのダイヤモンドを９０容ｉ％
と残部が（ｗ、　Ｔ１）ＣとＣｏ　よりなる組成のダイ
ヤモンドの焼結体部を接合し、硬質焼結体を作成した。

このダイヤモンドの焼結体部に、第１表に示す組成の薄
膜を高周波スパッタリング法により形成させた。

なお、ダイヤモンドの焼結体部は６００℃に加熱した。

第　　１　　表 各焼結体を第３図に示すように超硬合金製ホルダ３にＪ
工Ｓ規格ＢＡｇ　−１相当の銀ろう材を用いてろう付け
し、ダイヤモンドの焼結体部１′のろう付け性を観察し
た後、上面をダイヤモンド砥石による平面研削を行ない
、第３図にイで示す箇所の焼結体部の欠損状態？見た。

これらの結果も併せて第１表に示す。

実施例４ 超硬合金母材の上に、立方晶型窒化硼素全５０容ｉ％含
有し残部が（Ｔｉ、Ｔａ、　Ｗ、　Ｍｏ　）（Ｃ％Ｎ）
、ＡｌおよびＳｌを体積比でそれぞれ７二２二１の割合
で含有してなる焼結体部を接合し、硬質焼結体を作製し
た。得られた焼結体の表面を１反応性イオンブレーティ
ング法によシ、第２表に示す組成の薄膜？形成させた。

第　　２　　表 なお、上記のブランク形状は一辺が２．５ｍの直角二等
辺三角形で、厚みは焼結体部層がα８四、超硬合金母材
がα８四である。

各焼結体を、第３図に示すように、ＪＩ日規格ＢＡｇ　
−１相当の銀ろう材？用いて、超硬合金製のホルダにろ
う付けし硬質焼結体のろう付け性を観察した。次に、こ
れらのチップを８ＮＧ　４５２に加工して切削用チップ
を作製し、硬度ＨＲＣ６１の５ＫＤ１１　　丸棒を切削
速度１５０ｍ／分、切込み１５■、送り（Ｌ　３　ｍ　
／回転で切削した。

これらの結果も第２表に併せて示す。

実施例５ 平均粒度３μｍの立方晶型窒化硼素全６０容量係含有し
、残部がＴｉｎとＡｔ　　よシ成る厚さ１瓢の硬質焼結
体が、厚さ３■のＷｅ−１０％組成の超硬合金母材に接
合した複合焼結体と作製し、第４図にその斜視図を示す
形状（ｉＸ２Ｘ４　ｖａｎ　）　Ｋ加工した。次に該複
合焼結体の立方晶窒二化硼素焼結体部の表面をスパッタ
エツチングにより清浄化した後、プラズマｃｖｎ法によ
りＴＩＣから成る薄膜を膜厚１．５μｍに形成した。

形成争件はＴｉＣ４４，（！Ｅ、およびＨ，ガス中で複
合焼結体２７１０℃に加熱して３５分間保持した。得ら
れた被覆焼結体部１′と超硬合金母材２からなる複合焼
結体を第５図に示すように１Ｊ工Ｓ規格ＢＡｇ　−４相
当の銀ろう４に用いて超硬合金製の台金３にろう付けし
て切削加工具（本発明品）としたところ、この切削加工
具においては立方晶型窒化硼素焼結体部まで完全にろう
付けされていた。

比較のために上記においてＴｉＣ被覆２行わず、その他
は同様にして切削加工具（比較品）を作製したところ、
この場合には立方晶型窒化硼素焼結体部はろうが捕れず
１合金と該焼結体部との間には隙間が生じた。

次に以上で得られた本発明品及び比較品を刃先ノーズＲ
がα４＋ｗ＋となるように加工し、ＨＲＯ６０のダイス
鋼（外径１００■、長さ３００　ｍ）を切込み０２ｍ、
送りα１■／回転、切削速度１００ｍ／分、乾式で切削
した。その結果、本発明の切削加工具では３０分間切削
加工しても刃先の欠損が生じず、複合焼結体が超硬合金
製台金から動くこともなく、正常に切削できたのに対し
、比較品は２分間切削加工した時点で台金より複合焼結
体がけずれた。

さらＫこれらの切削加工具を用いて、外径１００、、長
さ３０Ω麿の丸棒に＠に平行に外周部に４ヶ所Ｖ字形状
の溝を有するダイス鋼（ＩＲＯｂ　１）を、切削速度１
ｏｏｍ／分、切込みα２■、送り（１１■／回転で切削
した。その結果、本発明品は１０分間切削しても刃先が
欠損しなかったのに対し、比較品はくいつきと同時に欠
損してしまった。

実施例６ 平均粒度７μｍの立方晶型窒化硼素を７５容量係含有し
、残部がＴｉｎ　、　ＴｉＣおよびＡｔ　　を容積で５
：３：２の割合で含有してなる立方晶型窒化硼素焼結体
部が、５０容量壬の立方晶型窒化硼素とＴｉ−Ａｔから
なる結合材の中間層（５１１μｍ厚）を介して、超硬合
金母材に接合されてなる複合焼結体を作製した。該複合
焼結体を第４図に示した形状（１ｘ　１．　ｓ　ｘ　ａ
　ｗｍ　）に切断した後、第３表に示す薄膜を表に示す
種々の方法により該複合焼結体の硬質焼結体部に被覆し
た。

第　　３　　表 これらの被覆した複合焼結体を、第６図に示す如く超硬
合金製の台金３に銀ろう（Ｊ工ｓ　ＢＡｇ−１）４を用
いてろう付けし、刃先ノーズ部がα８ＲＫなるよう加工
して切削加工具（本発明品）を作製した。また、比較の
ため薄膜を被覆していない複合焼結体についても同様に
して切削加工具（比較品）を作製した。

以上で得られた切削加工具のチップろう付け状態を観察
したところ、Ａ〜０のものは硬質焼結体が銀ろうを介し
て超硬合金の合金に接合されていたが、Ｑけ一部分ろう
すきがあった。また比較品は硬質焼結体と合金は接着し
ておらず隙間があった。

次にこれ等の切削加工具を用いて、切削速度１２０ｍ／
分、切込み１１５ｔａｘ、送り０．　１　ｍ　／回転で
、直径１００關のインコネルを切削したところ１本発明
品であるＡ〜０は１０分間切削しても問題は生じなかっ
たが、Ｑは２分間切削した時点で、また比較品は５分間
切削した時点で刃先が欠損した。

実施列７ 平均粒度２０μｍのダイヤモンドを９３容量係含有し、
残部がＣｏｏ　よりなる硬質焼結体が中間接合層を介し
て超硬合金製の母材に接合した複合焼結体を作製した。

ここで該中間接合層は立方晶型窒化硼素を６０容Ｊ％［
含有し、残部がＴＩＣとＡｔ　　ｆ体積比で８：２の割
合いで含有してなる厚さα０５■の層である。この複合
焼結体を第４図に示すような形状（Ｉ　Ｘ２Ｘ３■）Ｋ
切断加工した後、スパッタエツチングによシダイヤモン
ド焼結体の表面を清浄化した後、実施例１と同様にして
厚さ２μｍのＴｉＯＩＦＭを形成させた。

この被覆複合焼結体を超硬合金製の台金くろう付けして
、第５図に示すような切削加工具のチップを作製し、ノ
ーズ部ｔ（１８Ｈに仕上げた（本発明品）。比較のため
％Ｔ１Ｃ薄膜を形成しない以外は同様に行った切削加工
具を作製した（比較品）。これ等の切削加工Ａを用いて
、ビッカース硬度１４００のアルミナセラミックス（径
５０　ｗｍ　、長さ１００ｍ１）ｔ−１切削速度５０ｍ
／分、切込みαＳｕｍ、送シα０２５　ｍ　／回転、湿
式で切削した。その結果、本発明品は１０分間切削加工
しても異常がなかったのに対し、比較品は３０秒間切削
した時点で複合焼結体部分が合金よりはずれた。

〔発明の効果〕

以上説明したように１本発明の硬質焼結体の焼結体部は
ろう付け可能であるためホルダと、の間に隙間を生じる
ことなく、ホルダくろう付けされ得る。したがって、従
来の硬質焼結体よシもろう付けの面積を大巾に増加させ
ることができるので、ろう付け強度を飛躍的に向上させ
ることが可能になる。よって１本発明の硬質焼結体は、
切削工具、耐摩工具、ドリルピット等の刃先材等に有効
に利用され得るものである。

また上記の本発明の硬質焼結体を用いた本発明の切削加
工具はホルダと接する焼結体部と超硬合金の表面はすべ
て隙間なくホルダにろう付けされているので、硬質焼結
体を充分補強することが可能であシ、従来品では不可能
であった超、硬合金母材接合面に平行な応力が働ら〈用
途にも使用でき、高い衝撃力が負荷される断続切断用途
にも用いて、切削時の欠損やホルダからのはずれ等がな
く、従来品より長寿命であシ。

またろう付け面積増加より、従来この型のチップでは強
度的に困難であった複合焼結体部の小さいものでも実用
しうるので、よシ安価で高品質でちる。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第６図は本発明を説明する図である。 第１図：本発明の硬質焼結体をホルダくろう付けした状
態を示す断面図、　。 第２図、第３図、第５図および第６ｍ：本発・　明の実
施態様を示す斜視図、　　　′第４ｍ：本発明に用いる
焼結体部と超硬合金母材からなる部材の斜視図◎ 第７図（ａ）ないしく０）は、従来や焼結体と超硬合金
母材からなる複合焼結体の斜視図、

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）ダイヤモンドおよび／または高圧相型窒化硼素を
   ２０容量％以上含有する焼結体部に超硬合金母材が直接
   にまたは中間接合層を介して接合されている工具用硬質
   焼結体であつて、前記焼結体部の表面が、厚さ０．１μ
   ｍ以上２０μｍ以下の周期律表IVａ、ＶａおよびVIａ族
   の元素からなる群より選ばれた１種または２種以上の金
   属もしくは該金属の炭化物またはＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ａ
   ｕ、Ｐｔ、Ａｇ、Ｃｕのうちのいずれかの薄膜で少なく
   とも部分的に被覆されることにより、該焼結体部がろう
   付け可能にされていることを特徴とする、工具用硬質焼
   結体。
2. （２）前記焼結体部のダイヤモンド含有量が８０容量％
   以上で、残部が周期律表IVａ、ＶａおよびVIａ族の元素
   からなる群より選ばれた１種もしくは２種以上の金属の
   炭化物および／または鉄族金属よりなる結合材であるこ
   とを特徴とする、特許請求の範囲第１項記載の工具用硬
   質焼結体。
3. （３）前記焼結体部の高圧相型窒化硼素の含有量が２０
   容量％以上で、残部が周期律表IVａ、ＶａおよびVIａ族
   の元素からなる群より選ばれた１種もしくは２種以上の
   金属の窒化物、炭化物、炭窒化部、硼化物の混合物また
   は固溶体よりなる結合材であることを特徴とする、特許
   請求の範囲第１項記載の工具用硬質焼結体。
4. （４）前記結合材が、結合材全体に対して１容量％以上
   のＡｌおよび／またはＳｉを含有することを特徴とする
   、特許請求の範囲第３項記載の工具用硬質焼結体。
5. （５）前記炭化物薄膜がＴｉＣの薄膜であることを特徴
   とする、特許請求の範囲第１項記載の工具用硬質焼結体
   。
6. （６）ダイヤモンドおよび／または高圧相型窒化硼素を
   ２０容量％以上含有する焼結体部に超硬合金母材が直接
   にまたは中間接合層を介して接合されており、前記焼結
   体部の表面が、厚さ０．１μｍ以上２０μｍ以下の周期
   律表IVａ、ＶａおよびVIａ族の元素からなる群より選ば
   れた１種または２種以上の金属もしくは該金属の炭化物
   またはＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｕ、Ｐｔ、Ａｇ、Ｃｕのう
   ちのいずれかからなるろう付け可能な物質の薄膜で被覆
   されており、該焼結体部および前記超硬金母材のホルダ
   と接する部分けすべて該ホルダにろう付けされてなる切
   削加工具。
7. （７）ホルダが超硬合金からなる特許請求の範囲第（６
   ）項記載の切削加工具。
8. （８）焼結体部がホルダに対し垂直にろう付けされてな
   る特許請求の範囲第（６）項又は第（７）項のいずれか
   に記載の切削加工具。